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矿热炉
堵口
设计
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矿热炉堵口机设计,矿热炉,堵口,设计
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毕业设计（论文）中期报告 题目： 矿热炉堵口机设计 1 毕业论文 设计（论文）进展状况 毕业设计自开题以来，在老师的指导下各项工作都在有条不紊的进行，通过查阅相关的资料，了解所要做的设计的相关内容，从而进行设计。 文翻译：完成 3000 字的英译汉译文。 2 本次设计矿热炉堵口机的设计简介 随着高炉容积的不断扩大、炉顶压力的提高，采用无水炮泥和高炉风口平台需要一定的空间，以及出铁场对泥炮的要求，过去长期沿用的电动泥炮己不能满足高炉生产发展的需要，因此以被性能更好的矮身液压泥炮所取代。一般 泥炮由转炮机构、锁炮机构、压炮机构和打泥机构等组成。 全液压泥炮是德国 司设计制造的，将转炮机构、锁炮机构和压炮机构合为一体，用一个转炮机构来代替，从而使机构变得简单。 全液压泥炮具有新的六杆回转驱动机构，并且放置在旋转炮臂内部，是液压泥炮中性能良好的新式液压泥炮。它由转炮机构、打泥机构、液压装置和电控设备等组成。图 1 是 炮的工作原理图。旋转炮臂的旋转由杆 组成的六杆机构来控制。 F 和 A 点是固定铰点，即 固定杆， 主力连杆 ， B 点为旋转炮臂上的一点， 旋转炮臂， 活塞连杆，活塞外圆柱面沿缸体内圆柱面滑移，其接触位置用 K 表示，则 为两个杆件。活塞相对缸体运动时， 绕大轴承中心线回转。炮嘴的运动轨迹则由 组成的四杆机构控制。 图 1 泥饱工作原理 转阻力矩计算 斜阻力矩 全液压泥炮的回转中心线与水平面倾斜一定的角度，泥炮是在一个倾斜平 面上运动，如图 2 所示。 旋转炮臂重 打泥机构重 ，通过计算分析知， 样假设对计算结果影响很小。因此倾斜阻力矩 （ 1） 式中 : = a+1170 （ 2） a 泥炮回转角度 ; 旋转炮臂中心线相对 的夹角 ; Y 旋转炮臂回转平面与水平面夹角 ; R 一一旋转炮臂端部回转半径 ; 旋转炮臂部分的自重载荷 ; 打泥机构部分的自重载荷 ; 泥炮重载荷。 图 2 转支排装置的摩擦阻力矩 全液压泥炮的回转支撑采用大型滚动轴承作为回转支撑装置，泥炮在回转的工作过程中，轴承所受到的力有倾翻力矩、轴向力和径向力。这三个力相比较，径向力较小，故略去不计。滚动轴承回转支撑装置的摩擦阻力矩计算如下 : (3) 式中： P 滚动体法向反力绝对值之总和； D 滚动体中心圆直径； 换算摩擦系数， = P 的计算，如图 3 所示： (4) 图 3 求 P 的计算简图 式中： 在轴向力 倾翻力矩 M 作用下，距 y 轴距离为 x 的滚动体的压力线密度。 ()(5) 将式（ 5）带入式（ 4）得： P = (6) )(222 110 c o sD*c o o s D P V 2)c o c o o s(2 10 D P V 2)c o c o o s(2 1 2 式中 滚动体的接触角； 回转滚动轴承所承受的轴向力总和； M 回转滚动轴承所承受的倾翻力矩总和。 式（ 6）经积分并整理后得： (7) 而 ， 21 故 (8) 可由 0 的条件求得： (9) 2. 泥炮回转阻力矩的组合 泥炮在完成一个工作循环的旋转过程中所受到的总力矩 : （ 10） 式中 :M a 泥炮倾斜阻力矩，上坡时取正值，下坡时取负值 ; 泥炮在处于打泥状态和随后的停留时间内，阻力矩 M 还要加上一个出铁口对泥炮作用的支反力矩 于泥炮的压炮力 F 与旋转炮臂回转半径 R 的乘积，即 : R （ 11） 压炮力 F 的确定原则如下 : 炮泥能够打入出铁口所需的压力为 : 所需的压炮力为 : 式中 : 安全系数，一般取 炮嘴的内径。 所以，泥炮在打泥状态和随后的停留时间里，总阻力矩 422 c o ss o sc o 1V 21 c o ss 1(c o 2 （ 12） 3 设计中 存在问题及解决措施 在本次设计中遇到的问题很多，最初在对本次设计矿热炉堵口机进行建模时，对国标的查找不到位，导致工作进度缓慢，以及对绘图工具 用不熟练，导致工作一度停滞。通过多查找资料，相互对比可以更准确对矿热炉堵口机进行建模设计。 4 后期工作安排 第 10 周： 完善矿热炉堵口机的设计及计算，修改其的装配图； （ 2014 年 03 月 19 日 03 月 23 日） 第 11 周： 对矿热炉堵口机的各构件的合理性进行验证； （ 2014 年 03 月 24 日 03 月 30 日） 第 12 周： 对矿热炉堵口机整体的合理性进行验证； （ 2014 年 03 月 31 日 04 月 06 日） 第 13 周： 对矿热炉堵口机零件及整体进行校核计算； （ 2014 年 04 月 07 日 04 月 13 日） 第 14： 将三维模型转化到二维图；并出零件图；
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