梁板式筏形基础设计.doc

2 梁板式筏形基础设计2.1工程概况和设计依据本工程为长沙市信德商场的梁式筏板基础。筏板基础的工程地质条件详见中表1.1。本筏板设计主要依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002，混凝土结构设计规范GB50010-2002，高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ 6-99进行设计。2.2 基础形式的选择本工程中上部柱荷载平均在4599kN，较大，且粘土层的承载力较低，故使用独立基础，条形基础和桩基础无法满足地基承载力的要求。经综合考虑，选择筏板基础，既充分发挥了地基承载力，又能很好地调整地基的不均匀沉降。本工程上部荷载平均在4599kN，较大且不均匀，柱距为9m，较大，将产生较大的弯曲应力，肋梁式筏基具有刚度更大的特点，可以很好的抵抗弯曲变形，能够减小筏板厚度，更适合本工程。2.3基础底面积的确定 地基承载力验算采用标准组合，地下室柱下荷载标注组合由PKPM导出的，即 表2.2 竖向导荷柱号 荷载（KN)柱号 荷载（KN）柱号 荷载（KN）柱号 荷载（KN)柱号荷载（KN）合力A12219B13261C13056D13578E1265414768A23357B24512C24113D24813E2354920344A33133B34216C34357D34526E3317924176A43142B44230C44354D44496E3320319431A53193B54255C54096D55419E5454521508A62553B63513C63045D63672E6271615499合力1759723987230212650419846110955 基底面积： 修正后的地基承载力特征值（持力层）： b=0.3 d=1.5 =20.3KN/ m 符合条件，满足要求。基础内力计算采用基本组合，地下室的柱荷载基本组合是由PKPM导出的，即 （2.1）其中：恒载，活载。地下室（柱与基础相交处）基本组合下竖向荷载见表2.1。 表2.2 竖向导荷柱号 荷载（KN)柱号 荷载（KN）柱号 荷载（KN）柱号 荷载（KN)柱号荷载（KN）合力A12703B14014C13779D14408E1323718141A24125B25633C25158D26009E2436625291A33864B35287C35449D35657E3391924176A43876B45306C45446D45624E3395424206A53936B55334C55134D56852E5569226948A63118B64334C63762D64605E6339219211合力2162229908287283315524560137973 由柱网荷载图可得柱的总荷载为：=137973KN其合力作用点偏心距为：经计算由于柱荷载在x，y方向偏心距分别为：（x方向0.3m，y方向0.5m），则x方向外挑0.6m，y方向外挑1m。 故筏板基底面积为：A=地下室外墙取300mm的混凝土墙，则墙自重为：于是可得到计算基底面积：满足要求。基底净反力2.4持力层的选择及筏板、基梁尺寸确定由于地下室的高为8.4m，所以选择基础埋深8.4m,应该选择持力层为中风化岩层，该中风化岩层承载力特征值为。地基基础设计规范GB5007-2002中5.3.2规定，梁板式筏基底板的板格应满足受冲切承载力的要求，梁板式筏基的板厚不应小于300mm，且连续板板厚与板格的最小跨度之比不宜小于1/50，故取板厚400mm。本筏板基础基础混凝土强度为C30，并下设100mm厚C15素混凝土垫层；基梁高按跨度的估算，宽度按高度的估算，故横梁尺寸取为600mm1300mm，纵梁尺寸为600mm1300mm。因为地基承载力满足要求，所以基础实际埋深为10.2m。2.5 基础底板内力计算由混凝土结构设计规范（GB50010-2002），四边支承的混凝土板应按下列原则进行计算：.当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；.当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；.当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。本设计按照板的边界条件的不同，把板分成不同的类型，如图2.1。.按照双向板设计。图2.1 梁板式筏形基础平面图双向板荷载传导原理：地基净反力首先传导于筏板底板上，这里假设地基净反力是均匀作用在筏板板底；筏板再将荷载传导至主梁：主肋梁将荷载传至上部柱底，同上部结构导下来的荷载平衡。本筏板基础中底板被主基梁分割为若干双向板，基础底板可近似按照倒置的双向多跨连续板承受地基净反力的作用来计算。作用在基础梁上的荷载按板角45度线的受荷面积来划分，基梁分别承受来自板分配梯形荷载和三角形荷载。 双向板的计算方法：双向板的计算是按照弹性理论的弹性阶段计算方法来计算，并且考虑了双向交叉板带在板中心处挠度相等的位移条件，根据双向板的长宽比查弯矩分配系数表得到双向板两个方向的跨中弯矩；对于支座弯矩则根据双向板的长宽比查地基净反力分配系数表得到地基净反力分配到两个方向上的均布荷载和，再采用连续板的计算方法计算内力。本设计采用查双向板系数的方法来确定筏板在纵横方向分担的地基反力。统一取横向为x方向，纵向为y方向，具体计算过程如下：、区格的板B1边界约束如图2.2所示： 图2.2 B1的尺寸及边界条件 查双向板系数表得 ： 、区格板B2边界约束如图2.3所示： 图2.3 B2的尺寸及边界条件 查双向板系数表得： 、区格板B3边界约束如图2.4 图2.4 B3的尺寸及边界条件 查双向板系数表得： 、2区格板B4边界约束如图2.5所示： 图2.5 B4的尺寸及边界条件查双向板系数表得： 支座弯矩 由于地基梁的影响，应该对计算的支座反力进行调整，为简化计算，本设计的调整方法是：取支座处较大的弯矩进行调整，调整时按下述公式 进行调整。2.7基础梁内力计算2.7.1柱节点荷载的分配 肋梁式筏型基础的梁可以按照十字交叉梁来设计，将地基梁看成无限长梁和半无限长梁，上部结构柱荷载按以下方式分配在地基梁上：（1） .内柱荷载分配， (2.4)其中，； 基础宽度，； 文克尔地基模型中的弹性特征系数； 基础横截面的惯性矩，； 地基基床系数取,=； 混凝土弹性模量，取。按照上式将内柱荷载分配到梁上，如表2.2。表2.2 内柱荷载分配内柱柱荷载(KN)(m)( m )(KN)(KN)B23508.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1754.0 1754.0 B33513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 B43513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 B53361.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1680.51680.5B63361.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1680.5 1680.5 B73513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 B83513.0 0.50.520.8 20.8 1756.5 1756.5 B93513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 C23550.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1775.0 1775.0 C33513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 C43513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 C53054.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1527.0 1527.0 C63054.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1527.0 1527.0 C73513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.51756.5C83513.0 0.5 0.5 20.8 20.8 1756.5 1756.5 C935130.50.520.820.81756.51756.5（2）.边柱荷载分配， (2.5)按照上式将边柱荷载分配到梁上，如表2.3。表2.3 边柱荷载分配边柱柱荷载（KN）(m)( m )(KN)(KN)A22841.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.5568.2A32841.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.5568.2A42841.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.5568.2A52840.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.05680A62840.00.5 0.5 20.8 20.8 1585.65680A72841.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.5568.2A82841.00.50.520.8 20.8 2272.5568.2A92841.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.5568.2B12253.00.5 0.5 20.8 20.8 1802.4450.6B102258.00.5 0.5 20.8 20.8 1806.4451.6C12358.00.5 0.5 20.8 20.8 1886.4471.6C102258.00.5 0.5 20.8 20.8 1806.4451.6D22869.00.5 0.5 20.8 20.8 2295.2573.8D32841.00.50.520.820.82272.5568.2D42841.00.5 0.5 20.8 20.8 2272.5568.2D52548.00.50.520.820.82038.4509.6D62548.00.50.520.820.82038.4509.6D72841.00.50.520.8 20.8 2272.5568.2D82841.00.50.520.8 20.8 2272.5568.2D92841.00.50.520.8 20.8 2272.5568.2（3）角柱荷载分配， (2.6)按照上式将角柱荷载分配到梁上，如表2.4。表2.4 角柱荷载分配角柱柱荷载（KN）(m)( m )(KN)(KN)A11737.0 0.50.520.8 20.8 868.5 868.5 A101737.0 0.50.520.8 20.8 868.5 868.5 D11828.0 0.50.520.8 20.8 914.0 914.0 D101737.0 0.50.520.8 20.8 868.5 868.5 按照节点集中力分配公式计算出来的和节点集中力，只用来确定交叉基础每个节点下地基反力的初值，但由于交叉基础的底板在节点处的相互交叉，尚需考虑两条形基础的相互影响。将底板重叠部分面积上的地基压力，折算成整个基础底面积上的地基平均压力，作为地基压力的增量： (2.7)式中 交叉基础节点重叠面积； 所有节点集中力之和； 交叉基础全部支承面积。调整后的节点力为： (2.8) (2.9)内柱调整后，分配到梁上的荷载见表2.5。表2.5 内柱荷载调整内柱柱荷载（KN） (kN) (kN) (m2)(kN)(kN)(kN) (kN) (kN)B23508.0 1754.0 175400.25 131.916.516.5 1770.51770.5 B33513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.5 1773.01773.0 B43513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.51773.0 1773.0 B53361.0 1680.51680.5 0.25 131.9 16.5 16.5 1697.01697.0B63361.0 1680.5 1680.5 0.25 131.9 16.5 16.51697.0 1697.0 B73513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.5 1773.0 1773.0 B83513.0 1756.5 1756.5 0.25131.9 16.5 16.5 1773.0 1773.0B93513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.5 1773.0 1773.0C23550.0 1775.0 1775.0 0.25 131.9 16.5 16.5 1791.51791.5 C33513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.51773.01773.0 C43513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.5 1773.01773.0 C53054.0 1527.0 1527.0 0.25131.9 16.5 16.5 1543515435C63054.0 1527.0 1527.0 0.25 131.916.5 16.5 15435 15435C73513.0 1756.51756.5 0.25 131.916.5 16.5 1773.0 1773.0 C83513.0 1756.5 1756.5 0.25 131.9 16.5 16.51773.0 1773.0 C935131756.51756.50.25131.916.516.51773.01773.0边柱调整后，分配到梁上的荷载见表2.6。表2.6 边柱荷载调整边柱柱荷载（KN）(KN)(KN) (m2)(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)A22841.02272.5568.20.25 131.926.386.62298.9574.8A32841.02272.5568.20.25 131.9 26.386.62298.9574.8A42841.02272.5568.20.25 131.9 26.386.62298.9574.8A52840.02272.056800.25 131.9 26.386.62298.4574.6A62840.01585.656800.25 131.9 26.386.62298.4574.6A72841.02272.5568.20.25 131.9 26.386.62298.9574.8A82841.02272.5568.20.25131.9 26.386.62298.9574.8A92841.02272.5568.20.25 131.9 26.386.62298.9574.8B12253.01802.4450.60.25 131.9 26.386.61828.8457.2B102258.01806.4451.60.25 131.9 26.386.61832.8458.2C12358.01886.4471.60.25 131.9 26.386.61912.8478.2C102258.01806.4451.60.25 131.9 26.386.61832.8458.2D22869.02295.2573.80.25 131.926.386.62321.6580.4D3D42841.02272.5568.20.25 131.926.386.62298.9574.82841.02272.5568.20.25 131.9 26.386.62298.9574.8D52548.02038.4509.60.25131.926.386.62064.8516.2D62548.02038.4509.60.25131.926.386.62064.8516.2D72841.02272.5568.20.25131.926.386.62298.9574.8D82841.02272.5568.20.25131.926.386.62298.9574.8D92841.02272.5568.20.25131.926.386.62298.9574.8角柱调整后，分配到梁上的荷载见表2.7。表2.7 角柱荷载调整角柱柱荷载（KN） (KN) (KN) (m2)(KN)(KN)(KN) (KN) (KN)A11737.0 868.5 868.5 0.25 131.9 16.516.5885.0 885.0 A101737.0 868.5 868.5 0.25 131.9 16.516.5885.0 885.0 D11828.0 914.0 914.00.25131.9 16.5 16.5 930.5930.5 D101737.0 868.5 868.5 0.25 131.9 16.516.5885.0 885.0 2.7.2地基梁内力计算 基梁承受板传导过来的荷载。由于是双向板，故在不同的板区格，梁会承受双向板按45度线面积分配的三角形荷载和梯形荷载。由于结构上部为6层框架结构，整体刚度较大，因此首先采用倒楼盖法计算在板荷作用下并且考虑上部柱荷载平衡的基梁内力。在肋梁节点处的上部柱荷载应考虑柱荷载在不同方向上的分配，计算时取上部荷载在相应方向上的分配值。对于倒楼盖法，通过将支座反力与对应支座分配后上部柱荷载的差值平均分配到调邻跨内，作为梁荷调整值加在原始梁荷上，再计算在调整后梁荷作用下支座反力与分配后上部柱荷载的差值，直到二者相差小于5%为止。为了计算方便，将跨数相同的梁，荷载相差不大的梁归并，同类梁中取荷载最大的梁进行内力计算，归并后的地基梁分布图如图2.2。 图2.2 地基梁归并图 1. JL-1内力计算JL-1荷载是由 轴之间传来的梯形荷载，其最大值为 将梯形荷载化为等效荷载利用结构力学求解器得到内力图如图2.3。图2.3 JL-1第一次计算剪力包络图由剪力包络图知道支座反力=885.0kN， 由柱子传下来的力为=930.5kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2321.6kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2064.8kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2064.8kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座反力=1770kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座反力=885.0kN， 由柱子传下来的力为=885.0kN计算支座反力与实际支座反力的差值为： =930.5-885=45.5kN=2321.6-1770=551.6kN=2298.9-1770=528.9kN=2298.9-1770=528.9kN=2064.8-1770=294.8kN=2064.8-1770=294.8kN=2298.9-1770=528.9kN=2298.9-1770=528.9kN=2298.9-1770=228.9kN=885-885=0kN误差分析=5.1%5%，不满足要求，需要进行调整同理：=23。8%5% =23%5%=23%5% =14.3%5%=14.3%5% =23%5%=23%5% =13%5%=0%5%该梁计算支座反力与实际支座反力间不平衡，需要调整，调整的方法是将其差值以均布荷载形式布置在支座两端1/3跨上，求出内力与以上所求出的支座反力叠加，再与实际作用力比较，如不满足要求继续调整，直至满足为止。45.52.2=20.7=551.64.4=125.4=528.94.4=120.2=528.94.4=120.2=294.84.4=67.0=294.84.4=67.0=528.94.4=120.2=528.94.4=120.2=528.94.4=120.2利用结构力学求解器得到调整内力图如图2.4。图2.4 JL-1第一次调整剪力包络图支座以上总反力=947.0kN， 由柱子传下来的力为=930.5kN支座以上总反力=2300.4kN，由柱子传下来的力为=2321.6kN支座以上总反力=2306.2kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座以上总反力=2289.7kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座以上总反力=2071.4kN，由柱子传下来的力为=2064.8kN支座以上总反力=2071.4kN，由柱子传下来的力为=2064.8kN支座以上总反力=2289.7kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座以上总反力=2306.1kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座以上总反力=2275.5kN，由柱子传下来的力为=2298.9kN支座以上总反力=903.7kN， 由柱子传下来的力为=885.0kN计算支座反力与实际支座反力的差值为： =930.5-947.0=-16.5kN=2321.6-2300.4=21.2kN=2298.9-2306.2=-7.3kN=2298.9-2289.7=9.2kN=2064.8-2071.4=-6.6kN=2064.8-2071.4=-6.6kN=2298.9-2289.7=9.2kN=2298.9-2306.1=-7.3kN=2298.9-2275.5=23.4kN=885-903.7=-18.7kN误差分析=1.8%5%，满足要求,不需要再进行调整同理：=0.9%5% =0.3%5%=0.4%5% =0.3%5%=0.3%5% =0.4%5%=0.3%5% =1.0%5%=2.1%5%将结果列于表2.8。表2.8 JL-1内力计算支座D1D2D3D4D5D6D7D8D9D10柱荷载Di930.52321.62298.92298.92064.82064.82298.92298.92298.9 885.0支反力R188517701770177017701770177017701770885Di-R145.5551.6528.9528.9294.8294.8528.9528.9528.90误差1 %5.123.8232314.314.32323230均载q120.7125.4120.2120.267.867.8120.2120.2120.20调整R1+R29472300.42306.22289.72071.42071.42289.72306.12275.5903.7Di-R1-R2-16.521.2-7.39.2-6.6-6.69.2-7.323.4-18.7误差2 %1.80.90.30.40.30.30.40.31.02.1最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.5图2.5 JL-1最终的弯矩包络图和剪力包络图2. JL-2内力计算JL-2荷载是由 轴和 轴之间传来的梯形荷载， 轴传来的梯形荷载最大值为 轴之间传来的梯形荷载最大值将梯形荷载化为等效荷载JL-2计算方法和JL-1一样，列于表2.9。表2.9 JL-2内力计算支座C1C2C3C4C5C6C7C8C9C10柱荷载Ci1912.81791.81773.01773.01543.51543.51773.01773.01773.01832.8支反力R114712941.92941.92941.92941.92941.92941.92941.92941.91471Ci-R1441.8-1150.1-1168.9-1168.9-1398.4-1398.4-1168.9-1168.9-1168.9361.8误差1 %23.164.265.965.990.690.665.965.965.919.7均载q1200.8-261.4-265.7-265.7-317.8-317.8-265.7-265.7-265.7164.5调整R1+R21841.51878.61754.21770.61548.71548.71770.417551854.31766.5Ci-R1-R271.3-86.818.82.4-5.2-5.22.618-81.366.3误差2 %3.74.81.10.10.30.30.114.63.6JL-2最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.6图2.6 JL-2最终的弯矩包络图和剪力包络图3. JL-3内力计算JL-3荷载是由 轴之间传来的三角形荷载，其最大值为 将三角形荷载化为等效荷载4. JL-4内力计算JL-4荷载是由 轴和 之间传来的三角形荷载，其最大值为 将三角形荷载化为等效荷载JL-3和JL-4计算方法和JL-1一样，计算过程列于表格2.10。表2.10 JL-3和JL-4内力计算支座A1B1C1D1后四列JL-4A2B2C2D2柱荷载Ni885457.2478.2930.5574.81770.51791.5580.4支反力R1805.21035.31035.3805.21610.42070.62070.61610.4Ni-R179.8-578.1-557.1125.3-1035.6-300.1-279.1-1030误差1 %9126.7185.762.7180.216.915.6177.5均载q139.9-192.7-185.762.7-517.8-100-93-515调整R1+R2823.9515.3544.3867.5620.41723.71746627.3Ci-R1-R261.1-58.1-66.163-45.646.845.5-46.9误差2 %6.912.713.86.87.92.62.58均载q230.6-19.4-2231.5-22.800-23.5R1+R2+R3875.1467.5488.8919.6582.61762.81783.8588.1Ni-R1-R2-R39.9-10.3-10.610.9-7.87.77.7-7.7误差3 %1.12.22.21.21.40.40.41.4JL-3最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.7图2.7 JL-3最终的弯矩包络图和剪力包络图JL-4最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.8图2.8 JL-4最终的弯矩包络图和剪力包络图2.8设计参数验算2.8.1验算底板受冲切承载力梁板式筏板基础的底板厚为400mm，板底有100mm素混凝土垫层，因此取钢筋合力点至近边的距离，则。混凝土为C30：验算底板受冲切承载力的示意图如图2.9所示。 按照建筑地基基础设计规范（GB50007-2002），需要满足： (2.10)式中：-作用在图上阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值 -基础底板冲切破坏锥体的有效高度 -混凝土轴心抗压强度设计值 -冲切破坏锥体斜截面的上边长与下边长的平均值 由GB50007-2002 8.4.5条式8.4.5-2当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0按下式计算： (2.12)-计算板格的短边和长边的净长度； p-相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值。（2)双向板板格（9000mm8000mm），代入数据有： 当时，取所以该双向板板格内筏板厚度满足抗冲切要求。2.8.2验算底板斜截面受剪承载力按建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）需满足： （2.13）验算底板斜截面受剪承载力的示意图2.10(1).对双向板区格（6600mm6000mm)内底板进行斜截面抗剪验算 所以双向板区格（80000mm9000mm)内底板板厚满足抗剪承载力要求。 2.8.3验算基础梁斜截面受剪承载力对于基础梁：基础梁应该满足： (2.14) 从基础梁的内力图上可以查出：基础梁最大剪力 V=1841.54kN所以基础梁所选的截面满足梁斜截面抗剪承载力要求。 2.8.4 局部受压承载力验算根据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002.梁板式筏基的基础梁除满足正截面受弯及斜截面受剪承载力外，尚应按现行混凝土结构设计规范GB 50010 有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。根据混凝土结构设计规范GB 50010 7.8.1 ，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求 (2.15) 图2.11 局部受压计算示意图 只需验算竖向轴力最大值即可，即，计算示意如图2.11。 C30混凝土，满足局部受压承载力验算。2.9筏板基础配筋计算2.9.1筏板配筋计算梁板式筏基的底板配筋除满足计算要求外，纵横方向的底部钢筋尚应有贯通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.125%。配筋时取每块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行配筋计算。取横向1米即，截面有效高度为： 筏板采用C30混凝土： ， 受力钢筋采用HRB3400钢筋： 满足照构造要求的最小配筋面积： 混凝土构件的安全等级定为二级，。对于周边与梁整体连接的双向板格，由于在两个方向受到支撑构件的变形约束，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小。鉴于这一有利因素，对于四边与梁整体连接的板，规范允许其弯矩设计值进行折减：1） 中间跨和跨中截面及中间支座截面，减小20%。2） 边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，减小20%。3） 板的角区格不折减。 为便于计算取，。截面配筋计算结果及实际配筋列于表2.11。表2.11 双向板的截面配筋 项目截面(mm)M(kN m)( )配筋实有面积( )跨 中B1区格方向330125.421294.32161501340方向330162.271674.61181501696B2区格方向330113.051166.65161701183方向33072.78751.1210100785B3区格方向33013.626008/10100644方向33055.346008/10100644B4区格方向33010.786008/10100644方向33044.326008/10100644支座a330128.671328.05161501340b33074.64770.2810100785c33033.086008/10100644d33019.736008/10100644e33034.796008/10100644f33043.666008/101006442.9.2基梁配筋计算本设计中横向基梁尺寸为500mm1000mm，基梁应满足以下构造要求： .GB50010-2002中10.2.16规定梁高大于450mm时，在梁两侧沿高度应设置纵向构造钢筋，每侧构造钢筋面积不小于梁截面面积的0.1%，且其间距不大于200mm。此处，腹板高度按规定取基础梁的有效高度-筏板厚=960-400=560mm。每侧需配钢筋面积，选 214实际配筋面积308mm2 . GB50010-2002中10.2.1中规定，基梁上部钢筋间距不应小于35mm和1.5倍钢筋最大直径；基梁下部钢筋间距不应小于25mm和钢筋最大直径。.GB50010-2002中10.2.10规定梁高大于800mm时，箍筋间距不应大于300mm；梁宽大于350mm小于800mm时宜选用四肢箍，且箍筋直径不宜小于8 mm。. GB50010-2002中9.5.1中规定梁受拉钢筋配筋率不应小于且不小于0.2%。 基础梁纵横方向的底部钢筋尚应有贯通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.15%。基础梁采用C30混凝土：，受力钢筋采用HRB400钢筋：最小配筋率受力筋最小钢筋面积：混凝土构件的安全等级定为二级，混凝土保护层厚度为，截面有效高度.双排布