海门市人民路改造工程—海春桥设计--毕业论文.docVIP

海门市海春桥工程摘 要海门市人民路改造工程海春桥位于海门市人民西路的海门河上，根据地形，地质资料，以及方案比选后，采用预应力砼工字型组合简支梁桥，分三孔布置跨径为：25m+35m+25m，桥面净宽净9+21.00m。桥梁设计荷载为公路级。设计内容包括：第一部分：设计方案比选；第二部分：上部结构设计，包括：1.截面尺寸拟定，2.内力计算（包括恒载内力、活载内力），3.内力组合，4.预应力钢筋及普通钢筋设计，5.施工验算，6.应力验算，7.强度验算；第三部分：下部结构设计，包括：1.类型选择：采用双柱式桥墩。2.尺寸拟定，参照标准图。3.内力计算，4.强度验算，5.稳定性验算；第四部分：施工组织设计；第五部分：工程概预算。上述设计内容均遵守公路桥涵设计规范的要求进行设计。主梁预应力施工方法采用后张法，施工顺序为先结构简支，再桥面连续。由于持力层较深，下部结构采用单排钻孔灌注桩基础，设系梁。 关键词 预应力混凝土，横隔梁，工字型组合梁，后张法，双柱式桥墩，钻孔灌注桩，施工组织设计，概预算Abstractpeople Haimen Road Improvement Project-sea Chunqiao Haimen people in the West Haimen River, according to the terrain, geological information, and program selection, the use of prestressed concrete H portfolio simple beam bridge, three-hole layout-Span : 25m +35 m +25 m, Deck Clean Breadth net -9 +2 treatments. Bridge design load for the first grade highway. Design elements include : Part I : design selection; Part II : Design of the upper structure, including : 1. Size formulation, 2. Internal force calculation (including Constant Load, Live Load), 3. Internal Force combination 4. prestressed reinforced steel and general design, 5. Checking Construction, 6. Checking stress, 7. Checking strength; Part III : Lower structural design, including : 1. types of options : double-column piers. 2. Size formulation, the standard reference map. 3. Internal force calculation, 4. Strength checking, 5. Checking stability; Part IV : Construction Design; Part V : Nothing works budget. These elements are designed to comply with the "Highway Bridge Design Code" requirements for the design. Prestressed girder construction method using post-tensioned construction sequence of simple structure first, then consecutive Deck. As holders of deeper layers, the lower part of the structure using single row bored pile foundation, located between beams. Key words : prestressed concrete, Wang separated beams, H beams, post-, double-pole pier, bored piles, Construction design, the budget estimates目 录设计任务书 4第I部分 开题报告开题报告 6第部分 上部结构设计一、设计资料 7二、主梁荷载及内力计算 9三、预应力钢束的布置及其估算 19四、计算主梁截面几何特性 25五、承载能力极限状态验算 26六、预应力损失计算 32七、 正常使用极限状态计算 37八、 持久状况应力验算 43九、 短暂状态应力验算 46第部分 下部结构设计一、设计资料 47二、盖梁计算 47三、桥墩墩柱计算 61四、钻孔灌注桩计算 65第部分 施工组织设计一、编制说明 74二、编制依据 74三、工程概况 74四、施工布置 75五、施工准备与临时设施 75六、施工方案与施工工艺 76七、工程进度计划 85八、资源需要量计划 87九、施工组织机构 88十、质量管理和质量保证 88十一、安全管理措施 91十二、环保措施 91参考文献 95第部分 工程概预算海春桥工程毕业设计任务书一、桥梁工程毕业设计的目的、意义（一）、目的使学生在学完培养计划所规定的学科基本课、专业选修课和任意选修课之后，通过毕业设计这一环节，较为集中和专一地培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。（二）、意义毕业设计是在要学生在教师的指导下，独立地、系统地完成一个桥梁工程设计，以期能掌握一个桥梁工程设计的全过程，在巩固已学的课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所创新。二、设计任务海门市海春桥工程设计标准：（一）、设计荷载：1、公路-级，人群荷载3.0kN/m2（二）、桥梁宽度：2、净 9（车行道）+21.00m（人行道）（三）、通航标准：六级航道三、设计依据和主要参考书目、设计依据1、公路工程技术标准（JTG B01-2003）2、公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）3、公路砖石混凝土桥涵设计规范（JTJ 022-85）4、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）5、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）6、公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）7、公路工程质量检验评定标准（JTJ 071-98）8、公路桥梁板式橡胶支座（JT/T4-2004）9、公路桥梁伸缩装置（JT/T327-2004）10、公路桥梁盆式橡胶支座（JT/391-1999）11、公路基本建设工程概算、预算编制办法12、公路工程预算定额13、公路工程机械台班费用定额四、毕业设计时间安排毕业设计共16周（含毕业实习01周）毕业设计阶段任务与时间安排表上部结构计算下部结构计算毕业实习施工图绘制施工组织设计与预算资料整理6周2周1周3.5周2周1.5周五、毕业设计成绩评定按扬州大学建筑科学与工程学院毕业设计（论文）工作实施细则进行毕业设计成绩评定。毕业设计成绩采用五级计分制（优、良、中、及格和不及格）。毕业设计成绩=平时成绩20%+审阅成绩30%+评阅成绩20%+答辩成绩30%六、附件1、桥位平面图2、勘探点平面位置图3、工程地质剖面图4、岩土工程勘察报告第部分 上部结构计算一、设计资料1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：35m 计算跨径：33.96m 主梁全长34.96m 桥面净空： 净9+21.0 m2、设计荷载：公路级。 人群荷载 3.0KN/m3、材料及特性名称项目符号单位数据混凝土立方强度CMpa50弹性模量Mpa轴心抗压标准强度Mpa32.4抗拉标准强度Mpa2.65轴心抗压设计强度Mpa22.4抗拉设计强度Mpa1.83标准强度Mpa1860弹性模量Mpa抗拉设计强度Mpa1260最大控制应力Mpa1860普通钢筋直径12mm采用R235钢筋抗拉设计强度Mpa195标准强度Mpa235弹性模量Mpa直径12mm采用HRB335钢筋抗拉设计强度Mpa280标准强度Mpa335弹性模量Mpa4锚具采用OVM15-6型锚具，5施工工艺按后张法制作主梁，预留预应力钢丝的孔道，采用70金属波纹管成6设计依据1公路工程技术标准（JTG B01-2003）2，公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）3公路砖石混凝土桥涵设计规范（JTG D61-2005）4公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范+（JTG D62-2004）5公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）6公路桥涵施工设计规范（JTJ 041-2000）7公路工程质量检验评定标准（土建工程）（JTG F80/1-2004）8公路桥梁伸缩装置（JT/T4 -2004）9公路桥梁伸缩装置（JT/T327-2004）10公路桥梁盆式橡胶支座（JT/391-1999）11公路基本建设工程预算，预算编制办法12公路工程预算定额13公路工程机械台班费用定额对于（25+35+25）m预应力组合工字梁桥，纵横面设计如下横断面设计如下二、主梁荷载及内力计算一、内力计算1、恒载产生的内力：按预应力产生的砼分阶段受力的实际情况，恒载内力按下列三种情况分别计算：预制主梁（包括横隔梁的自重）现浇砼板的自重=2.150.225=10.75kN/m 二期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆） 人行道，栏杆采用轻型结构，根据规范，取g=1.52kN/m 分摊到5片主梁上，则 =0.082.1523+0.61=4.566kN/m2、恒载内力计算如图所示：设x为计算截面离左支座距离，并令主梁弯距和剪力的计算公式分别为： 恒载内力计算结果截面位置距支点截面距离x(mm)预制梁自重现浇自重二期荷载弯距剪力弯距剪力弯距剪力MG1pkkN.mVG1pkkNMG1mkkN.mVG1mkkNMG2kkN.mVG2kkN支点00230.10182.54077.53变截面2200473.37200.27375.55158.89159.5167.49L/484901465.03115.051162.2991.27493.6838.77跨中169801953.3701549.720658.240二、毛截面几何特性计算1、将工字型截面转化为： 单位:cm 计算截面的抗弯惯性距，建立坐标： =102.64cm 2、计算冲击系数： 1）.计算结构的基频 2)冲击系数： 2、计算主梁的荷载横向分布系数： 1）、跨中的荷载横向分布系数 本桥跨内设有七道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为： 所以可按修正刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数mc。 a）、计算主梁抗扭惯距IT 右图为IT的计算图示 对于T型截面，抗扭惯距可近试按下式计算： b)、计算抗扭修正系数 本桥主梁的间距相等，同时可将主梁近试看成等截面。则：其中： ， 由此得： c)、按修正刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值 式中：横向影响线竖坐标值表梁号10.59260.39630.20.0037-0.192620.39630.29820.20.10180.003730.20.20.20.20.2 d）、计算荷载横向分布系数 1、汽车荷载、人群荷载横向分布系数：对于三车道1号梁：2号梁：3号梁：对于两车道：见上图 1号梁 ：综上所述： 故取汽车的横向分布系数为：人群荷载：2、支点截面的荷载横向分布系数如下图，按杠杆法原理绘制荷载横向分布影响线并进行布载：1号梁 2号梁3号梁和2号梁相同。即：汽车的横向分布系数为：人群荷载：3、计算活载内力：1)、跨中截面：汽车荷载 =3302.14kNm = =182.17kN 人群荷载 =284.10kNm =8.37kN2）、截面： 汽车荷载： =2476.61kNm= =300.68kN人群荷载： =213.07kNm =18.82kN3)、变截面处：汽车荷载： =1171.22kNm =428.44kN人群荷载： =68.83kNm =29.27kN最大剪力所对应的弯距M4)、支点截面：汽车荷载：=0 =483.54kN人群荷载： =33.46kN活载内力计算结果如下:活载内力计算表：截面位置距支点截面的距离x（mm）公路荷载人群荷载弯距（kNm）剪力（kN）弯距（kNm）剪力（kN）支点00486.54033.46变截面22001171.22428.4468.8329.27L/484902476.61300.68213.0718.82跨中169803302.14182.17284.108.374、内力组合： 基本组合（用于承载能力极限状态计算） 短期组合（用于正常使用极限状态计算） 长期组合（用于正常使用极限状态计算）各种情况的组合结果见下表：荷载内力计算结果截面位置项目单位基本组合短期组合长期组合支点弯矩kNm000剪力kN1306.84805.46664.60变截面弯矩kNm2926.911759.901426.04剪力kN1144.58705.64581.05L/4弯矩kNm7451.094777.564031.08剪力kN736.14439.17352.76跨中弯矩kNm9934.786370.075374.77剪力kN264.41114.5564.02三、预应力钢筋的估算及其布置 （一）、预应力钢筋数量的估算和确定 首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量，为满足抗裂要求所需的有效预加力为: 1）、对于工字型截面，只承受恒载作用，Ms为荷载短期效应弯矩组合设计值，Ms4161.33kN.m,估算钢筋数量时，可近似采用工字型的毛截面几何性质，按已定截面尺寸计算:, 为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，。设=150mm，则。由此得到： 拟采用钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积=139mm2,抗拉强度标准值=1860Mpa,张拉控制应力取。预应力损失按张拉控制应力的20%估算。 所需预应力钢绞线的根数为： 根2）、对于组合截面：为荷载短期效应弯矩组合设计值，6370.07kN.m,估算钢筋数量时，可近似采用的毛截面几何性质，按已定截面尺寸计算:, 为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，。设=150mm，则。由此得到： 拟采用钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积=139mm2,抗拉强度标准值=1860Mpa,张拉控制应力取。预应力损失按张拉控制应力的20%估算。 所需预应力钢绞线的根数为： 根,取用30根 采用5束6预应力钢筋束，OVM15-6型锚具，供给的预应力筋截面面积，采用70金属波纹管成孔，预留孔道直径为77mm。（二）、预应力筋的布置见图。预应力钢束布置（尺寸单位：cm）1、跨中截面及锚固截面的钢束布置1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能的使钢束群的重心到截面的形心的偏心距大些。由公预规规定，管道水平净距不应小于4cm，至梁底的净距不应小于5cm，至梁侧净距不应小于3.5cm，由此可得出钢束群重心至梁底的距离： 2）对于锚固端截面，钢束布置考虑以下两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压;二是考虑锚头布置尽可能满足张拉操作方便等要求 ，按上述锚头布置原则，锚固端钢束重心至梁底距离：为验算上述布置得钢束群重心位置，需计算锚固端截面几何特性，锚固端截面的几何特性计算：1） 对于工字型锚固端截面： 2）对于组合工字型锚固端截面： 2、钢束起弯角和线型的确定 确定钢束起弯角时，既要顾到因其弯起所产生的竖向预剪力有足够的数量，又要考虑到因其增大而导致的摩擦预应力损失不宜太大，为此我们将锚固端截面分成上下两部分，上部钢束的弯起角初定为12度，下部钢束弯起角初定为7.5度，为简化计算和施工，所有钢束布置的线型均选用两端为圆弧中间再加一段直线，并且整根束道都布置在同一个竖直面内。3、钢束计算1)、计算钢束起弯点至跨中的距离 锚固点到支座中线的水平距离为：由上图，钢束计算图式，钢筋起弯点至跨中的距离x，列表计算于下表内：钢筋起弯点至跨中的距离钢束号起弯高度y（cm）21.513.058.4510099.147.5987.71129.29150.6256.513.0543.4510099.147.55078.82664.82960.48110.520.7989.7110097.81124105.27859.81770.07140.320.79119.5110097.81125468.961145.42475.952）、控制截面的钢束重心位置计算 a、各钢束重心位置计算 当计算截面在近锚固端的直线端时，计算公式为： b、计算钢束群重心至梁底的距离（见下表）各计算截面的钢束位置至钢束群重心位置截面钢束号cos四分点未弯起987.71-8.58.517.88未弯起5078.82-8.58.598.624105.270.024020.9997119.520.69384.235468.960.070260.9975329.743.21变化点43.43987.710.043970.999038.59.4657.29578.965078.820.113990.993488.541.61772.624105.270.188200.9821319.592.861058.235468.960.193500.9811029.7133.06支点直线段y21.57.531.054.098.525.9180.4256.57.526.443.488.564.52110.51229.696.3119.5123.24140.31221.184.5029.7165.5四、计算主梁截面几何特性 截面几何特性计算需根据不同的受力阶段分别计算，本座桥梁的主梁从施工到运营经历了如下几个阶段： 阶段1 主梁混凝土浇筑，预应力筋束张拉 混凝土浇筑并达到设计强度后，进行预应力筋束的张拉，但此时，管道尚未灌浆，因此，其截面几何性质计入了普通钢筋的换算截面，但应扣除预应力筋束预留管道的影响。 阶段2 灌浆锚封 预应力筋束张拉完成并进行管道灌浆，锚封后。预应力筋束就已经能够参与全截面受力，将主梁吊装就位。截面几何特性应计入普通钢筋、预应力钢筋的换算截面性质。 阶段3 二期恒载及活载作用 该阶段主梁截面全部参与工作，截面几何特性为组合工字型截面，并计入了普通钢筋和预应力钢筋的换算截面性质。各阶段截面几何特性的计算结果列于下表中：全预应力构件各阶段截面几何性质阶段截面（）（）()()()（）阶段1支点1.06992985.11014.9164.90.363720.369110.358382.20570变截面0.564121090.8909.2374.40.266510.240840.298310.743200.49032988.61011.4833.40.229330.231970.226750.27517跨中0.49032987.21012.8863.40.228450.231410.225560.26459阶段2支点1.093201013.1986.9136.90.372760.367940.377712.72286变截面0.587401164.5835.5300.70.275330.236430.329540.915630.5136011098917160.260550.234940.292420.36390跨中0.513601110.2899.8750.40.261570.235610.290700.34857阶段3支点1.54648888.31311.7461.70.743840.837370.567081.61109变截面1.04068815.51384.5849.70.693180.850010.500670.815790.96688744.61455.41277.40.582500.782300.400230.45600跨中0.96688745.3145471305.30.584220.783870.401610.44756五、 承载能力极限状态验算1、正截面承载能力计算 a、对于组合梁截面（1）跨中截面正截面承载力计算跨中截面尺寸及配筋情况如图所示 首先按公式判断截面类型，代入数据得：因为满足上式要求，应按第二类T型截面进行计算。由计算砼受压区高度：将代入下式计算承载力：计算结果表明，跨中截面的抗弯承载力满足要求。（2）L/4截面正截面承载力计算 计算结果表明，L/4截面正截面抗弯承载力满足要求。（3） 变截面正截面承载力计算 故变截面抗弯承载力满足要求。工字型截面的正截面承载力满足要求，但在施工阶段必须采用必要的措施。2、斜截面抗剪承载力计算 选取距支点h/2处和变截面点处进行斜截面抗剪承载力复核。 预应力筋束的位置及弯起角度按以上计算采用，箍筋采用R235钢筋，直径为，间距，支点左右相当于一倍梁高范围内，箍筋间距。（1） 距支点h/2处斜截面抗剪承载力计算 首先进行截面抗剪强度上下限复核 为验算截面处剪力组合设计值，按内插法求得距支点处的为： 预应力提高系数取1.25验算截面（距支点）处的截面腹板宽度，b=540mm。第一种情况：工字型截面h0为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边缘的距离， 本设计中，所有预应力钢筋均弯曲，只有纵向构造钢筋沿全梁通过，此处的近试按跨中截面有效高度取值，取， 计算结果表明，截面尺寸满足要求，只需按构造要求布置抗剪钢筋。第二种情况：组合工字型截面计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算： Vd为斜截面受压端正截面处的设计剪力，比值应按近试采用L/4截面的弯距剪力值计算：重新内插得：对于组合工字型截面： 对于工字型截面： 为砼和箍筋共同的抗剪承载力 对于组合工字型： 同理：对于工字型截面 为预应力弯起钢筋的抗剪承载力 该截面的抗剪承载力为：说明截面抗剪承载力是足够的，并且具有较大的富余。（2）变截面处截面抗剪承载力计算 首先进行抗剪强度上下限复核：第一种情况：工字型截面其中：，仍取1850.6mm，计算结果表明，截面尺寸满足要求，需按计算布置抗剪钢筋。第二种情况：组合工字型截面其中：，仍取2050.6mm，计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算： 同理: 对于组合工字型截面:对于工字型截面:说明截面抗剪承载力满足要求。六、 预应力损失计算1、 摩阻损失 其中：，各截面摩阻损失计算见下表摩阻损失计算表 钢束号截面1，2345总计支点0.310.260.300.212.91（弧度）00000.650.540.630.44变截面2.512.462.52.41103.7（弧度）0.0870.0170.0200.01535.1411.0312.1510.24L/4截面8.88.758.798.7332.46（弧度）0.130.530.1850.13962.3262.2180.5065.11跨中17.2917.2417.2817.19447.05（弧度）0.130.130.2090.20979.1879.08104.89104.722、 锚具变形损失反摩擦影响长度，张拉端锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩值（）张拉端锚下控制张拉应力扣除摩阻损失后锚固端预拉应力张拉端到锚固端的距离， 当时，离张拉端处由锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩引起的，考虑反摩擦后的预拉力损失为， 当时，表示该截面不受反摩擦影响当时，预应力钢筋全长均处于反摩阻影响长度内， 反摩擦长度计算列于下表：反摩擦长度计算表钢束号1，234513951395139513951315.821315.921290.111290.280.004570.004560.006050.0060413064.413078.711354.511363.9锚具变形损失计算表 钢筋号截面1，2345总计支点310264297212119.41119.28137.39137.28116.58116.87133.80132.21616.04变截面2510246424972412119.41119.28137.39137.2896.4796.81107.18108.14505.07L/4截面880087.5487878702119.41119.28137.39137.2838.9839.4431.0732.16180.63跨中17290172441727717192119.41119.28137.39137.280.000.000.000.000.003、 分批张拉损失在计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉的各批钢筋产生的混凝土法向应力预应力钢筋与混凝土弹性模量之比，预应力筋张拉顺序为：1，5，2，4，3。张拉力。为张拉控制应力减去摩擦损失和锚具损失后的张拉力，预应力钢绞线分批张拉损失的计算见下表：96分批张拉损失计算表截面张拉束号有效张力张拉钢束偏心距（）计算钢束偏心距（）各钢束应力损失（）152415241524支点51065.66000755.8000755.800016.0221065.5100399.7399.700755.8755.80011.2911.2941051.320-217.5-217.5-217.50399.7755.8755.804.393.043.0431052.80-640.1-640.1-640.1-640.1-217.5399.7755.8755.88.321.46-2.50-2.50总计8.325.8511.8327.85变截面51053.67000814.6000814.600026.9521073.4900493.1493.100814.6814.60021.1321.1341063.910-19.4-19.4-19.40493.1814.6814.6011.0910.9410.9431275.79-421.4-421.4-421.4-421.4-19.4493.1814.6814.613.807.603.713.71总计13.807.6035.7862.73L/4处51078.95000926.4000926.400037.4321078.6500926.4926.400926.4926.40037.4237.4241070.380804.5804.5804.50926.4926.4926.4033.9733.9733.9731082.31579.3579.3579.3579.3804.5926.4926.4926.426.4428.4428.4428.44总计26.4462.4199.83137.26跨中51097.39000927.8000927.800038.2421097.4800927.8927.800927.8927.80038.2438.2441075.950805.9805.9805.90927.8927.8927.8034.3034.3034.3031076.09580.7580.7580.7580.7805.9927.8927.8927.826.3928.4028.4028.40总计26.3962.70100.94139.184、 钢筋应力松弛损失超张拉系数，取1.0钢筋松弛系数，级松弛取=0.3传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件钢筋应力松弛损失的计算于下表钢 束截面1234512345支点1249.921265.941271.741252.251262.3533.5435.6736.4533.8537.97变截面1200.661227.611268.471261.871276.6227.2630.6436.0135.1237.11L/4处1156.441193.871230.941256.941297.7321.9626.4231.0734.4740.02跨中1176.641214.881253.221263.721290.2824.3429.0333.9735.3738.995、 混凝土收缩，徐变损失， 设混凝土传力锚固龄期及加载龄期均为28天，计算时间,桥梁所处环境的年平局相对湿度为75%，以跨中截面计算其理论厚度查表， 混凝土收缩，徐变损失计算于下表截面M自重(kNm)支点461.70.002701.4435256.005.32112.56变截面849.70.004012.0845200.21008.439.18144.10L/4处1277.40.004313.7095117.4312112.78163.16跨中1305.30.004313.8205169.74161.3311.13147.486、预应力损失组合上述各项预应力损失组合情况列于下表应力损失组合钢束截面12345平均12345平均支点145.08129.06123.26142.75132.65134.56146.1148.23149.01146.41150.53148.06变截面194.34167.39126.53133.13118.38147.95171.36174.74180.11179.22181.21177.33L/4处238.56201.13164.06138.0697.27167.82185.12189.58194.23197.63203.18193.95跨中218.36180.12141.78131.28104.72155.25171.82176.51181.45182.85186.47179.82七、 正常使用极限状态计算1 、全预应力混凝土抗裂性验算（1）正截面抗裂性验算 正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边缘的正应力控制，在荷载短期效应组合作用下应满足 为在荷载短期效应组合作用下截面受拉边的应力，分别为阶段1，阶段2，阶段3的截面惯性矩和截面重心至受拉边缘的距离，可由各阶段截面几何特性表中查得：弯矩设计值由恒载与活载计算表查得，将上述数据代入公式后得：为截面下边缘的有效预压应力得： 计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。（2）斜截面抗裂性验算 斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，一般取变截面点分别计算截面上梗肋，形心轴和下梗肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，应满足的要求。 为荷载短期效应组合做用下的主拉应力上述公式中车辆荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大剪力对应的弯矩值，其数值由荷载内力计算结果表查得。恒载内力值：活载内力值：变截面点处的主要截面几何性质于下：下图为各计算点的位置示意图。各计算点的部分断面几何性质按下表计算采用，下表中，为图中阴影部分的面积，为阴影部分对截面形心轴的面积矩，为阴影部分的形心到截面形心轴的距离，为计算点到截面形心轴的距离。计算点几何性质计算点受力阶段上梗肋处阶段10.09961007.9910.80.10039阶段20.09961081.6984.50.10773阶段30.529668