某实验中学群体工程高支撑模板专项施工组织设计.doc

高支撑模板专项施工组织设计工程名称： *市*实验中学（办公楼、1/2文艺楼、1/2/3教学楼、多功能教学楼、风雨操场、连廊、学生宿舍A/B栋、教师宿舍、食堂 工程地点：*镇* 施工单位：*建设集团有限公司编制单位：*建设集团有限公司编 制 人： 审 批 人： 编制时间： *年 月 日 施工组织设计（方案）报审表 工程名称：*实验中学 方案名称：高支撑模板 AQ132致：*市*建设工程监理有限公司 （监理单位）我方已根据安全操作规范的有关规定完成了*实验中学办公楼、1/2文艺楼、1/2/3教学楼、多功能教学楼、风雨操场、连廊、学生宿舍A/B栋、教师宿舍、食堂工程 _模板专项工程施工组织设计 的编制,并经我单位上级技术人批准，请予以审查。附:施工组织设计（方案）承包单位（章） *建设集团有限公司 编制负责人 日期 年 月 日 项目经理 日期 年 月 日公司技术负责人 日期 年 月 日专业监理工程审查意见: 专业监理工程师 日期 总监理工程师审核意见：项目监理机构 总监理工程师 日期 高支撑模板专项施工组织设计根据建设工程支撑模板系统施工安全管理办法规定支模高度大于4.5m的模板支撑方案，必须进行支撑受力验算，满足各项要求才能用于工程施工。一、工程概况本工程建设地点位于*市*镇*，*路以东、*路（S*）以南，由海口市城市规划设计研究院设计，该工程包括以下单位工程： 1、2、3教学楼、多功能教学楼、1、2实验楼、文艺楼、办公楼、风雨操场、学生宿舍A/B栋、教师宿舍、食堂、连廊。结构类型：框架结构。建筑面积为72026.4。采用包工包料的承包方式，施工范围包括：土建、装修、水电安装等。本工程总用地面积：105039.6。实际用地面积： 17378.5。各单项工程建筑面积：办公楼：4803、1教学楼：3121 、2教学楼：3347、3教学楼：2868、1#实验楼：3343.00、2实验楼：3344、连廊：10289、文艺楼：2540、多功能教学楼：6973、风雨操场：3724、学生宿舍A:11891、学生宿舍B：7805、教师宿舍：3686.1、食堂：4167.3。办公楼、教学楼、文艺楼、实验楼、连廊、多功能教学楼首层层高均为6米、以上各层为4米；食堂首层层高为5米、以上各层为4.5米。二、门型支架布置1、支架间距：楼板取9002400，梁取600。2、水平拉杆：所有平行于门架方向均设置水平拉杆，第一道拉杆离地面约300设置，以后沿高度每层门架设一道。3、交叉撑：垂直于门架方向，在两门之间每层架均设置交叉撑，采用锁销与门架立杆锁牢。4、剪力撑：采用钢管设置剪力撑，每6米纵横设置一道，支撑框架两侧的立杆必须设置，四周外围立杆必须设置。剪力撑排拒6米，超过中间应增设，斜杆与地面倾角为450600。三、施工操作工艺1、施工流程，根据柱弹出轴线，梁位置和水平线，安装柱头模板，按要求安装钢支架，连接拉杆，固定底层钢架，逐层加高，安装模板。2、操作要求（1）按门型钢架的布置要求，先布置梁的支架（间距600）底层支架底部加垫块，固定好底层架调整标高，逐层加高，在加高过程中，边加高边连接拉杆、锁牢。（2）根据水平线安装好柱头模板，固定梁底模板标高，在柱与柱之间拉线，安装横楞木枋，上梁底模板、校正梁的位置，固定梁底模板，要求起拱。（3）在梁模上弹出梁边线，支梁侧模板、钉好侧模斜撑。（4）按楼板的要求布置支架，操作与（1）、（2）支架同，然后不知横楞木枋，控制标高铺楼板模板。（5）检查各梁轴线是否符合要求，清理模板面钢筋绑扎，最后对超过700的梁，采用螺栓，在梁中间距760固牢。3、拆模的要求和顺序（1）拆模时混凝土强度除经试验达到规范要求外，尚应经技术主管核准后放开拆模。（2）拆模顺序一般先拆梁的斜撑，连杆螺栓，支承件、连接件再分块逐步进行拆除。禁止先拆除楼面大面积模板的支承件。拆除梁及楼层的模板，必要时应保留适当数量的支撑，拆除大梁应临时架设脚手架才能进行拆除操作。（3）拆除的模板，枋料要及时清理，按规格分类堆放。四、高支撑钢架支顶计算该工程的梁、板模板设计均按普通梁、板模板设计。由于篇幅所限本计算书仅对二层楼面板具有代表性的B板及主梁KL3（6），（梁截面bh=300900,跨度达到10米）模板及其支顶进行验算，该部分板及梁相应于其它的梁、板截面较大，具有代表性。1、楼板顶架支撑盐酸（取顶架间距9002400；按每榀门架立杆计算）。1)楼板荷载计算a、楼板及支架自重标准值Q1K（取不利的底层立杆）模板自重0.32.40.9-0.648（KN）支承楼板模板采用4个1219和可调底座组合搭设。则：Q1K =0.648+1.291=1.939（KN）b、新浇筑砼自重标准值（板厚100）Q2K=242.40.90.11=5.702（KN）c、钢筋自重标准值Q3K =2.40.90.111.1=0.261（KN）d、施工人员及设备荷载标准值Q4K =32.40.9=6.48（KN）（注：现参考JGF128-2000、J43-2000，取施工均布及振捣时荷载3KN/）E、按现行结构设计规定，对结构构件进行承载力计算时应采用荷载的设计值。以上四项荷载标准值，分别按恒荷载取1.2，可变荷载取1.4的荷载分项系数，得出门式顶支架荷载的设计值：N=1.2（Q1K+Q2K+Q3K）+1.4Q4K=1.2（1.939+5.702+0.261）+1.46.48=9.482+9.072=18.554（KN）2）强度验算:根据门式钢架安全技术规范（JGJ128-2000、J93-2000），当荷载支承在钢管顶中线时，每榀门架立杆的设计承载力Nw=40.16KN，由于可调底座调节螺杆长工应乘以节减系数0.8，则Nw=0.840.16（KN）=32.13（KN）18.554（KN）（满足强度要求）3）稳定性验算根据JGJ128-2000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范的规定：NNd(N-作用于一榀门架的轴向力设计值KNNd -一榀门的稳定承载力设计值KN）又Nd=（参见JGJ128-2000第57页）门架加强杆钢管为P26.82.5时11=1.42104（4） h1=1536（）代入I=I0/11（h1h0）=6.08104+1.42104（1536/1936）=7.21104（4）门架立杆换算截面回转半径1=1/A=7.21*104/310=15.25（）门架立杆长细比，调整系数K，根据H=45m查规范表52.1得R=1.13根据=143查表得=0.336根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1知钢材强度设计值f=205N/m所以：N=19.856（KN）Nd=42.7（KN） N=18.554（KN）NdN 经验算满足稳定性要求支承楼板小楞木枋计算（小楞木枋间距0.55，跨度0.9m）bh=10080木枋 跨度1=1200 间距900荷载计算：1、 模板自重：1.2*0.3=0.36 2、 钢筋重：1.2*0.11*1.1=0.1452 =3.385KN/M3、 砼重：1.2*0.11*24=2.884、 施工荷载：1.4*25=3.5 =6.553KN/M2强度计算组合集中荷载P1=6.553*0.55*0.9=3.244挠度计算组合集中荷载P2=43.412*0.55*0.9=1.689弯曲强度Mmax=W=剪力强度：Vmax=挠度：）2、顶梁架支撑验算:(以大梁300*900为例）（门架间距取600，组成四柱式）a、梁板及支架自重标准值Q1K（取最大不利的底层立杆）楼板传来和梁模板自重：0.5*1.2*0.6=0.36（KN）支承大梁模板采用4个MF1219和可调底座组合搭设则自重为：4*（0.224+0.04+0.05）+0.035=1.291则Q1K=0.36+1.291=1.651(KN)b、新浇砼自重标准值Q2K（梁重及板重）Q2K=24*（0.30*0.9+1.2*0.11）*0.3=5.616C、钢筋自重标准值Q3K楼板：0.11*1.2*0.6*1.1=0.087（KN）梁：0.3*0.90*0.6*1.5=0.243（KN）合计：Q3K =0.300（KN）d、振捣砼荷载Q5K：Q5K =1.4*0.5*2*0.6=0.84（KN）从以上得：N=1.2（Q1K + Q2K + Q3K）+1.4N5K=1.2*（1.651+5.616+0.330）+1.4*0.84=9.1164+1.176=10.29（KN）2）承载力稳定性验算：NNW=32.13（KN）（见前面楼板门架验算）NNd=42.7(KN)3)支承楼板搁栅的牵杠计算支承楼板小楞木枋计算（小楞木枋间距0.55M，跨度为0.9M） b*h=100*80木枋 跨度1=1200 间距900荷载计算：1、 模板自重：1.2*0.3=0.362、 钢筋重：1.2*0.13*1.1=0.172 4.27KN/M3、 砼重：1.2*0.13*24=3.744、 施工荷载：1.4*2.5=3.5=7.77KN/M2强度计算组合集中荷载P1=7.77*0.55*0.9=3.85挠度计算组合集中荷载P2=4.27*0.55*0.9=2.11弯曲强度：Mmux= 1/4剪力强度：Vmax=挠度：五、梁（300*900）高支模受力计算（梁模板安装附下页）如图梁底板（C=20），搁栅间距取380mm，考虑搁栅木枋宽度60以上，计算承载力时，跨度L=380，计算挠度时：I0=（380-60）*1.05=336（一） 梁底模板验算（1） 梁底模板标准荷载a) 梁底模板自重力：5*0.300*0.018*1.2=0.032KN/mb) 梁砼自重力：24*0.300*0.900*1.2=7.776KN/mc) 钢筋自重力：1.5*0.30*0.900*1.2=0.486KN/md) 振动荷载：2*0.3*1.2=0.720KN/m（2） 总竖向设计荷载Q=（0.032+7.776+0.486）*1.2+1.4*0.72=10.96KN/m（3）承载力计算（按多跨连续梁计）a、弯曲强度：M=kmql2（km=0.107）M=0.107*10.96*0.382=0.169=169000N.mmW=1/6*300*182=16200fm=13，则fm满足要求b、剪力强度V=Kvql （Kv取0.61）=0.61*10.96*0.38=2.54KN=2540N满足要求C、挠度计算Q=a+b+c=0.032+7.776+0.486=8.294（KN） I=I0=0.336f=（二） 梁底支承搁栅验算：用b*h=80*80木枋，间距380（1） 竖向荷载：P=10.96KN/M*0.38=4.1648KN 跨度L=0.5m（2） 承载力计算（按简支梁计）M=a）弯曲强度：W=满足要求c）挠度计算：集中荷载化为均布载：满足要求（三） 支承搁栅的主牵杠验算，用b*h=80*80木枋，跨度0.6m情况1 p=4.1 0.3 0.3情况2 p=4.1 p=4.1 0.6（1）搁栅传来集中荷载：p=0.5*4.1648N=2.0824KN（2）承载力计算：a、弯曲强度：情况1时，M最大：满足要求b、剪力强度：情况2时，V最大。V=2.082KN+2.082*0.22/0.6=2.8454KN=2845N满足要求C、挠度计算：情况1时，f最大。（四） 梁侧模板计算（C=20厚），梁侧立档间距380mm（1） 荷载计算：a） 振动砼荷载：1.4*4=5.6（KN/）b） 新浇砼侧压力F计算：分别按下列公式求出模板的最大侧压力，然后取公式中的最小值。F=0.22 式F= 式从式求得，F=24*1.0=24（Kv/）用式求F按正常施工速度，砼为5m3/h，则全条梁（8.0米）体积 则V=5/3.08=1.62m/h，另：有缓凝剂时坍落度100时，=1.15t0= T=200时 （浇砼时温度）则F-0.22 =0.22*24*1.2*1.15=19.96（KN/） 从两式求出的F值中去较小值 取F=240（KN/）计算则砼侧压力的有效压头高度：h=F/=24*24=1.0m满足要求b）剪切强度 v=3.2*0.35*1/12=0.56=560N满足要求C）挠度计算：I0-0.336f=满足要求（3）梁侧立档计算：（见受力分布图） R1 R2 R3 R4a）荷载：有效压头高度h=H=F/re=1.0米R1=8.24*0.11+（13.52-8.24）*1/6*0.222=0.95KNR2=8.24*0.11-（13.52-8.24）*1/3*0.222+13.52*0.275+（26.72-13.52）*1/6*0.552=5.38KNR3=13.5*0.275+（26.72-13.52）*1/3*0.552+26.72*0.21+（36.8-26.72）*1/6*0.422=13.62KNR4=26.72*0.21+（36.8+26.72）*13*0.422=6.2KNR1、R2侧力很小，可由楼板模板和支模支承，不用复核R3由横拉螺栓支承，R4由压脚板支承。b）立档计算：b*h=80*60为安全计，立档取最受力段简化计算，取1=0.55一段。立档间距0.38M故q1=13.52*0.38=5.14KN/mq2=26.72*0.38=10.15KN/m1）弯曲强度M=5.140.552+（10.15-5.14）0.552=0.19+0.17=0.36（KN-m）=360000NmW=80602=48000