三通管加工工艺及钻6-φ5孔夹具设计（全套含CAD图纸）
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1 (2005) 368378a of 989. It is to be by as et 3 N r 2005 +15088316092; +H. 1. of of of of by 985, y 1 of as a of et 2 is a in to a in a in to of a In 3is a 1. a at of by is of of to a In a to on is An if it be to to 005 100 d, 1609, 4 004; in 004; 0 004Y. of a at 4a be as 5 s on to ys is q*, at a is to be is gi(as 1)as : To be be a ; i 1;2; .; n, (1)n is of q z0;y0;f0;of of q y N Y. 1 (2005) 368378 369(2)of as by q. (3). be if q. (2) to :9=; 6. (3). If is is at of is by If is at be of a be to 6a be to Z O X Y Z O (x0,y0,1. to N of is no on to a to is by it is as to is to If is is of a to or A to of a is of is to of L:As 3, n; i 1;2; .; n; n be as : : : :2637et 7 to a to It et 8 an to of L( of to of It X of r of as (4) (5) (6)l is an of 6 6 6 46 Y. 1 (2005) 368378370WL: : : :7) n 6; is is n be of n n of to N Y. 1 (2005) 368378 371n n of n to of is to be to on of in n a s 2. Y (a1,b1,2,b2,(x1,y1,(x2,y2,(ai,bi,(xi,yi,(3. A N V X 0. (9) q. 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Y. 1 (2005) 3683783745 a of in as 1: 0, 1, 00, 896, ,0, 1, 00, 1060, ,0, 1, 00, 1010, , 977, , 977, , 1034, of 1 0 515:000:896001 0378: 1:06000 1 0 612:00:01000:9955 349 0:0880 445 664 0:86380:9955 349 0:0880 728 664 0:82800:0880 0:0170 960 866:6257998 :2466 0:093626666666643777777775,o6 is It is of ve of 1is L; N 10378:001:06000 1 0 612: :01000:9955 349 0:0880 445 664 0:86380:9955 349 0:0880 728 664 0:82800:0880 0:0170 96 866:6257998 :2466 0:of :8768 607 665 21:3716 0:49953:0551 551 448 32:4448 0956 1:0862 12:0648 764 916044 0:0044 0:0061 061 00:0025 025 0:0065 069 0:0007004 0:0004 0:0284 284 is on ve is as 5. 10 (H. Y. 1 (2005) 368378 375:0551 551 448 32:4448 0956 1:0862 12:0648 764 916044 0:0044 0:0061 061 00:0025 025 0:0065 069 0:0007004 0:0004 0:0284 284 o ve to ,1:876860766521:37160:499526666666643777777775551 551 448 32:4448 0956 1:0862 12:0648 764 916044 0:0044 0:0061 061 00:0025 025 0:0065 069 0:0007004 0:0004 0:0284 284 0266666666437777777750; 13; 432; 706; 0: ; 13; 432; 706; 0:04a by of a 0, a To to of 1in . of if a 1in . is an To an an N Y. 1 (2005) 36837837614wof It an locat 毕业设计 (论文 )外文资料翻译 系 别： 机电信息系 专 业： 机械设计制造及其自动化专业 班 级： 姓 名： 学 号： 外文出处： 机器人和计算机集成制造 21（ 2005） 368 附 件： 1. 原文 ； 2. 译文 2013 年 3 月 夹具定位规划 中 完整性评估和修订 验室，机械工程学系，伍斯特理工学院研究院， 100 路，伍斯特，硕士 01609，美国 2004 年 9 月 14 日收稿 ;2004 年 11 月 9 日修订 ;2004 年 11 月 10 日 发表 摘 要 几何约束是夹具设计中最重要的考虑因素之一。确定位置的解析拟订已发达。然而，如何分析和修改 在 实际夹具设计实践过程中的一个非确定性的定位计划尚未深入研究。在本文中，提出了一种方法来描述 在限制 约束下的重点夹具系统的几何约束状态。 一种限制 约束 下 状态，如果它存在，可以识别给定定位计划。可 以自动识别工件的 所有限制 约束下约束状态的提案。这有助于改善逆差定位计划，并为修订提供指引，以最终实现确定性的定位。 关键词：夹具设计 ;几何约束 ;确定性定位 ;限制 约束 ;过约束 夹具是用 于 制造 工业进 行工件牢固 定 位的一种机制。在零件加工过程中规划一个关键的第一步，夹具设计需要，以确保定位精度和三维工件的精度。 3一般情况下，是最广泛使用的指导原则发展的位置计划。 一个加工夹具定位方案必须满足一些要求。最基本的要求是，必须提供工件确定的位置。 这种观点 指出 ，定位计划生产 的 确定位置，工件不能移动，而至少有一个定位不会失去联系。这一直是夹具设计的最根本的准则之一，许多研究人员关于几何约束状态的研究 表明 ，工件在任何定位计划分为以下三个类别： 1、 良好的约束（确定性）：工件在一个独特的位置 进行配合 ，工件表面 与 6个定位器取得联系。 2、 限制 约束 ：不完全约束工件的自由度。 3、 过约束：工件自由度超过 6 定位的制约。 在 1985年 ,浅田 1提出了满秩为准则雅可比矩阵的约束方程 ,基于分析形成了调研后 ,确定定位。周等 2在 1989年制定了在确定性 定位问题上使用螺旋理论。结果表明 ,定位矩阵的定位需要压力满秩达到确定的位置。该方法的确定通过无数的研究。王等 3考虑定位工件的接触的影响，而采用点接触面积。他们介绍了接触矩阵，并指出，两个接触的机构不应该有平等的，但在接触点曲率相反。卡尔森 4认为，可能没有足够的应用，如一些不是非棱柱的表面或相对误差近似 的 非小线性。他提出一个二阶泰勒展开，其中也考虑到定位误差相互作用。马林和费雷拉 5应用周 对 3定若干按照规则的规划。尽管众多的位置上的确定分析研究 很 少注意非确定性分析的位置。 在浅 田的拟定方案中 ,他们假设工件夹具元件和点之间的联络无阻力。理想的位置 q*,而应放置工件表面和分片，可微函数是 图 1)。 表面函数定义为 :gi(q*)=0是确定的 ,应该有一个独一无二的解决方案为下列所有定位方程组。 gi(q)=0,i=1,2,.,n (1) 其中 向 ,代表了工件的定位和方向。 只有考虑到目标位置 q*附近在 处 : 浅田表明 (2) 阵式所示 （ 3）。确定定位 如果雅可比矩阵满秩，可满足要求。 (2)只有 q=q*一个解决办法 (3) 在 1个 3 ，一个约束方程的雅可比矩阵的 满 秩 的 约束状态如表1所示。如果 定位 是小于 6，工件是 限制约束 的，即存在至少有一个工件 自由 定位议案不 受 限制的。如果矩阵满秩，但定位 大于 6定位，工件 是 过约束，这表明存在至少一个定位等 ;而几何约束工件被删除不影响的状态。 找出一个模型除了3以 建立基准框架提取等效的定位点。胡等 6已经发展出一种系统的方法 ,对这个用途。因此 ,这则能适用于所有的定位方案。 图 1 表 1 等级 数量的定位 地位 6 过分约束 康等 7遵循这些方法和他们实施制定的几何约束分析模块其自动化的计算机辅助夹具设计的核查制度。他们 的 统可以计算出雅可比矩阵和它的排名来确定定位的完整性。它也可以分析工件的位移和灵敏度定位错误。 熊等人 8提出的等级检查方法的定位矩阵 附件 )。他们还介绍了左 /右边的定位矩阵广义逆理论 ,分析了工件的几何误差。结果表明 ,定位及发展方向误差 X 和位置误差 r 的工件定位相关如下 : 在受限 : X=r, (4) 约束 : X=(1r, (5) 过 分 约 束 : X=1 r+(1 , (6) 是 任意一个向量。 他们还介绍了从这些矩阵的几个指标，评价定位配置，其次是通过约束非线性规划的优化。然而，他们的研究分析，不涉及非确定性定位的修订。目前，还没有就如何处理与提供确定的位置 的 夹具设计系统的研究。 如果不确定性的位置达到夹具系统设计的 要求 ，设计师知道约束状态是什么，以如何改善设计是 非常 重要的 条件 。如果夹具系统是过度约束， 是理想定位需要的 不必要的 信息 。而下约束时，所有有关知识约束工件的议案，可以引导设计师选择额外的定位或 使得 修改定位计划更有效。的总体战略定位计划表征几何约束的状态描述图 2。 在本文中 ,定位矩阵秩的几何约束的施加评价状态 (见附件为获得的定位矩阵 )。确定需要六个定位器定位提供矩阵的满秩定位 如图 3 所示 ,在给定的定位器数量 n,定位法向量 ai,bi,定位的位置 xi,yi,每一个定位器 ,i=1,2,.,n,n*6 定位矩阵可以确定如下 : （ 7） 当等级（ =6， n=6 时，是工件良好约束。 当等 级（ =6， n6 时 ;是工件过约束。 这意味着（ 不必要的定位在定位方案上。工件将不存在限制（ 位器。这种状态的数学表示方法 ,那就是（ 定位向量矩阵 ,可表示为线性组合的其他六行向量。 图 2 几何约束状态描述 图 3 一个简化的定位方案。 定位方案，提供了确定性的位置。发达国家的算法使用下列方法确定不必要的定位： 1、找到所有的（ 合定位的。 2、为每个组合 ,从（ 位器确定定位方案。 3、重新计算矩阵秩的定位为左六个定位器。 4、如果等级不变 ,被删除的 (位器是负责过约束状态。 这种方法可能会产生多种解决方案，并要求设计师来决定哪一套不必要的定位应该被删除 以 最佳定位性能。 当等级（ 6,工件的 限制 约束。 3。算法的开发和实施 在这里待开发的算法，将致力于提供信息的不受限运动工件在不足的约束状态。假设有 n 个定位器之间的关系的工件的位置 /定向误差和定位误差可以表示为如下 其中， X， Y， Z 轴和 X， Y， Z 轴的旋转，分别是位移。直 接还原铁 第 i 个定位器的几何误差。 定义是正确的广义逆的定位矩阵 了找出所有未受限运动的工件， V = 绍了 V 0. 由于 X） 6 必须存在有非零 V 满足式 ， 每个非零的解决方案的 V 代表一个无约束 运动。每学期的 V 代表该运动的一个组成部分。例如， 0; 0; 0; 3; 0; 0 说 绕 置 ， 0; 1; 1; 0; 0; 0 工件可以沿着由下式给出的方向向量 0; 1; 1 有可能是无限的解决方案。解空间， 然而， 可以构造 6- 基本的解决方案 ， 致力于以下分析，找出基本的解决方案。 示出， 行向量之间的依赖关系：在特殊情况下，例如，所有 于零， V 具有一个明显的解决方案， 1， 0， 0， 0， 0， 0，表示沿 x 轴的位移还没有限制。这是很容易 理解，因为 =0 在此情况下，这意味着相应的工件的位置误差是不依赖任何定位错误。因此，相关的动议未约束的定位器。此外，结合 动议不约束，如果是 X 的元素之一，可以作为其他元素的线性组合表示。然而，它 可以移动向量 定义的 为了找到解决办法一般情况下，以下策略： 1. 在定位矩阵消除依赖的行（ S）。 2。计算 6 不正确的修改后的定位矩阵的广义逆 3 4 规范的自由运动空间。 5 计算未定的 V 6. 基于该算法，一个 C +程序的目的是为了查明受限的状态下，不受约束的 运动。 实施例 1。在一个表面的磨削操作中，位于一个工件的夹具系统上，如示于图。 正常矢量和每个定位器的位置如下： 因此，定位矩阵被确定。 在有限的定位方案 这种定位系统提供了根据有限的定位因为 =5 6， 该程序，然后计算 正确的定位矩阵的广义逆 第一行是公认的依赖行，因为这一行的去除不影响矩阵的秩。“其他五排是独立的行。发现根据独立的行的线性组合规定下约束状态的程序的步骤 5。这种特殊情况下的解决方案是显而易见的，所有系数均为零。因此，所述 =100000这表明，工件可沿 x 方向移动。基于这个结果，一个额外的定位器应该是采用约束沿 x 轴的工件位移。 实施例 2。 图 5 示出了铰接 3位系统。的法线矢量和每个定位器的位置，在这最初的设计如下： 这种配 置的定位矩阵是 610 真正的设计修改 修改定位矩阵变为 修改后的定位矩阵是正确的广义逆 检查的程序依赖行，每一行是依赖其它五个行。不失概括性的，第一行被视为依赖行。 5 5 改进的逆矩阵 根据第 5 步中，计算五个未确定的 V 条件 该矢量表示的位移的组合定义的自由运动，沿 1， 0， 向结合旋转要修改这个定位的配置，另一种定位器被添加到限制这种自由运动的工件，假设定位 除在步骤 1 中。该程序可以也算自由运动的工件，如果一个定位器以外 除在步骤 1 中。这提供了多的设计师的修订选项。 确定性的位置是一个重要的要求夹具定位方案设计。分析标准决定性的地位已经确立。为了进一步研究非确定性状态，提出了一种用于检查几何约束的状态已经研制成功。该算法可以识别欠约束状态，并指示不受限运动的工件。它也承认过约束的状态和不必要的定位器。输出信息，可以帮助设计师来分析和改进现有的定位方案。 参考文献 1 , B.。自动重构夹具的柔性装配夹具的运动学分析。 机器人 6 2 C， ， M。加工装置的自动配置的数学方法分析和综合。反 英工业 1989;111:299 3 Y, , M.。 夹具运动学分析的基础上充分接触刚体模型。 J 制造业 科学与工程 2003;125： 316 4 S。刚性零件的装夹和定位计划的二次灵敏度分析 “。 制造业 2001 年科学与工程 ;123（ 3）： 462 5 , 位计划的运动学分析和综合加工装置 。 制造业 科学与工程 2001 年 ;123:708 6 士论文中，伍斯特理工学院 ;2001 年。 7 , , , 会2:350 8 Y, H, 士顿：爱思唯尔 ;2005 年。 购买后包含有 咨询 Q 197216396 I 毕业设计 课 题： 三通管 加工工艺及夹具设计 专 题： 专 业： 机械制造及自动化 学 生 姓 名： 班 级 ： 学 号： 指 导 教 师： 完 成 时 间： 摘 要 购买后包含有 咨询 Q 197216396 本设计 三通管 零件加工过程的基础上。主要 加工部位是平面和 孔加工。在一般情况下，确保比保证精密加工孔很容易。因此，设计遵循的原则 是先加工面后加工孔 表面。孔加工平面分明显的阶段性保证粗加工 和加工精度加工孔。的基础上，通过输入输出 底面作一个良好的基础过程 的基础。主要的流程安排是支持在定位孔过程中的第一个，然后进行平面和孔定位技术支持上加工孔。整个过程是一个组合的选择工具。专用夹具夹具的选择，有自锁机构，因此，更高的生产力，对于大批量，满足设计要求。 关键词： 三通管 类零件； 工艺 ； 夹具 ； 购买后包含有 咨询 Q 197216396 of of In to is is on as a is in of is a of a to 购买后包含有 咨询 Q 197216396 目 录 摘 要 I 一 章 机械加工工艺规程设计 1 件的分析 1 件的作用 1 件的工艺分析 1 工的问题和设计所采取措施 2 和平面的加工顺序 2 系加工方案选择 2 通管加工定位基准的选择 3 基准的选择 3 基准的选择 3 通管加工主要工序安排 3 械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 5 坯种类的选择 5 择加工设备和工艺装备 6 床选用 6 择刀具 6 择量具 6 械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 6 定切削用量及基本工时（机动时间） 7 间定额计算及生产安排 16 第 2 章 钻 6端面）夹具设计 19 究原始质料 19 位基准的选择 19 削力及夹紧力的计算 19 差分析与计算 21 套、衬套、钻模板设计与选用 21 具设计及操作的简要说明 23 购买后包含有 咨询 Q 197216396 总 结 24 参考文献 25 致 谢 26 江阴职业技术学院毕业设计 1 第 一 章 机械 加工工艺规程设计 件的分析 件的作用 题目给出的零件是 三通管 。 三通管 零件的加工质量， 并确保组件正确安装。 图 零件图 件的工艺分析 由 三通管 零件图可知。 三通管 是一个 管类 零件，它的外表面上有 3个平面需要进行加工。 因此可将其分 加工表面。有一定的位置要求。现分析如下： 现分析如下： （ 1） 以 左端面 为主要加工表面的加工面。这 包括： 左端面 加工孔加工表面粗糙度要求为 4 个的 4孔的孔 （ 2） 以 右端面 为主要加工表面的加工面。 8 个的 5孔的孔。 （ 3） 以 凸台上下凸台面 为主要加工面。 江阴职业技术学院毕业设计 2 工的问题和设计所 采取 措施 由以上分析可知。 三通管 零件加工表面是平面和孔系。平面加工要比保证 孔 精度 比较 容易 一些 。因此 ，在这个过程中的主要问题是确保和孔的位置精度，应对孔与平面间的 关系。由于 是 大生产量 生产 。要考虑因素如何满足 提高加工过程中的效率问题 。 和平面的加工顺序 三通管 类加工按照先面后孔，按照 粗 、 精加工 互相 原则 。处理应遵循 先加工面后来加工 孔， 第一个基准，定位基准的表面处理。然后，整个系统的过程。地基处理的管道应遵循这一原则。 平 平 面定位可 保证 定位 牢固 可靠，保证 各个 孔 的 加工 粗糙度和 精度 。其次， 首先先加工面可以去除 铸件不均匀表面， 进而为 孔加工 提供前提 ，也有利于保护刀具 。 系加工方案选择 通过 三通管 的加工方案，应选择符合加工方法，加工精度和加工设备。 主要考虑加工精度和效率 ， 此外还有考虑 经济因素。了满足精度和生产率的要求，应选择在的最终价格。 根据基 三通管 部要求显示和生产力的要求，目前应用在镗床夹具镗床组合适于。 （ 1） 镗套加工 在大批量生产中，加工管底座通孔通常是在组合镗床的镗模。加工孔镗夹具在设计和制造要求。当镗杆的镗套引导镗，镗模的精度直接保证孔的精度。 镗模 提高系统 抗振动 、 刚度。同时 加工几个工件的 过程。生产效率很高。结构复杂，成本高制造困难 ， 镗模 制造和装配在夹具误差镗杆镗衬套磨损等原因。加工精度可通过钻孔获得也受到一定的限制。 （ 2）用坐标镗方法 在现代生产中，不仅要求产品的生产率高，而且可以实现大的品种和数量，和产品的升级换代，所需时间短。 普通的镗模加工 ，生产成本高， 周期长，难 满足要求，和坐标镗可以满足这一要求。镗加工模板还需要利用坐标镗床。 江阴职业技术学院毕业设计 3 随着坐标镗削的方法，需要 三通管 的和在直角坐标转换成的和公差的公差，然后用在笛卡尔坐标系统的运动精度镗。 通管 加工定位基准 的选择 基准的选择 基准的选择应满足下列要求： （ 1）保证每个重要支持均匀的加工余量； （ 2）保证零件和管壁有一定的差距。 为了满足 要求，主要支持应作主要参考孔。 作粗基准输入轴和输出轴 。因此，主轴承孔的精定位，孔的加工余量必须统一。因与孔的位置，墙是相同的核心的位置。 基准的选择 从孔与孔的位置，孔与平面，平面与平面的位置 ，支撑孔平行并覆盖大面积的平面与主轴，适合用作精基准。但与平面定位只能三自由度的限制，如果使用一二孔 定位方法对典型的全过程，基本能够满足定位要求的参考。最后，虽 然 是装配基准，但因它是对垂直主轴承孔 的 基础。 通管 加工主要工序安排 工序安排应该是尽可能地先加工表面然后再加工孔 。 首先 粗加工 面， 然后 粗加工孔。螺纹孔 钻床的钻头，切削力大，也应在粗加工阶段完成。对于 工件 ，需要精加工是支持前孔与平面结束后。根据以上原则应该先完成加工平面加工孔，但在本装置实际生产不易保证孔和端面互相垂直的。因此，工艺方案实际上是用于精加工轴承孔，从而支持扩孔芯棒定位端处理，所以容易保证的端部的图纸上的全跳动公差。螺纹孔攻丝时，切削力小，可以分散在 后期 阶段。 用于零件的批量生产，总是首先 产生均匀的基准。基管的处理的第一步是处理一个统一的基础。具体安排第一孔定位粗后，加工顶平面。第二步 是定位两个工艺孔。由于顶面处理后到管道基础处理已经完成，除了 定位基准。因此，孔底面也应在两个工艺孔加工工艺处理。 江阴职业技术学院毕业设计 4 加工完成后，还要检验入库等操作，卫生打扫干净。 根据以上分析过程，现将 三通管 加工工艺路线确定如下： 工艺路线一： 端面 的加工 端面 的加工 端面 的加工 端面 的加工 7. 铣削上端面 8. 钻左侧面各孔 9. 钻右侧面各孔 10. 钻上侧面 2 孔 11 终检 工艺路线二： 端面 的加工 端面 的加工 端面 的加工 端面 的加工 7. 铣车上端面 8. 钻左侧面各孔 9. 钻右侧面各孔 10. 钻上侧面 2 孔 11 终检 方案二把 端面 的加工改为 车 床加工，而方案一端面的加工采取铣削的方法，如果采用 车床夹具加工的话，由于该管类零件在车床上不好装夹，故考虑铣床加工 。综合选择方案一： 江阴职业技术学院毕业设计 5 端面 的加工 端面 的加工 端面 的加工 端面 的加工 7. 铣削上端面 8. 钻左侧面各孔 9. 钻右侧面各孔 10. 钻上侧面 2 孔 11 终检 械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 “ 三通管 ”零件材料采用灰铸铁材料为 硬度 240，大批量生产，铸造毛坯。 （ 1）面的加工余量。 根据工步余量如下： 粗铣：参照工艺手册第 1 卷。其余量 现取 精铣：参照工艺手册，其余量值规定为 （ 2）底面孔 毛坯为实心，不冲孔 （ 3）前后端面加工余量。 根据工艺要求，各工序余量如下： 粗铣： 铸件公差选 （ 4）侧面孔余量 毛坯为实心，不冲孔。 坯种类的选择 零件和材料，铸造是液态成形的特点，适应性强等优点，适用于不同重量，不同厚度的铸件，也适用于不同的金属，特别是能制造形状复杂的铸件。根据零件的材料是量生产的生产类型，结构形状也不是很复杂，中等大小的尺寸，技术要求不高，然后选择铸造毛坯。工件端面加工余量 3 绘制 毛坯图 详见附图：毛坯图 江阴职业技术学院毕业设计 6 择加工设备和工艺装备 床选用 面 加工采用 是粗铣，精铣。每个过程步骤的数量不多，大批量生产，所以卧式铣床选择能满足要求。这一部分概述了尺寸精度，属于中等的要求，最常见的铣床的选择。 钻 孔 过程中，选择 择刀具 1。在铣削加工过程中，一般采用硬质合金刀具和刀具。机床采用硬质合金刀具，其主要用于普通铸铁加工的应用范围，球墨铸铁，高温合金的半精加工。为了提高生产率和经济，可以选择铣刀（ 用高速钢麻花钻的钻削 择量具 一般采用常规。量具方法一是测量仪器选择的不确定性；二是根据测量极限误差测量装置的选择。 械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 对 = 计算）， 质量约为 2 1械加工 铣 间的生产性质 生产类别 年产量 件 重型 （零件 2000 中型（零件1002000 轻型（零件 120250 、侧面 底 面 机械加工余量的铸造孔根据浇注在顶表面加工余量选择位置。 根据原始数据和处理技术，分别确定加工余量，和毛坯尺寸加工表面。 定切削用量及基本工时（机动时间） 工序 . 粗 铣 左端面 加工 已知加工材料为灰铸铁 ，机床 通 铣 床， 一次走刀内完成 f 根据 切削手册 可知： 进给量 f =1.0 按机床进给量在 设计手册 可知： f =0.7 机床进给力530N 。 根据当强度在 174 207，pa f 045 时，径向进给力： 950N 。 切削时.0，1.0，给力为： 50 = （ 1 由于切削时进给力小于允许的进给力，故所选 f = 用。 根据 切削手册 ，磨损量取为 铣 刀寿命 T = 8 切削速度可根据公式计算，也可直接有表中查出。 根据 切削手册 ，当 6刀加工硬度 200 219铸件，pa f ，切削速度 V = 切削速度的修正系数为.0，0V=tV 3 （ 1 m n =1000 =127481000 =120 （ 1 根据 说明书选择 0n=125 这时实际切削速度 0001000 125127 m（ 1 切削时的功率，也可按公式进行计算。 由 切削手册 ， 160 245 ，pa f 切削速度 时， 切削功率的修正系数实际切削时间的功率为： = （ 1 根据当 n = r 时，机床主轴允许功率为 所选切削用量 上进行，最后决定的切削用量为： f = n = r = V = m 工序 精 铣 左端面 的加工 可在一次走刀内完成 f 根据 切削手册 pa 进给量 f =1.0 按机床进给量可知： f =0.7 江阴职业技术学院毕业设计 9 确定的进给量尚需满足机床进给机构强度的要求，故需进行校验根据表 1 30，允许进给力530N 。 当强度在 174 207，pa f 045 时，径向进给力：950N 。 切削时.0，1.0，实际进给力为： 50 = 由于切削时进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选 f = 用。 根据 切削手册 最大磨损量取为 铣 刀寿命 T = 切削手册 当 15质合金刀加工硬度 200 219铸件，pa f ，切削速度 V = 切削速度的修正系数为.0，故： 0V=tV 3 （ 3 m n =1000 =127100048=120 （ 3 根据 说明书选择 0n=125 这时 实际切削速度 0001000 125127 m（ 3 切削时的功率可由表查出，也可按公式进行计算。 由 160 245 ，pa f 切削速度 时， 切削功率的修 正系数实际切削时间的功率为： = 根据当 n = r 时，机床主轴允许 功率为 所选切削用量可在 后决定的切削用量为： 江阴职业技术学院毕业设计 10 f = n = r = V = m 工序 . 粗 铣 右端面 的加工 已知加工材料为灰铸铁，机床 通 铣 床， f 根据 切削手册 可知：表 杆尺寸为 ，pa 工件直径 10 400之间时， 进给量 f =1.0 按机床进给量（表 9）在 设计手册 可知： f =0.7 根据表 强度在 174 207，pa f 045 时，径向进给力： 950N 。 切削时.0，1.0， 2），故实际进给力为： 50 = （ 1 由于切削时进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选 f = 用。 .0，故： 0V=tV 3 （ 1 m n =1000 =127481000 =120 （ 1 根据 说明书选择 0n=125 这时实际切削速度 0001000 125127 m（ 1 江阴职业技术学院毕业设计 11 切削时的功率可由表查出，也可按公式进行计算。 由 切削手册 ， 160 245 ，pa f 切削速度 时， 切削功率的修正系数实际切削时间的功率为： = （ 1 f = n = r = V = m 工序 精 铣 右端面 的加工 所选刀具为 质合金可转位 铣 刀。 可在一 次走刀内完成 f 根据 切削手册 可知：表 杆尺寸为 ，pa 工件直径 10 400之间时， 进给量 f =1.0 按 9）在 设计手册 可知： f =0.7 径向进给力： 950N 。 切削时.0，1.0， 2），故实际进给力为： 50 = 由于切削时进给力小于机床进给机构允许的进给力，故所选 f = 用。 用度 根据 切削手册 表 铣 刀后刀面最大磨损量取为 铣 刀寿命 T = 可直接有表中查出。 根据 切削手册 ，当 15质合金刀加工硬度 200 219铸件，pa f ，切削速度 V = 切削速度的修正系数为.0，故： 0V=tV 3 （ 3 江阴职业技术学院毕业设计 12 m n =1000 =127100048=120 （ 3 根据 说明书选择 0n=125 这时实际切削速度 0001000 125127 m（ 3 切削时的功率可由表查出，也可按公式进行计算。 由 切削手册 ， 160 245 ，pa f 切削速度 时， 切削功率的修正系数实际切削时间的功率为： = f = n = r = V = m 工序 ： 铣削上端面 机床： 具：硬质合金端铣刀（面铣刀） 00齿数 14Z 铣削深度每齿进给量据 工艺手册 ，取 削速度 V ：参照 工艺手册 ，取 5 机床主轴转速 n ： m 051 0 0 01 0 0 0 0 n ，取 50 实际铣削速度 V ： 进给量工作台每分进给量m 由工序 5 可知： 29 21 2 走刀次数为 1 机动时间m mj 江阴职业技术学院毕业设计 13 工序 钻左侧面各孔 钻孔 选用 具 根据 工艺手册 查得钻头直径小于 10钻孔进给量为 则取 确定切削速度，根据 工艺手册 切 削 速 度 计 算 公 式 为 m （ 3 查得参数为 , 具耐用度 T=35则 v = =1.6 所以 n =72 选取 所以实际切削速度为1000 v=确定切削时间（一个孔） t = 28 工序 钻右侧面各孔 钻孔 选用机床为 臂机床，刀具 柄短麻花钻， 工艺手册 第 2卷。 根据 工艺手册 查得钻头直径小于 10钻孔进给量为 则取 确定切削速度，根据 工艺手册 切 削 速 度 计 算 公 式 为 m （ 3 查得参数为 , 具耐用度 T=35则 v = =1.6 所以 n =72 选取 江阴职业技术学院毕业设计 14 所以实际切削速度为1000 v=确定切削时间（一个孔） t = 28 表 3速钢麻花钻的类型和用途 标准号 类型 直径范围（ 用途 柄麻花 钻 各种机床上，用钻模或不用钻模钻孔 柄长麻花钻 各种机床上，用钻模或不用钻模钻孔 柄麻花 钻 各种机床上，用钻模或不用钻模钻孔 柄长麻花钻 各种机床上，用钻模 或不用钻模钻孔 选用 25 摇臂钻床，查 工艺手册 孟少农 主编，查机表 头的磨钝标准及耐用度可得，耐用度为 4500，表 准高速钢麻花钻的直径系列选择锥柄长，麻花钻 25 ，则螺旋角 =300 ，锋交 2 =1180 ，后角 00 ,横刃斜角 =500 ， L=197mm,116 表 3准高速钢麻花钻的全长和沟槽长度（摘自 径范围 直柄麻花钻 l 51 101 表 3用型麻花钻的主要几何参数的推存值（根据 （ ） d ( 2 f 0 118 12 40 60 表 3头、扩孔钻和铰刀的磨钝标准及耐用度 （ 1）后刀面最大磨损限度 具材料 加工材料 钻头 直径 20 江阴职业技术学院毕业设计 15 高速钢 铸铁 2）单刃加工刀具耐用度 T 具类型 加工材料 刀具材料 刀具直径 11 20 钻头（钻孔及扩孔） 铸铁、铜合金及合金 高速钢 60 钻头后刀面最大磨损限度为 具耐用度 T = 60 查 工艺手册 孟少农 主编，第二卷表 f=根据表 中可知，进给量取 f= 查 工艺手册 孟少农 主编，表 190钻孔的切削速度轴向力，扭矩及功率得， V=12 参考 工艺手册 孟少农 主编，表 V=12 = （ 3 则 n = =131 （ 3 查表 可知， 取 n = 150 则实际切削速度 = =11.8 查 工艺手册 孟少农 主编，表 孔时加工机动时间计算公式： Ti= （ 3 其中 2 2 3则： t= =25 1000 1000 江阴职业技术学院毕业设计 16 间定额计算及生产安排 设年 产量是 10 万件 。一年有 250个工作日 。一 个日产量 420。一天工作时间的计算8个小时，每部分的生产时间不应超过 械加工单（在上述生产类型：）时间定额：大规模生产） 参照工艺手册 %)1)( （大量生产时 0/ 大批量生产时间定额公式为： %)1)( 其中： 单件时间定额 基本时间（机动时间） 工序 1：粗、精铣 面 机动时间工步辅助时间为 所以取装卸工件时间为 则m k ：根据工艺手册， 13k 单间时间定额 m i i 131)()1)( 工序 2：钻 端 面孔 机动时间根据工艺手册单间时间定额 m i i )1)( 因此布置一台机床即能满足生产要求。 工序 3：粗铣 上端面 机动时间工步辅助时间为 装卸时间短暂，则 m k ：根据工艺手册， 13k 单间时间定额 m i i 131)()1)( 江
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