水池结构计算书

汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据： 1.给水排水工程构筑物结构设计规范GBS0069-20022.钢筋混凝土结构设计规范GB50010-20023.给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。2、池内水位HW=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。 3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取fy=300MPa4、土的内摩擦角=305、抗浮水位绝对高程：9.500。三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10=2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45-30/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KN P=G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.71.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算 1 双向板： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 三角形荷载： gk1 31kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的 组合，取 G 1.27 1.1.3.2 可变荷载标准值： qk 0 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max39.37, 39.37 39.37kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx 5750mm，计算跨度 Ly 3650mm，板的厚度 h 200mm （h Ly / 18） 1.1.6 混凝土强度等级为 C25， fc 11.943N/mm， ft 1.271N/mm， ftk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm， Es 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as 42mm、板面 as 42mm 1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002） 1.2 弯矩标准值 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxgk1 (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652 4.90kNm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Mygk1 (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652 9.06kNm 1.2.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxgk1 -0.03585*31*3.652 -14.81kNm 1.2.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Mygk1 -0.05518*31*3.652 -22.79kNm 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk 4.90kNm，Mxq 4.90kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max6.23, 6.23 6.23kNm Asx 142mm，as 52mm， 0.024， 0.10%； min 0.20%， As,min 400mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.051mm 1.3.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Myk 9.06kNm，Myq 9.06kNm； My MaxMy(L), My(D) Max11.51, 11.51 11.51kNm Asy 248mm，as 42mm， 0.039， 0.16%； min 0.20%， As,min 400mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.084mm 1.3.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxk -14.81kNm，Mxq -14.81kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max-18.8, -18.8 -18.80kNm Asx 410mm，as 42mm， 0.065， 0.26%； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.138mm 1.3.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Myk -22.79kNm，Myq -22.79kNm； My MaxMy(L), My(D) Max-28.94, -28.94 -28.94kNm Asy 560mm，as 42mm， 0.102， 0.41%； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.199mm 1.4 跨中挠度验算 1.4.1 挠度验算参数 参照建筑结构静力计算手册表 436，挠度系数 0.00168（1/M） 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk 9.06kNm 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Mq 9.06kNm Es 200000N/mm，As 565mm，Ec 27871N/mm，ftk 1.779N/mm 1.4.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 Bs 1.4.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87h0As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 9060088/(0.87*158*565) 117N/mm 矩形截面，Ate 0.5bh 0.5*1000*200 100000mm te As / Atk （混凝土规范式 8.1.24） te 565/100000 0.00565 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) 0.108 当 0.2 时，取 0.2 1.4.2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： E Es / Ec 200000/27871 7.18 1.4.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1.4.2.4 纵向受拉钢筋配筋率 As / (bh0) 565/(1000*158) 0.00358 1.4.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 Bs 按混凝土规范式 8.2.31 计算： Bs EsAsh02 / 1.15 + 0.2 + 6E / (1 + 3.5f) 200000*565*1582/1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0) 4833.71kNm 1.4.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时，取 2.0 1.4.4 受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算： B BsMk / Mq( - 1) + Mk 4833.71*9.06/9.06*(2-1)+9.06 2416.85kNm 1.4.5 挠度 f QkLy4 / B 0.00168*31*3.654/2416.85*1000 3.8mm f / Ly 3.8/3650 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土 1 双向板： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 三角形荷载： gk1 35kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的 组合，取 G 1.27 1.1.3.2 可变荷载标准值： qk 0 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max44.45, 44.45 44.45kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx 7300mm，计算跨度 Ly 3650mm，板的厚度 h 250mm （h Ly / 15） 1.1.6 混凝土强度等级为 C25， fc 11.943N/mm， ft 1.271N/mm， ftk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm， Es 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as 42mm、板面 as 42mm 1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002） 1.2 弯矩标准值 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxgk1 (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652 4.46kNm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Mygk1 (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652 12.22kNm 1.2.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxgk1 -0.0367*35*3.652 -17.11kNm 1.2.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Mygk1 -0.0622*35*3.652 -29.00kNm 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk 4.46kNm，Mxq 4.46kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max5.66, 5.66 5.66kNm Asx 97mm，as 54mm， 0.012， 0.05%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.042mm 1.3.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Myk 12.22kNm，Myq 12.22kNm； My MaxMy(L), My(D) Max15.52, 15.52 15.52kNm Asy 252mm，as 42mm， 0.030， 0.12%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.104mm 1.3.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxk -17.11kNm，Mxq -17.11kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max-21.73, -21.73 -21.73kNm Asx 356mm，as 42mm， 0.043， 0.17%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.146mm 1.3.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Myk -29.00kNm，Myq -29.00kNm； My MaxMy(L), My(D) Max-36.83, -36.83 -36.83kNm Asy 613mm，as 42mm， 0.074， 0.29%； 实配纵筋： 12175 （As 646）； max 0.193mm 1.4 跨中挠度验算 1.4.1 挠度验算参数 参照建筑结构静力计算手册表 436，挠度系数 0.00206（1/M） 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk 12.22kNm 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Mq 12.22kNm Es 200000N/mm，As 565mm，Ec 27871N/mm，ftk 1.779N/mm 1.4.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 Bs 1.4.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87h0As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 12216733/(0.87*208*565) 119N/mm 矩形截面，Ate 0.5bh 0.5*1000*250 125000mm te As / Atk （混凝土规范式 8.1.24） te 565/125000 0.00452 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) 0.131 当 0.2 时，取 0.2 1.4.2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： E Es / Ec 200000/27871 7.18 1.4.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1.4.2.4 纵向受拉钢筋配筋率 As / (bh0) 565/(1000*208) 0.00272 1.4.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 Bs 按混凝土规范式 8.2.31 计算： Bs EsAsh02 / 1.15 + 0.2 + 6E / (1 + 3.5f) 200000*565*2082/1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0) 8944.32kNm 1.4.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时，取 2.0 1.4.4 受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算： B BsMk / Mq( - 1) + Mk 8944.32*12.22/12.22*(2-1)+12.22 4472.16kNm 1.4.5 挠度 f QkLy4 / B 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 2.9mm f / Ly 2.9/3650 1/1,276工况二：池外有土，池内无水 1 双向板： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 三角形荷载： gk1 63.33kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的 组合，取 G 1.27 1.1.3.2 可变荷载标准值： qk 0 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max80.43, 80.43 80.43kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx 7300mm，计算跨度 Ly 3650mm，板的厚度 h 250mm （h Ly / 15） 1.1.6 混凝土强度等级为 C25， fc 11.943N/mm， ft 1.271N/mm， ftk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm， Es 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as 42mm、板面 as 42mm 1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002） 1.2 弯矩标准值 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxgk1 (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652 8.07kNm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Mygk1 (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652 22.11kNm 1.2.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxgk1 -0.0367*63.33*3.652 -30.96kNm 1.2.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Mygk1 -0.0622*63.33*3.652 -52.48kNm 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk 8.07kNm，Mxq 8.07kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max10.24, 10.24 10.24kNm Asx 176mm，as 54mm， 0.023， 0.09%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.077mm 1.3.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Myk 22.11kNm，Myq 22.11kNm； My MaxMy(L), My(D) Max28.07, 28.07 28.07kNm Asy 463mm，as 42mm， 0.056， 0.22%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.188mm 1.3.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxk -30.96kNm，Mxq -30.96kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max-39.32, -39.32 -39.32kNm Asx 656mm，as 42mm， 0.079， 0.32%； 实配纵筋： 12150 （As 754）； max 0.156mm 1.3.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Myk -52.48kNm，Myq -52.48kNm； My MaxMy(L), My(D) Max-66.65, -66.65 -66.65kNm Asy 1148mm，as 42mm， 0.139， 0.55%； 实配纵筋： 14120 （As 1283）； max 0.174mm 1.4 斜截面受剪承载力计算 V Q(2Lx - Ly)Ly / 4Lx 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) 110.1kN R 0.7hftbh0 0.7*1*1271*1*0.208 185.0kN V 110.1kN，满足要求。 1.5 跨中挠度验算 1.5.1 挠度验算参数 参照建筑结构静力计算手册表 436，挠度系数 0.00206（1/M） 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk 22.11kNm 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Mq 22.11kNm Es 200000N/mm，As 565mm，Ec 27871N/mm，ftk 1.779N/mm 1.5.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 Bs 1.5.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87h0As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 22105305/(0.87*208*565) 216N/mm 矩形截面，Ate 0.5bh 0.5*1000*250 125000mm te As / Atk （混凝土规范式 8.1.24） te 565/125000 0.00452 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） 1.1-0.65*1.78/(0.01*216) 0.565 1.5.2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： E Es / Ec 200000/27871 7.18 1.5.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1.5.2.4 纵向受拉钢筋配筋率 As / (bh0) 565/(1000*208) 0.00272 1.5.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 Bs 按混凝土规范式 8.2.31 计算： Bs EsAsh02 / 1.15 + 0.2 + 6E / (1 + 3.5f) 200000*565*2082/1.15*0.565+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0) 5063.43kNm 1.5.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时，取 2.0 1.5.4 受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算： B BsMk / Mq( - 1) + Mk 5063.43*22.11/22.11*(2-1)+22.11 2531.72kNm 1.5.5 挠度 f QkLy4 / B 0.00206*63.33*3.654/2531.72*1000 9.1mm f / Ly 9.1/3650 1/399(3) 3-3池壁计算工况一：池内有水，池外无土 1 双向板： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 三角形荷载： gk1 35kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的 组合，取 G 1.27 1.1.3.2 可变荷载标准值： qk 0 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max44.45, 44.45 44.45kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx 5750mm，计算跨度 Ly 3650mm，板的厚度 h 250mm （h Ly / 15） 1.1.6 混凝土强度等级为 C25， fc 11.943N/mm， ft 1.271N/mm， ftk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm， Es 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as 42mm、板面 as 42mm 1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002） 1.2 弯矩标准值 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxgk1 (0.0078+0.2*0.02038)*35*3.652 5.54kNm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Mygk1 (0.02038+0.2*0.0078)*35*3.652 10.23kNm 1.2.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxgk1 -0.03585*35*3.652 -16.72kNm 1.2.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Mygk1 -0.05518*35*3.652 -25.73kNm 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk 5.54kNm，Mxq 5.54kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max7.03, 7.03 7.03kNm Asx 120mm，as 54mm， 0.015， 0.06%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.053mm 1.3.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Myk 10.23kNm，Myq 10.23kNm； My MaxMy(L), My(D) Max12.99, 12.99 12.99kNm Asy 211mm，as 42mm， 0.025， 0.10%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.087mm 1.3.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxk -16.72kNm，Mxq -16.72kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max-21.23, -21.23 -21.23kNm Asx 348mm，as 42mm， 0.042， 0.17%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.142mm 1.3.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Myk -25.73kNm，Myq -25.73kNm； My MaxMy(L), My(D) Max-32.68, -32.68 -32.68kNm Asy 541mm，as 42mm， 0.065， 0.26%； 实配纵筋： 12175 （As 646）； max 0.171mm 1.4 跨中挠度验算 1.4.1 挠度验算参数 参照建筑结构静力计算手册表 436，挠度系数 0.00168（1/M） 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk 10.23kNm 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Mq 10.23kNm Es 200000N/mm，As 565mm，Ec 27871N/mm，ftk 1.779N/mm 1.4.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 Bs 1.4.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87h0As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 10229132/(0.87*208*565) 100N/mm 矩形截面，Ate 0.5bh 0.5*1000*250 125000mm te As / Atk （混凝土规范式 8.1.24） te 565/125000 0.00452 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） 1.1-0.65*1.78/(0.01*100) -0.057 当 0.2 时，取 0.2 1.4.2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： E Es / Ec 200000/27871 7.18 1.4.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1.4.2.4 纵向受拉钢筋配筋率 As / (bh0) 565/(1000*208) 0.00272 1.4.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 Bs 按混凝土规范式 8.2.31 计算： Bs EsAsh02 / 1.15 + 0.2 + 6E / (1 + 3.5f) 200000*565*2082/1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0) 8944.32kNm 1.4.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时，取 2.0 1.4.4 受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算： B BsMk / Mq( - 1) + Mk 8944.32*10.23/10.23*(2-1)+10.23 4472.16kNm 1.4.5 挠度 f QkLy4 / B 0.00168*35*3.654/4472.16*1000 2.3mm f / Ly 2.3/3650 1/1,562工况二：池外有土，池内无水 1 双向板： B-1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 工程一 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 三角形荷载： gk1 63.33kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的 组合，取 G 1.27 1.1.3.2 可变荷载标准值： qk 0 1.1.4 荷载的基本组合值 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max80.43, 80.43 80.43kN/m 1.1.5 计算跨度 Lx 5750mm，计算跨度 Ly 3650mm，板的厚度 h 250mm （h Ly / 15） 1.1.6 混凝土强度等级为 C25， fc 11.943N/mm， ft 1.271N/mm， ftk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy 300N/mm， Es 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as 42mm、板面 as 42mm 1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002） 1.2 弯矩标准值 1.2.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxgk1 (0.0078+0.2*0.02038)*63.33*3.652 10.02kNm 1.2.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Mygk1 (0.02038+0.2*0.0078)*63.33*3.652 18.51kNm 1.2.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxgk1 -0.03585*63.33*3.652 -30.25kNm 1.2.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Mygk1 -0.05518*63.33*3.652 -46.56kNm 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mxk 10.02kNm，Mxq 10.02kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max12.72, 12.72 12.72kNm Asx 219mm，as 54mm， 0.028， 0.11%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.095mm 1.3.2 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My Myk 18.51kNm，Myq 18.51kNm； My MaxMy(L), My(D) Max23.51, 23.51 23.51kNm Asy 386mm，as 42mm， 0.047， 0.19%； min 0.20%， As,min 500mm； 实配纵筋： 12200 （As 565）； max 0.158mm 1.3.3 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mxk -30.25kNm，Mxq -30.25kNm； Mx MaxMx(L), Mx(D) Max-38.42, -38.42 -38.42kNm Asx 640mm，as 42mm， 0.077， 0.31%； 实配纵筋： 12150 （As 754）； max 0.152mm 1.3.4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My Myk -46.56kNm，Myq -46.56kNm； My MaxMy(L), My(D) Max-59.13, -59.13 -59.13kNm Asy 1009mm，as 42mm， 0.122， 0.49%； 实配纵筋： 12110 （As 1028）； max 0.182mm 1.4 斜截面受剪承载力计算 V Q(2Lx - Ly)Ly / 4Lx 80.43*(2*5.75-3.65)*3.65/(4*5.75) 100.2kN R 0.7hftbh0 0.7*1*1271*1*0.208 185.0kN V 100.2kN，满足要求。 1.5 跨中挠度验算 1.5.1 挠度验算参数 参照建筑结构静力计算手册表 436，挠度系数 0.00168（1/M） 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk 18.51kNm 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 Mq 18.51kNm Es 200000N/mm，As 565mm，Ec 27871N/mm，ftk 1.779N/mm 1.5.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 Bs 1.5.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk Mk / (0.87h0As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 18508883/(0.87*208*565) 181N/mm 矩形截面，Ate 0.5bh 0.5*1000*250 125000mm te As / Atk （混凝土规范式 8.1.24） te 565/125000 0.00452 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） 1.1-0.65*1.78/(0.01*181) 0.461 1.5.2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： E Es / Ec 200000/27871 7.18 1.5.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f 0 1.5.2.4 纵向受拉钢筋配筋率 As / (bh0) 565/(1000*208) 0.00272 1.5.2.5 钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 Bs 按混凝土规范式 8.2.31 计算： Bs EsAsh02 / 1.15 + 0.2 + 6E / (1 + 3.5f) 200000*565*2082/1.15*0.461+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0) 5778.87kNm 1.5.3 考