乌珠水闸设计 闸门设计[含CAD图纸和文档全套资料打包]
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目 录
1基本资料 3
1.1结构及基本数据 3
1.2安全系数 4
1.3 计算采用规范、标准 4
1.4风浪计算要素 4
1.5地质资料 5
1.6地震设防烈度 5
2基本尺寸的拟定及复核 5
2.1抗渗计算 5
2.1.1渗径复核 5
2.1.2渗流计算 6
2.1.3滤层设计 6
2.1.4防渗帷幕及排水孔设计 6
2.1.5永久缝止水设计 7
2.2浪压力及闸顶高程计算 7
2.2.1设计荷载情况 7
2.2启闭室 8
2.3闸室稳定计算 8
2.4.1完建情况 8
2.4.2设计洪水位情况 8
2.4.3正常洪水位+地震情况 9
2.4.4结论 9
3.水闸过流能力计算及水闸宽度拟定 9
3.1内河涌过流能力计算 9
3.2水闸消能计算 11
4挡土墙稳定计算 12
4.1挡墙计算工况 12
4.2挡墙计算 12
4.3结论 12
5桩基础计算 13
5.1砼预应力管桩方案 13
5.1.1砼预应力管桩承载力计算 13
5.1.2砼预应力桩桩顶的底板的受冲切承载力计算 15
5.2松木桩方案 15
附表1 水闸闸室箱涵结构设计计算稿
附表2 水闸前后段U型槽结构设计计算稿
附表3 水闸内、外河侧悬臂式岸墙稳定计算稿
附表4 水闸闸室稳定计算表
附表5 水闸桩基础处理计算表
附表6 水闸渗流稳定计算表
1基本资料
1.1结构及基本数据
乌珠水闸形式采用开敞式,结构采用砼整体箱涵式结构。水闸为单孔,净宽3m,闸底板面高程-1.75m,底板厚0.65m,侧墙厚0.65m, 闸室长15m,闸室后段设8.0m宽交通桥,交通桥桥板采用C25现浇混凝土结构。
水闸按50年一遇洪水标准设计,建筑物级别为3级。
根据水闸和河道的运行工况,对水闸的各种最不利运行工况确定如下:
(1)外江设计洪(潮)水位2.88m
外江可能的最高设计潮水位,此时闸顶高程不漫顶,向内涌稳定计算时的最不利水位,此时遭遇正常蓄水位0.00m。
(2)外江控制平均低水位0.50
正常排洪情况下外江遭遇的计算水位,消能计算时的最不利情况,考虑到0.3m的过闸损失,此时内涌水位为0.80m。
(3)外江设计低水位0.00m
正常运行情况下外江遭遇的最不利计算水位,向外江稳定计算时的最不利水位,此时内涌水位为1.00m。
(4)排涝外江设计水位1.00m
内涌设计洪水情况下外江遭遇多年平均高潮水位,此水位影响水闸的泄流能力,此时水闸闸室整体承受最大水压力,水闸基础平均基底应力情况。








- 内容简介:
-
一、顺水流方向(对底板地面垂直水流方向形心轴取矩)一、顺水流方向(对底板地面垂直水流方向形心轴取矩) 1.基本资料基本资料 力臂 垂直力G水平力Hm 1.管理房面积W135*0.517.5-3.50-61.25 主梁1W20.3*0.5*4.4*2.51.65-4.350-7.1775 主梁2W30.3*0.5*4.4*2.51.65-0.60-0.99 次梁1-4W40.3*0.4*2.8*2.50.84-2.50-2.1 板W55*8.6*0.2*2.521.5-2.50-53.75 备用电机W61*22-2.50-5 起闭机W72*24-3.50-14 柱1-2W80.6*0.4*7.8*2.5*29.36-5.250-49.14 柱3-4W90.6*0.4*7.8*2.5*29.36-0.750-7.02 交通顶板1W101.45*3.3*0.3*2.53.58875-4.70-16.867125 交通顶板2W111.45*3.3*0.3*2.53.58875-2.250-8.0746875 次墙1W121.5*0.5*5.3*2.59.9375-7.250-72.046875 次墙2W131.5*0.5*5.3*2.59.9375-7.250-72.046875 箱涵侧墙1W14(15*6.1*0.65-0.25*0.5*6.1)*2.5 146.781250.0811.74250 箱涵侧墙2W15(15*6.1*0.7-0.25*0.5*6.1)*2.5158.218750.0812.65750 箱涵顶盖W1615*0.45*4*2.567.50.085.40 箱涵底板W1715*0.65*4*2.597.50.087.80 钢闸门W1844-3.50-14 交通桥板W198*0.3*4*2.5243.5840 交通桥铺装W208*0.3*0.1*2.50.63.52.10 交通桥防撞墩1W21(0.2+0.9)*0.25*2.50.6875-0.350-0.240625 交通桥防撞墩2W22(0.2+0.9)*0.25*2.50.68753.52.406250 594.8875126.10625-383.7036875 -257.59744 闸室底板宽B(m)4.4 闸室底板长L(m)15 2、施工刚建成时期稳定计算、施工刚建成时期稳定计算 顺为正,逆为负 部位 2.起闭平台 3.检修平台 4.闸室 符号 乌珠水闸闸室稳定计算乌珠水闸闸室稳定计算 5.交通桥 力矩(T m)力(T) 计算式 G594.89M-257.59744 e0= M/G-0.433 pmix=G/B/L+6*M/B/L27.45 pman=G/B/L-6*M/B/L210.57 pmax/pmin1.4191.5 p平均9.01 1.上部荷载合计594.89-257.60 闸前水重P13*4.58*4*154.96-5.50-302.28 闸后水重P23*4.58*10.75*1147.7052.125 313.8731250 3.扬压力浮托力P32*1*14.1*6169.2000 渗透力P40.5*(3.1-2)*1*12*8.455.442110.880 闸前水压力P50.5*1*(2.88+1.75)2*332.15541.7355.62875550 闸后水压力P60.5*1*1.752*34.59375-1.370-6.2934375 572.9127.56222.78-308.57 -85.79 e0= M/G-0.150 Pmax=G/B/L+6*M/B/L28.16 Pmin=G/B/L-6*M/B/L29.20 Pmax/Pmin0.8871.5 P平均8.68 4.抗滑计算 f0.25 Kc=f*G/H5.201.25 1.上部荷载合计594.89-257.60 闸前水重P13.2*2.5*7*156-4.40-246.4 闸后水重P28.2*2.5*7*1143.51.9272.650 3.扬压力浮托力P32.5*1*14.1*6211.5000 渗透力P400200 闸前水压力P50.5*2.52*1*721.8751.5333.468750 闸后水压力P60.5*2.52*1*721.875-1.530-33.46875 5.地震力P717.872981.0206875 582.8917.87129.54-279.87 -150.33 e0= M/G-0.258 Pmax=G/B/L+6*M/B/L27.92 Pmin=G/B/L-6*M/B/L29.74 Pmax/Pmin0.8132.0 P平均8.83 4.抗滑计算 f0.25 4、地震工况下(设计潮水位闸外水位、地震工况下(设计潮水位闸外水位1.0m,闸内水位闸内水位1.0m) 2.水重 4水压力 2.水重 4水压力 3、设计潮水位、设计潮水位(闸外水位闸外水位2.88m,闸内水位闸内水位0.0m) Kc=f*G/H8.151.05 1.桩的尺寸及力学特性桩的尺寸及力学特性 桩外径m桩的横截面面积m2桩的惯性矩m4桩砼标号桩材料弹性模量T/m2 0.40.07653750.001256 C60360000.000 2.承台底面荷载承台底面荷载 运用情况垂直力(T)水平力(T)力矩T*m2 施工刚建成时期594.890-257.5974375 正常运用572.9127.56-85.79 3地基分层表地基分层表 钻(冲)孔桩桩周土 (岩)极限摩阻力特 征值 qsik(kPa)特征值qpk(kPa) 桩入土深度(m) 1530 层底高程m层底深度m分层厚度m 2-1淤泥质土10-2.150.3000.300 2-2淤泥 6 -13.511.35011.350 2-4淤泥质土10-20.46.9006.900 3粘土33 26003000 -26.25.8005.800 4强风化岩层100 40004000 24.350 4.桩基土的平均极限摩阻力桩基土的平均极限摩阻力 (1)基础资料)基础资料 钻(冲)孔桩桩周土 (岩)极限摩阻力标 准值 qsik(kPa)标准值qpk(kPa) 桩入土深度(m) 1630 层底高程m层底深度m分层厚度m 2-1淤泥质土10-63.6002.400 2-2淤泥 6 -9.53.5003.500 2-4淤泥质土10-10.51.0001.000 3粘土33 26003000 -19.38.8008.800 4弱风化岩土100 40004000 -22.73.4003.400 闸室底板桩基计算闸室底板桩基计算 层序号岩土层名称 钻(冲)孔桩极限端阻力 层序号岩土层名称 钻(冲)孔桩极限端阻力 4 (2)计算摩阻力 tiLi685.4 L=18 平均摩阻力=3.807777778 T/m2 5.单桩竖向承载力估算单桩竖向承载力估算 1.桩基平面布置2*8=16总根数 2.桩基中各桩承受的垂直荷载计算 计算公式Ni=N/n Myi/yi2 (1)施工刚建成期 基桩编号yi(m)yi2(m2)Myi(T*m2)Myi/yi2N/n(T)Ni=N/n Myi/yi2(T) 1-6.75227.81251738.7827031.87343590937.18039.054 2-5.25137.81251352.3865471.45711681837.18038.638 3-3.7570.3125965.99039061.04079772737.18038.221 4-2.2525.3125579.59423440.62447863637.18037.805 5-0.752.8125193.19807810.20815954537.18037.389 60.752.8125-193.1980781-0.20815954537.18036.972 72.2525.3125-579.5942344-0.62447863637.18036.556 83.7570.3125-965.9903906-1.04079772737.18036.140 95.25137.8125-1352.386547-1.45711681837.18035.723 106.75227.8125-1738.782703-1.87343590937.18035.307 yi2928.125 (2)正常运用期 基桩编号yi(m)yi2(m2)Myi(T*m2)Myi/yi2N/n(T)Ni=N/n Myi/yi2(T) 1-6.75227.8125579.07571290.6239199635.80736.431 2-5.25137.8125450.39222110.4852710835.80736.292 3-3.7570.3125321.70872940.346622235.80736.154 4-2.2525.3125193.02523760.2079733235.80736.015 5-0.752.812564.341745880.0693244435.80735.876 60.752.8125-64.34174588-0.0693244435.80735.738 72.2525.3125-193.0252376-0.2079733235.80735.599 83.7570.3125-321.7087294-0.346622235.80735.460 95.25137.8125-450.3922211-0.4852710835.80735.322 106.75227.8125-579.0757129-0.6239199635.80735.183 yi2928.125 3.综合上述情况,各桩最大垂直荷载综合上述情况,各桩最大垂直荷载 5 基桩编号1234 Ni(T)39.05438.63836.97236.140 6.桩承竖向载力标准值计算桩承竖向载力标准值计算 (1)计算公式 (2)计算结果 土层 Li第i土层的厚 度;(m) qsik桩侧土 极限摩阻力特征 值T/m2 qpk桩端持力层 极限端阻力特 征值;T 桩身截面周长 和;(m) Ap桩截面面 积; Ruk单桩竖向极限 承载力特征值;T 183.80777777801.2560.076537586.08624 7.桩承竖向载力设计值计算7.桩承竖向载力设计值计算 桩基竖向承载力抗力分项 系数ysp 侧阻端阻综合群 桩效应系数 sp Ruk单桩竖向极 限 承 载 力 设 计 值;T 1.650.9449.04307006 8.单桩水平作用力设计值单桩水平作用力设计值Hd=0.4m, 总水平力Q(T)桩根数n单根桩水平设计值H(T)h=18.0m, 27.56161.7226B=4.4m, 9单桩水平承载力特征值Rh9单桩水平承载力特征值RhL=18.0m, 砼C60Ec=360000000 KN/m4A=79.2 m2 I0=0.001256 m4n=16 EI=0.85*Ec*I0=384336.0 KN/m2则取 *h=4 b0=0.9*(1.5*d+0.5)=0.99 m(半铰半固系数)0.94(查表为“固接“的值) 查表5.4.5取m=2000 KN/m4 =(m*b0/EI)0.2=0.349 *h=6.28 4 查表5.4.2得: x=0.94*1.25=1.1751.25 桩顶水平位移容许值 0a= 0.005 m(规范要求) 单桩水平承载力设计值 Rh= 3*EI/( x)* 0a =69.31 KN 考虑群桩效应:则:Rhl= h*Rh 0.94( h为综合系数) 由n1=8沿水平荷载方向每排桩数 n2=2沿垂
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