工程常用计算资料及公式.xls

由两点求距离及角度 测点坐标测点坐标测站坐标测站坐标角度 208011151934.2361131.35-6.40 钢筋料表 编号钢筋规格长度(m)数量重量(Kg) 1222.550373.285 由三点求三点距离、面积、及高 第一点X坐标第一点Y坐标 第二点X坐标第二点Y坐标 第三点X坐标 1940.51125.451934.21127.9542080 由两点求距离及角度 距离 砂浆强度等级墙 146.68M2.522 M5.024 M7.526 根数 间距 18 180 由三点求三点距离、面积、及高 第三点Y坐标距离a(一到二)距离b(二到三)距离c (一到三) 11156.779146.374139.891 墙柱的允许高厚比 被代换钢筋规格 16 代换钢筋规格 18 柱序号计算内容 15 16 17 根数 间距 15 230 由三点求三点距离、面积、及高 面积距离(一到二三线) 141.7361.937 正截面承载力计算1 2斜截面承载力计算 3扭曲截面承载力计算 注：表中符号 M 1 fc As、As Ap、Ap p0 b h0 as、ap a hf bf as、ap N A fy Acor Ass0 dcor Ass1 s a e ei e0 e 计算公式 一、受弯承载力计算 1、矩形截面或翼缘位于受拉的T形截面构件 M 1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) 2、翼缘位于受压区的T形、I形截面构件如 fyAs+fpyAp 1fcbfhf+fyAs-( p0-fpy)Ap 按宽度为bf的矩形截面计算，否则按下式计算： M 1fcbx(h0-x/2)+1fc(bf-b)hf(h0-hf/2)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) 3、当计算中计入纵向普通受压钢筋时必须x2a,否则按下式计算： MfpyAp(h-ap-as)+fyAs(h-as-as)+( p0-fpy)Ap(ap-as) 二、受压承截力计算 1、轴心受压构件配置有箍筋时 N0.9 (fcA+fyAs) 2、轴心受压构件配置有螺旋式或焊接环式间接钢筋时 N0.9 (fcAcor+fyAs+2 fyAss0) 3、矩形截面偏心受压构件 N 1fcbx+fyAs-sAs-( p0-fpy)Ap-pAp Ne 1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) 矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当Nfcbh时，按下式计算： Nefcbh(h0-h/2)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) 4、I形截面偏心受压构件 当xhf时，按宽度为受压翼缘计算宽度bf的矩形截面计算； 当xhf时，按下式进行计算： N 1fcbx+（bf-b)hf+fyAs-sAs-( p0-fpy)Ap-pAp Ne 1fcbx(h0-x/2)+(bf-b)hf(h0-hf/2)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) I形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当NfcA时，按下式计算： 混凝土结构计算 Nefcbh(h0-h/2)+（bf-b)hf(h0-hf/2)+(bf-b)hf(hf/2-a)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) 三、受拉承截力计算 1、轴心受拉构件 NfyAs+fpyAp 2 、矩形截面偏心受拉构件 （1）小偏心受拉构件 NefyAs(h0-as)+fpyAp(h0-ap) NefyAs(h0-as)+fpyAp(h0-ap) （2）大偏心受拉构件 NfyAs+fpyAp-fyAs+( p0-fpy)Ap- 1fcbx Ne 1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-( p0-fpy)Ap(h0-ap) 3、对称配筋的矩形截面双向偏心受拉构件 N1/（1/Nu0+e0/Mu) 1、矩形、T形和I形截面的受弯构件，其受剪截面应符合： hw/b4时 V0.25 cfcbh0 hw/b6时 V0.2 cfcbh0 在此之间时按线性内插法确定 2、不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件 V0.7 hftbh0 3、矩形、T形和I形截面的受弯构件，仅配置箍筋时 V=Vcs+Vp 4、矩形、T形和I形截面的受弯构件，配置箍筋和弯起钢筋时 VVcs+Vp+0.8fyAsbsin s+0.8fpyApbsinp 5、受拉边倾斜的矩形、T形和I形截面受弯构件 VVcs+Vsp+0.8fyAsbsin s 6、受弯构件斜截面的受弯承载力 M(fyAs+fpyAp)z+ fyAsbzsb+ fpyApbzpb+ fyvAsvzsv 7、矩形、T形和I形截面偏心受压构件 V1.75ftbh0/(1+ )+fyvAsvh0/s+0.07N 当符合V1.75ftbh0/(1+ )+0.07N时可不进行斜截面受剪承载力计算 8、矩形、T形和I形截面偏心受拉构件 V1.75ftbh0/(1+ )+fyvAsvh0/s-0.02N 9、矩形截面双向受剪框架柱，其受剪截面应符合： Vx0.25 cfcbh0cos Vy0.25 cfcbh0sin 其斜截面受剪承载力： VxVux/sqrt(1+(Vuxtan /Vuy)2) VxVux/sqrt(1+(Vuxctan /Vuy)2) V/(bh0)+T/Wt0.7ft+0.05Np0/(b h0) 或V/(bh0)+T/Wt0.7ft+0.07N/(b h0) 2、矩形截面纯扭构件 T0.35ftWt+1.2sqrt( )fyvAst1Acor/s 3、T形和I形截面纯扭构件 将其截面划分为几个矩形截面进行计算 4、箱形截面纯扭构件 T0.35 hftWt+1.2sqrt( )fyvAst1Acor/s 5、剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件受剪承载力： V(1.5- t)(0.7ftbh0+0.05Np0)+1.25fyAsvh0/s 受扭承载力： T t(0.35ft+0.05Np0/A0)Wt+1.2sqrt( )fyvAst1Acor/s 6、在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的矩形、T形、I形和箱形截面的弯剪扭构件 当V0.35ftbh0或V0.875ftbh0/（ +1）时，仅按受弯构件正截面受弯承载力和斜截面 1、在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的构件，符合下列要求时可不进行受剪扭承载力 计算： 受剪承载力分别计算。 7、轴向压力、弯矩、剪力、扭矩共同作用下的矩形截面框架柱 受剪承载力： V(1.5- t)1.75ftbh0/( +1）+0.07N+fvyAsvh0/s 受扭承载力： T t(0.35ft+0.07N/A)Wt+1.2sqrt( )fyvAst1Acor/s 弯矩设计值 系数、砼强度不超过C50时取1.0,砼强度C80时，取0.94，其间线性插入。 砼轴心抗压强度设计值 受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积 受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积 受压区纵向预应力钢筋合力点处砼法向应力为0时的预应力钢筋应力 矩形截面宽度或倒T形截面的腹板宽度； 截面 有效高度 受压区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离 受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离 T形、I形截面受压区的翼缘高度； T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度； 受拉区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离 轴向压力设计值 构件的稳定系数； 构件的截面积 间接钢筋（受扭钢筋）的抗拉强度设计值 构件的核心截面积：间接钢筋（箍筋）内表面范围内的砼面积 螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积 构件的核心截面直径：间接钢筋内表面之间的距离 螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积 间接钢筋（箍筋）沿构件轴线方向的间距； 间接钢筋对砼约束的折减系数：当砼强度不大于C50取1，为C80时取0.85，其间内插 轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离 偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数 初始偏心矩 轴向压力（拉力）对截面重心的偏心矩：e0=M/N 轴向压力作用点至受压纵向普通钢筋和预应力钢筋的合力点的距离； 备注序号计算内容 混凝土受压区高度确定 尚应符合 x bh0 x2a 混凝土受压区高度确定 1fcbx+(bf-b)hf=fyAs-fyAs+fpyAp+( p0-fpy)Ap 2 3 轴心受拉构件 轴心受压构件 受弯构件 1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp+( p0-fpy)Ap1 4 拉弯、 压弯 构件 计算内容 强度 稳定 抗弯强度（主平面内实腹构件） 抗剪强度（主平面内实腹构件） 强度 剪力 局部承压强度（腹部计算高度上 边缘） 整体稳定 局部稳定 稳定 强度(弯矩作用在主平面内) 计算公式 =N/Anf 磨擦型高强度螺栓连接处： =（1-0.5n1/n)N/Anf =N/Af 同轴心受拉构件 N/( A)f（实腹式） 应能承受下式计算的剪力 V=sqrt(fy/235)Af/85 Mx/( xWnx)+My/(yWny)f =VS/Itwfv 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载， 且该荷载处又未设置支承加劲肋时： c= F/(twlz)f （1）在最大刚度主平面内受弯的构件： Mx/( bWx)f （2）在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件： Mx/( bWx)+My/(yWy)f 对组合梁的腹板 （1）当h0/tw80sqrt(235/fy)时：对无局部压应力的 梁，可不配置加劲肋；对有局部压应力的梁，宜按 构造配置横向加劲肋。 （2）当h0/tw80sqrt(235/fy)时：应配置横向加劲肋， 并计算加劲肋的间距。 （3）当h0/tw170sqrt(235/fy)时（受压翼缘扭转 受到约束）或当h0/tw150sqrt(235/fy)时受压翼缘 钢结构计算 未受到约束时），应配置横向加劲肋和在弯曲应力 较大区格的受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在 受压区配置短加劲肋，并计算加劲肋的间距。 （4）任何情况下h0/tw均不应超过250sqrt(235/fy) （5）在梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载 处，宜设置支承加劲肋。 (1)承受静力荷载或间接承受动力荷载: N/An Mx/( xWnx) My/(yWny)f (2)需计算疲劳的拉弯、压弯构件： 同上式。取 x=y=1.0 （1）实腹式压弯构件：弯矩作用在对称轴平面内（绕 x轴）弯矩作用平面内的稳定性 N/( xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)f 弯矩作用平面外的稳定性 N/( yA)+ntxMx/(bW1x)f (2)格构式压弯构件 （a)弯矩绕虚轴(x轴)作用: 弯矩作用平面外的整体稳定性： N/( xA)+mxMx/W1x(1-xN/NEx)f 弯矩作用平面外的整体稳定性，不必计算，但应计算 分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算 （b）弯矩绕实轴作用： 弯矩作用平面内的整体稳定性: 计算同实腹式压弯构件 弯矩作用平面外的整体稳定性: 计算同实腹式压弯构件,长细比取换算长细比,b取1.0 (3)双轴对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件:弯矩作用 在两个主平面内： N/( xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)+ntyMy/(byW1y)f N/( yA)+myMy/yW1y(1-0.8N/NEy)+ntxMx/(bxW1x)f (4)双肢格构式压弯构件：弯矩作用在两个主平面内 （a)按整体计算 N/( xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)+tyMy/W1yf (b)按分肢计算 在N和Mx作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其轴力，My按计算 分配给两分肢，然后按实腹式压弯构件计算分肢稳定性 分肢1 My1=MyI1y1/(I1/y1+I2/y2) 分肢2 My2=MyI2y2/(I1/y1+I2/y2) 备注 格构式构件对虚轴的长细比应取换算长细比 格构式构件，剪力V应由承受该剪力的缀材面分担 NEx= 2EA/(1.1 x 2) W1x=Ix/y0 x、NEx由换算长细比确定 W1x、W1x-对强轴和弱轴的毛截面抵抗矩 NEx= 2EA/(1.1 x 2) NEy= 2EA/(1.1 y 2) 基坑等级系数开挖深度(m)地面均布荷载(KN/) 土平均内磨擦角 1131040 水平荷载Kai顶面 aik顶面eaik 坑底 aik 0.22102.17257 水平抗力Kpi底顶面epik底顶面Ep1底顶面hp1 4.600.000.003.07 k 03.182.241.69 0.022.872.031.51 0.042.541.741.29 0.062.191.541.11 0.081.891.280.94 0.11.571.050.74 0.121.220.840.54 0.140.950.550.35 0.160.680.350.24 0.180.340.24a,当x=(1+a/2)2/2时 -12.534-3853 max=Fl3/192EI max=ql4/384EI 两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 外伸梁的反力、剪力、弯矩、挠度 Mmax=ql2(1-a2/l2)2/8 RA=RB=q(1+2a)/2荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m) VA左=-qa；VA右=R-qa;VB=-RB1001.80.5 MA=MB=-qa2/2 弯矩MA弯矩MMAX挠度MAX(mm) Mmax=ql2(1-4a2/l2)/8-12.5284352 RA=qa(2+a/l)/2;RB=-qa2/2l荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m) VA左=-qa；VA右=VB=-RB1001.80.5 Mmax=MA=-qa2/2 弯矩MA弯矩MMAX挠度C(mm) C=qa3l(4+3a/l)/24EI-12.5-12.5-15912 x=a+0.423L时,min=-0.0321qa2l2/EI RA=RB=qa荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m) VA=-RA；VB=RB1001.80.5 MA=MB=-qa2/2E(105)I(104) C=D=qa3l(2+a/l)/8EI2.060.96 x=a+0.5L时,min=-qa2l2/16EI RA=F(2+3a/l)/2;RB=-3Fa/2L荷载(N)跨度(m)外伸长度(m) VA=-RA；VB=RB1001.80.5 MA=-Fa;MB=Fa/2弯矩MA弯矩MB挠度C(mm) C=Fa2l(3+4a/l)/12EI-50258 当x=a+l/3时，min=-Fal2/27EI RA=ql(3+8a/l+6a2/l2)/8;RB=ql(5-6a2/l2)/8荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m) VA左=-qa；VA右=RB;VB=-RB1001.80.5 MA=-qa2/2;MB=-ql2(1-2a2/l2)/8 弯矩MA弯矩MB挠度C(mm) -12.5-34.25-1255 RA=qa(4+3a/l)/4;RB=-3qa2/4l荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m) C=qal3(4a2/l2+3a3/l3-1)/24EI max=ql4(5-24a2/l2)/384EI C=qal3(6a2/l2+6a3/l3-1)/48EI VA左=-qa；VA右=VB=RB1001.80.5 MA=-qa2/2;MB=qa2/4 弯矩MA弯矩MB挠度C(mm) -12.5-34.25-1255 RA=-3M/2l;RB=3M/2l荷载(N*m)跨度(m)外伸长度(m) VA=-RA；VB=-RB1001.80.5 MA=M;MB=-M/2弯矩MA弯矩MB挠度C(mm) 100-50 H=ql2K/8f MC=ql2 (1-K/8) RA=RB=ql/2 H=35ql2K/768f MC=ql2 (32-35K)/768 RA=RB=ql/4 H=ql2K/42f MC=ql2 (7-8-K)/336 RA=RB=ql/4 H=5( -2 3+4)PlK/8f MC= /2-5( -2 3+4)K/8Pl RA=(1- )P RB= P C=qa3l(1+a/l)/8EI C=qa3l(1+a/l)/8EI 各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式 剪力弯矩(N*m)挠度(mm)牌号厚度或直径 62501562.5716 1640 4060 剪力弯矩(N*m)挠度(mm)60100 156.2519.531252716 1635 3550 50100 剪力弯矩(N*m)挠度(mm)16 -100-180981635 3550 50100 剪力弯矩(N*m)挠度(mm)16 -180-162663531635 3550 50100 支座反力RB剪力VA剪力VB 68.7531.25-68.75钢号 E(105)I(104) ZG200-400 2.060.96ZG230-450 ZG270-500 支座反力RB剪力VA剪力VBZG310-570 62.537.5-62.5 抗拉、抗压、抗弯f 钢材 钢铸件强度设计值(N/2) Q235 Q345 Q390 Q420 I(104) 0.96 剪力弯矩(N*m)挠度(mm)自动焊、半自动焊和 -5022.52 E43型焊条的手工焊 自动焊、半自动焊和 剪力弯矩(N*m)挠度(mm) -9013.51382E50型焊条的手工焊 自动焊、半自动焊和 E55型焊条的手工焊 支座反力RA支座反力RB剪力VC剪力VAVB 128-28-10028自动焊、半自动焊和 I(104) 0.96E55型焊条的手工焊 支座反力剪力弯矩(N*m) 挠度(mm) 100100-5027钢结构计算折减系数总说明： 计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数： 1）按轴心受力计算强度和连接 反力RA反力RBVA左VA右V2）按轴心受压计算稳定性： 14747-5097-47 E(105)I(104) 短边相连的不等边角钢 2.060.96 焊接方法及焊条型号 长边相连的不等边角钢 为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当 反力RVA左VA右V 164020520575120 4060200200170115 60100190190160110 16310310265180 1635295295250170 3550265265225155 50100250250210145 16350350300205 1635335335285190 3550315315270180 50100295295250180 16380380320220 1635360360305210 3550340340290195 50100325325275185 钢结构计算折减系数总说明： 计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数： 1、单面连接的单角钢 1）按轴心受力计算强度和连接0.85 2）按轴心受压计算稳定性： 等边角钢0.6+0.0015 ，但不大于1 短边相连的不等边角钢0.5+0.0025 ，但不大于1 抗拉压剪 160 200 220 220 抗剪fv抗压fc厚度或直径牌号 Q235 Q345 Q390 Q420 构件钢材对接焊缝 焊缝质量抗拉强度 焊缝强度设计值 长边相连的不等边角钢0.7 为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当 20时,取 =20; 2、无垫板的单面施焊对接焊缝0.85 3、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.9 4、沉头和半沉头铆钉连接0.8 剪变模量G(N/2) 线膨胀系数质量密度 7.90E+041.20E-057850 支座弯矩 VAVB左 VB右 -0.625 0.625 -0.563 0.063 -0.688 0.688 -0.594 0.094 注:1、在均布荷载下：M=表中系数ql2;V=表中系数ql; =表中系数ql4/100EI 2、在集中荷载下：M=表中系数Fl;V=表中系数F; =表中系数Fl3/100EI 例：已知二跨等跨梁l=5m，均布荷载q=11.76KN/m,每跨各有一集中荷载F=29.4KN,求中间支座最大剪力和弯矩。 0.094 VC -0.375 0.063 -0.312 0.375 0.437 0.312 0.406 MB -0.125 -0.063 -0.188 -0.094 M2 0.07 0.156 0.203 M1 0.07 0.096 0.156 MB支=（-0.12511.7652)+(-0.18829.45)=(-36.75)+(27.61)=-64.39KN*m VB左=(-0.62511.765)+(-0.68829.4)=(-36.75)+(-20.23)=-56.98KN*m 三等跨梁的内力和挠度系数 钢材和钢铸件的物理性能指标 二等跨梁的内力和挠度系数 跨内最大弯矩剪力 VB左 VB右 -0.6 0.5 -0.55 0 -0.05 0.5 -0.617 0.583 -0.567 0.083 -0.65 0.5 -0.575 0 -0.075 0.5 -0.675 0.625 -0.6 0.125 VB左 VB右 -0.607 0.536 荷载图 荷载图 VA 0.393 0.433 0.35 0.425 -0.075 0.325 0.4 VA 0.4 -0.045 -0.05 0.383 -0.075 -0.05 0.025 MC支 -0.071 -0.05 -0.05 -0.033 0.017 -0.15 -0.075 MC -0.1 -0.107 -0.15 0.075 -0.075 0.175 -0.1 MB支 MB -0.1 -0.05 -0.05 -0.117 -0.067 0.175 0.137 M2跨中 0.036 0.025 0.075 0.054 0.1 M2 0.077 0.175 0.213 0.162 0.2 M1跨中 M1 0.08 0.101 0.073 四等跨梁的内力和挠度系数 跨内最大弯矩支座弯矩剪力 0.094 跨内最大弯矩支座弯矩剪力 -0.661 0.554 -1.286 1.095 支座弯矩剪力 双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数 式中E为弹性模量h为板厚 为泊松比 、max分别为板中心点的挠度和最大挠度 Mx为平行于lx方向板中心点的弯矩 My为平行于ly方向板中心点的弯矩 Mx0为固定边中心沿lx方向的弯矩 My0为固定边中心沿ly方向的弯矩 挠度=表中系数ql4/K 弯矩=表中系数ql2 式中l取lx和ly中较小者 MxMy 0.09650.0174 0.08920.021 0.0820.0242 0.0750.0271 0.06830.0296 0.0620.0317 0.05610.0334 0.05060.0348 0.04560.0358 0.0410.0364 0.03680.0368 荷载图 VA 0.394 0.342-0.118 0.339 0.714 MC支 -0.079 -0.191 MB支 -0.105 -0.158 -0.107-0.161 -0.286 M3中 0.046 0.132 0.116 0.111 M2中 0.033 0.112 0.169 0.238 M1中 0.078 0.171 五等跨梁的内力和挠度系数 跨内最大弯矩 四边简支 挠度=表中系数ql4/K 弯矩=表中系数ql2 式中l取lx和ly中较小者 MxMy 0.09650.0174 0.08920.021 0.0820.0242 0.0750.0271 0.06830.0296 0.0620.0317 0.05610.0334 0.05060.0348 0.04560.0358 0.0410.0364 0.03680.0368 四边简支 例：已知二跨等跨梁l=5m，均布荷载q=11.76KN/m,每跨各有一集中荷载F=29.4KN,求中间支座最大剪力和弯矩。 2 0.521 -0.391 0.911 -0.586 1 0.521 0.912 0.911 1.497 挠度 VC左 VC右 -0.5 0.6 0 0.55 -0.05 0.05 -0.417 0.033 0.083 -0.017 -0.5 0.65 0 0.575 -0.5 0.075 -0.375 0.05 0.125 -0.025 VC左 VC右 -0.4640.677 0.464 1.615 -0.469 -0.312 0.156 2 0.677 0.99 -0.313 -0.208 0.104 1.146 -0.313 0.208 -0.937 1.146 0.677 -0.469 2 0.052 -0.625 0.677 0.365 -0.469 0.99 1.458 2 0.052 1 0.677 0.99 -0.313 0.573 0.885 1.146 1.615-0.425 0.075 0.05 -0.025 1 -0.4 -0.45 0.05 0.033 -0.017 -0.35 VD 跨中挠度 剪力跨中挠度 -0.446 0.446 -0.905 0.905 VB左VC左 VB右VC右 -0.606 -0.474 0.5260.5 -0.658-0.46 0.540.5 0.603 3 0.315 2 0.151 0.356 0.573 1 0.644 1.097 0.409 1.764 1.079 跨中挠度 浇筑高度(m)混凝土的温度外加剂影响系数坍落度系数 8201.21.15 横向对拉螺栓间距纵向对拉螺栓间距螺栓直径螺栓承载力 0.650.651223.75 根数规格根数规格 412825 砼设计强度(N/2) 截面配筋根数截面配筋规格截面宽度(mm) 9.6818400 竖向力设计值(KN)柱基下土体承载力(KPa) 基础埋置深度(m)基础高度(m) 10002001.51 竖向力设计值(KN)柱基下土体承载力(KPa) 基础埋置深度(m)基础高度(m) 10002001.51 竖向力值(KN)Fvs水平拉力值(KN)Fhs裂缝控制系数 100200.7 强度种类C15C20C25 轴心抗压fck 1013.416.7 轴心抗拉ftk 1.271.541.78 强度种类C15C20C25 轴心抗压fc7.29.611.9 竖向力作用点至下柱边缘水平距离 (mm) 混凝土强度标准值 混凝土强度设计值 柱下基础偏心受压设计 矩形截面受弯承载力计算 上层配筋下层配筋 矩形截面轴心受压承载力计算 柱下基础轴心受压设计 混凝土侧压力 轴心抗拉ft 0.911.11.27 强度种类C15C20C25 Ec2.22.552.8 符号d(mm) HPB235(Q235)820 HRB235(20MnSi)650 HRB400650 RRB400（K20MnSi) R840 符号 fy HPB235(Q235)210 HRB235(20MnSi)300 HRB400360 RRB400（K20MnSi) R360 符号d(mm) 8.6、10.8 12.9 9.5、11.1、12.7 15.2 P4、5 6 7、8、9 刻痕I5、7 40Si2Mn6 48Si2Mn8.2 45Si2Cr10 符号fptk 1860 1720 1570 1860 1720 P1770 1670 1 3 1 7 光面螺旋肋 S H HT S H 热轧钢筋 钢绞线 清除应力钢丝 热处理钢筋 钢绞线 清除应力钢丝 预应力钢筋强度标准值(N/mm2) 种类 预应力钢筋强度标准值(N/mm2) 种类 1 3 1 7 光面螺旋肋 混凝土弹性模量( 104N/mm2) 普通钢筋强度标准值(N/mm2) 种类 普通钢筋强度设计值(N/mm2) 种类 热轧钢筋 1570 刻痕I1570 40Si2Mn 48Si2Mn 45Si2Cr Es HPB235级钢筋2.1 HRB335级钢筋、HRB400级钢筋、RRB400级钢筋、热处理钢筋2 清除应力钢丝（光面钢丝、螺旋肋钢丝、刻痕钢丝）2.05 钢绞线1.95 HT1470 H清除应力钢丝 钢筋弹性模量（105N/mm2) 种类 热处理钢筋 浇筑速度(m/h)侧压力(KN/) 1.552.99 是否安全 安全 9.631035 截面长度(mm)柱高度(mm)受压承载力设计值(KN) 4001300500 基础顶面剪力设计值(KN)基础面积()初选基础截面宽(m) 266.152.5 基础面积()初先基础受弯边长(m)初选基础截面宽(m) 8.0042 牛腿宽度b(mm)牛腿高度h(mm) 300500 C30C35C40 20.123.426.8 2.012.22.39 C30C35C40 14.316.719.1 砼抗压强度fc(N/mm2)钢筋抗拉强度(N/mm2) 竖向力作用点至下柱边缘水平距离 (mm) 200 混凝土强度标准值 混凝土强度设计值 柱下基础偏心受压设计 牛腿设计 矩形截面受弯承载力计算 矩形截面轴心受压承载力计算 柱下基础轴心受压设计 保护层厚度(mm) 钢筋混凝土结构计算公式 1.431.571.71 C30C35C40 33.153.25 fyk 235 335 400 400 fy 210 300 360 360 fptk 1860、1720、1570 1720、1570 1860 1860、1720 1770、1670、1570 1670、1570 1570 1570 fpy fpy 1320 1220 1110 1320 1220 1250 1180 1470 390 390 410 预应力钢筋强度标准值(N/mm2) 混凝土弹性模量( 104N/mm2) 20 40 60 80 100 0 7142128d53 f% 2 。 5 。 10。 15 。 20 。 0 20 40 60 80 100 12 24 36 48 60 72 84 96h 20。 。 30 。 50 40。 。 80 。 70 60 。 普通硅酸盐水泥拌制砼强度曲线 1110 1110410 1040400 最小配筋率 全部纵向钢筋0.60% 一侧纵向钢筋0.20% 0.2和45ft/fy中的较大值 5001200224 计算长度l0系数构件稳定系数回转半径i(mm) 1.251115.6 初选基础截面长(m)弯矩Mmax(KN*m) 配筋截面积(2) 2.5254912 初始偏心矩ei(m)偏心距e(m)Pmax(KPa) 0.50.482227 砼抗拉强度标准值ftk是否满足构造要求竖向荷载作用面长 1.78满足500 C45C50C55 29.632.435.5 2.512.642.74 C45C50C55 21.123.125.3 受压区高度确定 底板配筋 结构宽度结构高度 纵向钢筋最小配筋率 受力类型 受弯、偏心受拉、轴心受拉一侧受力钢筋 钢筋混凝土结构计算公式 受压构件 1.81.891.96 C45C50C55 3.353.453.55 20 40 60 80 100 0 7142128d53 f% 2 。 5 。 10。 15 。 20 。 0 20 40 60 80 100 12 24 36 48 60 72 84 96h 20。 。 30 。 50 40。 。 80 。 70 60 。 普通硅酸盐水泥拌制砼强度曲线 l0/b810 l0/d78.5 l0/i2835 10.98 1.34E+031.07E+03安全 受压承载力实际值(KN)是否满足条件 1950安全 根数规格 129 Pmin(KPa)是否满足地基承载力弯矩Mmax(KN*m) 配筋截面积(2) 32满足4761704 竖向荷载作用面宽砼受压承载力是否满足 钢筋计算截面积(mm2) 25011.9满足229 C60C65C70C75 38.541.544.547.4 2.852.932.993.05 C60C65C70C75 27.529.731.833.8 正截面受弯承载力KN*m弯矩设计值是否安全 底板长边配筋 局部受压承载力牛腿配筋 底板配筋 2.042.092.142.18 C60C65C70C75 3.63.653.73.75 20 40 60 80 100 0 7142128d53 f% 2 。 5 。 10。 15 。 20 。 0 20 40 60 80 100 12 24 36 48 60 72 84 96h 20。 。 30 。 50 40。 。 80 。 70 60 。 普通硅酸盐水泥拌制砼强度曲线 1214161820 10.5121415.517 4248556269 0.950.920.870.810.75 楼盖类型柱的类别l0 底层柱1.0H 其余各柱1.25H 底层柱1.25H 其余各层柱1.25H 根数规格弯矩Mmax(KN*m) 配筋截面积(2) 根数 101417362020 根数规格 钢筋构造截面积(mm2) 配筋率水平箍筋 412452满足 612100150 C80 50.2 3.11 C80 35.9 现浇楼盖 装配式楼盖 底板长边配筋底板短边配筋 牛腿配筋构造要求 钢筋砼轴心受压构件的稳定系数 框架结构各层柱的计算长度 2.22 C80 3.8 22242628303234 192122.524262829.5 76839097104111118 0.70.650.60.560.520.480.44 规格 6 弯起筋构造配筋弯起筋面积 3根12构造配筋满足 钢筋砼轴心受压构件的稳定系数 3638404244464850 313334.536.5384041.543 125132139146153160167174 0.40.360.320.290.260.230.210.19 外径壁厚外径壁厚外径壁厚 10.2(6)2/2.52735.010.012196.025.0 13.5(8)2.5/2.8323.95.012.513216.025.0 17.2(10)2.5/2.8355.65.512.514226.025.0 21.3(15)2.8/3.5406.45.512.515246.025.0 26.9(20)2.8/3.5457.25.512.516266.025.0 33.7(25)3.2/4.05085.512.5 42.4(6)3.5/4.05595.516.0 48.3(40)3.5/4.56105.516.0 60.3(50)3.8/4.56606.025.0 76.1(65)4.0/4.57116.025.0 88.9(80)4.0/4.57626.025.0 114.3(100)4.0/4.58136.025.0 139.7(125)4.0/5.58646.025.0 168.3(150)4.56.09146.025.0 177.84.06.010166.025.0 193.74.06.010676.025.0 219.14.010.011186.025.0 244.54.010.011686.025.0 焊接钢管公称直径焊接钢管公称直径 截面简图截面积A受压边至主轴y y2=y-y1 y=h/2 y=d/2 y=d/2 y1=2h/3 y2=h/3 y1=bH2+(B-b)t2/2A A=b h A= d2 /4 A= (d2-d12) /4 A=b h/2 A=Bt+bh 常用截面几何与力学特征表常用截面几何与力学特征表 y2=H/2 y=H/2 y=H/2 y1=H-y2 y2=BH2+(B-b)t2/2A y1=b/2 A=BH-(B-b)h A=BH-(B-b)h A=BH+(B-b)t A=b(H-h) 对主轴惯性矩I截面抵抗矩W回转半径i i=0.289h i=d/4 i=sqrt(d2+d12)/4 i=0.236h i=sqrt(I/A) W=bh2/6 W= d3/32 W= (d4-d14)/32d W1=bh2/24 W2=bh2/6 W1=I/y1 W2=I/y2 I=bh3/12 I= d4/64 I= (d4-d14)/64 I=bh3/36 I=by23+By13-(B-b)(y1-t)3/3 常用截面几何与力学特征表常用截面几何与力学特征表 i=0.289sqrtBH3-(B-b)h3 /BH-(B-b)h i=0.289sqrtBH3-(B-b)h3 /BH-(B-b)h iy=0.289b W=I/y1 Wx=b(H3-h3)/6H Wy=b2(H-h)/6 i=sqrt(I/A) ix=0.289sqrt(H2+Hh+h2) Iy=b3(H-h)/12 W=BH3-(B-b)h3/6H W=BH3-(B-b)h3/6H I=BH3-(B-b)h3/12 I=BH3-(B-b)h3/12 I=By23+by13-(B-b)(y2-t)3/3 Ix=b(H3-h3)/12 规格厚度(mm)每米重量(N/m) 面积(mm2) 483.537.67489 482.527.5357 51334.79452 直角扣件12.95N/个对接扣件18.04N/个 钢管直径(mm)壁厚(mm)步距h(m)立杆纵距la(m) 483.51.81.5 单根受力活载(KN)单根受力恒载（KN）稳定性 2.79.680.235174 对接搭接对接 100026.110.631.7 125024.29.529.2 150022.19.126.8 180019.98.524 截面积A(cm2) 重量(/m) 483.54.893.84 4834.243.33 513.55.224.1 5134.523.55 常用各种型钢的规格 和力学性能 规格() 横杆步距() 圆钢管 钢管主柱允许荷载N值(KN) 482.5钢管 483钢管 60402.54.573.59 80402.04.523.55 100503.08.646.78 80403.04.53.53 100503.05.74.47 8040153.05.083.99 10050203.06.585.16 轧制槽钢80435.010.248.04 矩形钢管 轻型槽钢 内卷边槽钢 惯性矩(mm4)I抵抗矩(m3)W 回转半径(mm)i允许受压承载力(KN) 1.22E+055.08E+0315.881.52 9.28E+043.95E+0316.4559.51 1.31E+055.13E+031775.48 竹笆脚手板0.39KN/ 立杆横距lb(m)搭设高度(m)围护材料封闭形式 1.250安全网全封闭 风载弯矩值(KN*mm)钢管承受应力(N/mm)极限应力是否安全 163161156安全 搭接对接搭接 12.235.713.9 11.633.113 1130.312.4 10.227.211.6 截面惯性矩Ix(cm4) 截面最小抵抗矩Wx(cm3) 12.195.08 10.784.49 14.815.81 13.15.13 工程钢管常用性能 脚手架钢管支承计算 钢管主柱允许荷载N值(KN) 483钢管 483.5钢管 21.887.29 37.139.28 112.1222.42 13.9210.98 88.5212.2 48.9212.23 100.2820.06 101.325.3 理论承载力(KN) 允许受弯承载力(KN*M) Q235弹性模量(N/mm) 102.690.85 2.06105 74.970.62 94.920.86 作业层