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JLY3809机立窑 窑体及其卸料 JLY3809 机立窑 窑体及卸料部件 LY3809机立窑

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544 jly3809机立窑(窑体及卸料部件)（带cad和文档）,JLY3809机立窑,窑体及其卸料,JLY3809 机立窑,窑体及卸料部件,LY3809机立窑

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氟氯碳化物(CFC)在水泥窑中的分解何剑峰Chichibu Onada 水泥公司的Kanzaburo Sutho ,kazumasa ,Toshiaki Hirose Hirose ,Hiroaki Takashi 和Takashimiyakoshi, 日本已经实现了重要的试验和示范。摘要近年来，关于CFC的限制排放问题已经得到了广大的认可。这种CFC就是破坏大气臭氧层的气体。在1994年，Chichibu Onada 水泥公司和日本东京的一政府参与并开始了一种安全可行的用机立窑处理这些CFC。作者成功的利用了一个小型的实验窑来分解CFC。自从1995年以来，示范实验证明了这样的商业性质的窑已经可以正常运转的。 在1995年的8月，文章第一段中提到的实验证明了在水泥窑中短时间（大约在6个小时）分解CFC气体实验已经被实现。在10 月份连续3天分解CFC气体的实验也被实现了。在11月实现了分解CFC-11和CFC-13这两种气体。CFC的分解率，废气的性质和CFC气体通入方式被确认。同样证明了这种方式对于窑内的工艺没有影响。这种方法总是被那些水泥窑技术改造调查委员会认可。也就是那些由几个专家和一些专门收集分解CFC气体方法的人员组成的一个组织。今年大约在一个月之后将会看到连续通入CFC 气体的实验。这被期望用于商业活动中。臭氧层的保护问题是给全球的一个挑战。在1985年的游行中，采纳了保护臭氧层的意见，之后，就象特殊的测量，由于CFC的产品耗尽臭氧层的成分，大会上禁止其排放。从表1可以看出近年来，日本CFC排放量的改变。产品介绍目前建立一种既安全又适用的分解CFC技术是很重要的。在1994年，Chichibu Onoda 公司一所致力于解决环境问题的机构和东京Metropolitan政府一起开始一项调查，发展用水泥窑既安全又可行的分解CFC气体这项技术。水泥窑分解该气体这项技术是几个签约国在讨论保护臭氧层大会上通过的一项技术之一。 图表1给我们展示了水泥窑如何分解CFC的整个过程。CFC气体在900度或者高于这个温度时会被分解。当它们被送入燃烧温度大约1500度的窑体内，即被分解生成Hcl和HF。 Ccl2F2 +2H2O = 2Hcl +2HF +2O2 (1)象Hcl和HF组成的酸性气体，在水泥窑的整个过程中都被石灰吸收了并与水泥中的材料反应生成方程式2中的CaO和CO2，然后产生Cal2和CaF2见方程式（3）与（4）。最后这些氟组成水泥然后氟化物被循环吸收。CaCo3 CaO + CO2 （2）CaO +2Hcl Cacl2 +H2O （3） CaO + 2HF CaF2+ H2O （4）Chichibu Onoda 和东京Metnopol政府已经证明这个实验的安全性，既在1994年用一个小型实验窑和从1995年以来用一商业性质的窑做实验。 包括6个小时分解CFC-12的实验、连续3天分解CFC-12的实验和一次6小时分解CFC与CFC-13这两种实验，作者证实了CFC的分解率。图表1 . 显示的CFC在水泥窑内的分解大纲。二垩英和酸性气体的排放，通入氟氯碳化物（CFC）的方法且这种方法在窑的改进上已经不是领先的。经营窑的论证实验结果归纳在表1。表格1.最近日本CFC通过catege的运输量的趋势CFC-11CFC-12CFC-113CFC-114CFC-115总计1986294013820363578161313013925198734231409407726125306101555721988343374121480385265962515922019893248541406834912738601160721199023611275875784015226861112101991209662144650786166972995578199214178180062683890268060604单位：吨实验设备Chichibu Onodas Chichibu Plant 2使用1号窑做的实验。下面就是1号窑的外型尺寸：尺寸：内径=5.5m 长度=8.3m型号：新型四级预热窑生产能力：热料产量=210吨/时CFCs 使用的CFC-12（常温常压下的气体），CFC-11和CFC-113（常温常压下的液体）CFC-12CF2Cl2沸点：-29.8东京的Metroplitan研究所能够保持冷却的CFC从空气冷却中恢复过来。CFC-11CFCl3沸点：23.7东京的Metroplitan研究所能够保持冷却的CFC从空气冷却中恢复过来。CFC-113CCl2FCClF2沸点：47.5东京的Metroplitan研究所用什么方法来保持呢？第一个示范实验（一个六小时的处理CFC-12的废气的实验）目的如同第一个论证实验。重复两次短时间的CFC-12分解实验来证明CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果。方法为了处理分解，一个小时就通入3.6千克的CFC-12进入水泥窑中。这种通入率是使即便所有的被分解的CFC-12产生的氯气，结果都被熟料吸收，熟料中的氯气浓度增加到10ppm。重复两次通入6小时的CFC超过两天。在通入的前后时间要进行空转测试。CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。第二个论证实验（关于CFC-12的一个连续三天的分解处理实验）目的 做这个关于CFC-12的连续三天的分解处理实验就是为了去监视CFC通入的稳定性，废气排放的安全性，有害物质的集中和循环以及设备的一系列效果。方法CFC-12被通入三天如同第一个论证实验达到了3.6千克每小时。在实验中要进行五次测试：第一个测试每天都在通入的前后进行转动和空转。CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。图表2显示的 通入气体设备的外型。连接二个 40 公斤汽缸。打开汽缸阀门到一个刻度。关闭另一个汽缸的阀门。当第一个汽缸变成空的,把它从刻度移开而且以一个新的汽缸替换它。第三个论证实验（关于CFC-11和CFC-113的六个小时的分解处理实验）目的做这个实验是为了检查在常温常压下液体CFC使用CFC-11和CFC-113的的通入方法以及证明CFC-11和CFC-113的分解能力以及废气排放的安全性。方法CFC-11的通入率达到2.7千克每小时，CFC-113达到3.7千克每小时，就象前面的两个实验。理论熟料中的氯气浓度达到10ppm，通入时间大约六个小时，和第一个实验一样。CFC-11和CFC-113在两天的实验中每天通入一次，每次测试两次（空的和通入的）。CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。图表3显示的 通入气体设备的外型。CFC -11 和CFC -113 像液体一样被喷射出来。他们和来自压缩物的空气混合之后被注入窑。表格2.第一个实验：废气中的和外部环境中的CFC-12的浓度 转动时废气外部环境浓度（ppm）窑南方的200m(ppm )窑北方的250m(ppm )转动1空转ND 0.79 0.95转动2通入CFC ND ND 1.03 1.12转动3通入CFC ND ND 0.65 0.69转动3空转 ND NE 0.55 0.55可察觉的浓度 0.2ppm可察觉的浓度 0.2ppm结果CFC浓度的分析表格2、3、4显示的是在第一、二、三次实验中所获得的废气和外部环境中的CFC浓度分析的结果。第一次论证实验的结果，表明在废气中的CFC浓度低于通入CFC时的转动和空转时的浓度。观察通入CFC没有引起CFC特别的影响，而且这远低于外部环境的CFC浓度。CFC的分解能力假定非常满意（超过99.9999%）。在第二个实验中，废气中的浓度仍低于所能允许的，另外在通入时转动和空转之间没有什么明显不同的观点。测试它们时非常微小，可以假定通入CFC对窑的改进没有任何影响。此外，测试时废气中的CFC浓度远低于外部环境中所发现的气体浓度。CFC的分解能力非常满意（超过99.9999%）。处理CFC分解的稳定性连续三天被证明了。表格3.第二次实验：废气中和外部环境中的CFC-12浓度转动 废气中（ppm）外部环境中的窑南方的200m（ppm）窑西方的800m（ppm）窑南方的4.4km（ppm）转动1空转ND ND1.33 0.810.70转动2通入CFC-120.55 0.62 2.68 1.21转动3通入CFC-12 转动4通入CFC-12 ND 0.50 0.980.83 0.57转动5空转 ND可察觉的浓度0.2pp 0.03ppm表格4.第三次实验：废气中和外部环境中的CFC-11和CFC-113的浓度转动废气中外部环境中窑西方800m窑南方4.4kmCFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)CFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)CFC-11 (ppm) CFC-113 (ppm)转动10.5232.31空转0.514.920.340.290.730.27转动20.373.39CFC-1130.202.140.811.150.431.25转动30.506.30空转0.341.880.350.340.380.57转动40.482.44CFC-110.686.990.350.200.350.26可察觉的浓度0.0040.090.0010.020.0010.02观察第三个实验有同样的趋势，CFC-11和CFC-113在常温常压下液态的使用情况。在CFC-11和CFC-113中假定CFC的分解能力非常满意（超过99.9999%）。当这些结果全部成为依据时，可以总结出CFCs在水泥窑中完全分解。酸性气体浓度的分析 图5，6，7显示的是在第一、二、三次实验中所获得的废气和外部环境中的所含的酸性气体分析的结果。 第一个实验的结果显示，废气中的F-ion的浓度低于所有转动时检测到的浓度范围。检测到一些Cl-ions,但是它们的浓度很低几乎没有，而且在CFC通入时转动和空转之间酸性气体的浓度没有什么不同。观察CFC通入时没有发生什么影响。第二个实验中，废气中的F-ion的浓度仍低于所有转动检测到的浓度范围。虽然也检测到一些Cl-ions,但是它们的浓度很低几乎没有。另外，在转动和空转之间酸性气体浓度没有不同意味着CFC通入时没有发生任何影响。在这连续三天的处理实验中，证明了酸性气体没有被集中和循环。观察第三个实验也有同样的趋势，也就是在常温常压下使用的CFC-11和CFC-113都是液体。根据这些依据，可以总结出CFC分解生成的酸性气体已经被改进的水泥窑完全吸收了。关于排放酸性气体的安全性已经被证实了。表5.实验一酸性气体在废气和外环境中的密度 测量废气 外环境氯（千克/立方纳米）氟（千克/立方纳米）窑南方200千米处 窑北方250米处氯（千克/立方纳米）氯（千克/立方纳米）氟（千克/立方纳米）氟（千克/立方纳米）测量1 27空运转ND3.7NDNDNDNDND测量2 CFC 通入 2.32.1NDNDNDND测量3 CFC 通入2.82.4NDNDNDNDNDND测量4空运转 1.71.4NDNDNDNDNDND可观察的界限0.90.50.130.070.130.07 表6.实验二. 酸性气体在废气和外环境中的密度测量废气氯离子（千克/立方纳米）氟离子（千克/立方纳米）氯离子（千克/立方纳米）氟离子（千克/立方纳米）测量1 空运转0.80.7NDND0.11ND测量2 CFC-12 通入0.60.5NDNDNDND测量3 CFC-12 通入NDND-测量4 CFC-12 通入0.71.2NDND测量5 空运转 1.0-ND-可观察的界限0.20.16可观察的界限（千克/立方纳米）表7.实验三 酸性气体在废气中的密度测量氯离子（千克/立方纳米）氟离子（千克/立方纳米）测量1 空运转0.3NDNDND测量2 CFC-113 通入0.3NDNDND测量3 空运转ND0.2NDND测量4 CFC-11通入NDNDNDND可观察的界限 0.20.168PAGE PAGE 8氟氯碳化物(CFC)在水泥窑中的分解何剑峰Chichibu Onada 水泥公司的Kanzaburo Sutho ,kazumasa ,Toshiaki Hirose Hirose ,Hiroaki Takashi 和Takashimiyakoshi, 日本已经实现了重要的试验和示范。摘要近年来，关于CFC的限制排放问题已经得到了广大的认可。这种CFC就是破坏大气臭氧层的气体。在1994年，Chichibu Onada 水泥公司和日本东京的一政府参与并开始了一种安全可行的用机立窑处理这些CFC。作者成功的利用了一个小型的实验窑来分解CFC。自从1995年以来，示范实验证明了这样的商业性质的窑已经可以正常运转的。 在1995年的8月，文章第一段中提到的实验证明了在水泥窑中短时间（大约在6个小时）分解CFC气体实验已经被实现。在10 月份连续3天分解CFC气体的实验也被实现了。在11月实现了分解CFC-11和CFC-13这两种气体。CFC的分解率，废气的性质和CFC气体通入方式被确认。同样证明了这种方式对于窑内的工艺没有影响。这种方法总是被那些水泥窑技术改造调查委员会认可。也就是那些由几个专家和一些专门收集分解CFC气体方法的人员组成的一个组织。今年大约在一个月之后将会看到连续通入CFC 气体的实验。这被期望用于商业活动中。臭氧层的保护问题是给全球的一个挑战。在1985年的游行中，采纳了保护臭氧层的意见，之后，就象特殊的测量，由于CFC的产品耗尽臭氧层的成分，大会上禁止其排放。从表1可以看出近年来，日本CFC排放量的改变。产品介绍目前建立一种既安全又适用的分解CFC技术是很重要的。在1994年，Chichibu Onoda 公司一所致力于解决环境问题的机构和东京Metropolitan政府一起开始一项调查，发展用水泥窑既安全又可行的分解CFC气体这项技术。水泥窑分解该气体这项技术是几个签约国在讨论保护臭氧层大会上通过的一项技术之一。 图表1给我们展示了水泥窑如何分解?CFC的整个过程。CFC气体在900度或者高于这个温度时会被分解。当它们被送入燃烧温度大约1500度的窑体内，即被分解生成Hcl和HF。 Ccl2F2 +2H2O = 2Hcl +2HF +2O2 (1)象Hcl?和HF组成的酸性气体，在水泥窑的整个过程中都被石灰吸收了并与水泥中的材料反应生成方程式2中的CaO和CO2，然后产生Cal2和CaF2见方程式（3）与（4）。最后这些氟组成水泥然后氟化物被循环吸收。CaCo3 CaO + CO2 （2）CaO +2Hcl Cacl2 +H2O （3） CaO + 2HF CaF2+ H2O （4）Chichibu Onoda 和东京Metnopol政府已经证明这个实验的安全性，既在1994年用一个小型实验窑和从1995年以来用一商业性质的窑做实验。 包括6个小时分解CFC-12的实验、连续3天分解CFC-12的实验和一次6小时分解CFC与CFC-13这两种实验，作者证实了CFC的分解率。图表1 . 显示的CFC在水泥窑内的分解大纲。二垩英和酸性气体的排放，通入氟氯碳化物（CFC）的方法且这种方法在窑的改进上已经不是领先的。经营窑的论证实验结果归纳在表1。表格1.最近日本CFC通过catege的运输量的趋势CFC-11CFC-12CFC-113CFC-114CFC-115总计1986294013820363578161313013925198734231409407726125306101555721988343374121480385265962515922019893248541406834912738601160721199023611275875784015226861112101991209662144650786166972995578199214178180062683890268060604单位：吨实验设备Chichibu Onodas Chichibu Plant 2使用1号窑做的实验。下面就是1号窑的外型尺寸：尺寸：内径=5.5m 长度=8.3m型号：新型四级预热窑生产能力：热料产量=210吨/时CFCs 使用的CFC-12（常温常压下的气体），CFC-11和CFC-113（常温常压下的液体）CFC-12CF2Cl2沸点：-29.8东京的Metroplitan研究所能够保持冷却的CFC从空气冷却中恢复过来。CFC-11CFCl3沸点：23.7东京的Metroplitan研究所能够保持冷却的CFC从空气冷却中恢复过来。CFC-113CCl2FCClF2沸点：47.5东京的Metroplitan研究所用什么方法来保持呢？第一个示范实验（一个六小时的处理CFC-12的废气的实验）目的如同第一个论证实验。重复两次短时间的CFC-12分解实验来证明CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果。方法为了处理分解，一个小时就通入3.6千克的CFC-12进入水泥窑中。这种通入率是使即便所有的被分解的CFC-12产生的氯气，结果都被熟料吸收，熟料中的氯气浓度增加到10ppm。重复两次通入6小时的CFC超过两天。在通入的前后时间要进行空转测试。CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。第二个论证实验（关于CFC-12的一个连续三天的分解处理实验）目的 做这个关于CFC-12的连续三天的分解处理实验就是为了去监视CFC通入的稳定性，废气排放的安全性，有害物质的集中和循环以及设备的一系列效果。方法CFC-12被通入三天如同第一个论证实验达到了3.6千克每小时。在实验中要进行五次测试：第一个测试每天都在通入的前后进行转动和空转。CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。图表2显示的 通入气体设备的外型。连接二个 40 公斤汽缸。打开汽缸阀门到一个刻度。关闭另一个汽缸的阀门。当第一个汽缸变成空的,把它从刻度移开而且以一个新的汽缸替换它。第三个论证实验（关于CFC-11和CFC-113的六个小时的分解处理实验）目的做这个实验是为了检查在常温常压下液体CFC使用CFC-11和CFC-113的的通入方法以及证明CFC-11和CFC-113的分解能力以及废气排放的安全性。方法CFC-11的通入率达到2.7千克每小时，CFC-113达到3.7千克每小时，就象前面的两个实验。理论熟料中的氯气浓度达到10ppm，通入时间大约六个小时，和第一个实验一样。CFC-11和CFC-113在两天的实验中每天通入一次，每次测试两次（空的和通入的）。CFC的分解能力，排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。图表3显示的 通入气体设备的外型。CFC -11 和CFC -113 像液体一样被喷射出来。他们和来自压缩物的空气混合之后被注入窑。表格2.第一个实验：废气中的和外部环境中的CFC-12的浓度 转动时废气外部环境浓度（ppm）窑南方的200m(ppm )窑北方的250m(ppm )转动1空转ND 0.79 0.95转动2通入CFC ND ND 1.03 1.12转动3通入CFC ND ND 0.65 0.69转动3空转 ND NE 0.55 0.55可察觉的浓度 0.2ppm可察觉的浓度 0.2ppm结果CFC浓度的分析表格2、3、4显示的是在第一、二、三次实验中所获得的废气和外部环境中的CFC浓度分析的结果。第一次论证实验的结果，表明在废气中的CFC浓度低于通入CFC时的转动和空转时的浓度。观察通入CFC没有引起CFC特别的影响，而且这远低于外部环境的CFC浓度。CFC的分解能力假定非常满意（超过99.9999%）。在第二个实验中，废气中的浓度仍低于所能允许的，另外在通入时转动和空转之间没有什么明显不同的观点。测试它们时非常微小，可以假定通入CFC对窑的改进没有任何影响。此外，测试时废气中的CFC浓度远低于外部环境中所发现的气体浓度。CFC的分解能力非常满意（超过99.9999%）。处理CFC分解的稳定性连续三天被证明了。表格3.第二次实验：废气中和外部环境中的CFC-12浓度转动 废气中（ppm）外部环境中的窑南方的200m（ppm）窑西方的800m（ppm）窑南方的4.4km（ppm）转动1空转ND ND1.33 0.810.70转动2通入CFC-120.55 0.62 2.68 1.21转动3通入CFC-12 转动4通入CFC-12 ND 0.50 0.980.83 0.57转动5空转 ND可察觉的浓度0.2pp 0.03ppm表格4.第三次实验：废气中和外部环境中的CFC-11和CFC-113的浓度转动废气中外部环境中窑西方800m窑南方4.4kmCFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)CFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)CFC-11 (ppm) CFC-113 (ppm)转动10.5232.31空转0.514.920.340.290.730.27转动20.373.39CFC-1130.202.140.811.150.431.25转动30.506.30空转0.341.880.350.340.380.57转动40.482.44CFC-110.686.990.350.200.350.26可察觉的浓度0.0040.090.0010.020.0010.02观察第三个实验有同样的趋势，CFC-11和CFC-113在常温常压下液态的使用情况。在CFC-11和CFC-113中假定CFC的分解能力非常满意（超过99.9999%）。当这些结果全部成为依据时，可以总结出CFCs在水泥窑中完全分解。酸性气体浓度的分析 图5，6，7显示的是在第一、二、三次实验中所获得的废气和外部环境中的所含的酸性气体分析的结果。 第一个实验的结果显示，废气中的F-ion的浓度低于所有转动时检测到的浓度范围。检测到一些Cl-ions,但是它们的浓度很低几乎没有，而且在CFC通入时转动和空转之间酸性气体的浓度没有什么不同。观察CFC通入时没有发生什么影响。第二个实验中，废气中的F-ion的浓度仍低于所有转动检测到的浓度范围。虽然也检测到一些Cl-ions,但是它们的浓度很低几乎没有。另外，在转动和空转之间酸性气体浓度没有不同意味着CFC通入时没有发生任何影响。在这连续三天的处理实验中，证明了酸性气体没有被集中和循环。观察第三个实验也有同样的趋势，也就是在常温常压下使用的CFC-11和CFC-113都是液体。根据这些依据，可以总结出CFC分解生成的酸性气体已经被改进的水泥窑完全吸收了。关于排放酸性气体的安全性已经被证实了。表5.实验一酸性气体在废气和外环境中的密度 测量废气 外环境氯（千克/立方纳米）氟（千克/立方纳米）窑南方200千米处 窑北方250米处氯（千克/立方纳米）氯（千克/立方纳米）氟（千克/立方纳米）氟（千克/立方纳米）测量1 27空运转ND3.7NDNDNDNDND测量2 CFC 通入 2.32.1NDNDNDND测量3 CFC 通入2.82.4NDNDNDNDNDND测量4空运转 1.71.4NDNDNDNDNDND可观察的界限0.90.50.130.070.130.07 表6.实验二. 酸性气体在废气和外环境中的密度测量废气氯离子（千克/立方纳米）氟离子（千克/立方纳米）氯离子（千克/立方纳米）氟离子（千克/立方纳米）测量1 空运转0.80.7NDND0.11ND测量2 CFC-12 通入0.60.5NDNDNDND测量3 CFC-12 通入NDND-测量4 CFC-12 通入0.71.2NDND测量5 空运转 1.0-ND-可观察的界限0.20.16可观察的界限（千克/立方纳米）表7.实验三 酸性气体在废气中的密度测量氯离子（千克/立方纳米）氟离子（千克/立方纳米）测量1 空运转0.3NDNDND测量2 CFC-113 通入0.3NDNDND测量3 空运转ND0.2NDND测量4 CFC-11通入NDNDNDND可观察的界限 0.20.16 外文翻译专 业 机械设计制造及其自动化 学 生 姓 名 何 剑 峰 班 级 B材机022 学 号 0210120227 指 导 教 师 刘 平 成 1PAGE PAGE 1 外文翻译专 业 机械设计制造及其自动化 学 生 姓 名 何 剑 峰 班 级 B材机022 学 号 0210120227 指 导 教 师 刘 平 成 盐城工学院毕业设计说明书 20061前言1.1 综述我国立窑生产技术的发展。大体经历了三个阶段：第一阶段是普通立窑阶段；第二阶段是机械化立窑阶段；第三阶段是从20世纪80年代中期开始推广节能改造新技术为起点的向着现代化立窑发展的阶段，目前正处于这个新的发展阶段。进入20世纪90年代以来，已经出现了一批全面推广应用各项技术，并实现了科学管理的现代化立窑企业，这些现代化的立窑企业主要的技术经济指标可与大型回转窑企业相媲美。1.2 设计依据及技术指标本课题来源于实际。随着建筑技术对水泥质量的要求更高，国家对环境要求更加严的形势发展，对现有的机立窑进行节能综合改造，使之成为一代新型机立窑，敢与在能耗，质量和环保等方面与普通旋窑竞争，是每一个立窑水泥工作者的历史使命。从这机立窑发展的历史上看，一部分机立窑由于发展基础差，发展不平衡，众多的立窑水泥企业发展参差不齐，确实存在着有些企业水泥质量差、不均匀、形象不好的现实。但是占立窑水泥总量20的现代化优秀立窑企业的事实证明，立窑水泥存在着水泥质量差的原因不是窑型决定的，而是其他工艺条件决定的，通过加强技术进步和科学的企业管理，完全可以达到优秀的现代化立窑企业的水平。就是回转窑水泥中也不是全好。除新型干法回转窑外，小型中空回转窑、湿法回转窑、立波尔窑、亦存在提高和淘汰的问题。可以预见在今后相当长的历史时期，机立窑将与新型干法窑有一个共存时期。在社会经济活动中仍将发挥重要作用，在交通不便，市场容量不大的地区，立窑水泥仍将有很大的存在空间，特别是西部大开发，机立窑水泥仍将以其独特的优势发挥着积极的作用。 在刘平成教授的指导下，首先进行了方案论证。经过讨论与研究，改变了传统的立窑的结构。1.3 本课题拟解决的问题最终确定从以下几个方面来对原先的机立窑进行改造。1、对窑体本身进行综合技术改造，使窑体本身参数如：喇叭口角度、深度、倒喇叭口等处于最佳状态，烟囱、风机等要与之配套。 2、解决立窑的保温问题。 3、采用节能塔式篦子。 4、加强立窑烧成操作，确保立窑均匀、稳定地加料、卸料。做到大风大料，速烧快冷。 2总体方案论21结构方案的确定2.1.1传统窑的基本结构机械立窑的构造由窑体、窑罩、烟囱、喂料装置、卸料装置、卸料密封装置及其附属的鼓风系统等部分组成。2.1.1.1窑体结构组成窑体由窑壳（筒体）、窑衬、隔热层、衬板与铁砖等部分组成。（一）窑壳（筒体）窑壳的作用是承受物料和风压的作用以及温度变化的影响，要求窑壳的材料具有一定的强度、较好的密封及良好的可焊性。窑壳材料一般学用A3的钢板卷焊而成，筒体厚度一般为810mm。（二）窑衬窑衬是直接与高温物料相接触的部分，其作用是保护窑壳，要求它具有耐高温、高硬度和良好的耐磨性。常用的窑衬材料有粘土耐火砖、高铝耐火砖、磷酸盐耐火砖及新型窑衬材料等砌筑。（三）隔热层在窑壳与窑衬之间设置隔热层，其作用是减少窑体的散热损失。常用的隔热层材料有矿渣棉、膨胀珍珠岩以及石棉粉末和干矿渣的混合物等，一般隔热层厚度为250500mm。为了减少机械立窑的散热损失，可在烧成带处的窑壳外增设保温层，以及提高热效率。（四）衬板与铁砖机械立窑与塔式篦子相对的窑体。由于卸料装置的运转，熟料对该部位内壁产生较大的摩擦力与挤压力。因此，筒体须装置衬板以保护窑体。衬板材质的选择。一般宜选用铸铁衬板或铸钢衬板，不宜选用高锰钢，因高锰钢在与红热状态的熟料接触，有析出碳化物降低耐磨性的趋向。2.1.1.2窑体的高度与外径窑体按其高度可分为三段（一）窑体上段（窑上端喇叭口扩大段）该段是立窑的预热、干燥、分解、与烧成带处，温度约为13001450度，从节能观点出发，该处保温尤为重要。在立窑扩大口和烧成带接触物料的外层处，一般可选用高铝制耐火砖，该处不直接接触物料的窑衬可选用普通粘土砖。（二）窑体中段（窑体的冷却带）该段由外层筒体、隔热材料、保温窑衬材料、耐火砖及铁砖组成。（三）窑体下段（立窑的冷却带）它由两层钢板组成，中间为空气隔热层，内层安置衬板和外颚板，外颚板一般用螺栓固装在窑体上。冷却带的衬板高度。对直径22.5m机立窑一般为1.21.4m。冷却带的铁砖高度。对于直径2.5m机立窑，一般为0.80.9m。筒体外径的确定：= +（9001000m）式中筒体外径（mm）；立窑的有效内径（mm）；3.本机立窑窑体总体设计图3-1机立窑扩径改造示意图 1.喇叭口耐火砖 2.普通红砖保温层 3.膨胀珍珠岩粉混凝土 4.无石棉硅酸钙板 5.新扩径的金属筒体 6.新筒体支撑 7.磷酸盐耐火砖筒体 8.原金属筒体3.1窑体的总体结构的设计JLY3809机立窑的直径D3=3.8米 ，高度为H=9米。这样的机立窑是属于矮胖形的窑形。立窑直径小一直是影响立窑水泥生产线生产能力的“瓶颈” ，过去一直认为立窑直径扩大以后，窑内通风和热力场分布的不均匀性加剧，煅烧条件和烧成火候的差异将扩展，窑的工况处于不正常的故障状态，无法维持持续正常生产。近年来，经过立窑水泥工作者的不懈努力，通过优化窑形结构的设计、卸料通风部位的改进、加强窑体保温、小料球煅烧、改进配料方案和窑工操作方法等一系列技术措施，立窑直径有大幅度提高。目前3.5m、3.6m机立窑已在全国60多家水泥厂推广使用，而且由于采用了一系列有针对性的技术措施，窑越大越好烧，3.6m机立窑台时产量高达25t/h、熟料强度均在62MPa以上，煤耗在900Kcal/kg熟料以下，技术经济指标和新型干法窑相比毫不逊色。南京立窑所正抓紧进行4m、5m机立窑的研发工作，新一代超大直径优质高产机立窑即将问世！本机立窑窑体的计算D3=3800mm , D2=D3+2(H1tga)=3800+2(1500)=4500mm ，D1=D2+2(2L1+L2+L3)=4500+2(2230+170+120)=6000mm ；3.1.1立窑高径比 立窑的高度是为了保证熟料在窑中的烧结和充分的冷却，所以立窑高径比历来为水泥工作者所重视。立窑改造时为不增加太多的土建费用，往往保持原有窑房高度上进行，因此必须考虑高径比。比较保守的高径比一般控制在4左右，后随着全黑生料和小料球煅烧与新技术的采用，才降低至33.5。目前立窑高径比有重大突破，采用低风压大风量风机，3.6m窑最小高度仅8.5m，高径比2.33，立窑高度大大降低，不但风机功率消耗大大降低节约成本，而且加快熟料冷却，产量高质量好。故我设计的机立窑的高径才比为9/3.8=2.368。3.1.2喇叭口机构的设计喇叭口角度的确定立窑喇叭口的机构形式包括喇叭口砖、窑口砖、隔热材料和筒体等。喇叭口砖直接接触高温物料，除要求其化学稳定性好、耐磨性能强等特征之外，还要求其整体强度要高；窑口砖砌在喇叭口砖上层，并用高铝水泥封口（称为窑口），起封压喇叭口砖、隔热材料层的作用，煅烧操作时还要承受撅边、撬杠时钢钎的冲击，要求具有较高的抗压强度。窑口的质量对增加喇叭口砖的整体强度与锁风性能，具有及其重要的作用。隔热材料填充在耐火砖与筒体中间，起减少热量传递、保持窑内煅烧温度的作用，并对耐火砖起支撑作用。立窑高温带即喇叭口部位物料温度要求达到1450度以上，且燃烧需要大量的空气，窑内通风阻力很大（3.2m窑约需要大量的空气量300压力可30kPa ），这是对喇叭口结构的保温性能和锁风性能提出了严格要求。图2al为预热过程（即湿料层部分）的喇叭口角度，a2为烧结过程中的喇叭口角度，显然ala2，al与a2的差值与各厂的生料球的物理化学性能及 成球的工艺条件有关，一般为2.53.5。hl、h2分别为喇叭口角度a1、a2的高度，一般h2h1。图3-2立窑双角度喇叭口示意对于采用双喇叭口角度的立窑，操作必须稳定，亦即底火层能控制的在较为恒定的深度。设想一台操作变化大、底火层忽上忽下的立窑，必然会引起预热干燥过程与烧结过程位置在不断剧烈变化，则双喇叭口角度还有什么意义呢!目前，我国立窑喇叭口的设计一般根据机立窑的收尘方式确定，一般采用大布袋除尘器或电除尘器，采用浅暗火操作，喇叭口角度=13.514.5。采用暗火或深暗火操作喇叭口角度一般12.513.5。JLY3809机立窑就是注意了这方面参数的选择，喇叭口角度=13喇叭口高度喇叭口的高度与角度一样，深暗火或暗火操作的喇叭口高度要比浅暗火操作的高。同时还因立窑直径不同而异，直径大的，喇叭口高度相应要大些，唯一的原则是维护立窑煅烧熟料过程中的整个烧成带位置，绝大部分在窑直筒部分之上的喇叭口部位，且烧成带的最低处必须在喇叭口与直筒部位接口处600mm以上。一般采用大布袋或电收尘器，采用浅暗火操作，喇叭口深度H=0.50.55D，暗火或深暗火操作，喇叭口深度H=0.550.6D。煤的挥发份对喇叭口角度也有一定影响，一般煤的挥发份高，喇叭口深度要浅一些；煤的挥发份低，喇叭口深度要深一些。综合考虑以上每方面（如图3-3）选择 H1=1500mmH2=2000mm3.1.3窑体保温 大规格直径机立窑，尤其要重视窑体保温措施，窑体保温直接影响机立窑产、质量，由于窑体保温不好，配煤增加，中部热量过剩，造成中部煅烧带延长，底火下移，影响机立窑煅烧，产量降低。 如图3-3窑体结构就是进行了内保温改造。防止了高温带部分金属筒体长期处于高温状态下而出现恶果。如此，不仅根除了重大的事故隐患，并且将高温带窑体的外保温更节能的效果。3.1.4强力导风铁砖强力导风铁转在立窑扩径技术改造中起到了重要的作用，是一项成功的技术，不论是中心传动，或是边缘传动的立窑都可以推广应用。对于立窑生产中遇到的普遍问题，如中风不足、边风过盛等偏火现象。采用强力导风铁砖后，风向顺着铁砖120斜面往上，边风到第2层铁砖下面受阻，使风向往窑中心推，这样往返10多次，使窑内的风向、风力起了很大的变化，中风比以往强劲有力，边风也均匀向上，使偏风难以存在，死角地方存在的问题就可以得到解决。采用强力导风铁砖后，在窑内卸料过程中，下料时料首先和塔篦相切，把大块物料破碎。同时又代替了部分内筒体和护板 。JLY3809机立窑采用的就是这样的强力导风铁砖（如图3-4）图3-4 强力导风铁砖4本机立窑的卸料装置设计水泥机械立窑主要由烟囱、窑罩、加料装置、窑体、卸料装置、传动装置(有些结构中与卸料装置难以分开)、控制部分等组成。其中加料装置、窑罩、烟囱、窑体等部分已日趋成熟，而卸料装置乃是影响机立窑产质量的重要因素，其性能要素主要是通风性能(包括中风性能)与拨动熟料的性能。4.1塔式篦子通风性能可用通风面积比与中风面积比来表示，它们是卸料装置的首要参数，它的大小决定了窑能否适应缎烧工艺的要求。 以塔式卸料装置为例其中:颚口风面积; 塔篦子上(不含中心风孔)第i个孔的面积; 中心风孔的面积; n塔篦子上孔的总数(不含中心风孔); 塔篦子上(不含中心风孔)第i个孔风口方向P与垂直方向之夹角;卸料装置的有效截面积； = （4-1） 式中 中为卸料部分的有效内径；塔篦子上(不包含中心风孔)第i个孔的面积在水平截面上的投影；m二肋范围内塔篦子上除中心风孔外的风孔数(二肋范围直径用d表示)；S二肋范围内的截面面积； （4-2） 则通风面积比: （4-3） 中风面积比: （4-4）图4-1 塔式卸料装置其中d因机械立窑的规格不同而不同。笔者通过不同窑型得出如下结论: 对于1. 7m的机立窑，d=0. 5m; 22.2m的机立窑，d=0. 6m; 2. 5m的机立窑,d=0. 75m; 2. 93m的机立窑,d=0. 9m。 为了保证水泥机立窑正常锻烧对中风的要求，建议:e25%; 。拨动熟料的性能，可用所有齿的体积和来表示。对于每个齿完全相同的塔式卸料装置: Q=X Vo （4-5）式中:X齿数; Vo每个齿的体积。 拨动熟料性能参数Q，与对应规格的窑相适应，一般Q越大，拨动熟料的能力越强。考虑到提高设备运转率，齿小易磨损，Voi不宜太小。塔齿一旦烧坏或磨坏，需及时焊补或更换，以免影响窑卸料的通畅。 水平齿Voi是圆锥面以外的凸出部分(见图4-1中阴影部分)。图4-2 水平齿 通风性能与拨动熟料性能是一对矛盾统一体。在保证强度、刚度的前提下，()增大，则Q减小; ()减小，则Q增大。但设计的基本原则是:首先满足。()的要求，然后尽可能增大Q。在诸多卸料方式中，塔式、半球式机立窑已被广泛采用。然而从不同角度看，它们又有不同形式。 a.就篦子偏心问题而言，目前大致为两种:双偏心型、不偏心型。采用双偏心篦子，客观上有利于水泥熟料的破碎，对支承装置仅有阻力偶作用，克服了单偏心篦子之不足。但由于双偏心篦子磨损不均匀，两边凸出部分磨损得较严重，通常比非凸出部分磨损快约一倍，一般半年左右则有产量下降的趋势，这主要是挤压破碎能力下降的原因，当然可通过提高转速来改善这种状况，但每年大修时均需对篦子堆焊。不偏心篦子磨损均匀，产量相对稳定，通常两年需对篦子堆焊一次，故不偏心篦子应用也较广泛。b.从塔齿形状来看，主要有倾斜齿、水平齿型两类。倾斜齿一般近似垂直于篦子表面，现以3YF27为例介绍倾斜齿的运动情况(见图4-3)。图4-3 倾斜齿当塔齿沿V向运动时，A,B两面与熟料的接触使熟料“兵分两路”，形成上拨、下压的趋势，产生挤压破碎与剪切破碎;在D面处，熟料下降;在C面处有瞬时空隙。熟料在A,D上的波动有利于熟料在轴向、径向的挤压与剪切;对熟料的破碎有一定的作用。由于C面处的瞬时空隙，有利于空气直接通过风口，因此在上述结构中，风口应向左侧偏离，这样既利于通风，又利于D面熟料顺利落下。为了使卸料装置适应反转，故其风口对称布置于齿下侧，以不漏大块料为原则。 显然，倾斜齿拨动熟料能力强，且进风风阻小，又可分为大齿型与小齿型，有些还可更换齿或齿帽。而水平齿型篦子(见图4-3)上的齿均呈水平状态，多层阶梯重叠，拨动熟料能力差，且风口一般布置在齿间，熟料遮盖风口的概率高，故进风阻力大。实践表明:倾斜齿型篦子在性能上明显优于水平齿型篦子。 图4-4 水平齿型篦子 c.从支承方式看，有立轴支承型、钢球支承型两种。立轴支承型结构复杂，它至少有大立轴、下料溜子(考虑到该易损件更换方便，常为两半组合结构)、锥形漏斗(内含立轴上轴承座)、轮毅、底盘等较笨重的零部件;且上轴承座一旦损坏后，维修困难，这类设备虽然一次性投资大，但在轴承正常润滑的条件下，运转率高，维修频率低。下料溜子即使坏了，更换也极其方便，用户反映较好。钢球支承型可分为边缘传动型与油缸摆动型，其结构简单，因钢球、上压环、下压环在低速、重载、粉尘大环境下工作，故易损件相对多些。边缘传动型机立窑支承钢球一般在干摩擦状态下工作。运转半年左右，塔篦子下移5mm以上，导致齿轮与销轮不能始终对中线啮合;当塔篦子下移达30mm时，则传动完全卡死，齿轮已开始根切销轮上缘，一般需更换钢球，严重时需同时更换轴承上、下压环。油缸摆动型机立窑支承钢球润滑条件良好(常为油池润滑)。当工作一年左右时，塔篦子下移3mm以上，迷宫密封槽内的石棉绳磨尽，每年大修时更换钢球等易损件;正常工作状态下，运转率达95%以上。当然，若存在零部件质量问题、出料温度太高、润滑油补充不及时等原因，则会导致易损件磨损加快，运转率将下降到75%以下。当塔篦子下移20mm左右时，柱塞与油缸开始受卡。上述这类技术间题，有些已基本解决，有些仍在解决之中。 d.从回转性能来看，有回转型与往复摆动型两种。摆动型结构(常用柱塞油缸推拉)一般比回转型结构简单。但从理论上看，回转型对大块熟料的拨动能力要强。实践表明，这两类窑之差别不会直接导致产质量上的差别，有不少厂家使用这两类窑效果均较好。一些人曾认为摆动型有所谓“死角”、“死点”，是产生偏火的原因之一，其实这是不符合客观事实的。因为摆动型篦子上每一点都在往复移动，亦会达到拨动熟料、卸出熟料之目的。 e.从传动性能上看，可分为液压传动与机械传动两类。液压传动易实行自动控制与过载保护，对日常管理要求较高;机械传动相对简单些，故障易排除，对日常管理要求低些。这两类窑在技术与管理水平不同的水泥厂中，均有效果较好的使用。 f.从送风方式看，可大致分为底送风(常用于大立轴支承式窑)、气室通风(常用于无立轴式支承窑)。底送风由于考虑到大立轴的存在，难以另外加送中风，只能从锥形漏斗锥体部分开对称两孔安设进风管进风，而锥形漏斗中部为轴承座，难以设置垂直中风管与两进风管相连，故进风阻力明显大于气室通风;而无立轴式支承窑则可另加中风管，直送至篦子下。实践表明，采用了中风管中风显著加强，明显利于水泥缎烧。在目前广泛使用塔式卸料装置的同时，还有反映较好的盘塔式卸料装置和半球式卸料装置。盘塔式卸料装置集盘式、塔式优点于一体，具有较强的通风、卸料能力，只是磨损稍严重些。盘塔式卸料装置的盘塔部分除每年大修时堆焊外，四年至少更换一次;而塔篦子两年只需堆焊一至二次。半球式卸料装置拨动熟料能力强，中风效果好，然其阻力矩较同规格塔式卸料装置高20%左右，配套传动装置功率需相应加大。 综上所述，水泥机械立窑的卸料装置对立窑的性能至关重要，必须优先保证其先进性，以优质、高产、低消耗为目标，同时考虑近期效益与远期效益，将机械立窑装备的技术水平推上一个新台阶。经过不断的研究，目前市场采用了新型卸料篦子。目前，国内窑型的参数数据列于下表（4-1）。 表（4-1） 窑型的参数数据塔式机立窑窑型（m）有效内径（m）塔篦下端直径（m）塔篦子高度（m）塔篦锥角（）塔篦子型式塔篦子通风面积（）2.5102.51800844100单偏心0.78592/2.282.01512750100单偏心2.28.52.2165079085双向双偏心0.2560（上海）282.0147568093单向双偏心（四川）大直径机立窑卸料结构不宜采用塔式结构，因为塔式结构不仅增加卸料部分高度，缩短窑的有效高度，而且随着窑径扩大，塔式窑中、边部卸料能力不均匀性越大，造成中部卸料速度远远大于边部卸料速度，必然造成底火拉深，中风不足。即使是塔式窑结构，千万不要采用高塔篦。应选择卸料均匀性好的双曲面可换齿高效节能塔篦（见图4-5）。双曲面可换齿高效节能塔篦主要性能特点：a破拱、破碎能力大，卸料能力强；b破碎卸料均衡，底火平稳；c通风面积大，通风阻力小，通风均匀性好。图4-5 双曲面可换齿高效节能塔篦图4-6 双曲面可换齿高效节能盘塔大直径机立窑卸料结构宜选用通风面积大、卸料均匀性好的双曲面可换齿高效节能盘塔结构（见图4-6）。该盘塔主要性能特点：a塔尖、盘体采用双曲面结构设计，兜风效果大大提高，气流阻力减小，中心通风加大，上风速度加快且通风均匀性好；b破碎卸料平衡，中、边部物料下移速度落差减小，稳定底火；c塔尖、爪齿、颚板使用寿命长，且更换方便；d产量提高1520，煤耗降低，熟料强度提高。采用以上卸料结构不仅破碎卸料能力大，而且卸料均匀性好、底火平浅、不拉深、落料平衡、中风强，窑面不正常情况少，工人好操作，产量高、质量好。4.2齿盘齿盘的结构型式有整体式与分开式两种。为了制造与安装方便，对直径2m以上的机立窑，唱采用齿盘与轮毂分开制造，然后用螺栓紧固连接。托盘材料宜选用铸钢，它具有较高的强度和较好的耐磨性，并且焊接工艺性好，可在吃盘磨损后便于焊接修复。齿盘形状如下图（图4-7） 图4-7 齿盘齿盘几何尺寸的确定齿盘几何尺寸可查生产厂有关图纸资料，也可按颚口破碎比进行估算。齿盘高度H： （4-6）式中 H齿盘高度（mm）； D、d熟料进、出破碎腔的粒度（mm）； 颚板间的嵌角，常取=30JLY3809机立窑，熟料最大块度约为350mm，通过破碎拨拱至破碎腔的上口，一般下降为300mm左右，破碎至约60mm粒度卸料，该齿盘高度估算为 =(mm) （4-7）齿盘小端直径D决定环形颚口的大小，影响其卸料能力。在保证外颚板结构的情况下，该直径D应尽可能取大一点。塔式机立窑的齿盘尺寸和钳角，可参照表（4-2）中选取 表（4-2） 塔式机立窑的齿盘尺寸和钳角 齿盘尺寸窑型齿盘高度H（mm）齿盘上端直径（mm）钳角a（度）2.510mm塔式机立窑42018002/2.28m塔式机立窑4201520302.58.5mt塔式机立窑400154030JLY3809机立窑的钳角为30。齿盘与动颚板用螺栓紧固应连接牢靠，以防连接松弛发生设备事故。4.3颚板与钳口设计在塔式机立窑中，固装在托盘撒谎能够的内颚板和固装在窑体上的外颚板形成破碎腔，其作用有：1.“啃碎”熟料，以降低卸料粒度；2.可有效控制卸料，防止自由沉落式漏斗。a.颚板材料的选择 由于内外颚板直接承受熟料的破碎与摩擦，且破碎腔中物料处于较高温（t=300400）的红料状态，要求颚板有较高的强度和良好的耐磨性，以满足生产使用和延长使用寿命。由于出现红料的时候，高锰钢有部分碳化物析出而降低耐磨性能，而且物料在破碎腔内处于连续的啃碎过程低能量多次冲击的工作状态，故颚板若用高锰钢材料则耐模性能较差，颚板材料宜选用高铬铸铁或低合金钢。目前。制造长采用的是铸钢ZG35为颚板材料。4.4锥形漏斗4.4.1作用a起着集料和漏料作用，它将环形颚口破碎后的物料汇集起来，并漏落至卸料溜子及料风管；b.它在立窑的送风口及检修门，它有4个口（即2个送风口和2个检修口），并各成180对称布置；c.是重要的定位和支承部件。主轴与筒体的同心靠它定位，并承受拨拱破碎的力和振动。4.4.2材质选择由于锥形漏斗承受物料下落的摩擦作用，要求设计成较好的强度和良好的耐磨性。为此，漏斗体须内衬板以延长起使用寿命。锥形漏斗有整体式铸钢和铸焊组合式结构。一般采用铸焊组合结构，在其中心轴承部位选用铸钢件（ZG35），其它部位采用厚为20mm的钢板焊接组合成锥形漏斗。为了顺畅卸料，锥形漏斗的锥角取。4.5供风a.风机的选型机立窑供风可用罗茨风机，亦可采用高压离心风机。罗茨风机是硬特性，当风压变化时，风量不变化；离心风机是软特性，当风压变化时，风量也随之变化。一般操作水平比较差的企业尽可能采用罗茨风机。不论是采用罗茨风机或高压离心风机，有条件的厂家应尽可能用变频器调节风量，这样有利于机立窑操作和煅烧。 b.风压和风量的选择一般机械化立窑横截面的气流速度以0.5-0.7m/s为宜，所需空气量以燃烧1kg煤8m3空气计算。气体通过立窑的总压降，随着窑的高度增加而增大，而与窑径的关系不显著，立窑中阻力最大的是冷却带和预热带，预热带的阻力取决于成球质量。冷却带的阻力取决于立窑的烧结状态，即底火厚度。如底火厚度厚，冷却带内块状熟料比例大通风空隙多，阻力变小。反之，底火较薄，窑煅烧经常出现呲火、漏生，在冷却带内块状与粉状混存，通风间隙大幅度下降，通风阻力骤增。生产实践证明，窑况良好的立窑，其窑体阻力(全风入窑时)可稳定在12001600mmH2，且立窑产量超设计产量1520以上，而且立窑不粘边、不结圈，工人操作简化，劳动强度下降。5.本机立窑密封装置的设计5.1密封装置的作用立窑卸料装置主要起所锁风作用（即漏风量），其锁风效果的优劣，直接影响送入窑内的风量。如果漏风量增加则使窑内的风量减少，入窑风速也随之降低，使底火煅烧速度减慢，影响熟料产质量的提高；反之，锁风效果好，进入窑内的进风量大，风速也相应提高，加速底火煅烧速度，提高熟料产质量。机械立窑的密封装置，以往一般采用负责笨重的三道密封闸门。自从封料卸料器1992年研制成功以来，由于它的优点很显著，因此，很快被普通采用，不 新设计的机立窑全部采用，而且正在生产的机械立窑也全部用料封卸料器替代笨重且易磨损的三道或四道闸门。料封卸料器具有结构简单、操作方便、安装和维修容易、便于实现自动控制、锁风效果，漏风小和便于除尘处理等优点。它的缺点是如不能认真管理时漏风量较大。5.2料封类型、结构及软接头料封目前有两种类型：垂直料封和水平料封。a) 垂直料封垂直料封见图 5-1 是有一根直径250400mm、长2.44.0m的细长圆管（料封管） 与水平面成7090度倾斜，通过天方地圆接头，安装于机械化立窑集料出口处口，下端装置节流器，（一般用电磁振动给料机）和自动控制系统组成。b) 水平料封当窑房高度的限制，不能采用垂直料封一般采用水平料封，它用振动料封管达到锁风要求。与垂直料封相比其主要优点是：可降低厂房高度，减少建筑费用，当振动料封管尺寸设计的合适，长度教长时，其锁风效果较好。在采用水平料封管的同时，需加一段垂直料封管或者下料管，但下料管与振动料封管连接部分的动静密闭器容易损坏，影响水平料封的锁风效果，因此需加质量好的软接头。c) 软接头下料管或垂直料封与活动的水平料封想连接的部分称为软接头，它既起连接作用又起密封作用。因为，下料管出口粉尘较大，若密封不好环境污染严重，因此要求软接头的密封性能要好。另一方面由于出口熟料温度较高，因此，还要求还要求它耐高温，耐磨性好，更换维修方便等。 图5-1 垂直料封5.3料封卸料器的结构它是承料斗与料斗管之间的过渡体，大块熟料分散通过过渡体进入料封管，是保证散碎熟料顺利通过小径料封管的基本条件。一般过度体内不存料，熟料块就分散、单个自由的通过过渡体而落入料封管内。熟料处于散落状态，不会产生棚卡料现象。当窑内卸料过多时，过度体内有存料，熟料不能处于散落状态易卡料。因此，天方地圆接头的形状就是关系到熟料能否畅通的关键，所以设计是否正确很重要，目前有三种形式。 图5-2长正锥形（1） 短正锥形（2）偏斜锥形（3）a) 长正锥形如图1所示。效果好，不易卡料。但占用高度较大。b) 短正锥形如图5-2所示。虽然高度较低，但若不能保证物料散落时，易造成棚料、卡料。c) 偏斜锥形如图3所示。目前有很多，其底板与地面倾角为4045，以45较好，顶板b与物料接触面的倾角5060较好。2料封管它是料封卸料器的主体，直接关系到锁风出料效果，料封管越长，管径越小，则阻风效果越好，漏风量越少。但料封管过长，厂房过