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6张CAD图纸和说明书 RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计【6张CAD图纸和说明书】

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SY-025-BY-1毕业设计（论文）题目审定表指导教师姓名职称从事专业是否外聘是否题目名称RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计课题适用专业车辆工程课题类型Z 课题简介：（主要内容、意义、现有条件、预期成果及表现形式。）所谓散装运输，就是对粉末、颗粒装等货物，无需进行任何包装措施，而采用专用散装运输车进行运输，此设计其意义在于： 1运输效率高。采用散装运输可以省去多道包装程序,缩短装卸时间, 并且有利于机械化的实现, 从而提高其运输效率；2有利于安全运输。一般散装运输车都是封闭式车厢,使得运输和装卸时发生事故的可能性减小,安全性提高；3保持货物的完好率。由于封闭式车厢内受外界环境和气候条件的影响较小, 并有利于对车厢内的温度、湿度等进行调节控制, 从而使货物在运输中不会变质和损坏, 完好率大大提高；4减轻装卸强度,改善装卸条件。粉末状、颗粒状货物采用箱、袋等包装,装卸时需要大量的人力,且装卸时粉尘飞扬或散发出异味,有碍装卸工人的身体健康。而采用散装运输,基本上实现机械化装卸,大大减轻和改善了装卸时的劳动强度和环境条件；5降低运输成本。实行散装运输便于货物的装卸、运输、贮存、加工等的全面机械化,从而节省了大量的人力、物力和财力，使其运输成本大大降低。总之，充分考虑了研究课题对车辆工程专业学生学习和工作的指导作用，对本课题的研究能够使学生了解专用汽车改装设计方法，通过本课题的研究学生可以完成理论课程的实践总结，获得一定的工程设计工作方法。 指导教师签字： 年 月 日教研室意见1选题与专业培养目标的符合度好较好一般较差2对学生能力培养及全面训练的程度好较好一般较差3选题与生产、科研、实验室建设等实际的结合程度好较好一般较差4论文选题的理论意义或实际价值好较好一般较差5课题预计工作量较大适中较小6课题预计难易程度较难一般较易 教研室主任签字： 年 月 日系（部）教学指导委员会意见： 负责人签字： 年 月 日注：课题类型填写 W.科研项目；X.生产（社会）实际；Y.实验室建设；Z.其它。SY-025-BY-5毕业设计（论文）中期检查表填表日期年 月 日迄今已进行 周剩余 周学生姓名系部专业、班级指导教师姓名职称从事专业 是否外聘是否题目名称RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计学生填写毕业设计（论文）工作进度已完成主要内容待完成主要内容存在问题及努力方向学生签字： 指导教师意 见 指导教师签字： 年 月 日教研室意 见教研室主任签字： 年 月 日SY-025-BY-6毕业设计指导教师评分表学生姓名系部专业、班级指导教师姓名职称从事专业是否外聘是否题目名称RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计序号评 价 项 目满分得分1选题与专业培养目标的符合程度，综合训练情况；题目难易度102题目工作量；题目与生产、科研、实验室建设等实际的结合程度103综合运用知识能力（设计涉及学科范围，内容深广度及问题难易度）；应用文献资料能力154设计（实验）能力；计算能力（数据运算与处理能力）；外文应用能力205计算机应用能力；对实验结果的分析能力（或综合分析能力、技术经济分析能力）106插图（图纸）质量；设计说明书撰写水平；设计的实用性与科学性；创新性207设计规范化程度（设计栏目齐全合理、SI制的使用等）58科学素养、学习态度、纪律表现；毕业论文进度10得 分 X= 评 语：（参照上述评价项目给出评语，注意反映该论文的特点） 指导教师签字： 年 月 日SY-025-BY-7毕业设计评阅人评分表学生姓名专业班级指导教师姓名职称题目RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计序号评 价 项 目满分得分1选题与专业培养目标的符合程度，综合训练情况；题目难易度102题目工作量；题目与生产、科研、实验室建设等实际的结合程度103综合运用知识能力（设计涉及学科范围，内容深广度及问题难易度）；应用文献资料能力154设计（实验）能力；计算能力（数据运算与处理能力）；外文应用能力255计算机应用能力；对实验结果的分析能力（或综合分析能力、技术经济分析能力）156插图（图纸）质量；设计说明书撰写水平；设计的实用性与科学性；创新性207设计规范化程度（设计栏目齐全合理、SI制的使用等）5得 分 Y= 评 语：（参照上述评价项目给出评语，注意反映该论文的特点） 评阅人签字 ： 年 月 日SY-025-BY-8毕业设计答辩评分表学生姓名专业班级指导教师职 称题目RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计答辩时间月 日 时答辩组成员姓名出席人数序号评 审 指 标满分得分1选题与专业培养目标的符合程度，综合训练情况，题目难易度、工作量、与实际的结合程度102设计（实验）能力、对实验结果的分析能力、计算能力、综合运用知识能力103应用文献资料、计算机、外文的能力104设计说明书撰写水平、图纸质量，设计的规范化程度（设计栏目齐全合理、SI制的使用等）、实用性、科学性和创新性155毕业设计答辩准备情况56毕业设计自述情况207毕业设计答辩回答问题情况30总 分 Z= 答辩过程记录、评语： 答辩组长签字： 年 月 日SY-025-BY-9毕业设计（论文）成绩评定表学生姓名性别系部专业班级设计（论文）题目RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计指导教师姓名职称指导教师评分（X）评阅教师姓名职称评阅教师评分（Y）答辩组组长职称答辩组评分（Z）毕业设计（论文）成绩百分制五级分制答辩委员会评语：答辩委员会主任签字（盖章）： 系部公章： 年 月 日注：1、指导教师、评阅教师、答辩组评分按百分制填写，毕业设计（论文）成绩百分制=0.3X+0.2Y+0.5Z 2、评语中应当包括学生毕业设计（论文）选题质量、能力水平、设计（论文）水平、设计（论文）撰写质量、学生在毕业设计（论文）实施或写作过程中的学习态度及学生答辩情况等内容的评价。SY-025-BY-10优秀毕业设计（论文）推荐表题 目RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计类别设计学生姓名系、专业、班级指导教师职 称设计成果明细：答辩委员会评语：答辩委员会主任签字（盖章）： 系部公章： 年 月 日备 注： 注：“类别”栏填写毕业论文或毕业设计本科学生毕业设计RL5250GSNJ举升式气卸粉罐汽车改装设计 The Graduation Design for Bachelors DegreeDesign of RL5250GSNJ Air Unload Powder Tank Dump Truck Heilongjiang Institute of Technology2009-06Harbin摘 要粉粒物料运输车主要运输散装水泥、石灰石粉、电石粉和粉煤灰。发展粉料散装运输车具有节约资源,保护环境和减轻劳动强度等诸多优点。目前，粉粒物料运输车已经得到了广泛的应用，粉粒物料运输己经影响到我们生活的每一部分，对国民经济的发展有着重要的意义。文中介绍了举升式气卸粉罐汽车的改装设计说明。对粉罐罐体、流态化床、举升机构、气卸系统、人孔、卸料系统和附属机构进行了详细设计，并对不同方案进行了比较分析，保证了举升式气卸粉罐汽车的先进性及实用性。叙述了在改装举升式气卸粉罐汽车过程中容易出现的问题及相关专用设备的工作原理，并对整车性能进行了分析。关键词：专用汽车；散装水泥罐；流态化床；前顶举升机构；粉粒物料运输ABSTRACTPowder and materials convey truck mainly transport the cement, lime,calaium carbide and fly ash. There are many advantages just like the resource conservation, environmental protection and reduce the labor intensity. But for the powder and materials with the state of crude grain, large proportion, high moisture content, the ordinary convey truck cannot achieve the expected purpose. This product is designed as a lifting type, so when the pump truck loaded and droved the line at the center of the tank is in horizontal position; when unloading, the lifting mechanism will rise and make a certain angle with the horizon, then use the air compressed convey the cement out effectively. This elevator function makes the tank has a simple structure; the loading capacity and the adaptability of the medium for the tank are greatly improved, the potentials of the convey truck are explored maximumly.The air unload powder tank dump truck are component by the automobile chassis, powder tank gassy assembly, pneumatic conveying system, hydraulic pressure lifting system, electronic control system. This instruction is mainly about selection and designs each above system.Key words: Special Vehicle; Cement Tank; Air Unload; reposing Lift; Powder and materials conveyII目 录摘 要IAbstractII第1章 绪论11.1 改装举升式气卸粉罐运输车的目的和意义11.2 国内外现状及发展前景21.2.1 国内外发展现状21.2.2 散装水泥运输车的发展前景31.3 国外专用汽车产品的特点及其发展趋势41.3.1 国外专用汽车产品的特点41.3.2 国外专用汽车产品的现状及其发展趋势41.4 课题主要内容4第2章 方案设计分析与整车总布置62.1 方案设计与分析62.2 整车总布置62.2.1 粉罐罐体的布置及副车架外型尺寸的确定62.2.2 举升形式的选取与布置62.2.3 气卸装置的布置82.3 二类底盘选型82.3.1 二类底盘初选82.3.2 二类底盘装载质量的初步校核92.4 专业性能参数的确定102.4.1 卸料速度和剩余率102.4.2 工作压力112.4.3 压缩空气流量112.5 本章小结12第3章 粉罐装置设计计算选型133.1 粉罐外形尺寸设计133.1.1初步确定罐体尺寸及材料133.1.2 罐体总容积133.1.3 有效装载容积143.1.4 扩大容积143.1.5 装载容积143.2 流态化装置的设计143.2.1 流态化装置的类型和结构153.2.2 多孔板的设计153.2.3 流态化元件的设计153.2.4 流态化床主要参数计算153.3 进料装置173.4 出料装置、卸料软管和卸压装置173.4.1 出料装置173.4.2 卸料软管183.4.3 卸压装置193.5 本章小结19第4章 举升装置的设计计算204.1 举升角度的设计204.2 举升机构的布置204.2.1 确定上装重心位置204.2.2 确定反转点位置204.3 举升油缸的选取214.4 举升能力的校核224.4.1 初始位置状态时的校核224.4.2 第二和第三级油缸举升状态时的校核224.5 液压泵及液压控制阀的选择234.5.1 液压泵流量与排量的确定234.5.2 液压控制原理及控制阀的确定244.6 本章小结25第5章 气卸装置的设计计算及选型265.1 输送空气量的确定265.2输料管内径和气流速度的确定275.3输送系统压力损失275.3.1 动压损失275.3.2 静压损失285.4 流态化元件压力损失295.5 空气压缩机的选择295.6 本章小结30第6章 辅助系统设计316.1 取力机构的设计与选型316.2 液力马达的选型316.3 本章小结33第 7 章 整车性能分析347.1汽车动力性能分析347.1.1 基本参数的确定347.1.2汽车的行驶方程式357.1.3 汽车最高车速的确定387.2 燃油经济性计算387.3整车轴荷分配计算407.4 整车稳定性分析417.4.1空载质心高度的计算417.4.2 空载侧倾角的计算417.5 本章小结42结论43参考文献44致谢45附录46 第1章 绪 论1.1 改装举升式气卸粉罐运输车的目的和意义粉粒物料运输车主要运输散装水泥、石灰石粉、电石粉和粉煤灰。随着国民经济的迅速发展，粉粒物料由袋装改为散装，这既是粉粒物料供应和运输的变革，也是发展其生产，实行增产节约的一项经济措施。加上全社会对环保的重视，以及我国工业的蓬勃发展,散装粉粒物料运输车将会得到更加广泛的应用。通过对举升式气卸粉罐汽车改装设计，满足市场对此种类型专用汽车的需求，在满足基本使用性能的基础上，对市场上现有产品进行研究改进，增强产品竞争力。 所谓散装运输，就是对粉末、颗粒装等货物，无需进行任何包装措施，而采用专用散装运输车进行运输，它具有以下意义。 （1）运输效率高。采用散装运输可以省去多道包装程序,缩短装卸时间, 并且有利于机械化的实现, 从而提高其运输效率；（2）有利于安全运输。一般散装运输车都是封闭式车厢,使得运输和装卸时发生事故的可能性减小,安全性提高；（3）保持货物的完好率。由于封闭式车厢内受外界环境和气候条件的影响较小, 并有利于对车厢内的温度、湿度等进行调节控制, 从而使货物在运输中不会变质和损坏, 完好率大大提高；（4）减轻装卸强度,改善装卸条件。粉末状、颗粒状货物采用箱、袋等包装,装卸时需要大量的人力,且装卸时粉尘飞扬或散发出异味,有碍装卸工人的身体健康。而采用散装运输,基本上实现机械化装卸,大大减轻和改善了装卸时的劳动强度和环境条件；（5）降低运输成本。实行散装运输便于货物的装卸、运输、贮存、加工等的全面机械化,从而节省了大量的人力、物力和财力，使其运输成本大大降低1。大力发展使用散装水泥，也有如下重要意义。（1）发展散装水泥有利于节约资源，提高经济效益。 2002年我国生产袋装水泥5.3108t，采用纸袋包装，浪费的包装纸折合优质木材1 749万m3，加上使用袋装水泥5%的损失来计算，去年我国的直接经济损失高达239亿元； （2）发展散装水泥有利于促进和提高工程质量。 散装水泥在生产过程中严格控制水泥质量，尤其是要求安定性100%合格，确保了水泥生产质量；在运输过程中采用专用运输工具从生产厂（或中转站）直接送用户，流通渠道正规明确，杜绝掺假或以次充好，从而保证了质量；在储存过程中，散装水泥在储存罐达13个月不变质，而袋装水泥存放12个月后，强度降低3050%，且易受潮、受湿，结块变质；在使用过程中，散装水泥计量准确，无损耗（袋装水泥损耗率为5%）保证了水泥用量，更加保证了混凝土质量和工程质量； （3）发展散装水泥有利于降低噪音污染，改善施工环境，提高劳动效益。 袋装水泥从水泥厂包装到工地拆包使用，中间环节多，占用劳动力多，劳动生产效率低下。特别是现场搅拌，噪音污染严重，影响施工周围环境。而发展散装水泥，推广预拌混凝土（商品混凝土），能有效提高效率，减轻工作强度，大大降低噪音污染，改善施工环境和工人劳动条件，有利于健康； （4）发展散装水泥有利于减少粉尘，改善大气环境质量和二氧化硫的排放。 水泥尘污染大气的主要途径主要有两方面，一是在袋装水泥运输过程中以及装卸和储存过程中产生的破损，一般破损率在5%。二是袋装水泥在拆袋搅拌时产生的粉尘，还有包装物回收时产生的粉尘，都会产生严重的污染。如果采用散装水泥，从水泥厂内装运开始，在运输、储存、使用过程中全部在密闭状况下进行，同时配合预拌混凝土的推广，可以大量减少甚至消除水泥粉尘排放，净化空气，减轻污染； （5）发展散装水泥有利于维护生态平衡，具有显著生态效益。 发展散装水泥，每年至少使这3.6104公顷森林被保护下来，约等于全国荒漠化面积减少21%。同时森林砍伐减少，有利于维护生态平衡，调节全球气候，具有显著的生态效益2。因此,开发应用和发展散装运输车辆,无论是从经济效益上,还是从社会效益上,都具有很重要的意义。 1.2 国内外现状及发展前景 1.2.1 国内外发展现状随着社会的进步,汽车运输得到了飞速发展,其中,散装运输和集装箱运输是汽车运输发展的主要方向。欧美发达国家自20世纪30年代便开始研究和应用散装运输, 目前其散粒物资散装运输约占80 %以上,散装运输车技术也有很大的发展。我国散装运输起步较晚,20世纪60年代末期第一辆散装水泥车问世, 随后相继出现了各种型式的散装水泥运输车、粮食散装运输车、散装电石粉运输车、散装煤粉运输车等。目前,我国散装运输的水平还很低, 虽然20世纪70年代以来国内一些科研部门和厂家在散装运输车的研制方面,特别是对散装水泥车的研究取得了可喜的成绩,但与国外发达国家相比仍有很大差距。 目前国内生产的散装水泥车主要有重力卸料式、机械卸料式和气压吹卸式等类型。重力卸料式散装水泥运输车是在自卸车的基础上将车厢加顶盖密封,使车厢与顶盖形成一个密封的水泥罐。水泥由车厢顶部的装料口注入罐内, 卸料时自卸机构升起(倾斜角一般为4550) , 车厢内的水泥便在自重的作用下, 从车厢后栏板下部卸出。重力卸料式水泥罐车的主要特点是:结构简单,制造容易,使用与维修较方便，但该车卸料口很低,不能直接将水泥卸入较高的水泥库内。另外,该类车卸料时粉尘飞扬程度很大,则水泥损耗较大。因此,该类散装水泥罐车一般只适用于散装批量较小的场合,这样在无散装水泥任务时,可拆除其顶盖,作为自卸车使用,从而提高其利用率。机械卸料式散装水泥运输车在水泥罐体内底部装有螺旋输送机。螺旋输送机一般由汽车动力或外部动力电源驱动。这种水泥罐车可配以自卸机构, 卸料时将罐筒前部升起, 借助水泥的自重作用提高卸料速度。机械卸料式散装水泥车的特点是结构简单、密封性好、操作方便,但其螺旋输送机上升时阻力较大,消耗功率多,并且螺旋叶轮易损坏,需经常进行维修。另外,输送机的输送距离和速度都较小, 卸料口低, 不能直接将水泥输送到较高的水泥库中,且卸料时罐内残留水泥较多。因此,目前该类车已很少使用3。气压吹卸式散装水泥运输车是在容罐中通入压缩气体, 通过罐内流化床特殊结构及一定的流方向,使水泥松散并与气体混合,使其“流态化”。打开出料口阀门时,水泥混合气体便从罐体输送到水泥库中。气压吹卸式散装水泥罐车的压缩空气供气方式有利用空压机压缩空气吹卸、利用外接气源吹卸和利用汽车排出的废气吹卸等几种。国产水泥罐车以利用空压机压缩空气吹卸的居多。气压吹卸式散装水泥罐车克服了以上两种车型的缺点,可直接将水泥输送到1525m高的水泥库中,并具有较高的卸料速度。因此,气压吹卸式水泥罐车是目前使用最广的散装水泥运输车。1.2.2 散装水泥运输车的发展前景我国是发展中国家, 目前国内散装水泥运输水平还比较低,散装水泥运输车的增长速度还远远赶不上水泥产量的增长速度, 且我国是水泥生产大国, 发展散装水泥运输是必然的趋势。因此,我国散装水泥运输车的发展前景是广阔的。未来几年的发展方向有如下5点。（1）扩大现有各种散装水泥运输车的生产量, 以满足国内散装水泥运输量的需要。这是水泥运输由袋装向散装发展的必要保证；（2）散装水泥运输车向大吨位方向发展。目前,国内许多厂家开发了大吨位的散装水泥运输车, 提高了汽车单程运输量,从而提高了运输效率,降低了运输成本；（3）散装水泥运输车向半挂型发展。半挂型散装水泥运输车克服了单车装载质量低和全挂难控制、安全性差的缺点, 可将水泥装卸量提高到15t以上, 甚至可达40t左右, 有助于水泥运输效益的提高；（4）开发散装水泥运输车的新产品, 使散装水泥运输车向多品种、多样化发展；（5）随着对国外进口散装水泥车的研究,新结构、新技术将在散装水泥运输车中得到应用,并不断向标准化和系列化方向发展4。1.3 国外专用汽车产品的特点及其发展趋势1.3.1 国外专用汽车产品的特点（1）多品种、小批量是西方工业先进国家组织专用汽车生产的一个主要特点。如英国约克公司能生产牲畜运输车、保温车、冷藏车、自卸车、市政工程车、粉粒物料散装车等品种。日本东急车辆制造株式会社是日本最大的专用车公司，专用车产品以挂车、罐车为主，其中粉粒物料运输车占有较大比例。此外该公司还生产厢式车、自卸车、高空作业车、消防车、环卫车等品种；（2）厂家多、规模小是国外专用汽车生产行业的又一特点。例如英国专营和兼营专用汽车的厂家有600700家，其中70%的工厂职工人数在 30人以下;根据美国 1981年有关资料统计，专用车厂有900多家，而职工不足20人的有 500多家。据 1988年资料，日本生产专用汽车的公司约有128家，工厂近200家；（3）零部件专业化生产。国外大部分专用汽车厂实质是一个总装厂。其产品按结构分工或组织专业化协作生产，如副车架、罐体、悬架等，自卸车油缸、工程车辆的关键专用设备等均由各专业厂集中生产。1.3.2 国外专用汽车产品的现状及其发展趋势 欧洲的专用汽车主要是重型专用汽车，且绝大多数产品为不同规格尺寸和不同承载量的低货台货车、挂车和半挂车，最多的是适宜运输建筑机械的最大总质量为30t或40t的低货台货车。国外专用汽车产品的发展趋势，具有重型化、散装水泥车的列车化、一车多用化、以及新材料、新技术和微电脑的应用等特点，其中专用底盘专业化趋势最为明显。如日本丰田等大汽车公司的专用底盘均已实现系列化、专业化生产。近年来，国外不少汽车厂专门从事专用汽车底盘生产，尤其重视专用底盘的系列化、专业化生产，满足专用车的特殊需要。1.4 课题主要内容 粉粒物料运输车是通过安装在车上的空压机排出压缩气体，通过罐体内的气化床，使气化床上的粉粒物料流态化，经输送管道将罐体内的粉粒物料输送到一定距离和高度的粉仓内。流态化就是压缩气体透过气化床，使气化床上的粉粒物料相互分离悬浮于空气中，具有一般流体的特性。 由于粉粒物料的堆密度和安息角偏大，流化态性能差，若采用举升式方案，除了后端封头部位有小流化床外，罐体内侧无流化床，可节约刚才1t左右，容积利用率大于99%，卸料速度和剩余率也较好，所以采用举升式设计是国内外的发展趋势5。参考我国现阶段国情可见，基础设施建设及房地产建设发展迅猛，作为主要建材之一的水泥需求量巨大，在国家大力推行节能减排的政策指导下，散装水泥运输车具有广大的市场前景和可观的收益回报，因此本文只对气卸散装水泥运输罐车进行改装设计。具体设计包括以下内容。（1）二类底盘选择；（2）专用汽车的总体布置，绘制总布置草图；（3）粉罐总成的设计；（4）举升系统的设计；（5）气卸系统的设计；（6）辅助系统的设计；（7）整车性能计算分析。 设计时尽量满足以下四点:（1）要加强环保意识, 要求运输车辆在装卸料的环境中尽可能的减少对环境的污染或尽可能的减少中转环节, 在方便装却的情况下, 保证输送管路的密封性；（2）为节能的要求改进输送管路的结构, 尽量减少每吨水泥输送的能量需用；（3）降低车辆的自重, 增加车辆的载重, 设计大容量的重载车辆；（4）提高车辆结构性能, 适应货车高速长距离运输的要求。 第2章 方案设计分析与整车总布置 2.1 方案设计与分析常见的粉粒物料运输车有卧式多仓罐体结构、鱼腹式单仓罐体结构、斗式多仓罐体结构、多倾内锥布袋式流化床罐体结构和液压举升式罐体结构。液压举升式罐体结构如图2.1所示。为了保证罐体承受0.3MPa的内压力，罐体结构由受力良好的的圆筒及椭圆封头构成。除了后端封头部分有小流化床外，罐体内侧无流化床，与其他结构的罐体相比较，材料利用率提高了10%，可节约钢材1t左右，容积利用率大于99%。所以此设计采用液压举升式罐体结构6。 1 2 3 41-汽车底盘 2-气力输送系统 3-液压举升机构 4-粉料罐总成 图2.1 液压举升式罐体结构2.2 整车总布置2.2.1 粉罐罐体的布置及副车架外型尺寸的确定 为使前后轴荷分配合理，整车质量分配均匀，车辆重心低稳定性高，罐体的位置为封头前端面距驾驶室前端3 400mm处，底面与副车架接触，副车架外型尺寸为 5 850860200mm，材料型号为20的热轧槽钢（GB/T707-1988），中间设置加强梁。2.2.2 举升形式的选取与布置 目前, 在自卸车行业有多种结构型式。举升机构的型式目前国内常见的有: 三角架放大举升机构( F 式、T 式)、双缸举升、前顶举升和双面侧翻。其中,中轻型自卸汽车多采用结构比较简单、布置尺寸较小的举升机构, 如加伍德机构(D 式)；中、大型自卸汽车多采用油压特性曲线较好的举升机构, 如马勒里机构(T 式)；大型自卸汽车多采用举升力系数较小的举升机构，如浮动油缸连杆放大组合式(F 式和Z 式)或者前顶举升式。 其中国际上尤其是欧美等国大都采用前举升自卸方式。这种自卸方式2003年在国内也得到了许多应用, 如解放的CA3260- 84、重汽的ZZ3382- 84、川汽的CQ3300- 84 等车型先后问世, 在市场也得到了用户的认可。1结构组成。前举升自卸汽车主要是由二类底盘、上装副车架、车厢及多级油缸等组成, 结构非常简单。2结构性能优点。1）整车重心低, 行车稳定性好, 只要后挡不干涉, 副车架纵梁可以做得很低, 最小可以与载货车相同。其结构简单、车厢底板与主车架上平面的闭合高度可以很小, 整车稳定性好, 液压系统压力较小；2）在机构式自卸汽车设计中经常会发生机构与底盘横梁干涉, 从而需对底盘横梁改制,很麻烦。而前举升方式则不必考虑上装与底盘干涉的问题,因而设计者不必再费劲地做很多的校核图了,大大地提高了产品的开发速度；3）现在的用户对车厢的要求越来越大,自卸车的轴距也较原来大,传统的机构式举升无法将较长车厢举升到能卸货的角度,除非将副车架纵梁和车厢底盘纵梁的高度做得很大,才能布置下加大加强的机构。但这样整车的重心必然提高了, 重心越高, 行车尤其是在调整或转弯时很不稳定, 存在安全隐患；4）传统的T 式机构一般应用在载重8t或以下的自卸汽车中, F式机构应用在15t左右的自卸汽车中。这种机构的自卸汽车在超载时由于液压系统的压力过大, 经常发生烧油泵、密封件损坏和根本不举升等问题, 而前举升自卸汽车不需将油缸的推力放大到举升架和拉杆上便可以将车厢举升起来。因而前举升的油压特性非常好。液压元件不会因压力过高而损坏, 液压系统的使用寿命更长, 液压系统的故障比很低；5）结构简单, 安装维护较方便。机构式举升由三角架、拉杆、举升油缸及其安装联接的座和轴组成, 结构非常复杂, 前举升是一种用多级油缸直推车厢前部从而达到卸货的一种方式只有油缸而无其它零部件。这种结构非常简单, 制造成本低, 工艺性好7。随着技术发展，今年来国内的前顶举升机构也得到较大发展，其中的代表是已国产的荷兰海沃整机系统，其成本也趋于合理。基于以上优点并参考国内外同类产品，本设计的举升系统采用前置前顶举升机构。其底座与副车架连接，液压缸通过焊接在罐体前端的支架铰接在一起，随举升位置不同而转动。2.2.3 气卸装置的布置利用倾斜机构液压系统将罐体总成前端举升，使罐体沿后翻转轴旋转和水平面成一定的夹角，水泥在重力的作用下可全部向罐体后侧封头聚集，而空压机通过压缩空气管路系统将压缩空气通入罐体后侧封头内的流化床内，将该部分的水泥流化，再由该部分的出料口将水泥卸到指定的仓内。由此，除了罐体后端封头处有小流化床外，罐体内侧无流化床，可节约钢材1t左右，容积利用率大于99%。流态化床结构如下图2.2所示，流化床随罐体的举升会将出料口降到最低点。为了便于排料管的操作，采用下排料的结构方式，出料口兼有清灰口的作用，化床只在椭圆小封头处设置。空压机横置在罐体与驾驶室间的空间，其动力由依靠液压泵驱动的液力马达提供。1623451-罐体后封头 2-椭圆小封头 3-流化床 4-排料管总成 5-助吹管 6-进风口图2.2 流化床结构2.3 二类底盘选型2.3.1 二类底盘初选根据上装罐体尺寸参数及产品日常使用维护保养方便，再综合考虑产品造价，初步选择东风牌EQ1254G型二类地盘，其详细参数如表2.1。结合上装实际，需要对二类地盘尺寸进行修改。为使上装罐体举升后不与地面发生干涉，将后悬改短1 200mm后为1 535mm，其它尺寸不变。 考虑到动力性、经济性及满足环保法规的要求，发动机选用东风康明斯发动机有限公司生产的C26020型柴油增压发动机，其参数见表2.2。变速器选择DF6S750，六档手动变速器，该采用双杆远距离操纵，传动比见表2.3。表2.1 东风EQ1254G参数外型尺寸(长宽高)(mm)9 6302 4702 980货厢栏板内尺寸(长宽高)(mm)7 2002 294550总质量(Kg)25 000整备质量(kg)9 055额定载质量(kg)1 5750接近角/离去角()32/18前悬/后悬(mm)1 460/2 500轴距(mm)4 350+1 300轴数3最高车速 (km/h)90发动机型号C26020发动机功率(kw)191发动机排量8 300发动机生产商东风康明斯发动机有限公司底盘依据标准GB3847-1999 GB17691-2001第二阶段轮胎10.00R202.3.2 二类底盘装载质量的初步校核东风EQ1254G装载质量为15 750kg，由于罐体材料16MnR的密度为7 900 kg/m3，则罐体直段质量m 。 m=dLh =979.837kg由JB-T4737-95椭圆形封头标准得封头质量m。m=2275.59kg =551.18kg则整个罐体的质量M= m+ m=1 531.017kg。初步计算装载质量为14 000kg+1 531.017kg=15 531.017kg，东风EQ1254G二类底盘满足要求。表2.2 发动机参数型式直列六缸、四冲程水冷柴油增压发动机型号C26020额定转速r/min2 200额定功率KW (2200r/m)191最大转矩NM(1400r/min)1 025最低燃油消耗率g/(KWh)200缸径冲程mm114135排量L8压缩比17.3：1工作顺序1-5-3-6-2-4燃油：夏季：0号轻柴油：冬季：根据气温选用合适的轻柴油表2.3 变速器传动比一档二档三档 四档五档六档10.317.335.213.772.131.942.4 专业性能参数的确定2.4.1 卸料速度和剩余率平均卸料速度和剩余率是散装水泥运输车的主要专业性能指标。散装水泥运输车卸料时，所卸下的粉料质量与卸料时间的比值称为平均卸料速度。卸料作业完毕后，罐内剩余水泥的质量与散装水泥运输车额定装载质量的比值称为剩余率。这两个参数反映了散装水泥运输车卸料作业的效率和经济性。为了正确地评价和比较平均卸料速度的剩余率，一般在规定卸料水平距离5m，卸料垂直高度15m，卸料管内径100mm，压缩气体流量48 m3/min，压力196kPa的条件下进行测量，这种状态叫做标准状态。平均卸料速度与散装水泥运输车的结构、压缩空气压力和流量等因素有关，由卸料管内固气二相流的浓度和速度决定。固气二相流的浓度亦称混合比，其质量浓度在200270之间。平均卸料速度在标准状态下为 （1.21.6）10kg/min，本设计目标选取1.210kg/min。 粉料剩余率i的大小与内部结构、流态化装置的性能有关。i值过大，会降低车辆的有效装载质量，影响经济性。而且，水泥在罐内长期残存会发生结块、变质。在标准状态下i值在0.1%0.4%之间，本设计采用举升式方案，卸料时倾角较大，剩余率低，故i值取0.1%。卸料时间是指打开卸料阀卸料开始至卸料完毕关闭卸料阀为止的这段时间。一般在罐内压力上升到额定工作压力时打开卸料阀，到卸料接近结束，罐内压力下降到0.1时关闭卸料阀。由公式2.1及2.2得卸料时间为11.655min。 （2.1） （2.2）2.4.2 工作压力散装水泥运输车气力卸料时压缩空气应有一定的工作压力，用来满足粉粒体和气体流动需要的压力降和流态化过程产生的压力损失，这些压力损失包括：气流在管道沿程或局部的压力损失，气体透过流态化床装置的压力损失，粉粒体的透气压力损失，固气二相流的加速压力损失，摩擦压力损失，悬浮压力损失等。若工作压力过小，平均卸料速度降低，易产生堵塞。工作压力过高又会造成能源浪费，罐体壁厚增加，空气压缩机、管道、阀门等的质量也要增加。通常工作压力只需略大于卸料过程中各种压力损失之和即可。试验表明，水泥粉粒体在196kPa的输送压力下可实现值在40300之间的固气二相流气力输送8。所以，本设计的额定工作压力为196kPa。2.4.3 压缩空气流量压缩空气流量应满足三方面的要求：一是能实现粉料流态化，二是管道输送顺利，三是平均卸料速度合乎要求。 1.气体流量与粉料流态化关系如前所述，透过气体分布板的气流速度应满足下式粉料才会产生流态化，亦即压缩空气流量必须符合下式要求。 式中: Q压缩空气流量（m3/s）；A流态化床面积（m2）；透过气体分布板的气流速度（m/s）；临界流态化速度（m/s）。由于本举升式气卸散装水泥运输车的流化态床布置与罐尾蝶形封头中，流态化床面积相较于传统卧式粉罐车大大减小，所以气体速度定能满足要求，并将在后面章节得到准确计算验证。2.压缩空气流量与管道输送要求对于管道气力输送，一般认为，只要输送气流速度大于粉粒体的悬浮速度时，粉料就能顺利输送。但在散装水泥运输车卸料的实际条件下，一方面由于粉粒体与罐壁之间以及粉粒体之间的碰撞、摩擦和粘附作用；另一方面由于输料管中气流速度分布不均匀，所以散装水泥运输车要实现稳定气力输送，管内气流速度要比粉粒体的悬浮速度大几倍。散装水泥运输车卸料时，可采用水平输送或垂直输送。在水平输送中，粉粒体将要沉积下来不再参与悬浮输送的极限状态时的气流速度，称为沉积速度，用vs表示。实践表明，当管内气流速度vm（1.11.3）vs时，就不会产生粉粒体沉积堵塞，称这个vm为水平输送安全气速。本设计中vm取12m/s。在垂直输送中，粉粒体到某一高度停滞不动成为噎塞，此时的气流速度成为噎塞速度，用vh表示。一般沉积速度大于或等于噎塞速度，所以通常用沉积速度或水平输送安全气速vm来选取气流速度，可用下式确定压缩空气流量。 式中: Q压缩空气流量（m3/s）； d卸料管内径（m）； vm水平输送安全气速（m/s）。则 Q0.0942 m3/s3.压缩空气流量与卸料速度卸料速度与压缩空气流量Q成正比。对于一般散装水泥运输车来说，二相流的混合比所能达到的最大值受罐内流态化装置和气力输送条件的限制，故增加Q值是提高卸料速度的有效途径9。本设计中Q初步采用7m3/min。2.5 本章小结本章对整体设计方案进行了分析对比，确定了粉罐罐体的形式、尺寸参数、装载质量及制造材料，以及罐体的举升形式和流化床的布置。选定了专用车的二类底盘，并详细介绍了二类底盘及动力总成的参数，为下一步整车总布置做好准备。 第3章 粉罐装置设计计算选型3.1 粉罐外形尺寸设计3.1.1 初步确定罐体尺寸及材料 根据任务书要求，需设计装载质量大于8t的举升式气卸粉罐运输车。结合生产实际中对长距离大质量运输的要求，初步设计罐体为长5 000mm，直径2 000mm的圆柱形密封容器。其两端封头为对称的椭圆形设计，设计依据JB-T4737-95椭圆形封头标准及GB150-1998钢制压力容器标准确定封头高500mm，直段处长25mm。参考国内外同类产品及材料性能，罐体及封头材料选择16MnR，其中封头处材料厚8mm,直段处厚度为5mm。罐体尺寸如图3.1所示。500050025图3.1 罐体尺寸参数3.1.2 罐体总容积 （1）直段处圆柱罐体容积V1（m3） V1=2R2L (3.1)式中: K圆柱筒体内壁半径（m）L圆柱筒体长度的1/2（m）V1=2R2L=12.403 m3 （2）椭圆封头容积V2（m3）椭圆形封头由半个椭圆体壳和一段短圆柱筒体组成，两端封头容积相等。由JB-T4737-95椭圆形封头标准得V2=1.1257 m3。 V2=2 V2 =2.2514 m3总容积V为罐体壳所包容的体积，为圆柱筒体容积V1与封头容积V2之和，即 V= V1+ V2 =12.403+2.2514 =14.6544 m33.1.3 有效装载容积VA 有效装载容积指用于装载粉料的罐内容积，用下式计算。 (3.2)式中: me罐体的标定装载质量（kg），本设计标定装载质量设计为14 000kg； ps粉料的堆密度（kg/m3），水泥的堆密度为1 200 kg/m3。则 11.6667 m33.1.4 扩大容积Vb由于粉料的内摩擦力，进料口的数目、位置等原因，装料时粉料不能充满罐体上部的所有空间，粉料在流态化过程中空隙率要增加，上界面升高，装料时也需留出这部分空间。在上部留出的空间称为扩大容积，按下式确定：Vb=KbVa式中: Kb扩大容积系数，本设计取0.2。则 Vb=0.2 Va =2.3333 m33.1.5 装载容积Vd有效装载容积与扩大容积之和叫做装载容积，即流化态床以上的罐内容积。Vd=Va+Vb =14 m33.2 流态化装置的设计流态化装置也称流态化床，主要由流态化元件、多孔板、压板、螺栓等组成，是气卸粉罐车的重要部分，它直接影响粉罐车的专业性能。流态化装置的作用：一是与罐体壁构成气室；二是使压缩空气形成微细、均匀的气流进入粉料中，使粉料流态化。3.2.1 流态化装置的类型和结构目前普遍采用的流态化装置有两类：单一流态化装置和复合流态化装置。单一流态化装置结构简单，有圆形和长方形两种。圆形流态化床多用于立式罐体，其多孔板有圆锥板和圆平板两种。圆锥板的锥角一般为120150，适合于下出料。本设计中罐体举升后的卸料状态与立式罐体相似并为下出料设计，遂采用单一流态化装置，圆形流态化床，圆锥形多孔板，锥角为145。3.2.2 多孔板的设计 多孔板的作用是支撑流态化元件及其上面的粉料，保证压缩空气均匀穿过。多孔板与水平面的夹角为17.5。多孔板用4mm厚的钢板制造，上面均匀分布直径为20mm的孔，布置在罐尾蝶形封头的内侧。3.2.3 流态化元件的设计流态化元件的作用是使压缩空气透过而形成均匀、细微的气流。其设计要求是：（1）具有一定的透气阻力，并能随气流速度的增加阻力急骤增加；（2）空隙适宜，分布均匀，布气分散度高，受粉料层厚度影响少；（3）只能透过气体，不能通过粉料，吸湿性和附着力低，表面光整平滑，易于粉料流动，长期使用不易堵塞，并容易恢复透气性；（4）有一定强度，耐磨、耐温、耐腐蚀，物理化学性质稳定10。流态化元件材料分为硬质材料和软质材料两类。硬质材料虽刚性好，耐磨，不易受潮，但易破碎，易堵塞，空隙不易恢复，制造工艺也复杂，价格高，很少采用。软质材料有工业帆布、夹毛毡、涤纶帆布等。它们具有质量轻、易安装、易取得、价格便宜的有点。所以本产品采用工业帆布作为流态化床材料。3.2.4 流态化床主要参数计算（1）临界流态化床气流速度（m/s） (3.3)式中: 颗粒直径（m），水泥取为88 m； 颗粒密度（kg/m3），水泥为3 200 kg/m3； 气体密度，在气体压力p=0.3MPa，气体温度T=373K，气体常数Ra=29.28时，=p/（RaT）=2.75 kg/m3； 气体的动力粘度（Pas），取0.0218 Pas。则水泥的临界流态化床气流速度为 =0.009m/s（2）流态化床面积A流态化床面积的大小与流态化床的结构形式、罐体形式和尺寸有关，其中起主要作用的是水泥的临界流态化速度。流态化床的面积应满足下式 式中: Q 气体流量（m3/s）； 水泥临界流态化速度（m/s）。m蝶形封头示意如图3.2，流化床数学模型如图3.3。则流化床面积A为 0.475m125431-气室 2-进气口 3-出料口 4-蝶形封头 5-流化床图3.2 蝶形封头800mm145200mm图3.3 流化床数学模型（3）粉料带出气流速度v粉料带出气流速度即粉料开始形成稀相流态化床的气流速度。若气流速度达此值，床层的稳定操作行为将急剧偏离理想行为，导致操作失常。v（m/s）按下式计算。 (3.4)式中: g重力加速度。则水泥的带出气流速度v为v=0.58m/s3.3 进料装置进料装置由进料口盖、密封圈、锁紧装置和进料口等组成。按密封方式不同分为外压密封式、内压自封式和双重密封式。本设计选用内压自封式设计。其构造如图3.4所示。其上盖板与球面料口盖焊成一体，安装在进料口座上，由固定销轴和活动销轴固定。内压自密封圈有唇状边的一侧与球面料口盖贴合，卸料时在罐内气压作用下，密封圈唇边紧压在球面料口盖上，形成环状密封带，罐内气压越高，贴合越紧，进料口密封性越好11。1 2 3 4 5 1-活动销轴 2-内压自密封圈3-球面料口盖4-上盖板5-固定销轴图3.4 进料口盖3.4 出料装置、卸料软管和卸压装置3.4.1 出料装置出料装置有上吸式和下排式两种形式。本设计为举升式散装水泥运输车，卸料时举升后状态类似于立式罐车，遂采用下排式出料装置。如图3.5所示为下排式出料装置，具有结构简单，维修方便等优点。出料口开设在罐体后部的蝶形封头内，与出料管的一端焊接12。出料口图3.5 出料装置3.4.2 卸料软管7 1 2 3 4 5 4 1 6如图3.6所示，卸料软管为多层夹布的耐油胶管，其两端用卡箍4与快速接头3（凹端）和快速接头1（凸端）相紧密的连接箍紧。O形橡胶密封圈2置于快速接头3中。使用时，先抬起快速接头3上的勾柄，带动勾架前移，使两勾勾住快速接头1的凸端，然后用力压下勾柄，凸凹两端就紧密连成一体。1-快速接头凸端 2-O形橡胶密封圈 3-快速接头凹端 4-卡箍 5-第一节卸料软管6-第二节软管及快速接头 7-二次风套管图3.6 卸料软管3.4.3 卸压装置卸压装置的用途是：装料前或卸料后，打开卸压球阀排放罐内剩余的压力空气；若卸料途中出现故障，应用卸压装置排气卸压后再进行检修。图3.7所示为卸压装置。卸压管3的一端装有多孔圆管，其上套有滤芯1，用卡箍2箍紧，伸于罐体内部的上方；卸压管另一端伸于罐体外部，装有球阀4。卸压时罐内的气体通过滤芯经卸压管、球阀排出，而水泥被过滤不能排出，以防污染外界环境。1 2 3 4 1-滤芯 2-卡箍 3-卸压管 4-卸压球阀图3.7 卸压装置3.5 本章小结本章确定了粉罐装置的材料及外形尺寸，完成了流态化装置、进料装置、出料装置、卸料软管和卸压装置的设计计算，确定了与粉罐相关装置的设计，进一步为下章的设计计算提供参数。第4章 举升装置的设计计算4.1 举升角度的设计 由于水泥的静态安息角为39，为保证水泥的剩余率小于0.1%，需设计较大的举升角,遂选择举升角为48。4.2 举升机构的布置4.2.1 确定上装重心位置L2L1G1G2LL3根据所选二类底盘的重心位置，确定上装重心位置。在确定上装重心位置时，需考虑整车满载情况下的轴荷分配。一般情况下，前轴载荷应为整车载荷的20%左右，而上装重心一般认为是罐体的几何中心。如图4.1所示，图中G为底盘的重量；L为底盘重心距前轴的距离；L为整车轴距；L为中、后轴距离；G为上装的重量；L为上装重心距前轴的距离。图4.1 重心位置示意4.2.2 确定反转点位置 首先根据底盘尺寸、罐体的中心以及举升上支座的尺寸要求确定举升缸的安装位置和整车尺寸，其次根据底盘及举升最大角度后的离地间隙确定翻转点O的位置。具体的布置位置如图4.2所示。 O F1 G1 L1 L3 L4 L2图4.2 翻转点位置示意图4.2中，G为初始状态时罐体和货物的重量；F为初始位置，第一节油缸升出时所需的举升推力；L为举升缸下支座与翻1转轴的距离；L为罐体长度；L为罐体后悬；L为初始状态时，货物重心至翻转轴的距离。4.3 举升油缸的选取 （4.1） 式中: 举升油缸最大压力； 系统效率，取0.8； 各级举升油缸相对应的活塞直径。 L举升缸最大工作行程。 (4.2)式中: 举升缸在举升角最大时两铰点的距离； 举升角为0时两铰点的距离。根据确定的举升角度，可计算出举升油缸的工作行程。根据本设计的具体情况初步选择荷兰海沃前顶举升系列油缸FC129-3-3900型号，荷兰海沃公司是全球领先的前顶举升液压产品生产商，其产品性能稳定、可靠性高、维修保养方便。由产品手册得其举升角为0时两铰点间距离的初始值=343mm。具体的性能参数如表4.1所示。表4.1 液压缸性能参数性能参数第一级i=1第二级i=2第三级i=3合计活塞直径d mm12911091行程 L mm1 4001 3001 2003 900工作压力P MPa1919194.4 举升能力的校核 由于选择的举升油缸为多级油缸，每一级油缸的有效直径不同，则油缸的最大举升力也不相同，考虑到当第二级或第三级油缸升出时，水泥由于安息角的关系可能倾卸的不多或者没有倾卸，因此要对每一级油缸升出时的举升能力进行校核。4.4.1 初始位置状态时的校核 此时罐体内的粉料最多，阻力臂也最大（相对于翻转点），罐体在启动时还有惯性阻力的作用，需要的油缸推力也最大。根据力矩平衡原理（如图4.2），举升缸所需的举升推力为 =5 721.8517N根据公式(4.1)计算出第一级油缸产生的最大举升力为 198 560.412N因为，所以举升缸在初始状态下满足要求。4.4.2 第二和第三级油缸举升状态时的校核由于油缸的有效直径降低，此时的受力情况如图4.3所示。根据力矩平衡原理，此时的举升推力为或 (4.3)式中: 第二节油缸伸出时罐体和粉料的重量； 第三节油缸伸出时罐体和粉料的重量； 第三节油缸伸出时，粉罐重心至翻转轴的距离； 举升缸推力至翻转轴的垂直距离； 第二级油缸伸出时所需的举升推力； 第三级油缸伸出时所需的举升力。L2或L3G2或G3L5O图4.3 举升状态示意图同理，根据公式（4.1）可分别计算出第二级和第三级油缸所产生的最大举升力和。一般情况下，最恶劣的情况是最后一节油缸伸出的时侯，因此在校核时，只要考虑最后一节油缸伸出时的情况即可。 98 808.892N =2 292.2727N由于，所以举升油缸满足举升要求12、13、18、19。4.5 液压泵及液压控制阀的选择举升油缸确定后需要对举升液压泵及液压控制阀进行选择。选择时需要进行液压泵流量和排量的计算。4.5.1 液压泵流量及排量的确定液压缸的容积，用来表示。 (4.4)式中: 各级油缸的工作行程，=； 各级油缸的活塞直径。=4.65610ml =2.69710ml =110ml =8.35310ml 液压泵额定流量Q应满足下式要求。 (4.5)式中: t举升时间，一般在1222s之间，本设计预定为20s； 液压系统的容积效率，一般取0.80.85，本设计中为0.85。取Q为5ml/s。当液压泵流量Q确定以后，液压泵排量q可由下式确定。 (4.6)式中: q液压泵排量，ml/r； n液压泵转速，设计采用外啮合齿轮泵，转速为2 000r/min。 =150ml/r根据以上条件，参照机械设计手册液压传动与控制单行本中的相关内容，选取由阜新市液压件厂生产的CBF-E125型外啮合双联齿轮泵，该产品具有外形尺寸较小，技术成熟，质量稳定，维护保养方便，成本低等优点。其技术规格如下表4.2中所示。表4.2 液压泵参数排量/mLr125压力/MPa额定16最高20转速/rmin额定2 000最高2 500容积效率（%）不小于93总效率（%）不小于85驱动功率/kW76质量/kg10.54.5.2 液压原理及液压控制阀的确定当进行卸料过程时，液压系统开始工作。首先进行液压缸举升过程，此时液压泵提供的高压油顶开单向阀经双向节流阀后到达多级液压缸，完成举升工作。此时电磁换向阀接通使液力马达工作，液力马达带动空压机运转。液压系统工作原理见图4.4。123456798根据系统设计要求，选择GRPO-70-PK-3型双向节流阀，HA-1/8-QS-4型单向阀，HCG-03-A1-22型电磁换向阀，BG-03-32型溢流阀，HY37-50型网式过滤器，GSNJ-06-01型液压油箱。1-节流阀 2-单向阀 3-电磁换向阀 4-溢流阀 5-液压泵 6-网式过滤器7-液压油箱 8-齿轮马达 9-多级液压缸 图4.4 液压系统工作原理4.6 本章小结 本章系统的对举升系统进行了设计与校核，从前置举升机构的总布置、举升缸、液压油泵及液压控制阀的选择与验证等方面完成了对举升机构的设计计算。 第5章 气卸装置的设计计算及选型 一般对气力输送系统的基本要求是：压缩空气具有一定的压力、流量和调节二相流浓度的功能；压缩空气不含水、油及其它杂质；结构紧凑，工作可靠，操作方便，压力损失小。由于罐体较短且为举升式设计，只在罐尾蝶形封头内设置气室，并有一个进气管14。5.1 输送空气量的确定系统需要的输送空气量Q（m/min）用下式确定。 (5.1)式中: 输送系统的漏气系数，取=1.1； 卸料速度（kg/min），根据散装水泥运输行业标准取=1.2t/min； 固气二相流浓度，取=4080； 空气密度（kg/m）。在气力卸料过程中，从罐体内排出的固气二相流流量应等于空气压缩机的流量，才能维持罐内压力稳定，故可用下式计算。 (5.2)式中: Q空气压缩机流量（m/min），选为Q=6 m/min； 输料管中粉料流量（m/min）。 (5.3)式中: R输料管直径，为便于实现“三化”，规定我国气卸散装粉料罐式汽车输料管直径一般都采用100mm； t单位时间。=0.03185 m/min =73.11则 = =6.5654 m/min5.2 输料管内径和气流速度的确定气流速度应满足罐体内流态化床的建立，赋予了粉料流体的特性，使之具有从卸料口流出的能力。但要完成在输料管中的整个输送过程，还必须使粉料具有足够的能量来克服各种阻力，始终维持其悬浮状态到达输料管出口。这个能量由罐内压力和气流速度来提供。输料管入口处的固气二相流速度用下式确定。 (5.4)式中: 在入口处压力下固气二相流速度（m/s）； 在入口处压力下空气流量（m/min），取=5.2 m/min； 粉料密度（kg/m），水泥的堆密度为1 200 kg/m； d输料管内径（m），取0.1m。则 =13.1635m/s5.3 输送系统压力损失固气二相流在管道中经过直管、弯管、阀门等到达出口时有压力损失。全部压力损失包括动压损失和静压损失两部分，即 (5.5)式中: 系统全部压力损失（Pa）； 动压损失（Pa）； 静压损失（Pa）。5.3.1 动压损失动压损失用下式计算。 (5.6)式中: 气体密度（kg/m），在气体压力P=0.3MPa，气体温度T=373K，气体常数R=29.28时，=p/（RT）=2.75 kg/m； v气体速度，m/s； 混合比，取23； /粉料速度平方与气流速度平方之比，取0.70。则 =238.47116Pa5.3.2 静压损失静压损失包括固气二相流与直管壁的摩擦压力损失、垂直升高损失及各局部阻力压力损失，即= + + 直管中摩擦压力损失H用下式计算。 (5.7)式中: L直管长度，按设计中，水平距离长5m，高15m的要求，取L=20m； C气体速度修正系数，取C=0.3； 摩擦阻力系数，当管道直径d=100mm时，取=0.0235。则 =517.803168Pa 垂直升高的压力损失用下式计算。 (5.8)式中: 垂直升高高度，取=15m。则 =9 702Pa各种局部阻力的压力损失用下式计算 (5.9)式中: 各种局部阻力系数，由表5.1查取。表5.1名称值名称值截止阀48皱纹弯管R=2d1.1止回阀1.02.5光滑90弯头R=2d0.790弯头1.02.0焊接弯管1.5根据设计系统所需，选取截止阀1个，止回阀1个，90弯头2个，焊接弯管2个。则系统的局部阻力压力损失为=1 487.31Pa综上， = + + =11 707.11317Pa 11.946Pa5.4 流态化元件压力损失 流态化元件的压力降取决于流态化元件的材料的种类和特性，由实际测量得到。考虑到使用一段时间后透气性有所下降，阻力略有增加，选取值时应略高于实测值。设计中的流态化元件为纺织制作的帆布，故取=9.8kPa。5.5 空气压缩机的选择散装水泥运输车使用的空气压缩机应满足下列要求:（1）具有的流量和压力与罐体的容积相适应；（2）在空气压缩机的压力-流量特性曲线图上，当压力变化时，流量变化应很小；（3）在空气压力不变的情况下应有稳定的空气流量；（4）排出的压缩空气应无油、无水、无杂质；（5）体积小，质量轻，便于安装，能连续运转1h，工作可靠，使用寿命长，维修方便等15。常用的空气压缩机有回转滑片式和摆杆式两种。摆杆式空气压缩机相比回转滑片式空气压缩机具有体积小、排量大、排出气体洁净无油的优点，遂本设计产品采用摆杆式空压机。根据以上要求，结合生产实际并参考市场同类产品，选择由芜湖福达汽车零部件有限公司生产的BDW-6-2型空气压缩机。BDW系列无润滑摆动式空气压缩机属容积式回转类的一种。根据四连杆的曲柄连杆机构原理，通过驱动轴（轮）带动曲柄旋转，使转子作90度往复摆动，周期性改变汽缸内工作容积，从而实现连续吸气、压缩、排气，汽缸中四个工作腔利用密封条互相密封，缸中运动件接触面间润滑由密封条自身润滑，不用加油，排出的压缩空气纯洁无油，对粉料无污染；并且该机结构独特，性能可靠，具有体积小、重量轻、耗能低、振动小、排气量大、维修方便等特点。因此，非常适合用做气卸装置的气源。其技术参数如表5.2所示。表5.2 BDW-6-2型空压机参数排气量 m/min6公称排气压力 MPa0.2轴功率 KW25.5最高转速 r/min1 250连续运转时间 min60吸气温度 C40排气温度 C200润滑油温度 C70机器重量 kg1905.6 本章小结 通过本章的设计计算，确定了系统所需输送空气量、系统压力损失，并主要根据以上两方面内容及其工作特性选择了空压机的类型和型号，使气卸系统能高效稳定工作。第6章 辅助系统设计6.1 取力机构的设计与选型二类底盘所配变速器型号为DF6S750，六档手动变速器。根据此变速器型号选取4205KBA-010B型取力器。其主要技术参数如表6.1所示。表6.1 4205KBA-010B型取力器参数取力器型号4205KBA-010B速比1.3输出旋转方式与发动机相反输出方式法兰最大输出扭矩 （Nm）450操纵方式远距离电控气操作变速器取力齿轮参数见表6.2。表6.2变速器取力齿轮参数齿数30法向模数4.25压力角20螺旋角23.5径向变位系数+0.3齿轮旋向右旋齿宽28变速器取力窗口尺寸如图6.1。取力器安装位置如图6.2，尺寸见表6.3。表6.3 取力器尺寸参数ABCDE224.5mm130mm287mm265mm459.5mm6.2 液力马达的选型由于空压机需要外接动力来驱动，考虑到整个系统的性能需要、布置条件及制造成本，决定采用液力马达为空压机提供动力。其中液力马达的转矩通过皮带传递给空压机。参考机械设计手册选取CM型齿轮马达，型号为CM-D70C，其具体技术参数如表6.4。图6.1 变速器取力窗口尺寸图6.2 取力器安装位置示意图表6.4 齿轮马达参数排量/mLr压力/MPa转速/r转矩/Nm额定最高额定最高70.810141 8002 400112.76.3 本章小结 通过本章的设计选型，确定了取力器的布置位置及型号，并为空压机选择了动力来源，为液压系统和气卸系统解决了动力来源。第 7 章 整车性能分析7.1 汽车动力性能分析7.1.1 基本参数的确定发动机的输出转矩和输出功率随着发动机的转速变化的二条重要特性曲线，为非线形曲线。工程实践表明，可用而次三相式来描述汽车发动机的的外特性，即 （7.1）式中: 发动机输出转矩(Nm)； 发动机输出转速(r/min)； a、b、c待定系数，有具体的外特性曲线决定。根据外特性数值建立外特性方程式。如果已知发动机的外特性，则可利用拉格朗日三点插值法求出公式中的三个待定系数的a、b、c。在外特性曲线上取三点，即、及、，依拉氏插值三项式有将上式展开，按幂次高低合并，即可得三个三个待定系数为 在发动机外特性曲线图未知的情况下，可按经验公式拟合外特性方程式。如缺少所需发动机的外特性，但从发动机铭牌上可以得到该发动机的最大输出功率及相应转速和该发动机的最大转矩及相应转速时，可用下列经验公式来描述发动机的外特性。 （7.2）式中: 发动机最大输出转矩（Nm）； 发动机最大输出转矩时的转速（r/min）； 发动机最大输出功率时的转速（r/min）； 发动机最大输出功率时的转矩（Nm）。 由公式（7.1）和公式（7.2）可得： 对台架试验数据用修正系数进行修正，才能得到发动机的使用外特性。按GB/T21404-2008标准试验中=0.850.91。7.1.2 汽车的行驶方程式举升式气卸粉罐汽车在直线行驶时，驱动力和行驶阻力之间的关系式如下。 （7.3）式中: 驱动力； 滚动阻力；空气阻力；坡度阻力； 加速阻力。1.驱动力的计算举升式气卸粉罐汽车在地面行驶时受到发动机限制所能产生的驱动力与发动机输出转矩的关系为 （7.4）式中: 变速器某一挡的传动比；主减速器传动比；传动系统某一挡的机械效率；驱动轮的动力半径；发动机外特性修正系数。2.滚动阻力的计算举升式气卸粉罐汽车的滚动阻力的计算公式为 （7.5）式中: 举升式气卸粉罐汽车的总质量； 道路坡度角；滚动阻力系数。3.坡道阻力的计算汽车上坡行驶时，整车重力沿坡道的分力为坡道阻力，其计算公式为 （7.6）4.空气阻力的计算汽车的空气阻力与车速的平方成反比，即 （7.7）式中: 空气阻力系数，举升式气卸粉罐汽车可取为0.50.9；迎风面积（m2），可按A=BH估算，B为轮距，H为整车高度。5.加速阻力的计算加速阻力是汽车加速行驶时所需克服的惯性阻力计算公式为 （7.8）式中: 汽车加速度（m/s2）；汽车整备质量（kg）； 传统系统回转质量换算系数。的计算公式为 （7.9）式中: 车轮的转动惯量（kgm2）；发动机飞轮的转动惯量（kgm2）； 车轮的滚动半径（m）。进行动力性计算时，若、的值不确定，则可按下述经验公式估算值。 （7.10）式中: =0.030.05。低挡时取上限，高档时取下限。将式（7.4）、（7.5）、（7.6）、（7.7）、（7.8）代入式（7.3），得 （7.11）因为 （7.12）将式（7.10）代入（7.9）中得 （7.13）式中: 7.1.3 汽车最高车速的确定汽车最高车速的计算（其它参数见表7.1 7.2）。当汽车以直接挡行使时有公式 =134.38 = 1 802.4 =-245 000 =67.3因为A0，D0，求专用汽车的最高车速为.5km/h7.2 燃油经济性计算专用汽车的燃油经济性通常用车辆在水平的混凝土或沥青路面上，以经济车速v满载行驶的百公里油耗量来评价，百公里油耗Q，单位L/100km。可以根据发动机万有特性来计算。公式为 （7.14）式中: 燃油的密度，（kg/L）。柴油可取7.94N/L8.13N/L； 重力加速度。首先计算出经济车速下相应的发动机转速 (r/min) （7.15）液化石油气罐车的经济车速为65km/h。则 =1 428.2(r/min)在经济车速下发动机功率为=143.6KW由（7.14）式得L/100km 表7.1 相关系数的确定名称符号数值发动机外特性修正系数0.82直接挡时传动效率00.89其他挡时传动效率0.86空气阻力系数0.8滚动阻力系数0.018627 500 表7.2 汽车参数 名称 符号 数值与单位发动机最大功率 191kw发动机最大功率时的转速 2 400r/min发动机最大转矩 1 025Nm发动机最大转矩时的转速 1 500 r/min车轮动力半径 0.520 m车轮滚动半径 r0.536主减速比 4.44汽车列车迎风面积 8汽车满载列车总质量 25 000kg7.3 整车轴荷分配计算将罐体简化成如图7.1所示。支点1处为前轴位置，支点2为后两轴中心位置，F的作用点为罐体质心位置。图中，L1=4 685mm，L=5 000mm，F=15 000N。求水平面内支撑反力FC1、FC2FC1+FC2=F (7.16)FC2-FL1=0 (7.17)由7.16 、7.17 两式可得FC1=9 450N，FC2=140 550N。F根据以上数据求得支点1支撑重量为945kg，支点2支撑重量为14 055kg。二类底盘前轴的最大质量为5t，挂车的后轴最大载质量为16t。满足设计的要求。支点2支点1L1FC1L1FC2 图7.1 轴荷分配简图7.4 整车稳定性分析行驶稳定是保证罐车安全的一项重要性能指标。因此，设计时要对罐车空载质心高度和空载侧倾角进行了计算，保证行驶的安全性。7.4.1 空载质心高度的计算空载时，罐车各部件的质量及质心高度见表7.3。表7.3 主要部件质量和质心高度部件名称质心高度（mm）质量（kg）二类底盘1 1007 055罐体总成2 2401 700车轴及车轮7501 280副车架1 140750其它部件1 000300根据表7.3各部件的质量和质心高度，可求得罐车质心高度为mm7.4.2 空载侧倾角的计算罐车空载的侧倾角是评价整车稳定性的重要参数。如图7.2所示。 图7.2 罐车侧倾角罐车空载侧倾角的计算公式为 （7.17）式中: B车轮外侧倾翻点宽度 ，为2 480mm； h罐车质心高度，为1 234.4mm。则 根据汽车罐车安全监察规程规定，罐车空载侧倾角应大于等于，故设计满足侧向稳定性条件16、20。7.5 本章小结 本章对设计的举升式气卸粉罐汽车的整体进行简单的分析。对最高车速进行了计算及整车的轴荷分配进行了计算，确定了当罐车满载时各轴所承受的载质量。结 论 本次设计主要以最新的J G /T5059.1-1995气卸散装水泥输送车技术条件、QC/T 560-1999(2005复审)散装水泥车技术条件和GB150 钢制压力容器为设计标准。对现有车型进行研究了解设计原理和参数选定,在其基础上,具体的设计出了举升式气卸粉罐汽车的罐体总成和副车架。设计的重点是罐体总成与举升系统的设计。研究的内容和成果如下。（1）设计载重量14t的举升式气卸粉罐汽车,首先要参考大量散装水泥运输车辆和自卸车辆的资料和文献,其次是对满足载质量要求的二类底盘进行选择,确定二类底盘的参数；（2）举升式气卸粉罐汽车的罐体设计是按照GB150 钢制压力容器的规格要求进行选择和设计,从整车的安全性能、实用性能、经济性能入手设计了罐体，并对罐体的附件按照设计的罐体规格，进行选择和设计。通过计算水泥的流态化特性设计了合理的流态化床。对举升式气卸粉罐汽车的卸料管路进行分析，设计了举升式气卸粉罐汽车的管路系统；（3）按照设计出罐体的总质量以及规格性能参数，对副车架进行设计。并对取力系统和气卸系统进行选型与布置；（4）通过分析比对不同形式的举升机构，择优设计了举升式气卸粉罐汽车的举升系统；（5）最后对整车进行分析，对汽车的动力性进行了分析，计算了燃油经济性。对整车的轴荷分配进行了计算。最后分析了整车的稳定性，保证举升式气卸粉罐汽车的行驶安全。 由于时间紧迫及设计人员水平有限，一些新材料新技术没有完全应用于设计中，若以后有机会进行设计改型，定将弥补遗憾，力求卓越。 参考文献1乔维高,蒋崇贤.我国散装运输车的现状及发展J.重型汽车,2001,05(10):11-13.2朱军.罐式粉煤灰运输半挂车主要结构特点J.专用汽车,2005,05(5):24-25.3赵国才.QYZ 5260GFL 型粉粒物料运输车的设计J.汽车研究与开发, 2001,05(10):92-94.4史平.举升式粉粒物料运输车的结构与原理J.专用汽车,2004,5(5):33-34.5韩润录.液压举升式大容积粉粒物料半挂车的结构特点J.专用汽车,2008,04(4):53-55.6向晓峰.卧式散装水泥车流化床设计的几个问题J.专用汽车,2006,2(2):32-34.7翁荣伟.自卸汽车几种举升方式的对比分析J.科技信息,2007,12(24):348郑镭,李耀刚.散装水泥车卸料过程的模拟分析J.甘肃冶金,2008,06(30):20-229韩万喜.气卸散装水泥运输车吹卸效率探究J.重型汽车,2002,05(10):13-14.10楼建林,石建良.散装水泥罐车的几点改进J.专用汽车,2002,01(1):47.11王月岭,刘英,颜承敏.粉粒物料运输车新型罐盖结构J.专用汽车,2007,05(5):44.12叶军祥.自卸车液压举升机构的受力分析与计算方法J.专用汽车,1993,03(3):51-52 .13张桢华,方晓华.自卸车前置举升机构快速设计计算J.专用汽车,2009,01(1):52-5314刘玉仙.面向未来的散粉粒货物运输车J.专用汽车,2006,03(1):73-75.15曹春立.斗式粉粒物料运输半挂车结构与性能的探讨J.交通世界,2007,08(8):54-55.16苗永权.专用汽车改装稳定性设计J.装备制造技术,2008,06(6):64-67.17AlanMontemayor-AcurexEnvironmentalCorp.CindySullivan-SouthCoastAirQualityManagementDistrictJerryWiens-CaliforniaEnergyCommissionCityofLos AngelesExperience WithaMethanol-FueledDumpTruck,SAE Paper, Number: 92153618E.R.Goodbary-GoodbaryEquipmentCo.Design.ConsiderationsfortheGoodbaryBottomDumpHaulageTrucks,SAE Paper,Number:77054819 X IE Kaiquan. Collective design of Truck with front Crane.1994.20Julian Happian smith. An Introduction to Moden Vehicle Design.2002. 致 谢本设计是在导师李涵武的悉心指导下完成的。在题目的选择上，李老师力求理论联系实际，本人所做的有关举升式气卸粉罐汽车的改装设计都是具有现实意义的实际题目。在整个设计过程中，李老师耐心指导，使得本设计在原有基础上有了明显的提高。在李老师的严格要求和谆谆教诲下，我的分析问题、解决问题的能力都有了显著的进步，为我走向工作岗位打下良好的基础。李老师严谨的治学态度、坚持学习的精神和兢兢业业的工作作风是永远值得我们学习的。此外，在思想和生活上李老师也给予了大量的、无微不至的教诲和关怀，使我得以安心学习。在此，我对李老师表示最衷心的感谢和崇高的敬意。附 录(英文文献及中英文对照)Bulk cement transport apparatusAbstractA bulk material transport apparatus, such as a truck or trailer, having at least one bulk material pressure vessel mounted thereon. The pressure vessel is provided with at least one sealable hatch opening, a first port and a second port all of which are offset from the apex of a torispherical top portion of the pressure vessel. The pressure vessel is provided with at least one discharge port located in a toriconical bottom portion thereof and is also provided with air inlet means for introducing pressurized air into the vessel. An operator platform being positioned at a preselected distance from the offset hatch opening and being within such proximity of the offset hatch opening so as to enable an operator positioned on the operator platform to gain access to the interior of the pressure vessel through the hatch opening is provided.Background The use of mobile pressure vessels to transport dry granular bulk cement is routinely used in the treating of oil and gas production wells. Typically, prior art vessels have a toriconical, or funnel, shaped bottom portion, a vertical cylindrical side wall, and a torispherical, or dome shaped, top portion. The vessels are typically mounted in tandem on a truck bed or on a tractor trailer, whereupon the vessels can be transported to and/or stored at the site of an oil or gas well. The vessels are designed to allow cement to be loaded into the vessel via a re-closable hatch located on the domed top portion of the vessel prior to being transported to the well site and/or while the vessels are located at the well site. Some prior art vessels are additionally designed to allow for the pneumatic conveyance of the cement into the vessel. Cement is conveyed out of the vessel via an external air supply and aerators and plumbing located within and about the vessels. After being conveyed out of the vessel, the cement is routinely piped into a separator, which serves to reduce and/or eliminate cement plug flow and unwanted cement dust. The cement is then ultimately piped to a mixer where cement, water, and perhaps selected additives are mixed together prior to being pumped downhole. All too often, during, or in preparation of the conveyance of the cement located within vessels at a job-site, it becomes necessary to gain access to the interior of the prior art vessels to dislodge cement that has become lodged within the vessel for one reason or another including the cement adhering, or caking, to itself or to the sidewalls of the vessel. In order to gain access to the interior of the vessel for inspection, to check on the condition of the cement currently therein, or to attempt to dislodge caked cement, an equipment operator may have to scramble onto the top of the vessel to reach through the hatch located thereon. At a minimum this is an inconvenience, and during inclement weather, scrambling on the domed-shaped top of a vessel having ice or rain on the outer surface can pose a hazard to the operator. Thus, there is a need for a mobile bulk cement pressure vessel in which access can be gained to the interior thereof with a minimum of inconvenience and to minimize any loss of footing to the operator. Another shortcoming with prior art mobile bulk cement pressure vessels, especially with vessels mounted in a tandem arrangement, that is one vessel mounted longitudinally in front of the other, is that each vessel, or tank, is specifically constructed to be mounted at the forward position or aft position of the truck body, trailer, or other mobile platform. Each vessel also accommodates manifolding, piping, and venting specific to either the forward mounted vessel or the aft mounted vessel. For example, certain piping will be positioned on the forward tank and the rearward tank for removing the bulk material, or cement, from the tanks and introducing it to a separator which is often located aft of the rearward vessel. Economics and physical limitations usually require that the piping be routed by the most direct route, and thus each vessel will have ports and piping designed specifically for that vessels location. Therefore, in a typical tandem vessel arrangement, there will be a forward vessel, with appropriately located mounting lugs and ports, and a rearward vessel also having appropriately located mounting lugs and ports. Such an arrangement requires the design and fabrication of two differing, location-specific separate vessels, as well as the costs and time required for obtaining pressure vessel code approval and for maintaining and updating revised shop and maintenance drawings for each vessel and respectively specific piping and man folding. Furthermore, when a particular vessel, or component, must be replaced, it must be ordered by a specific part number or other means of positive identification. For example, it must be made clear whether a forward positioned vessel or component is needed, or whether a rearward positioned vessel or component is needed, from either the original fabricator or a regional warehouse. This can become quite a chore and inconvenience when a particular vessel or related component is damaged in remote field locations throughout the world as such locations often times have less than ideal communication and transportation links. Thus, there is a need for bulk material transport and storage units that may readily be used in a tandem arrangement in either a forward position or a rearward position to reduce the necessity of designing and fabricating two different vessels to meet applicable pressure vessel codes, as well as maintaining and warehousing bulk material vessels and related components specifically designed and constructed for particular locations on a truck body, trailer, or other mobile platform. Summary of the invention The above objects and needs are fulfilled by the disclosed bulk material transport apparatus. The apparatus includes a mobile base having at least one, and preferably two bulk material pressure vessels mounted thereon in a tandem arrangement. The vessels have a torispherical top portion having an apex, a side wall portion, and a toriconical bottom portion having an apex. The pressure vessels have at least one sealable hatch opening located on the torispherical top portion thereof and the hatch is offset from the apex of the top portion. The pressure vessels further have a first port and a second port located in the top portion, each of which are offset from the apex of the top portion. The second port is located opposite the first port with respect to the apex of the top portion. The pressure vessels are further provided with at least one discharge port located in the bottom portion thereof. Additionally, the pressure vessels are provided with air inlet means for introducing pressurized air into the vessel. An operator platform being interposed between at least one such pair of pressure vessels arranged in tandem relationship. The platform is positioned at a preselected distance from each of the offset hatch openings and is within such proximity of the offset hatch openings of each pressure vessel common to the platform so as to enable an operator positioned on the operator platform to view and gain access to the interior of each pressure vessel through the offset hatch opening located in each vessel. Preferably, the discharge port of each of the pressure vessels arranged in tandem is offset from the apex of the conical bottom portion and is provided with a second discharge port symmetrically located and positioned opposite the first discharge port enabling each of the vessels arranged in tandem to be fully interchangeable with one another when the vessels are rotated approximately 180 about the vessels vertical axis. Preferably, each of the pressure vessels arranged in tandem is provided with a plurality of symmetrically positioned piping brackets located about the periphery of the side wall at preselected locations. Preferably, each of the pressure vessels arranged in tandem is provided with means for removable and interchangeably securing each pressure vessel to either of the vessel positions within the tandem arrangement. Preferably, a vent pipe means is provided and is removable attached to one of the ports located on the top portion of each paired vessel and is routed to converge and eventually join with the adjacent vent pipe means at a preselected position between each vessel on a preselected side thereof. Also, a bulk material inlet pipe means is provided and is removable attached to one of the remaining ports located on the top portion of each paired vessel and each material inlet pipe means is routed to converge and eventually join with the adjacent bulk material inlet pipe means at a preselected position between each vessel on a preselected side thereof. Additionally provided is a bulk material discharge pipe means being removable attached to one of the discharge ports located on the bottom portion of the vessel and each bulk material discharge pipe means being routed generally parallel to the mobile base on a preselected side thereof. Finally, means for introducing pressurized air, or gas, into each paired vessel is provided. Tandem bulk material transport truck Bulk material stored in the pressure vessels may be evacuated individually, or in combination, via the discharge ports and associated man folding and piping of each vessel. The bulk material is evacuated from the vessels by introducing pressurized air, or other gas, into vessels, via inlet ports and respectively, by way of a flexible hose, line, or piping (not shown) and originating from a pressurized air supply(not shown). The flow rate of the material being evacuated is controlled by adjusting the inlet air pressure and if need be, by making adjustments to separator, if being routed there through.The particular configuration and location of operator platforms, in conjunction with the centralized location of the hatch openings and the piping, valuing, and man folding being centrally routed and located, as shown and described above, provides operators standing on the platform with access to the various valuing for venting and controlling air supply and access to both hatches from a centrally located platform. Although, the disclosed invention has been shown and described with respect to a truck and a tractor drawn trailer embodying the present invention, it will be apparent that the claim invention is not limited to such, and that modifications and changes may be made to the claimed invention without departing from the spirit and scope thereof.散装水泥运输器具摘要： 大载重量运输水泥器具，如卡车或拖车，至少有一大部分是压力容器型。压力容器提供至少一个打开的密封舱门，第一个舱口和第二个舱口所有这些都是抵消从顶点的顶端部分压力的容器。压力容器至少在底部提供一个卸货口，并通过进气道使加压空气进入输气管。专用车平台在预选距离将舱口开放，从而使运营商在指定位置获得压力容器提供的水泥。背景 使用移动压力容器运输散装水泥干颗粒通常用于石油和天然气生产井。通常情况下，技术先进的装置有渠道，一个垂直圆柱侧壁或圆顶形形成底部的一部分。这些装置通常安装在一辆卡车上，在这种情况下水泥可以运到或储存在石油或天然气井。让水泥进入装置需通过位于圆顶顶端部分之前的舱口，该装置被运到井场或船只。此外一些运输装置旨在让气力运送水泥。在管道内和有关船只通过外部供应的空气使水泥流态化，。经过传输装置，将水泥送入分离器，这有助于减少和消除水泥塞流和不必要的水泥粉尘。水泥管道在水泥搅拌机处终结，选择水和添加剂是在水泥混合之前。 但往往在此期间或者准备运送水泥时，输送装置在工作现场有必要获得由内部采用先进技术的装置来输送水泥。出于种种原因已成为投诉的原因之一，包括水泥坚硬或结块。为了获得内部装置的情况需进行检查，设备操作人员必须爬上装置顶端到舱口。在一般情况，这给人带来不便，在恶劣天气的情况下，圆顶形顶部的装置的外表面在有冰或雨时会对操作人员构成危险。因此，有必要建立一个移动的散装水泥压力容器。 另一个缺陷是与之前最先进的移动散装水泥压力容器，特别是安装在运输车辆上。这是一个纵向的装置，每艘船舶，或坦克都有安装，是专门建造安装的卡车机构，在拖车或其他移动设备，如船舶上也可，管道和通风安装在前部或尾部。例如，某些管道被安装在前锋位置的坦克并可消除大量的反坦克材料或水泥，通常需要的管道受到经济学和物理学的限制，改为采用最直接的路线，从而将每艘船舶的装置和管道，专门用于该船只的位置。因此，在一个典型的串联船只的安排中，将有前瞻性船只，适当位置安装卸料口，以及后面的船只也有适当的位置安装卸料口。这样的安排，需要设计和制造的两种不同的，特定位置的单独装置，压力容器所需的时间以及费用代码获得批准，并为每艘船舶维护更新具体管道和图纸每艘船舶提供便捷。 此外，当某一装置或其组成部分必须更换时，必须指定特定部分或其他手段进行积极的鉴定。例如，必须明确是否全部需要更换或部分需要更换，或是否向后定位装置是必要的。从原来的制造商或区域仓库进行更换是相当麻烦和不便的，特别是当装置的有关部分已损坏，在偏远的工作地点和在世界各地往往得不到理想的通讯和交通联系。 因此，有必要对散装物料运输和储存装置，可以随时用于串联安排既前沿阵地或后面的位置，以减少需要设计和制造两个不同的船只，以满足守则适用于压力容器，如以及维持和仓储大宗物资的船只和相关组件设计和建造专门针对特定地点的卡车机构，拖车，或其他移动平台。 概要发明 上述宗旨和需要履行的披露散料运输设备。该仪器包括一个移动基站有至少一个，最好两个散装物料压力容器安装就此串联安排。这些船只有torispherical顶端部分有一个顶点，一个侧壁部分，以及部分toriconical底部有尖。压力容器至少有一个密封舱开放位于torispherical顶端部分和抵消从舱口的顶点顶端部分。压力容器进一步第一个港口和第二大港口位于顶端部分，其中每一项都是偏移的顶点顶端部分。第二大港口，位于对面的第一个港口方面的顶点顶端部分。压力容器是进一步提供至少一个卸货港位于底部部分。此外，压力容器提供进气道手段引入加压空气进入血管。运营商之间的平台插嘴至少有一个这样的对压力容器安排串联的关系。该平台定位在预选距离每个抵消舱口的开口，是在这样的接近抵消舱口开口每个压力容器共同的平台，从而使运营商的运营商定位平台，以查看和获取内部的每个压力容器通过抵消舱口开放设在每艘船舶。 最好，履行港口的每个压力容器的同时安排抵消从尖锥形底部的一部分，并提供第二次卸货港位于对称和定位对面的首次放电，使每一个港口的船只安排的同时，以完全可与其他船只时，约180 旋转的船只的垂直轴。 最好是，每个压力容器安排串联提供一个多元化的对称定位管道括号位于边缘的侧壁在预选地点。 最好是，每个压力容器安排串联提供手段，移动和互换确保每个压力容器的任何船只职位串联安排。 最好的排气管的手段是提供removably重视的港口之一，位于顶端部分每个配对船只和路由收敛和最终加入与毗邻的排气管是指在预选立场之间的每艘船舶上的预选一方有。此外，散装物料抽水管的手段，并提供连接到一个可移动的其余港口位于顶端部分每个配对船只和每个入口管材料是指路由收敛，并最终加入与毗邻的散装物料进管手段在预选位置上的每艘船舶预选一方有。此外提供的大量物质排放管意味着removably附在一个卸货港口位于底部的部分船只和每个散装物料排放管手段路由一般平行移动基站的预选一方有。最后，是指采用加压空气，或天然气，到每个配对的船只提供。 详细说明图 串联散装物料运输车 在谈到现在图。 1月4日的图画，其中描绘了串联散装物料运输车10体现了本发明。在谈到目前国际体操联合会。 1 ，这是一个右边鉴于卡车10其中包括底盘12其中大部分材料压力容器14A及14B条和分离16 removably安装。船只14A及14B条完全可与对方。这就是，船只14A条可旋转180 ，其垂直轴和安装的船只14B条，而不需要修改，接受各种管道中显示图纸。同样，船只14B条可旋转180 ，其垂直轴和安