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超级土建计算宝典
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03.超级土建计算宝典,超级土建计算宝典
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.弰 (:p6.17) iniArmorPlate.ini steelboard; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=0.20;1.570; 2=0.25;1.963; . . (:p3.10) iniformula.ini constdensity; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=(HT200);7.2; 2=(HT250);7.35; 3=;7.47.7; . (:p6.1) iniProfiledBar.ini circle; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=5.5;0.186; 2=6;0.222; 3=6.5;0.260; . . (:p6.1) iniProfiledBar.ini sqare; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=5.5;0.237; 2=6;0.283; 3=6.5;0.332; 4=7;0.385; . (:p6.1) iniProfiledBar.ini Hexagon; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=8;0.435; 2=9;0.551; 3=10;0.680; 4=11;0.823; . . (:p6.6) iniProfiledBar.ini Regular; :=;b;d; 1,1,2,3,;,;. :1=2;20;3;0.889; 2=2;20;4;1.145; 3=2.5;25;3;1.124; 4=2.5;25;4;1.459; . (:p6.8) iniProfiledBar.ini NoRegular; :=;B;b;d; 1,1,2,3,;,;. :1=2.5/1.6;25;16;3;0.912; 2=2.5/1.6;25;16;4;1.176; 3=3.2/2;32;20;3;1.171; . . (:p6.10) iniProfiledBar.ini Ishaped; :=;h;b;d; 1,1,2,3,;,;. :1=10;100;68;4.5;11.261; 2=12;120;74;5.0;13.987; 3=12.6;126;74;5;14.223; . (:p6.11) iniProfiledBar.ini LightIshaped; :=;h;b;d; 1,1,2,3,;,;. :1=10;100;55;4.5;9.46; 2=12;120;64;4.8;11.5; 3=14;140;73;4.9;13.7; . (:p6.12) iniProfiledBar.ini groove; :=;h;b;d; 1,1,2,3,;,;. :1=5;50;37;4.5;5.438; 2=6.3;63;40;4.8;6.634; 3=6.5;65;40;4.8;6.709; . . (:p6.13) iniProfiledBar.ini Lightgroove; :=;h;b;d; 1,1,2,3,;,;. :1=5;50;32;4.4;4.84; 2=6.5;65;36;4.4;5.90; 3=8;80;40;4.5;7.06; . .(,) (:p6.34) iniSteelTube.ini NosewType; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=32;2.58; 2=38;2.58; 3=42;2.510; . .() (:p6.35) iniSteelTube.ini ColdSewType; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=6;0.252.0; 2=7;0.252.5; 3=8;0.252.5; . (:p6.36) iniSteelTube.ini NicetyNoSew; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=4;0.51.0; 2=5;0.51.0; 3=6;0.51.2; . (:p6.36) iniSteelTube.ini BoilerNoSew; :=; 1,1,2,3,;,;. : 1=10,12;1.52.5; 2=14,16,17;23; 3=18,19,20;23; .() (:p6.39) iniSteelTube.ini StainlessHot; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=54;4.510; 2=56;4.511; 3=57,60;4.518; . .() (:p6.39) iniSteelTube.ini StainlessCold; :=; 1,1,2,3,;,;. :1=6,7,8;0.52.0; 2=9,10,11;0.52.5; . 适用范围： 墙板截面： 宽度L(m)10厚度B(mm)2600高度H(m)8.6 30 2 12 模板形式钢模0.85 钢模选用：钢板厚度2.5mm 模板长度l1200mm模板宽度b300mm 惯性矩Im=269700mm 4 5940 mm4 根数n2 489121900 5080 206000 钢楞间距：内l1600mm外l2600mm 33.85 kN/m2 206.40 kN/m2 其中： 24 4.44 V1/2=1.41 1.2 0.85 F=33.85 kN/m2 34.53 kN/m2 模板侧压力取F1、F2中的较小值。 F恒=F1.2k= (用于挠度计算) V：混凝土的浇筑速度（m/h） H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） 1：外加剂影响修正系数 2：混凝土坍落度影响修正系数 F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) c:混凝土的重力密度（kN/m 3） t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) t0=200/(T+15)= 1、荷载计算： （1）、模板侧压力： F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = cH = 截面抵抗矩W(mm3) 钢材的弹性模量E(N/mm2) 二、计算 截面抵抗矩Wm= 钢楞选用： 483.5钢管 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 混凝土的坍落度(cm) 荷载折减系数k为： 模板横向铺设,内楞为竖向，外楞为横向。 P3012 墙板模板计算（钢模） 墙板模板计算（钢模） KF002 一、假定条件及有关参数取值 混凝土的浇筑温度T(C) 模板采用钢模，内外钢楞为钢管，设对拉螺栓 混凝土的浇筑速度 (m/h) 对销螺栓 1 4 kN/m2 4.76 kN/m2 总荷载为： F=F恒+F活= 39.29 kN/m2 F活=F31.4k= (用于承载力计算) 2、验算： （1）、模板验算（按单跨两端悬臂梁计算）： （2）、活荷载： 混凝土倾倒荷载F3 (kN/m2) 2 11.79N/mm 10.36N/mm 300 mm 530383Nmm 89.29 N/mm2 f 其中：205N/mm2 0.44mmw 其中：w为允许挠度1.5mm 23.57N/mm (用于计算承载力) 20.72N/mm (用于计算挠度) 848613Nmm 83.52N/mm2 f 0.36mmw 其中： w=0.677q2l24/n100EI= E：为钢材的弹性模量 I：为钢楞的惯性矩 q2=F恒l1= 抗弯强度验算： M=0.10q1l22= =M/nW = 满足要求 挠度验算： （2）、内钢楞验算(按三跨连续梁计算)： 模板计算简图 作用于内楞的线荷载： q1=Fl1= f 为钢材抗弯、抗拉强度设计值 符合要求 挠度验算： w=q2m(-l13+6m2l1+3m3)/24EIm= 符合要求 抗弯强度验算： m为悬挑长度 M=q1m2/2= =M/Wm= 模板计算简图 作用于模板的线荷载： q1=Fb=(用于计算承载力) q2=F恒b= (用于计算挠度) mm q 1l q l22l2l 3 1.2 mm 14144N S M16 查表D-2得14424.50净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) 满足要求 满足要求 （3）、对拉螺栓确定： 对拉螺栓拉力： N=Fl1l2= 对拉螺栓采用： w：为钢楞允许变形值 w=l2/500= 4 5 6 7 适用范围： 墙板截面： 宽度L(m)3厚度B(mm)300高度H(m)4 20 2 12 模板形式0.9 模板选用：18 48600054000 4000 落叶松 50100 416666783333 10000 200 根数n2 489121900 5080 206000 600mm 钢楞间距：外l2600mm 58.88 kN/m2 96.00 kN/m2 其中： 24 5.71 楞木净距e(mm) 弹性模量Em(N/mm2) 落叶松胶合板 惯性矩Im(mm4) 楞木宽度b1(mm) 惯性矩Il(mm4) 夹板厚度t0(mm) 楞木高度t1(mm) 截面抵抗矩Wl(mm3) 木材的弹性模量El(N/mm2) 内楞为竖向，外楞为横向。 内楞木选用： 荷载折减系数k为：夹板+木楞方案 截面最小抵抗矩Wm(mm3) 外钢楞选用： 483.5钢管 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 截面抵抗矩W(mm3) 1、荷载计算： F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = cH = 一、假定条件及有关参数取值 混凝土的坍落度(cm) 对拉螺栓横向间距l1 钢材的弹性模量E(N/mm2) 二、计算 c:混凝土的重力密度（kN/m 3） F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) 墙板模板计算（夹板） 墙板模板计算（夹板） KF002 混凝土的浇筑温度T(C) 混凝土的浇筑速度 (m/h) 模板采用夹板，内楞为木楞，外楞为钢管，设对拉螺栓 （1）、模板侧压力： t0=200/(T+15)= 对销螺栓 8 V1/2=1.41 1.2 1.15 F=58.88 kN/m2 63.59 kN/m2 4 kN/m2 5.04 kN/m2 总荷载为：F=F恒+F活= 68.63 kN/m2 68.63N/mm 63.59N/mm 274535Nmm 5.08 N/mm2 fm 其中：20 N/mm2 0.35mmw 其中： 0.5 mm =M/Wm= w为允许挠度 模板侧压力取F1、F2中的较小值。 （2）、活荷载： 混凝土倾倒荷载F3 (kN/m2) (用于承载力计算) F恒=F1.2k= F活=F31.4k= (用于挠度计算) fm 为夹板抗弯强度设计值 （2）、内木楞验算(按三跨连续梁计算)： 符合要求 符合要求 挠度验算： w=0.677q2e4/100EmIm= M=0.10q1e2= V：混凝土的浇筑速度（m/h） H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） 1：外加剂影响修正系数 2：混凝土坍落度影响修正系数 2、验算： （1）、模板验算（按三跨连续梁计算）： 抗弯强度验算： 模板计算简图 q2=F恒1000= 作用于模板的线荷载： (用于计算承载力) (用于计算挠度) q1=F1000= w=e/400= 模板计算简图 e q ee q l22l2l 9 17.16N/mm 15.90N/mm 617703Nmm 7.41 N/mm2 fm 其中：13 N/mm2 0.56mmw 其中：1.2 mm 24708N S M16 查表D-2得14424.50 41.18N/mm 38.16N/mm 1482487Nmm 145.91N/mm2 f 其中：205N/mm2 0.67mmw 其中：1.2 mm 满足要求 f为钢材抗弯、抗拉强度设计值 满足要求 挠度验算： w=0.677q2l14/n100EI= w=l1/500= q2=F恒l2= (用于计算挠度) 抗弯强度验算： M=0.10q1l12= =M/nW = （4）、外钢楞验算(按三跨连续梁计算)： 模板计算简图 作用于内楞的线荷载： q1=Fl2= (用于计算承载力) 挠度验算： 对拉螺栓采用： 净截面积A(mm2) （3）、对拉螺栓确定： 对拉螺栓拉力： w=l2/500= 满足要求 抗弯强度验算： (用于计算承载力) (用于计算挠度) =M/Wl = 作用于内楞的线荷载： q1=F(e+b1)= q2=F恒(e+b1)= M=0.10q1l22= fm 为木材抗弯、抗拉强度设计值 w=0.677q2l24/100ElIl= 容许拉力S(kN) 满足要求 满足要求 N=Fl1l2= q 1l1l1l q l22l2l 10 1.0 1.2 0.85 1.00 1.15 2kN/m2 4kN/m2 水平面模板 垂直面模板 振捣混凝土时荷载标准值 计算参数选用表 坍落度小于30mm 坍落度50-90mm 坍落度110-150mm 2-混凝土坍落度影响系数 1-外加剂影响修正系数 不掺外加剂 掺具有缓凝作用的外加剂 11 适用范围： 柱截面：长边a(mm)800短边b(mm)350高度H(m)4 30 4 15 4 模板形式钢模0.75 0.85 489121900 5080 206000 450mm 64.77kN/m2 96.00kN/m2 其中： 24 t0=200/(T+15)=4.44 V：混凝土的浇筑速度（m/h）V1/2=2.00 1.2 1.15 F=64.77kN/m2 混凝土的浇筑速度v（m/h) 混凝土的坍落度（cm) 混凝土浇筑倾倒荷载F3(kN/m2) 自重标准值g(kN/m2) 柱模板计算(钢模) 柱模板计算(钢模) KF002 一、假定条件及有关参数取值 混凝土的温度T（） 模板采用钢模，柱箍为钢管，对拉螺栓为一道 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 截面抵抗矩W(mm3) 荷载折减系数k为： 柱箍选用： 483.5的钢管 二、计算 1、荷载计算： 新浇混凝土对模板产生的侧压力 钢材的弹性模量E(N/mm2) 柱箍间距ls F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) c:混凝土的重力密度(kN/m 3) F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = cH = H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） 1：外加剂影响修正系数 2：混凝土坍落度影响修正系数 混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。 恒荷载： 1 66.06kN/m2 4.76 kN/m2 总荷载为： F=F恒+F活=70.82kN/m2 活荷载： F活=F31.4k= (用于强度计算) F恒=F1.2k=(用于挠度计算) 柱箍验算(按简支梁计算) 2、模板及柱箍验算： 不采用对拉螺栓 2 664.40N/mm2f 其中： 7330N 3298996Nmm 1 205 l1=a+552=910mm l2=b+552=460mm 10.57mmw 其中： 1.82mm 167.97N/mm2f 其中： 2749N 计算简图 强度验算 A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） Mx=Flsl12/8= =N/A+Mx/( xW)= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=Flsl2/2= f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： l1：长边柱箍跨距（mm) l2：短边柱箍跨距（mm) x：弯矩作用平面内，截面塑性发展系数 因受振动荷载取： W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) 采用对拉螺栓 拟两边均设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算 计算简图 挠度验算 w=5F恒lsl14/384EI= w：容许挠度（mm） w=l1/500= N=0.375Flsl2/2= A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） 强度验算 =N/A+Mx/W= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） ( ) q l12l ( ) q /2 l1 2l/2 l ( )/2 l1 /2 2 3 824749Nmm 205 l1=a+552=910mm l2=b+552=460mm 0.26mmw 其中： 0.91mm 18126N M16 查表D-2得14424.50 FLS 35.28N/mm2f 其中： 7330N 103094Nmm 205 l1=a+552=910mm l2=b+552=460mm 0.26mmw 其中： 0.91mm 18126N Mx=0.125Fls(l1/2)2= l2：短边柱箍跨距（mm) 挠度验算 w=0.521F恒ls(l1/2)4/100EI= w：容许挠度（mm） W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： l1：长边柱箍跨距（mm) 对拉螺栓采用： 净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) w=l1/2/500= 对拉螺栓设计： 螺栓所承受荷载：FL=1.25Flsl1/2= 计算简图 长边强度验算 =N/A+Mx/W= 符合要求 拟长边设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算，短边按简支梁计算 Mx=0.125Fls(l1/2)2= W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=Flsl2/2= A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） w：容许挠度（mm） w=l1/2/500= 对拉螺栓设计： l1：长边柱箍跨距（mm) l2：短边柱箍跨距（mm) 长边挠度验算 w=0.521F恒ls(l1/2)4/100EI= 螺栓所承受荷载：FL=1.25Flsl1/2= q /2 q l1 /2 l1 2l 4 M16 查表D-2得14424.50 FLS 177.06N/mm2f 其中： 5438N 842975Nmm 0.69mmw 其中： 0.92mm 净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) 符合要求 对拉螺栓采用： A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） Mx=0.125Flsl22= 挠度验算 短边强度验算 =N/A+Mx/W= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=0.375Flsl1/2= 符合要求 w=5F恒lsl24/384EI= w：容许挠度（mm） w=l2/500= 5 适用范围： 柱截面：长边a(mm)1200短边b(mm)800高度H(m)4.8 30 4 15 4 模板形式木模0.5 0.9 489121900 5080 206000 400mm 53.97kN/m2 115.20kN/m2 其中： 24 4.44 V：混凝土的浇筑速度（m/h）V1/2=2.00 1 1.15 F=53.97kN/m2 柱模板计算(夹板) 柱模板计算(夹板) KF002 一、假定条件及有关参数取值 混凝土的温度T（） 模板采用夹板+木楞，柱箍为钢管，对拉螺栓为一道 混凝土的浇筑速度v（m/h) 混凝土的坍落度（cm) 荷载折减系数k为： 柱箍选用： 483.5的钢管 混凝土浇筑倾倒荷载F3(kN/m2) 自重标准值g(kN/m2) 钢材的弹性模量E(N/mm2) 柱箍间距ls 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 截面抵抗矩W(mm3) F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = cH = 二、计算 1、荷载计算： 新浇混凝土对模板产生的侧压力 2：混凝土坍落度影响修正系数 F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) t0=200/(T+15)= c:混凝土的重力密度(kN/m 3) 混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。 恒荷载： H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） 1：外加剂影响修正系数 6 58.29kN/m2 5.04 kN/m2 总荷载为： F=F恒+F活=63.33kN/m2 F恒=F1.2k=(用于挠度计算) 2、模板及柱箍验算： 活荷载： F活=F31.4k= (用于强度计算) 夹板+木楞方案 模板验算(按三跨连续梁计算) 7 楞木选用：落叶松50100 416666783333 10000 3间距e(mm)600 q=Fl1=82.96kN/m 其中：l1=a+552=1310mm l2=b+552=910mm 1327422Nmm 5.31N/mm2fm 其中： 13N/mm2 0.12mmw 其中：1mm 1093.28N/mm2f 其中： 11526N 计算简图 楞木宽度b1(mm)楞木高度t1(mm) 楞木根数n 模板设计荷载 l1：长边柱箍跨距（mm) 惯性矩Il(mm4)截面抵抗矩Wl(mm3) 木材的弹性模量El(N/mm2) =M/nWl= M：弯距设计值（Nmm） ：受弯应力计算值（N/mm2） fm：木材的抗弯强度设计值(N/mm2), fm= l2：短边柱箍跨距（mm) 强度验算 M=0.1qls2= 符合要求 柱箍验算 不采用对拉螺栓(按简支梁计算) 符合要求 挠度验算： w=0.677qls4/100nElIl= w：木模允许挠度w=ls/400= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=Flsl2/2= 计算简图 强度验算 =N/A+Mx/( xW)= ( ) q l12l q slslsl 8 5434134Nmm 1 205 35.61mmw 其中： 2.62mm 276.27N/mm2f 其中： 4322N # Nmm 205 0.89mmw 其中： 1.31mm 20741N M16 查表D-2得14424.50 FLS A：柱箍杆件净截面积(mm2) 因受振动荷载取： W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） Mx=Flsl12/8= x：弯矩作用平面内，截面塑性发展系数 采用对拉螺栓 拟两边均设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算 计算简图 挠度验算 w=5F恒lsl14/384EI= w：容许挠度（mm） w=l1/500= N=0.375Flsl2/2= A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） Mx=0.125Fls(l1/2)2= 强度验算 =N/A+Mx/W= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） w=0.521F恒ls(l1/2)4/100EI= w：容许挠度（mm） w=l1/2/500= W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： 挠度验算 净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) 符合要求 对拉螺栓设计： 螺栓所承受荷载：FL=1.25Flsl1/2= 对拉螺栓采用： ( ) q /2 l1 2l/2 l ( )/2 l1 /2 2 9 291.00N/mm2f 其中： 11526N # Nmm 205 0.89mmw 其中： 1.31mm 20741N M12 查表D-2得7612.90 FLS 528.91N/mm2f 其中： 6222N # Nmm 8.29mmw 其中： 1.82mm 长边强度验算 =N/A+Mx/W= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=Flsl2/2= 拟长边设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算，短边按简支梁计算 计算简图 f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取： 长边挠度验算 w=0.521F恒ls(l1/2)4/100EI= A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） Mx=0.125Fls(l1/2)2= W：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3) 螺栓所承受荷载：FL=1.25Flsl1/2= 对拉螺栓采用： w：容许挠度（mm） w=l1/2/500= 对拉螺栓设计： 短边强度验算 =N/A+Mx/W= N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N） N=0.375Flsl1/2= 净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) 符合要求 符合要求 w=5F恒lsl24/384EI= w：容许挠度（mm） w=l2/500= A：柱箍杆件净截面积(mm2) Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm） Mx=0.125Flsl22= 挠度验算 q /2 q l1 /2 l1 2l 10 1.0 1.2 0.85 1.00 1.15 2kN/m2 4kN/m2 钢模0.85 木模0.9 计算参数选用表计算参数选用表 1-外加剂影响修正系数 2-混凝土坍落度影响系数 振捣混凝土时荷载标准值：振捣混凝土时荷载标准值： 坍落度50-90mm 坍落度110-150mm 对垂直面模板可采用 不掺外加剂 掺具有缓凝作用的外加剂 折减系数折减系数 坍落度小于30mm 对水平面模板可采用 11 适用范围： 梁高h(mm)900梁宽b(mm)300梁长L(mm)6000 42 10001000 100 6001800 5001200 24kN/m3 模板形式钢模0.85 钢楞选用： 489121900 5080206000 0.27kN/m 7.78kN/m 0.49kN/m 混凝土自重24bh1.2= 钢筋重量1.5bh1.2= 二、计算 1、底模验算： 计算简图： 底模自重0.75b1.2= 荷载计算： 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 截面最小抵抗矩W(mm3)钢材的弹性模量E(N/mm2) 立杆横向间距l1(mm)立杆纵向间距l2(mm) 荷载折减系数k为： 483.5钢管 混凝土重力密度 c为： 楼板厚度hb(mm) 小楞间距l(mm)横杆步距l3(mm) 模板采用钢模，钢楞及立脚为钢管，双立脚，设一道对拉螺栓 梁模板计算(钢模） 梁模板计算(钢模） KF002 一、假定条件及有关参数取值 梁离地面高(m)支模排架步数n0 楼板立杆纵距lb(mm)楼板立杆横距ls(mm) l q b h l /2bbl /2 hb 1 2b1.4=0.84kN/m 线荷载为：7.97kN/m 7.25kN/m 钢模选用：P25152502.5 2598005860 1.2 358479.00Nmm 50.98N/mm2f 其中： 205N/mm2 0.19mmw 其中： w=1.5mm 304 15 4 64.77kN/m2 21.60kN/m2 其中：F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) 混凝土浇筑振动荷载F3(kN/m2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力 F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = ch = 计算简图： 混凝土的温度T（）混凝土的浇筑速度v（m/h) 混凝土的坍落度(cm) q2：作用在梁底模上的均布荷载(N/mm) w：钢模允许挠度 符合要求 2、侧模验算： l：小楞的间距（mm） ：受弯应力计算值（N/mm2） f：钢材的抗弯强度设计值(N/mm2),Q235 f= 符合要求 挠度验算： w=5q2l4/384EIm= 抗弯强度计算：（按简支梁验算） M=q1l2/8= =M/Wm= M：弯距设计值（Nmm） q1：作用在梁底模上的均布荷载（N/mm） (用于挠度验算) 惯性矩Im(mm4)截面最小抵抗矩Wm(mm3) 模板平铺块数n=b/b1= 模板宽度b1(mm)钢板厚度t1(mm) 振动混凝土荷载 q1=k(+)=(用于强度验算) q2=k(+)= F h F3 3F h1 2 4.44 V1/2=2.00 1.2 1.15 F=21.60kN/m2 0.90m 钢模选用：P25152502.5 2598005860 18.912 kN/m 982695.89Nmm 193.44N/mm2f 3.222mmw 其中：1.80mm 挠度验算： w=0.00652q3h4/EI= w=h/500= 不符合要求，按对拉螺栓方案计算 抗弯强度计算：（按简支梁验算） M=0.06415q3h2= =M/W= 符合要求 钢楞设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数)： q3=(F1.2+F31.4)l= 不采用对拉螺栓 计算简图 惯性矩Im(mm4)截面最小抵抗矩Wm(mm3) 梁侧模钢楞采用： 483.5钢管 V：混凝土的浇筑速度（m/h） 1：外加剂影响修正系数 2：混凝土坍落度影响修正系数 模板宽度b2(mm)钢板厚度t2(mm) 混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。 混凝土侧压力的有效压头高度h1=F/ c= t0=200/(T+15)= q h A B 4 3 298715.04Nmm 58.80N/mm2f 5319.000NS M12 查表D-2 得7612.90 600 长度410mm宽度50mm 厚度2.5mm孔径12mm 竖向间距450mm纵向间距l4600mm 17.02kN =l2/A=179.17N/mm2f 其中：215N/mm2 计算简图 f：钢材的抗弯强度设计值(N/mm2),Q235 f= 横向间距ls(mm) 3、小楞验算： 计算简图： 符合要求 支模铁片计算 支模铁片所受的拉力l2=(F1.2+F31.4)hl4= 抗拉强度验算 符合要求 支座反力验算： RB=0.3125q3h= 对拉螺栓采用： 净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) 计算简图 抗弯强度计算：（按二跨连续梁验算） MBC=0.0195q3h2= =M/W= 采用对拉螺栓 b q l1 h B A C q4 b5555 50 12 4 1.17kN/m 10.66kN/m 0.62kN/m 2(b+lb)1.4=3.64kN/m 线荷载为：13.67kN/m 10.58kN/m 717748.50Nmm =M/W=141.29N/mm2f=205N/mm2 其中： q1=q4l/b=27.34N/mm w=q2bl13(8-4b2/l12+b3/l13)/384EI=0.56mmw 其中： q2=q5l/b=21.15N/mm 1mm 支座反力R=q1b/2= 4101.42N8kN 荷载计算： 底模自重0.75(b+lb)1.2= 按简支梁计算 计算简图： w=l1/500= 符合要求 单扣件的抗滑符合要求 W：钢管截面抵抗矩 符合要求 挠度验算： q2：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） 4、大楞验算： (1.5bh+1.1lbhb)1.2= 24(bh+lbhb)1.2= q1：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） q4=k(+)=(用于强度验算) 抗弯强度验算： M=0.125q1l1b(2-b/l1)= 混凝土自重 钢筋重量 振动混凝土荷载 q5=k(+)=(用于挠度验算) b q l1 RRR 1 q R1 l2l2l2 5 984340.8 Nmm =M/W=193.77N/mm2f=205N/mm2 其中： q1“=q4/2=6.84N/mm 2.96mmw 其中： q2“=q5/2=5.29N/mm 2.4 mm 0.90kN/m2 2.88kN/m2 0.13kN/m2 2.80kN/m2 面荷载为：5.71kN/m2 0.438kN 8.071kN 11.6kN 符合要求 N=q1l2/2+qblbls/2+N= 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰，按受压弯构件简化计算 查建筑施工手册，搭接立杆容许荷载为 qb=k(+)= 支模排架自重N=(38.4(l1+l2+l3)+152)n01.2/1000= 混凝土自重24hb1.2= 每根立柱承受的荷载N： 钢筋重量1.1hb1.2= 振动混凝土荷载21.4= 符合要求 5、钢管立柱验算： 楼板荷载计算： 底模自重0.751.2= 12：计算跨度，此处为立杆纵向间距 符合要求 挠度验算： w=l2/500= q2“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) w=0.677q2“l24/100EI= 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。 抗弯强度验算： M=0.1q1“l22= q1“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 3、小楞验算： 计算简图： 按简支梁计算 三立杆方案三立杆方案 RRR 1 q R1 l2l2l2 q l b 1l1 6 1.17kN/m 10.66kN/m 0.62kN/m 3.64kN/m 线荷载为：13.67kN/m 10.58kN/m 128169.38Nmm =M/W=25.23N/mm2f=205N/mm2 其中： q1=q4b/2l1=4.10N/mm 0.04mmw 其中： q2=q5b/2l1=3.17N/mm 1mm 支座反力R=q1l1=2050.71N8kN 656227.2 Nmm =M/W=129.18N/mm2f=205N/mm2 其中： q1“=q4/3=4.56N/mm w=0.521q2l14/100EI= w=l1/500= 符合要求 荷载计算： 底模自重0.75(b+lb)1.2= 混凝土自重24(bh+lbhb)1.2= (用于强度验算) q5=k(+)=(用于挠度验算) 抗弯强度验算： 钢筋重量(1.5bh+1.1lbhb)1.2= 振动混凝土荷载 q4=k(+)= 2(b+lb)1.4= M=0.125q1l12= q1：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） W：钢管截面抵抗矩 符合要求 挠度验算： q2：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） M=0.1q1“l22= 单扣件的抗滑符合要求 4、大楞验算： 计算简图： q1“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。 抗弯强度验算： RRR 1 q R1 l2l2l2 7 1.97mmw 其中： q2“=q5/3=3.53N/mm 2.4 mm 支座反力6.02kN 0.438kN N=R+N=6.454kN 11.6kN 1.17kN/m 10.66kN/m 0.62kN/m 3.64kN/m 线荷载为：13.67kN/m 10.58kN/m 68357.00Nmm =M/W=13.46N/mm2f=205N/mm2 其中： q1=q4b/3l1=2.73N/mm R=1.1q1“l2= 2(b+lb)1.4= 12：计算跨度，此处为立杆纵向间距 符合要求 挠度验算： w=l2/500= q2“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) w=0.677q2“l24/100EI= 5、钢管立柱验算： 混凝土自重24(bh+lbhb)1.2= (用于强度验算) 每根立柱承受的荷载N： 支模排架自重N=(38.4(l1+l2+l3)+152)n01.2/1000= 按简支梁计算 荷载计算： 底模自重0.75(b+lb)1.2= q5=k(+)=(用于挠度验算) 抗弯强度验算： M=0.1q1l12= q1：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） q4=k(+)= 3、小楞验算： 计算简图： 四立杆方案四立杆方案 符合要求 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰，按受压弯构件简化计算 查建筑施工手册，搭接立杆容许荷载为 符合要求 钢筋重量(1.5bh+1.1lbhb)1.2= 振动混凝土荷载 1ll b 1 q l1 8 0.05mmw 其中： q2=q5b/3l1=2.12N/mm 1mm 支座反力R=q1l1=1367.14N8kN 492170.4 Nmm =M/W=96.88N/mm2f=205N/mm2 其中： q1“=q4/4=3.42N/mm 1.48mmw 其中： q2“=q5/4=2.64N/mm 2.4 mm 支座反力4.51kN 0.438kN N=R+N=4.950kN R=1.1q1“l2= 符合要求 q2：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） 挠度验算： 单扣件的抗滑符合要求 l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） W：钢管截面抵抗矩 w=0.677q2l14/100EI= w=l1/500= M=0.1q1“l22= q1“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 5、钢管立柱验算： 符合要求 w=l2/500= q2“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) w=0.677q2“l24/100EI= 挠度验算： 抗弯强度验算： 12：计算跨度，此处为立杆纵向间距 符合要求 符合要求 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。 4、大楞验算： 计算简图： 每根立柱承受的荷载N： 支模排架自重N=(38.4(l1+l2+l3)+152)n01.2/1000= RRR 1 q R1 l2l2l2 9 11.6kN 符合要求 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰，按受压弯构件简化计算 查建筑施工手册，搭接立杆容许荷载为 10 适用范围： 梁高h(mm)1900梁宽b(mm)700梁长L(mm)24000 14.38 800800 120 4001800 400400 24kN/m3 模板形式木模0.9 钢楞选用： 489121900 5080206000 0.42kN/m 38.30kN/m混凝土自重24bh1.2= 二、计算 1、底模验算： 计算简图： 底模自重0.5b1.2= 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 截面最小抵抗矩W(mm3)钢材的弹性模量E(N/mm2) 立杆纵向间距l2(mm) 荷载折减系数k为： 483.5钢管 混凝土重力密度 c为： 梁模板计算（木模） 梁模板计算（木模） KF002 一、假定条件及有关参数取值 梁离地面高(m)支模排架步数n0 梁底模采用木板，侧模采用夹板、木楞，横楞及立脚为钢管，双立脚，设一道 对拉螺栓 荷载计算： 楼板立杆纵距lb(mm)楼板立杆横距ls(mm) 楼板厚度hb(mm) 小楞间距l(mm)横杆步距l3(mm) 立杆横向间距l1(mm) l q b h l /2bbl /2 hb 11 2.39kN/m 2b1.4=1.96kN/m 线荷载为：38.77kN/m 37.01kN/m 木模选用：落叶松70050 7291667291667 10000 775404.00Nmm 2.66N/mm2fm 其中： 13N/mm2 0.17mmw 其中： w=l/4001mm 304 15 4 64.77kN/m2 45.60kN/m2 其中：F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) 混凝土浇筑振动荷载F3(kN/m2) 新浇混凝土对模板产生的侧压力 F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = ch = 计算简图： 混凝土的温度T（）混凝土的浇筑速度v（m/h) 混凝土的坍落度(cm) q2：作用在梁底模上的均布荷载(N/mm) w：木模允许挠度 符合要求 2、侧模验算： l：小楞的间距（mm） ：受弯应力计算值（N/mm2） fm：木材的抗弯强度设计值(N/mm2), fm= 符合要求 挠度验算： w=5q2l4/384EmIm= 抗弯强度计算：（按简支梁验算） M=q1l2/8= =M/Wm= M：弯距设计值（Nmm） q1：作用在梁底模上的均布荷载（N/mm） (用于挠度验算) 惯性矩Im(mm4)截面最小抵抗矩Wm(mm3) 木材的弹性模量Em(N/mm2) 钢筋重量1.5bh1.2= 模板宽度b1(mm)模板厚度t1(mm) 振动混凝土荷载 q1=k(+)=(用于强度验算) q2=k(+)= F h F3 3F h1 12 4.44 V1/2=2.00 1.2 1.15 F=45.60kN/m2 1.90m 楞木选用：落叶松50100 416666783333 10000 楞木根数n4间距e(mm)633 38.20kN/m 611243Nmm 7.33N/mm2fm 其中： 13N/mm2 0.16mmw 其中： w=l/4001mm 24.128 kN/m w：木模允许挠度 符合要求 钢楞设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数0.85)： q4=(F1.2+F31.4)l= ：受弯应力计算值（N/mm2） fm：木材的抗弯强度设计值(N/mm2), fm= 符合要求 挠度验算： w=0.677q3l4/100EIl= q3：作用在梁侧模上的均布荷载(N/mm) 抗弯强度计算：（按三跨连续梁验算） M=0.1q3l2= =M/Wl= M：弯距设计值（Nmm） l：小楞的间距（mm） 梁侧模竖向钢楞采用： 483.5钢管 模板设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数)： q3=(F1.2+F31.4)e= 惯性矩Il(mm4)截面最小抵抗矩Wl(mm3) 木材的弹性模量E(N/mm2) 楞木宽度b1(mm)楞木高度t1(mm) 混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。 混凝土侧压力的有效压头高度h1=F/ c= V：混凝土的浇筑速度（m/h） 1：外加剂影响修正系数 2：混凝土坍落度影响修正系数 夹板+木楞方案 t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) t0=200/(T+15)= 13 5587598.43Nmm 1099.92N/mm2f 其中：205N/mm2 81.642mmw 其中：3.80mm 1698490.56Nmm 334.35N/mm2f 14326.000NS M12 RB=0.3125q4h= 对拉螺栓采用： 抗弯强度计算：（按二跨连续梁验算） MBC=0.0195q4h2= =M/W= 符合要求 支座反力验算： 采用对拉螺栓 计算简图 挠度验算： w=0.00652q4h4/EI= w=h/500= M=0.06415q4h2= =M/W= 符合要求 f：钢材的抗弯强度设计值(N/mm2),Q235 f= 不符合要求，按对拉螺栓方案计算 不采用对拉螺栓 计算简图 抗弯强度计算：（按简支梁验算） q h A B 4 h B A C q4 14 查表D-2 得7612.90 400 1.35kN/m 41.07kN/m 2.52kN/m 2(b+lb)1.4=4.20kN/m 线荷载为：44.23kN/m 40.45kN/m 221127.84Nmm =M/W=43.53N/mm2f=205N/mm2 其中： q1=q4l/b=25.27N/mm w=q2bl13(8-4b2/l12+b3/l13)/384EI=0.12mmw 其中： q2=q5l/b=23.11N/mm 0.8mm 支座反力R=q1b/2=8845.1136 N8kN (用于挠度验算) 钢筋重量(1.5bh+1.1lbhb)1.2= 振动混凝土荷载 q4=k(+)= 单扣件的抗滑符合要求 挠度验算： q2：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） 4、大楞验算： 计算简图： w=l1/500= 符合要求 q1：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） W：钢管截面抵抗矩。 符合要求 抗弯强度验算： M=0.125q1l1b(2-b/l1)= 荷载计算： 底模自重0.75(b+lb)1.2= 混凝土自重24(bh+lbhb)1.2= (用于强度验算) q5=k(+)= 符合要求 3、小楞验算： 计算简图： 按简支梁计算 净截面积A(mm2)容许拉力S(kN) 横向间距ls(mm) b q l1 15 353804.544 Nmm =M/W=69.65N/mm2f=205N/mm2 其中： q1“=q4/2=22.11N/mm 0.14mmw 其中： q2“=q5/2=20.22N/mm 0.8 mm 0.60kN/m2 3.46kN/m2 0.16kN/m2 2.80kN/m2 面荷载为：6.31kN/m2 1.238kN 11.012kN 11.6kN 符合要求 N=q1l2/2+qblbls/2+N= 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰，按受压弯构件简化计算 查建筑施工手册，搭接立杆容许荷载为 qb=k(+)= 混凝土自重24hb1.2= 支模排架自重N=(38.4(l1+l2+l3)+152)n01.2/1000= 每根立柱承受的荷载N： 钢筋重量1.1hb1.2= 振动混凝土荷载21.4= 符合要求 5、钢管立柱验算： 楼板荷载计算： 底模自重0.51.2= 12：计算跨度，此处为立杆纵向间距 符合要求 挠度验算： w=l2/500= w=0.677q2“l24/100EI= q2“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。 抗弯强度验算： M=0.1q1“l22= q1“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 三立杆方案三立杆方案 3、小楞验算： 计算简图： RRR 1 q R1 l2l2l2 q l b 1l1 16 1.35kN/m 41.07kN/m 2.52kN/m 4.20kN/m 线荷载为：44.23kN/m 40.45kN/m 773947Nmm =M/W=152.35N/mm2f=205N/mm2 其中： q1=q4b/2l1=38.70N/mm 0.19mmw 其中： q2=q5b/2l1=35.39N/mm 0.8mm 支座反力R=q1l1=15478.9488 N8kN 按简支梁计算 抗弯强度验算： M=0.125q1l12= 荷载计算： 底模自重0.75(b+lb)1.2= 混凝土自重24(bh+lbhb)1.2= W：钢管截面抵抗矩。 符合要求 挠度验算： q2：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） w=0.521q2l14/100EI= q1：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） 4、大楞验算： 计算简图： w=l1/500= 符合要求 单扣件的抗滑符合要求 (用于强度验算) q5=k(+)=(用于挠度验算) 钢筋重量(1.5bh+1.1lbhb)1.2= 振动混凝土荷载 q4=k(+)= 2(b+lb)1.4= RRR 1 q R1 l2l2l2 q l b 1l1 17 235869.696 Nmm =M/W=46.43N/mm2f=205N/mm2 其中： q1“=q4/3=14.74N/mm 0.09mmw 其中： q2“=q5/3=13.48N/mm 0.8 mm 支座反力6.49kN 1.238kN N=R+N=7.724kN 11.6kN 1.35kN/m 41.07kN/m 2.52kN/m 4.20kN/m 线荷载为：44.23kN/m q2“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) q1“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 12：计算跨度，此处为立杆纵向间距 符合要求 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。 抗弯强度验算： M=0.1q1“l22= 符合要求 5、钢管立柱验算： R=1.1q1“l2= 挠度验算： w=l2/500= w=0.677q2“l24/100EI= 2(b+lb)1.4= 3、小楞验算： 计算简图： 按简支梁计算 每根立柱承受的荷载N： 符合要求 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰，按受压弯构件简化计算 查建筑施工手册，搭接立杆容许荷载为 支模排架自重N=(38.4(l1+l2+l3)+152)n01.2/1000= 四立杆方案四立杆方案 荷载计算： 底模自重0.75(b+lb)1.2= 混凝土自重24(bh+lbhb)1.2= (用于强度验算) 钢筋重量(1.5bh+1.1lbhb)1.2= 振动混凝土荷载 q4=k(+)= 1ll b 1 q l1 18 40.45kN/m 412771.97Nmm =M/W=81.25N/mm2f=205N/mm2 其中： q1=q4b/3l1=25.80N/mm 0.16mmw 其中： q2=q5b/3l1=23.59N/mm 0.8mm 支座反力R=q1l1=10319.2992 N8kN 176902.272 Nmm =M/W=34.82N/mm2f=205N/mm2 其中： q1“=q4/4=11.06N/mm 0.07mmw 其中： q2“=q5/4=10.11N/mm 0.8 mm w=0.677q2l14/100EI= 抗弯强度验算： M=0.1q1l12= q5=k(+)=(用于挠度验算) W：钢管截面抵抗矩。 符合要求 挠度验算： q2：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） q1：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） 4、大楞验算： 计算简图： w=l1/500= 符合要求 单扣件的抗滑符合要求 q1“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) 12：计算跨度，此处为立杆纵向间距 符合要求 按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化成均布荷载计算。 抗弯强度验算： M=0.1q1“l22= 挠度验算： w=l2/500= w=0.677q2“l24/100EI= q2“：小楞作用在大楞上的均布荷载(N/mm) RRR 1 q R1 l2l2l2 19 支座反力4.86kN 1.238kN N=R+N=6.103kN 11.6kN R=1.1q1“l2= 符合要求 5、钢管立柱验算： 每根立柱承受的荷载N： 符合要求 一般按立柱的稳定性控制，可按两端铰，按受压弯构件简化计算 查建筑施工手册，搭接立杆容许荷载为 支模排架自重N=(38.4(l1+l2+l3)+152)n01.2/1000= 20 适用范围： 梁高h(mm)1000梁宽b(mm)400梁长L(mm)8000 4.12 10001000 160 5001800 5001000 24kN/m3 模板形式木模0.9 钢楞选用： 489121900 5080206000 0.24kN/m 11.52kN/m 0.72kN/m 2b1.4=1.12kN/m 线荷载为：12.24kN/m 11.23kN/m 振动混凝土荷载 q1=k(+)=(用于强度验算) q2=k(+)=(用于挠度验算) 二、计算 1、底模验算： 计算简图： 底模自重0.5b1.2= 截面积A(mm2)截面惯性矩I(mm4) 截面最小抵抗矩W(mm3)钢材的弹性模量E(N/mm2) 立杆横向间距l1(mm)立杆纵向间距l2(mm) 荷载折减系数k为： 483.5钢管 混凝土重力密度 c为： 梁模板计算（夹板） 梁模板计算（夹板） KF002 一、假定条件及有关参数取值 梁离地面高(m)支模排架步数n0 模板采用夹板+木楞，横楞及立脚为钢管，双立脚，设一道对拉螺栓 楼板立杆纵距lb(mm)楼板立杆横距ls(mm) 楼板厚度hb(mm) 小楞间距l(mm)横杆步距l3(mm) 荷载计算： 混凝土自重24bh1.2= 钢筋重量1.5bh1.2= l q b h l /2bbl /2 hb 21 楞木选用：落叶松50100 416666783333 10000楞木根数n4 382500.00Nmm 1.15N/mm2fm 其中： 13N/mm2 0.05mmw 其中： w=l/4001.25mm 304 13 4 53.97kN/m2 24.00kN/m2 其中： 4.44 V1/2=2.00 1 t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) t0=200/(T+15)= V：混凝土的浇筑速度（m/h） 1：外加剂影响修正系数 新浇混凝土对模板产生的侧压力 F1=0.22 c to12v 1/2= F2 = ch = F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) 混凝土的温度T（）混凝土的浇筑速度v（m/h) 混凝土的坍落度(cm) 混凝土浇筑振动荷载F3(kN/m2) w：木模允许挠度 符合要求 2、侧模验算： 计算简图： ：受弯应力计算值（N/mm2） fm：木材的抗弯强度设计值(N/
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