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机械类 钢筋 弯曲 曲折 设计 及其 运动 过程 进程 虚拟 cad

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机械类钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟带CAD图,机械类,钢筋,弯曲,曲折,设计,及其,运动,过程,进程,虚拟,cad

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湛江海洋大学本科生毕业论文（设计）书题目钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟（中英文）作者姓名胡 茂 正所在专业机械设计制造及其自动化所在班级00机制四班申请学位湛江海洋大学指导教师刘杰华 职称 教授答辩时间2004年 6 月 9 日毕业论文(设计)任务书论文(设计)题 目钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟工程院(系)机械设计制造极其自动化专业00级学生姓名胡 茂 正指导教师刘杰华 招惠玲 陈敏华职称起讫日期2004年3月25日-6月8日地 点湛江海洋大学发任务书日期： 2004 年 3 月 25 日毕业论文（设计）任务的内容和要求（包括原始数据、技术要求、工作要求）我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展，一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因，另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激，包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路（道路）、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施，这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇，因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入WTO和国家鼓励出口政策的激励，工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及2004年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行。本课题要求的具体工作是：1、 熟悉国内各种钢筋弯曲机型号及各自的性能与应用，结合各钢筋弯曲机使用的情况与现状的市场情况对各自的优缺点进行比较并设计出合适的钢筋弯曲机。2、 钢筋弯曲机满足40钢筋的弯曲加工，弯曲角度为90度的弯曲件做为设计对象。对钢筋弯曲机进行应用范围设计。3、 完成钢筋弯曲机各主要非标准零件计算及设计和标准件的选择及应用。4、 用autocad软件对各钢筋弯曲机的装配图绘制以及非标准零件的绘制工作。5、 写出设计钢筋弯曲机设计的说明书。6、 最后进行答辩。格式采用“字体：仿宋；字号：小4号；行距：固定值=22”图纸内容及张数格式采用“字体：仿宋；字号：小4号；行距：固定值=22”实物内容及要求格式采用“字体：仿宋；字号：小4号；行距：固定值=22”其 他格式采用“字体：仿宋；字号：小4号；行距：固定值=22”参考文献格式采用“字体：仿宋；字号：小4号；行距：固定值=22”毕业论文（设计）进度计划起讫日期工 作 内 容备注毕业论文（设计）答辩提问录学生姓名学号所在学院专业答辩日期答辩时间答辩组所提问题及学生解答情况（简述）答辩小组组长(签名) 年 月 日毕业论文（设计）成绩评定指导教师评语：指导教师(签名) 年 月 日答辩小组评语：答辩小组组长(签名) 年 月 日毕业论文（设计）成绩系主任（签名） 年 月 日审批单位（盖章） 年 月 日目录目录目录 1中英文摘要 2绪论 3第 1 章 弯矩计算与电动机选择 41.1 工作状态 42.1 材料达到屈服极限时的始弯矩 4第 2 章 v 带传动设计 52.1 V 带轮的设计计算 5第 3 章 第一级圆柱齿轮设计 83.1 选择材料 83.2 接触强度进行初步设计 83.3 齿轮校核 103.4 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算 12第 4 章 第三级圆柱齿轮设计 14 4.1 选择材料 144.2 接触强度进行初步设计 144.3 齿轮校核 154.4 4齿轮及齿轮副精度的检验项目计算 18第 5 章中间轴设计 205.1 计算作用在轴上的力 205.2 计算支力和弯矩 205.3 截面校核 22第 6 章主轴设计 246.1 计算作用在轴上的力 246.2 计算支力和弯矩 256.3 截面校核 26第 7 章 轴承的选择 287.1 滚动轴承选择 28中英文 28总结 32参考文献 33摘摘 要要 通过强度计算分析，认为现有 GW-40 弯曲机的大部分零件有较大的设计裕量，需要改变个别零部件及电动机功率即可大幅度提高加工能力，满足 40 钢筋的弯曲加工。还可以升级为 GW-50钢筋弯曲机。关键词关键词 钢筋弯曲机 始弯矩 终弯矩 主轴扭矩 【Abstract】Adopt analyze and count of the intensity ,we believe that the components of the Steel reinforcing bar- curved equipment have the huge design foreground . we can Improve the ability of machining, only change very few components and the electric Motors efficiency. It can be contented to the machining of the 40 screw thread steel and go up to the 50 steel reinforcing bar curved equipment.Key words: steel reinforcing bar-curved equipment first curved last curved Main shaft curved.钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟专业:机械设计制造及其自动化, 学号:2000121406,姓名:胡茂正指导教师:刘杰华,招惠玲,陈敏华绪论绪论我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展，一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因，另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激，包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路（道路） 、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施，这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇，因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入WTO 和国家鼓励出口政策的激励，工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及 2004 年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行了深入透彻的分析。第第 1 1 章章 弯矩计算与电动机选择弯矩计算与电动机选择1.11.1 工作状态工作状态1.钢筋受力情况与计算有关的几何尺寸标记图 1。设钢筋所需弯矩：Mt=式中 F 为拨斜柱对钢筋的作用力；Fr为 F 的径向分力;a 为 F 与钢筋轴sinsin0LFr线夹角。 当 Mt 一定，a 越大则拨斜柱及主轴径向负荷越小；a=arcos(L1/Lo)一定，Lo越大。因此，弯曲机的工作盘应加大直径，增大拨斜柱中心到主轴中心距离 L0 GW-50 钢筋弯曲机的工作盘设计：直径 400mm，空间距 120mm，L0=169.7 mm，Ls=235，a=43.80a工作盘；2-中心柱套；3-拨料柱4-挡料柱；5-钢筋；6-插入座117.45图1 钢筋受力情况2.钢筋弯曲机所需主轴扭矩及功率按照钢筋弯曲加工规范规定的弯曲半径弯曲钢筋，其弯曲部分的变形量均接近或过材的额定延伸率，钢筋应力超过屈服极限产生塑性变形。2.12.1 材料达到屈服极限时的始弯矩材料达到屈服极限时的始弯矩 1.按 40 螺纹钢筋公称直径计算M0=K1Ws式中，M0为始弯矩，W 为抗弯截面模数，K 1为截面系数，对圆截面 K 1=1.7；对于 25MnSi 螺纹钢筋 M0=373（N/mm2）,则得出始弯矩 M0=3977（Nm）2. 钢筋变形硬化后的终弯矩钢筋在塑性变形阶段出现变形硬化（强化） ，产生变形硬化后的终弯矩：M=（K 1+K0/2Rx）Ws式中，K0为强化系数，K0=2.1/p=2.1/0.14=15, p为延伸率，25MnSi 的p=14%，Rx=R/d0,R 为弯心直径，R=3 d0，则得出终弯矩 M=11850（Nm） 3. 钢筋弯曲所需距Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 为弯曲时的滚动摩擦系数，K=1.05 按上述计算方法同样可以得出 50I 级钢筋（b=450 N/mm2）弯矩所需弯矩：Mt=8739（Nm）,取较大者作为以下计算依据。4. 电动机功率由功率扭矩关系公式 A0=Tn/9550=2.9KW,考虑到部分机械效率 =0.75，则电动机最大负载功率 A= A0/=2.9/0.75=3.9（KW） ，电动机选用 Y 系列三相异步电动机，额定功率为=4（KW）,额定转速=1440r/min。eAen6. 电动机的控制 （如图 2 所知）图2 钢筋弯曲电气图制动刹车电机反转电机正转 第第 2 2 章章v v 带传动设计带传动设计2.12.1 V V 带轮的设计计算带轮的设计计算电动机与齿轮减速器之间用普通 v 带传动，电动机为 Y112M-4，额定功率 P=4KW，转速=1440，减速器输入轴转速=514，输送装置工作时有轻微冲击，每天工1nminr2nminr作 16 个小时1. 设计功率根据工作情况由表 8122 查得工况系数=1.2，=P=1.24=4.8KWAKdPAK 2. 选定带型根据=4.8KW 和转速=1440，有图 812 选定 A 型dP1nminr3. 计算传动比=2.821nn51414404. 小带轮基准直径1dd由表 8112 和表 8114 取小带轮基准直径=75mm1dd5. 大带轮的基准直径2dd（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）1目录目录目录 1中英文摘要 2绪论 3第 1 章 弯矩计算与电动机选择 41.1 工作状态 42.1 材料达到屈服极限时的始弯矩 4第 2 章 v 带传动设计 52.1 V 带轮的设计计算 5第 3 章 第一级圆柱齿轮设计 83.1 选择材料 83.2 接触强度进行初步设计 83.3 齿轮校核 103.4 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算 12第 4 章 第三级圆柱齿轮设计 14 4.1 选择材料 144.2 接触强度进行初步设计 144.3 齿轮校核 154.4 4齿轮及齿轮副精度的检验项目计算 18第 5 章中间轴设计 205.1 计算作用在轴上的力 205.2 计算支力和弯矩 205.3 截面校核 22第 6 章主轴设计 246.1 计算作用在轴上的力 246.2 计算支力和弯矩 256.3 截面校核 26第 7 章 轴承的选择 287.1 滚动轴承选择 28中英文 28总结 32参考文献 33（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）2摘摘 要要 通过强度计算分析，认为现有 GW-40 弯曲机的大部分零件有较大的设计裕量，需要改变个别零部件及电动机功率即可大幅度提高加工能力，满足 40 钢筋的弯曲加工。还可以升级为 GW-50钢筋弯曲机。关键词关键词 钢筋弯曲机 始弯矩 终弯矩 主轴扭矩 【Abstract】Adopt analyze and count of the intensity ,we believe that the components of the Steel reinforcing bar- curved equipment have the huge design foreground . we can Improve the ability of machining, only change very few components and the electric Motors efficiency. It can be contented to the machining of the 40 screw thread steel and go up to the 50 steel reinforcing bar curved equipment.Key words: steel reinforcing bar-curved equipment first curved last curved Main shaft curved.（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）3钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟钢筋弯曲机设计及其运动过程虚拟专业:机械设计制造及其自动化, 学号:2000121406,姓名:胡茂正指导教师:刘杰华,招惠玲,陈敏华绪论绪论我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展，一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因，另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激，包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路（道路） 、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施，这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇，因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入WTO 和国家鼓励出口政策的激励，工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及 2004 年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行了深入透彻的分析。（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）4第第 1 1 章章 弯矩计算与电动机选择弯矩计算与电动机选择1.11.1 工作状态工作状态1.钢筋受力情况与计算有关的几何尺寸标记图 1。设钢筋所需弯矩：Mt=式sinsin0LFr中 F 为拨斜柱对钢筋的作用力；Fr为 F 的径向分力;a 为 F 与钢筋轴线夹角。 当 Mt 一定，a 越大则拨斜柱及主轴径向负荷越小；a=arcos(L1/Lo)一定，Lo越大。因此，弯曲机的工作盘应加大直径，增大拨斜柱中心到主轴中心距离 L0 GW-50 钢筋弯曲机的工作盘设计：直径 400mm，空间距 120mm，L0=169.7 mm，Ls=235，a=43.80a工作盘；2-中心柱套；3-拨料柱4-挡料柱；5-钢筋；6-插入座117.45图1 钢筋受力情况2.钢筋弯曲机所需主轴扭矩及功率按照钢筋弯曲加工规范规定的弯曲半径弯曲钢筋，其弯曲部分的变形量均接近或过材的额定延伸率，钢筋应力超过屈服极限产生塑性变形。2.12.1 材料达到屈服极限时的始弯矩材料达到屈服极限时的始弯矩 1.按 40 螺纹钢筋公称直径计算M0=K1Ws式中，M0为始弯矩，W 为抗弯截面模数，K 1为截面系数，对圆截面 K 1=1.7；对于25MnSi 螺纹钢筋 M0=373（N/mm2）,则得出始弯矩 M0=3977（Nm）2. 钢筋变形硬化后的终弯矩钢筋在塑性变形阶段出现变形硬化（强化） ，产生变形硬化后的终弯矩：M=（K 1+K0/2Rx）Ws式中，K0为强化系数，K0=2.1/p=2.1/0.14=15, p为延伸率，25MnSi 的p=14%，Rx=R/d0,R 为弯心直径，R=3 d0，则得出终弯矩 M=11850（Nm） 3. 钢筋弯曲所需距Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 为弯曲时的滚动摩擦系数，K=1.05 按上述计算方法同样可以得出 50I 级钢筋（b=450 N/mm2）弯矩所需弯矩：Mt=8739（Nm）,取较大者作为以下计算依据。4. 电动机功率由功率扭矩关系公式 A0=Tn/9550=2.9KW,考虑到部分机械效率 =0.75，则电动机最大（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）5负载功率 A= A0/=2.9/0.75=3.9（KW） ，电动机选用 Y 系列三相异步电动机，额定功率为=4（KW）,额定转速=1440r/min。eAen6. 电动机的控制 （如图 2 所知）图2 钢筋弯曲电气图制动刹车电机反转电机正转 第第 2 2 章章v v 带传动设计带传动设计2.12.1 V V 带轮的设计计算带轮的设计计算电动机与齿轮减速器之间用普通 v 带传动，电动机为 Y112M-4，额定功率 P=4KW，转速=1440，减速器输入轴转速=514，输送装置工作时有轻微冲击，每天工作 161nminr2nminr个小时1. 设计功率根据工作情况由表 8122 查得工况系数=1.2，=P=1.24=4.8KWAKdPAK 2. 选定带型根据=4.8KW 和转速=1440，有图 812 选定 A 型dP1nminr3. 计算传动比=2.821nn51414404. 小带轮基准直径1dd由表 8112 和表 8114 取小带轮基准直径=75mm1dd5. 大带轮的基准直径2dd（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）6大带轮的基准直径=（1-）2ddi1dd取弹性滑动率=0.02= （1-）=2.8=205.8mm2ddi1dd)02. 01 (75实际传动比 =2.85i)1 (12dddd 从动轮的实际转速=505.262nin185. 21440minr 转速误差=1.7%51426.5055142n 对于带式输送装置，转速误差在范围是可以的%56. 带速 =5.6210006014407510006011ndsm7. 初定轴间距0a0.7（+）（+）1dd2dd20 a1dd2dd0.7（75+205）（75+205）20 a1965600 a取=400mm0a8. 所需 v 带基准长度0dL =2+0dL0a0212214)()(2adddddddd =24004)75205()20575(24002 =800+439.6+10.56 =1250.16mm 查表 818 选取mmLd12509. 实际轴间距 a（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）7=400mm200ddLLaa10. 小带轮包角1 =-101800123 .57adddd =0062.18180 =0012038.16111. 单根 v 带的基本额定功率1p根据=75mm 和=1440由表 8127（c）用内插法得 A 型 v 带的=0.68KW1dd1nminr1p12. 额定功率的增量1p根据和由表 8127（c）用内插法得 A 型 v 带的min14401rn 85. 2i=0.17KW1p13. V 带的根数 ZZ=Ldkkppp)(11根据查表 8123 得=0.950138.161k根据=1250mm 查表得 818 得=0.93DLLkZ=6.38Ldkkppp)(1193. 095. 0)17. 068. 0(8 . 4取 Z=7 根14. 单根 V 带的预紧力0F =500（ 由表 8124 查得 A 型带 m=0.100F2) 15 . 2mzpkdmkg则=500（=99.53N0F2) 15 . 2mzpkd（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）815. 压轴力QF=2=1372NQF2sin210ZF238.161sin753.99016. 绘制工作图3.27图3 带轮 第第 3 3 章章 圆柱齿轮设计圆柱齿轮设计3.13.1 选择材料选择材料确定和及精度等级limHlimF参考表 8324 和表 8325 选择两齿轮材料为：大，小齿轮均为 40Cr，并经调质及表面淬火，齿面硬度为 48-50HRc，精度等级为 6 级。按硬度下限值，由图 838（d）中的MQ 级质量指标查得=1120Mpa；由图 839（d）中的 MQ 级质量指标查得limHlimFFE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 MPa3.23.2 按接触强度进行初步设计按接触强度进行初步设计1. 确定中心距 a(按表 8328 公式进行设计) aCmAa(+1)321HKT=1mC483A（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）9K=1.7mNT164624 . 0MPaH1008 取mma175mma2002. 确定模数 m (参考表 834 推荐表) m=(0.0070.02)a=1.44, 取 m=3mm3. 确定齿数 z ,z12z =20.51 取 z =211) 1(2ma) 15 . 5(320021z =z =5.521=115.5 取 z =1162124. 计算主要的几何尺寸（按表 835 进行计算）分度圆的直径 d =m z =321=63mm11 d =m z =3*116=348mm22齿顶圆直径 d= d +2h =63+23=69mm1a1a d= d +2h =348+23=353mm2a2a端面压力角 020基圆直径 d= dcos=63cos20 =59.15mm1b10 d= d cos=348cos20 =326.77mm2b20齿顶圆压力角 =arccos=31.021at11abdd0 = arccos=22.632at22abdd0端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）10 =1.9齿宽系数 =1.3d1db6380纵向重合度 =03.33.3 齿轮校核齿轮校核1. 校核齿面接触强度（按表 8315 校核） 强度条件：=HH 计算应力：=ZZZZ Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中： 名义切向力 F =2005Nt112000dT6317.632000 使用系数 K=1（由表 8331 查取）A 动载系数 =（）VKVAA200B 式中 V=smnd7 . 110006051417.6310006011 A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK齿向载荷分布系数 K=1.35（由表 8332 按硬齿面齿轮，装配时检修调整，6 级H精度 K非对称支称公式计算）H34. 1齿间载荷分配系数 （由表 8333 查取）0 . 1HK节点区域系数 =1.5（由图 8311 查取）HZ 重合度的系数 （由图 8312 查取）77. 0Z 螺旋角系数 （由图 8313 查取）80. 0Z（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）11 弹性系数 （由表 8334 查取）MPaZE8 .189 单对齿啮合系数 Z=1B = 1H=143.17MPa2H806320055 . 515 . 50 . 135. 105. 1180. 077. 08 .1895 . 11许用应力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim 式中：极限应力=1120MPalimH 最小安全系数=1.1（由表 8335 查取）limHS 寿命系数=0.92（由图 8317 查取）NTZ 润滑剂系数=1.05（由图 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm 速度系数=0.96（按由图 8320 查取）VZ,7 . 1sm 粗糙度系数=0.9（由图 8321 查取）RZ 齿面工作硬化系数=1.03（按齿面硬度 45HRC，由图 8322 查取）WZ 尺寸系数=1（由图 8323 查取）XZ则： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120 满足HH2. 校核齿根的强度（按表 8315 校核） 强度条件：=1F1F 许用应力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF112212SFSFFFYYYY（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）12式中：齿形系数=2.61， =2.2（由图 8315（a）查取）1FY2FY 应力修正系数，（由图 8316（a）查取）6 . 11SaY77. 12SaY 重合度系数 =1.9Y 螺旋角系数=1.0（由图 8314 查取）Y 齿向载荷分布系数=1.3（其中 N=0.94，按表 8330 计算）FKNHK 齿间载荷分配系数=1.0（由表 8333 查取）FK 则 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1许用应力：= （按值较小齿轮校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF 式中： 极限应力=350MPalimF 安全系数=1.25（按表 8335 查取）limFS 应力修正系数=2（按表 8330 查取）STY 寿命系数=0.9（按图 8318 查取）STY 齿根圆角敏感系数=0.97（按图 8325 查取）relTY 齿根表面状况系数=1（按图 8326 查取）lTYRe 尺寸系数=1（按图 8324 查取）XY则 =FMPa48997. 09 . 0225. 1350 满足， 验算结果安全2F1FF3.43.4 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1.确定齿厚偏差代号为：6KL GB1009588（参考表 8354 查取）2.确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表 8358 查取）第公差组检验切向综合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按表 8369 计算，由表 8360，1iF1iFfPFF （钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）13表 8359 查取)；第公差组检验齿切向综合公差，=0.6（）1if1iftptff=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 计算，由表 8359 查取） ；第公差组检验齿向公差=0.012（由表 8361 查取） 。F3.确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表 8358 选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号 KL，根据表 8353m 的计算式求得齿厚的上偏差=-12=-12wEssEptf0.009=-0.108mm，齿厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法线的平均长度上偏差siEptf=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差WSEssETF020020sin36. 0a=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表 8wiEsiETF020020319 及其表注说明求得公法线长度=87.652，跨齿数 K=10，则公法线长度偏差可表示为：knW,对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距 a=200mm，由表查得 8110. 0126. 0652.87f365 查得=；检验接触斑点，由表 8364 查得接触斑点沿齿高不小于 40%，沿齿f023. 0长不小于 70%；检验齿轮副的切向综合公差=0.05+0.072=0.125mm（根据表 8358 的表注icF3，由表 8369，表 8359 及表 8360 计算与查取） ；检验齿切向综合公差=0.0228mm， （根据 8358 的表注 3，由表 8369，表 8359 计算与查取） 。对箱体，icf检验轴线的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表 8363 查取） 。确定齿坯的精度xfyf要求按表 8366 和 8367 查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为 50mm，其尺寸和形状公差均为 6 级，即 0.016mm，齿轮的径向和端面跳动公差为 0.014mm。3. 齿轮工作图图4 大齿轮 （钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）14二 由于第一级齿轮传动比与第二级传动比相等，则对齿轮的选择，计算以及校核都与第一级一样 第第 4 4 章章 第三级圆柱齿轮的设计第三级圆柱齿轮的设计 4.14.1 选择材料选择材料1.确定 Hlim和 Flim及精度等级。参考表 8324 和表 8325 选择两齿轮材料为：大，小齿轮均为 40Cr，并经调质及表面淬火，齿面硬度为 4850HRc，精度等级为 6 级。按硬度下限值，由图 838（d）中的MQ 级质量指标查得 Hlim=Hlim=1120Mpa；由图 839（d）中的 MQ 级质量指标查得FE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 Mpa.4.24.2 按接触强度进行初步设计按接触强度进行初步设计1. 确定中心距 a(按表 8328 公式进行设计) aCmAa(+1)321HKT=1mC483AK=1.7mNT164624 . 0MPaH10086则 a=325mm 取 a=400mm2. 确定模数 m (参考表 834 推荐表)m=(0.0070.02)a=2.88, 取 m=4mm3. 确定齿数 z ,z12 2004400221 zzz =28 取 z =281) 1(2ma) 16(440021（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）15 z =172 取 z =172224. 计算主要的几何尺寸（按表 835 进行计算）分度圆的直径 d =m z =428=112mm11 d =m z =688mm221724齿顶圆直径 d= d +2h =112+24=120mm1a1a d= d +2h =688+24=696mm2a2a齿根圆直径 mmmmzdf1025 . 211 mmmmzdf6785 . 222端面压力角 020基圆直径 d= dcos=112cos20 =107.16mm1b10 d= d cos=688cos20 =646.72mm2b20齿顶圆压力角 =arccos=1at11abdd07 .26 = arccos=2at22abdd06 .21端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at =1.15齿宽系数 =1.3 d1db6380齿宽 mmab1604004 . 0纵向重合度 =04.34.3 校核齿轮校核齿轮1.校核齿面接触强度（按表 8330 校核） 强度条件：=HH（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）16 计算应力：=ZZZZ Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中： 名义切向力 F =34107Nt112000dT6319102000 使用系数 K=1（由表 8331 查取）A 动载系数 =（）VKVAA200B 式中 V=smnd09. 01000601711210006011 A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.05VK 齿向载荷分布系数 K=1.35（由表 8332 按硬齿面齿轮，装配时检修调 6 级精度HK非对称支称公式计算）H34. 1 齿间载荷分配系数 （由表 8333 查取）0 . 1HK 节点区域系数 =1.5（由图 8311 查取）HZ 重合度的系数 （由图 8312 查取）93. 0Z 螺旋角系数 （由图 8313 查取）80. 0Z 弹性系数 （由表 8334 查取）MPaZE8 .189 单对齿齿合系数 Z=1B = 1H=301.42MPa2H806320055 . 515 . 50 . 135. 105. 1180. 077. 08 .1895 . 11（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）17许用应力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim 式中：极限应力=1120MPalimH 最小安全系数=1.1（由表 8335 查取）limHS 寿命系数=0.92（由图 8317 查取）NTZ 润滑剂系数=1.05（由图 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm 速度系数=0.96（按由图 8320 查取）VZ,7 . 1sm 粗糙度系数=0.9（由图 8321 查取）RZ 齿面工作硬化系数=1.03（按齿面硬度 45HRC，由图 8322 查取）WZ 尺寸系数=1（由图 8323 查取）XZ则： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120 满足HH2. 校核齿根的强度（按表 8315 校核） 强度条件：=1F1F 许用应力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF112212SFSFFFYYYY式中：齿形系数=2.61， =2.2（由图 8315（a）查取）1FY2FY 应力修正系数，（由图 8316（a）查取）6 . 11SaY77. 12SaY 重合度系数 =1.9Y 螺旋角系数=1.0（由图 8314 查取）Y 齿向载荷分布系数=1.3（其中 N=0.94，按表 8330 计算）FKNHK（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）18 齿间载荷分配系数=1.0（由表 8333 查取）FK 则 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1许用应力：= （按值较小齿轮校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF 式中： 极限应力=350MPalimF 安全系数=1.25（按表 8335 查取）limFS 应力修正系数=2（按表 8330 查取）STY 寿命系数=0.9（按图 8318 查取）STY 齿根圆角敏感系数=0.97（按图 8325 查取）relTY 齿根表面状况系数=1（按图 8326 查取）lTYRe 尺寸系数=1（按图 8324 查取）XY则 =FMPa48997. 09 . 0225. 1350 满足， 验算结果安全2F1FF4.44.4 齿轮及齿轮副精度的检验项目计算齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1.确定齿厚偏差代号为：6KL GB1009588（参考表 8354 查取）2.确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表 8358 查取）第公差组检验切向综合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按1iF1iFfPFF 表 8369 计算，由表 8360，表 8359 查取)；第公差组检验齿切向综合公差，=0.6（）1if1iftptff=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 计算，由表 8359 查取） ；第公差组检验齿向公差=0.012（由表 8361 查取） 。F3.确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表 8358 选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号 KL，根据表 8353wE（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）19的计算式求得齿厚的上偏差=-12=-12ssEptf0.009=-0.108mm，齿厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法线的平siEptf均长度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 WSEssETF020=-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos020sin36. 0awiEsiETF+0.720.036sin=-0.126mm；按表 8319 及其表注说明求得公法线020020长度=87.652，跨齿数 K=10，则公法线长度偏差可表示为：knW对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距 a=200mm，110. 0126. 0652.87f由表查得 8365 查得=；检验接触斑点，由表 8364 查得接触f023. 0斑点沿齿高不小于 40%，沿齿长不小于 70%；检验齿轮副的切向综合公差=0.05+0.072=0.125mm（根据表 8358 的表注 3，由表 8369，表3icF59 及表 8360 计算与查取） ；检验齿切向综合公差=0.0228mm， （根据 8icf358 的表注 3，由表 8369，表 8359 计算与查取） 。对箱体，检验轴线的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表 8363 查取） 。xfyf4. 确定齿坯的精度要求按表 8366 和 8367 查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为 50mm，其尺寸和形状公差均为 6 级，即 0.016mm，齿轮的径向和端面跳动公差为0.014mm。5. 齿轮工作图如下图5 小齿轮 （钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）20第第 5 5 章章 轴的设计轴的设计6.16.1 计算作用在轴上的力计算作用在轴上的力大轮的受力：圆周力 =1F1F12dTN8 .19955 .933472径向力 1rF1rFNtgF72636. 08 .199501轴向力 11FFa小轮的受力：圆周力 = 2F2FNdT1102463347222径向力 =2rF2rFNtgF396836. 01102402轴向力 =2aF2aF2F5.25.2 计算支力和弯矩计算支力和弯矩1.垂直平面中的支反力：BR NlcFcbF626221326110241438 .1995)(21NlaFbaFRc684202135 .498 .19955 .11611024)(12 2. 水平面中的支反力：lcbFdFcFdFRrarfaB)(5 . 05 . 0122211 =2131437203151102420039681748 .1995 =2752.3N ldFaFdFbaFRfarfarc1112225 . 05 . 0 =2131748 .19953507265 .31110245 .1663968 =261N3. 支点的合力 ，：BRCR（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）21 =BRNRRBB684027526262 2222 NRRRCCC682826168242222 轴向力 NFFFaaa2 .90288 .19951102412应由轴向固定的轴承来承受。aF4. 垂直弯矩：截面 1 wM1 wMmNaRB4 .7515 .496262 截面 wM wM mNCRC4 .1368266842 5. 水平弯矩：截面mNaRMBw27.3305 .493 .27521NaRdFMBaaw86.1627.3301748 .1995211截面mNCRMCw2 .522002612111dFbFbaRMarBaw =275217419951177265 .166 =504Nm7. 合成弯矩：截面mNMMMwww30.82010890056400122 mNMMMawwaw75282.164 .7512222 截面mNMMMwww9 .13682 .524 .1368 2222mNMMMawwaw8 .14575044 .1368 22228. 计算轴径截面（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）22 mmTMdWw583557 . 058.10505672400107 . 0)(1033221截面 mmTMdWaw743557 . 058.105059 .1368107 . 0103232225210021317431.5Fr22a2a11r1轴的受力和结构尺寸简图5.35.3 对截面进行校核对截面进行校核1. 截面校核mmNMw82030mmNnPT3472725 .934 . 3105 .95105 .956633319145325832mmdW3382902mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齿轮轴的齿 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）73. 0 （由表 4117 得）72. 0（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）23268. 1kk9 . 1kk78.5492.1212.29355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8则 轴的强度满足要求2. 截面校核mmNMw136890mmNnPT3472725 .934 . 3105 .95105 .95663336 .39762327432mmdW321.795252mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齿轮轴的齿 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）81. 0 （由表 4117 得）76. 0110. 3kk271. 2kk（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）2411976. 7152. 1355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8则 轴的强度满足要求3. 如下图6.3453.2图6 轴 第第 6 6 章章 主轴设计主轴设计6.16.1 计算作用在轴上的力计算作用在轴上的力1.齿轮的受力：扭矩 T T=mN 9 .105379 . 22 . 39550圆周力 =1F1F12dTN68.61263449 .105372径向力 1rF1rFNtgF6 .220536. 068.612601轴向力 11FFa2. 工作盘的合弯矩Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 为弯曲时的滚动摩擦系数，K=1.05 按上述计算方法同样可以得出 50I 级钢筋（b=450 N/mm2）弯矩所需弯矩：Mt=8739（Nm）由公式 Mt=式中 F 为拨斜柱对钢筋的作用力；Fr为 F 的径向分力;a 为 F 与sinsin0LFr（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）25钢筋轴线夹角。 08 .43mmL7 .1690则 NFr10816工作盘的扭矩 mNLFTr1 .1270496. 07 .16910816sin02所以 T齿轮能够带动工作盘转动2T6.26.2 计算支力和弯矩计算支力和弯矩1.垂直平面中的支反力：BR NlcFcbF8 .534218375.201102425.12268.6126)(21NlaFbaFRc1124318375.6068.61265 .16210372)(12 2.水平面中的支反力：lcbFcFdFRrrfaB)(5 . 01211 =18325.1226 .220575.201018634468.6126 =11198.37N ldFaFdFbaFRfarfarc1112225 . 05 . 0 =18334468.612675.606 .220525.16210186 =-3217.9N 3.支点的合力 ，：BRCR =BRNRRBB6 .1240737.111988 .5342 2222 NRRRCCC4 .116949 .3217112432222 轴向力 NFFaa68.61261应由轴向固定的轴承来承受。aF（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）264.垂直弯矩：截面 1 wM1 wMmNaRB58.32475.608 .5342 截面 wM wM mNCRC29.23375.2011243 5.水平弯矩：截面mNaRMBw3 .68075.6037.111981NaRdFMBaaw3 .14273 .68034468.6126211截面mNCRMCw77.6675.209 .32172111dFbFbaRMarBaw =11198.3734468.61265 .1016 .220525.162 =-66.77Nm6.合成弯矩：截面mNMMMwww38.33123.445817.10535222 mNMMMawwaw74.146329.203718517.10535222 截面mNMMMwww65.24223.445822.54424 22mNMMMawwaw65.24223.445822.54424 227.计算轴径截面 mmTMdWw603557 . 046.611170.109812107 . 0)(1033221截面 mmTMdWaw853557 . 046.611102.58879107 . 010332226.36.3 对截面进行校核对截面进行校核1.截面校核（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）27mmNMw331380mmNnPT1150000008 . 24 . 3105 .95105 .956633321600326032mmdW3432002mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齿轮轴的齿 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）73. 0 （由表 4117 得）72. 0268. 1kk9 . 1kk47. 686.54355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8则 轴的强度满足要求2. 如下图（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）28图7 主轴第第 7 章章 轴承的选择轴承的选择7.17.1 滚动轴承选择滚动轴承选择. .1.根据拨盘的轴端直径选取轴承，轴承承受的力主要为径向力，因而采用深沟球轴承，选定为型号为 16008 的轴承,其中 16008 的技术参数为：d=40mm D=68mm B=9mm2. 16008 轴承的配合的选择：轴承的精度等级为 D 级，内圈与轴的配合采用过盈配合,轴承内圈与轴的配合采用基孔制，由此轴的公差带选用 k6,查表得在基本尺寸为 200mm 时，IT6DE 公差数值为 29um，此时轴得基本下偏差 ei=+0.017mm，则轴得尺寸为mm。外圈与壳体孔的配合采用基轴制，过渡配合，046. 0017. 040由此选用壳体孔公差带为 M6，IT6基本尺寸为 68mm 时的公差数值为 0.032mm，孔的基本上偏差ES=-0.020，则孔的尺寸为mm。020. 0052. 068中英文中英文薄壁模具成功的秘密薄壁模具成功的秘密 要求生产一种小的轻的零件,就要我们寻找一个能够注出薄壁工件的注塑模具.现在,”薄壁”在微电子方面通常定义为少于1m壁厚.在大的自动化方面,”薄”可能意味是2mm左右.无论怎么样,越薄壁的地方,在生产过程中要求的变化就越多:更高的压力和速度,更短的冷却时间,和改注射的方法和工作排列的方式.这些过程的改变在模具,机构和零件设计中要引起一系列的思考机械方面的思考:（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）29 标准的注塑机都能够应用于大多数的薄壁注射.新标准的注塑机的容量远超过了十几年前的机器.先进的材料和技术,高超过的设计水平大大的增加了薄壁零件对标准注塑机的要求. 但是当薄壁不断的收缩,要求有更大的高速带来的特殊压力.例如微电子零件的壁厚少于1m,填充时间要少于0.5秒和注射压力大于30000psi是不罕见的.为薄壁注射而设计的水力机械通常储蓄的能量既用于注射又用于夹紧循环.纯电的和水电混合的机械的出现往往能够提供更高的速度和更大的压力.为了抵抗高压,在注射范围内,夹紧里应该是在5-7吨每平方英寸.另外,连接杆到压盘有助于减少弯曲,当墙壁厚度减少,注射压力上升.薄壁注射机的连接杆到压盘厚度的距离通常是2:1,或者是更低的比率.而且,随着壁厚的变薄,注射速度的闭环的控制,转移压力和其他的过程变量能在高速度和压力拥包的情况下帮助控制充满型腔.当它开始注射容量时，大量的塑料装入型腔太多了。我们建议注射40%70%的型腔容量到模的型腔里面。在薄壁注射的应用中经常能见到的大大地减少的总循环周期时间可以使把最小注射量降低到型腔容量的20%30%成为可能，但是 ，只有在彻底了解零件因材料变化而引起的其特性的变化的情况下才能实现。用户必须小心，小的注射量可能引起材料性能的降低，因此，意味着更长的只社时间。模子：本身的精度 速度是薄壁模能否做成功的关键的因素之一。更快的折射速度和更高的注射压力把溶解的热塑性的材料在一个足够的速度下注入狭窄的型腔以避免其凝固。如果标准零件注射时间在2sec内，如果它的厚度减少25%那么充型时间就能减少50%，即1sec钟就能充满型腔。 薄壁模具的好处之一是当壁厚减少时，需要冷却的材料也相应的减少。随着主要壁厚的减少，循环周期能减少50%，熔化状态下的系统的小心的管理能使分流道和主流道缩小循环周期的时间。热的分流道和主流道通常用于薄壁零件的注塑以利于把周期时间减少到最小。 模具的材料也应该被检查。P20钢在传统的应用中广大被使用，但是，由于薄壁注射的压力不断的增大，模具也必须做得更坚固。H-13钢和其它的坚韧的钢为薄壁的工具提供了额外的安全保证。（另外，如果可能，你也可以选用模具的材料这 可以使在高速度注入型腔的时候，不会加快模具的磨损。） 不过，比标准的零件来说精密的模具可能要多花费30%40%。可是，生产率成倍提高可以弥补这多花费的部分。实际上，薄壁的注塑的方法是经常用于省钱途径之一。100%的生产率的提高意味着要做的模具就更少因此在生产程序中节省更多的钱。这里是一些薄壁的工具设计上的技巧：1.对于主要薄壁工作的应用，一般用硬度大于钢p20的材料，尤其是要求有大的磨损和腐蚀的时候。H-13和D-2钢就是最常用的两栖种材料着之一。2.模具的锁定有时是弯曲的不对齐。3.型腔孔的型心能有助于减少型心在转换时的破损。4.在型腔和主流道下面用更重的支持板（通常是23英寸厚）和较重的导柱（一般是增加0.005英寸）5.比传统的模具使用更大更多的推杆，以减少推杆的压力6.考虑滑块和导套的放置。注射模具避免在复合材料上的缺陷 两钟或更多材料的注射模需要一个两个浇口浇铸方式或同时技术。不管使用程序如何，造模者在达到高质量塑件方面面对相同的挑战。任何多种材料成型过程的三个共同的问题是不足的聚合体的化学和机械结合，一个或更多成分的不完全填补，和一个更多的成分的“flash”。 这些情况能发生是否材料组合加强的和没被加强的，实心的和起泡的，刚硬的和软的，原料（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）30和再研磨，有色素和无色素，等等。 多种材料模和它的问题及问题的解决是复杂的题目，不能在简短的文章里彻底探讨清楚，接下来说明相关变量的范围，以及对一些比较重要的问题作简单的介绍。时间和温度引起材料之间结合不足的原因与材料注射时间和第二材料熔合时第一材料的温度有关。第一材料的过分冷却往往使熔合变弱。另外，第一次注射必须足够冷却才能不使第二次注射时不引起变形和错位。如果第一次材料仍然很软，而第二次注射来得太快，答二材料将在第一材料是形成缩孔和飞边。引起“流涎”现象。 在两个注射机上的流动材料（在一个注射机上第一次注射，接着把它插入到另一个注射机上）不易产生和旋转桌面的两个浇口的注射机上的流动材料一样好的结合。甚至当用相容材料时两次注射之间延长的时间相对要长，并且地一枪可能会太冷。一般认为一个比较高塑件温度有更好的化学/机械结合。如果当第一次注射转移到第二个模具上时吸附了一些灰尘，那么将会对结合有很大的影响。一些材料往往很自然比其它材料粘贴的更好。为了overmolding ,树脂供应者特别是TPES的制造者通过提高对其它聚合物的粘附范围努力地将某一等级最佳化。 添加剂和色素也会影响结合。在第一材料里面的玻璃纤维能提高与第二材料的结合质量。这些材料表面上的纤维能促进与第二注射材料的机械结合。 注意包含有像滑石或碳酸钙一样的填充物的材料应被足够烘干，因为这些填充物含有很多能是结合减弱的湿气。 质量影响元素 为了防止任一材料的没填充和装得太多（和飞边），机器的从注射到 注射的准确性明显的是一个关键的因素。一般建议注射量少于0.3%到0.5%。有注射速度闭环控制的注射机是最好的选择。 第二是选择一个有多种材料塑件成型经验的模具制造者。如果开始就有很好的模具设计，这样能省掉很多花费。例如，它有助于增加那些有通过用undercuts或相似设计获得 的机械结合的材料之间的热化结合。确保多孔模具平衡好，热流动的 maniflod也必须平衡好，而且下降的数字和大小一定对低压的填充物是充分的。模具的温度是另一个重要因素。当有核心lifter的移动模具的第二次注射时，温度准确控制是强制的。因为钢或钢合金有不同 的热膨胀，所以不正确的温度会引起lifter的契入和堵塞。 为了获得好的多种材料塑件成型，操作者必须有很好的训练。 当塑件制造结果不好时，错误的制造环境经常是罪魁祸首。因为它的 复杂性，所以如果当事情出错时，也只有懂得程序的人才被允许去纠正。 获得材料间好的结合也经常取决于当第二材料注射时第一材料的温度SecretSecret ofof successfulsuccessful thin-wallthin-wall moldingmoldingDemands to create smaller, lighter parts have made thin-wall molding one of the most sought after capabilities for an injection molder. These days ,”thin-wall” is generally defined by portable electronics parts having a wall thickness less than 1mm . for large automotive parts , “thin” may mean 2 mm . In any case, thinner wall sections bring changes in processing requirements: higher pressure and speeds, faster cooling times, and modification to part-ejection and gating arrangements .These process changes have in turn prompted new considerations in mold ,machinery ,and part design Machinery considerations（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）31 Standard molding machinery can be used for many thin-wall applications. Capabilities built into newer standard machines go well beyond those of 10 years ago. Advances in materials, gating technology and design further expand the capabilities of a standard machine to fill thinner parts .But as wall thicknesses continue to shrink, a more specialized press with higher speed and pressure capabilities may be required. For example, with a portable electronics part less than 1 mm thick, fill times of less than 0.5 sec and injection pressures greater than 30,000psi are not uncommon. Hydraulic machines designed for thin-wall molding frequently have accumulators driving both injection and clamping cycles. All-electric and hybrid electric/hydraulic models with high speed and pressure capabilities are starting to appear as well.To stand up to the high pressures involved, clamp force should be a minimumof 5-7tons/sq in. of projected area. In addition,extra-heavy platens help to reduce flexure as wall thicknesses drop and injection pressures rise. Thin-wall machines commonly have a 2:1 or lower ratio of tiebar distance to platen thickness. Also, with thinner walls, closed-loop control of injection speed, transfer pressure,and other process variables can help to control filling and packing at high speeds and pressures.When it comes to shot capacity, large barrels tend to be too large. We suggest you aim for a shot size of 40% to 70%of barrels capacity . The greatly reduces total cycle time seen in thin-wall applications may make it possible to reduce the minimum shot size to 20%-30% of barrel capacity, but only if the parts are thoroughly tested for property loss possible material degradation. Users must be careful, as small shot sizes can mean longer barrel residence times for the material ,resulting in property degradation .Molds: make em ruggedSpeed is one of the key attributes of successful thin-wall molding. Faster filling and higher are required to drive molten thermoplastic material into thinner cavities at a sufficient rate to prevent freeze off. If a standard part is filled in 2 sec, then a reduction in thickness of 25%potentially can require a drop in fill time of 50%to just 1 sec.One benefit of thin-wall molding is that as wall sections drop, there is less material to cool. Cycle times can drop by 50%with aggressive wall-thickness reduction. Careful management of the melt-delivery system can keep runners and sprues from diminishing that cycle-time advantage. Hot runners and heated sprue bushings are often used in thin-wall molding to help minimize cycle time.Mold material should be reviewed too. P20 steel is used extensively in conventional applications, but due to the higher pressures of thin-wall molding, molds must be built more robustly. H-13 and other tough steels add an extra degree of safety for thin-wall tools.If possible, you will also want to select a molding material that doesnt accelerate mold wear when injected into the cavity at high speeds.However, robust tools cost money-possibly even 30% to 40%more than a standard mold. Yet the cost is often offset by increased productivity. In fact, the thin-wall approach is frequently used to save money on tooling. A 100% increase in productivity can mean that fewer molds to be built, thereby saving money over the life of a program.Here are some more tips on tool design for thin walls:For aggressive thin-wall applications, use steel harder than P20,especially when high wear and erosion are expected. H-13 and D-2 steels have been successful in gate inserts.Mold interlocks sometimes can stave off flexing and misalignment.Cores that telescope into the cavity can help reduce core shifting and breakage.Use heavier support platesoften 2 to 3 in thickwith support pillars typically preloaded 0.005 inunder the cavities and sprue.（钢筋弯曲机设计钢筋弯曲机设计）32Use more and large ejector pins than with conventional molds to reduce pin pushing.Consider strategic placement of sleeve and blade knockouts.Injection Molding Troubleshooter Avoid Pitfalls in Multi-Material MoldingInjection molding with two or more materials requires either a two-shot molding approach or a simultaneous coinjection technique. Regardless of the process used, molders face the same challenges in achieving high part quality. Three common problems with any multi-material process are insufficient chemical or mechanical bonding of the polymers, incomplete filling of one or more components, and flashing of one or more components. These conditions can occur whether the materials combinations is reinforced and unreinforced ,solid and foamed, rigid and soft, virgin and regrind, pigmented and unpigmented , etc.Multi-material molding and its problems and solutions is a complex subject that cannot be explored thoroughly in a short article . The accompanying table indicates the range of variables involved. A few of the more important factors bear a brief discussion.Time and temperature One cause of insufficient bonding between materials relates to the timing of the injection of the materials and temperature of the first material when it is joined with the second . Too much cooling of the first material tends to weaken bonding. On the other hand, the first shot must be cooled enough not to be deformed or displace when you shoot the second one. If the second shot comes too soon, while the first material is still soft, the second material can compress and flash over the first one ,causing ”splash marks”.When running parts on two injection machines(molding the first shot on machine one and inserting it into the mold of the second machine ),bonding is not apt to be as good ad on a two-shot machine with rotating table. Even when using compatible materials, the delay time between the two shots is relatively long and the first shot is likely to be too cold . A higher part temperature is recommended for better chemical /mechanical bonding. Also, if the first shot picks up dust while being transferred to the second mold , bonding will also be negatively affected.Apart from process conditions, material choice can greatly affect bonding . Some materials naturally tend to adhere better than others, and resin suppliers-particularly mak