大型潜水贯流泵机组的研发设计和应用.pdf

第 3 3卷 第 8期 2 0 1 1年 8月 华 电擞 Hua d i a n T e c h n o l o g y V0 1 3 3 No 8 Au g 2 011 大型潜水贯流泵机 组的研 发设计 和应用 刘建龙 ， 陶爱忠 ( 1 江苏省通榆河北延送水工程建设管理局， 江苏 响水2 2 4 6 0 0； 2 连云港市通榆河北延送水工程建设处 ， 江苏 连云港2 2 2 0 0 1 ) 摘 要： 通过对泵站机组结构形式设计、 潜水贯流泵装置模型试验 、 工厂制作及真机试验等方面的研究， 结合潜水贯流泵 的自身特点， 在特低扬程的情况下， 选用单泵设计流量为 1 0 m s 、 国内最大叶轮直径为2 m的卧式潜水贯流泵装置 ， 可获 得7 7 以上的泵装置效率。 关键词： 潜水贯流泵； 泵站结构设计 ； 模型试验 ； 样机试样 ； 安装； 运行效果； 高效率； 分析 中图分类号： T V 5 3 3 文献标志码： A 文章编号： 1 6 7 41 9 5 1 ( 2 0 1 1 ) 0 8 0 0 1 2 0 7 0 引言 潜水贯流泵装置是潜水电机与贯流泵技术相结 合的一种装置类型 ， 它适用 于低扬程泵站。水泵转 轮 、 后导叶 、 齿轮箱 、 电机连为一体直接布置在流道 中， 机组段采用全金属壳体， 整体吊装， 机组结构紧 凑， 流道水力损失小， 设备可靠性要求高， 密封止水 要求高。国外早在2 0世纪7 0年代就将该装置应用 于 大 型 泵 站 ， 如 F t 本 农 政 思 觉 路 津 泵 站 采 用 2 2 0 0 Q G1 2 5 7 3型 潜 水 贯 流 泵 ， 叶 轮 直 径 为 2 2 m， 设计扬程为 5 7 3 m， 单机流量 为 1 2 m s 。 1 工程概况 通榆河北延工程灌北泵站和善南泵站是送水工 程的第2级、 第 3级泵站， 设计流量分别为 5 0 m s 和 3 0m s ， 设计净扬程分别为 1 5 6 m和 1 5 m， 2个 泵站采用相同的机组形式 和单机规模 ， 单机流量均 为 1 0 m s 。2个泵站的设计扬程很低 ， 年运行 时间 较长， 为了实现泵站较高的泵装置效率， 必须采用水 力性能优 良的泵装置形式。经过多种方案的 比较 ， 最终确定采 用 卧式 潜水 贯流 泵装 置 ， 水泵 直径 为 2 m， 水泵转速为 1 5 6 r m i n ， 齿轮减速 传动 ， 电机转 速为 9 8 0 r m i n ， 电机功率为 3 3 0 k W， 是 目前我 国叶 轮直径最大的卧式潜水贯流泵。灌北泵站和善南泵 站的运行特征水位 、 扬程及设计流量见表 1 。 2 泵站机组 结构设计 灌北泵站和善南泵站初步设计采用有厂房竖井 贯流泵方案， 机组台数分别为5台和 3台， 单机流量 为 1 0 1 T I s ， 不设备机。根据“ 优化泵站等主体工程 设计 ， 充分利用新材料 、 新工艺 、 新技术 ， 设计出具有 时代意义 的水利工 程 ， 充分展 示现 代水 利 的新形 象” 的要求， 江苏省通榆河北延送水工程建设管理 局组织专家组对初步设计方案进行评审。根据评审 意见， 灌北泵站和善南泵站采用无厂房结构形式、 潜 水式贯流泵 ， 在小 口径潜水式贯流泵成功应用 的基 础上 ， 研制、 采用大 口径潜水灌流泵。 2个泵站取消上部厂房 ， 选 用台车机构作为泵 站上部结构， 机组采用高压潜水电机、 行星齿轮减速 器、 全封闭泵壳结构 。泵站机组站身剖面图和平面 效果如图 1 、 图 2所示。 2 1 泵站水力模型 比选 由于潜水贯流泵与灯 泡贯流泵的结构基本相 表 1 灌北、 善南 泵站运行特征水位 、 扬程 及设 计流量 收稿日期： 2 0 1 1 0 31 7 ； 修回日期： 2 0 1 1 0 41 5 基金项目： 江苏省水利科技重点项 目( 2 0 0 0 8 0 4 1 ) 同， 根据评审意见， 灌北泵站和善南泵站的水力模型 采用江苏省南水北调水源公司组织扬州大学和江苏 大学为金湖泵站开发的灯泡贯流泵的装置模型试验 第 8期 刘建龙， 等： 大型潜水贯流泵机组的研发设计和应用 1 3 图 1 灌河北泵站剖面 图 新沂河侧 、1 一 i 广 L 广 L 1 r J r J L 1 广 L 。 7 r I I i； i I I I l l f ； f f 。 j y ? Y , A - 1 1 I I i ， 至 三 j E E r 一 l f 1 。 f l 一 I I i I 【 J L L j J L j I l 】 f I 上 【 l J I_ L l 【 上 L J I J L | l “ , i I | , , I f I I | 、 、 I。 L I r J L r J L r J L r J L r j l l I I l I I I 。I I x l l A x , J A 4 , 1 o 0 5 0 0 1 0 o 5 0 0 3 l 4 0 灌河侧 一 三 5 ( 图 2灌河北泵站高程 1 O m平 面图 成果进行 比选 。选取扬州大学贯流泵模型装置的试 江苏省水利勘测设计研究院有限公司组成的课题组 验成果 ， 经计算 ， 取 叶轮直径 D=2 0 I n ， 叶轮转 速 研发的灯泡式贯流泵装置 ， 型号为 J G Z M一 3 。 凡= 1 4 8 r m i n ； 选取江苏大学贯流泵模型装置的试验 2 2 泵站机组段方案设计 成果， 经计算， 取叶轮直径 D= 2 0 n l ， 叶轮转速 n= 灌北泵站和善南泵站采用无厂房结构形式， 泵 1 5 5 r m i n 。水力模型的真机性能参数见表2 。 机组采用潜水式贯流泵， 叶轮直径 D= 2 0 1T I ， 叶轮 从水力模型的真机性 能参 数 比较表可知 ， 2个 转速 凡=1 4 8 r m i n ， 全封闭泵壳结构 。考虑现场检 水力模型均能满足设计要求且装置效率均较高。经 修维护的需要 ， 泵组采用水泵 、 减速器 、 电动机三段 比较， 采用由江苏省南水北调水源公司、 江苏大学、 方案设计。 为使泵段内水流更通畅， 减小水流的扩 1 4 华 鬯爱 第 3 3卷 表2 水力模型的真机性能参数比较 散角， 减小泵组的灯泡比， 选用高压高速电动机， 采 用行星齿轮减速箱 ， 同轴线直联 ， 以最大限度减少灯 泡体积。 电机选择 ： 储备系数取 1 1 ， 齿轮减速箱效率取 9 2 ， 则 电机 功 率 为 P =1 12 0 8 0 9 2=2 4 9 ( k W) ， 选用配套 电机功率为 3 1 5 k W 的异步电机 ， 转 速为 9 8 9 r m i n 。 齿轮减速箱选用行星齿轮减速箱 ， 齿轮箱速 比 i=6 4。 为了提高泵组设备运行的可靠性 ， 泵组轴承 、 齿 轮箱采用进 口总成部件 ， 电机采用强化绝缘。泵组 内在泵轴承 、 电机轴承 、 三相绕组 处设温度 检测装 置， 温度检测装置双组， 一用一备， 在电机段、 齿轮箱 段 、 泵轴段设漏水探测装置 ， 在齿轮箱段设油位检测 装置， 电机三相绕组设置在线绝缘监测仪 ， 各检测装 置 由信号电缆接至机组现场接线箱 ， 仪表显示实时 数据 ， 通过数据线连接远程控制计算机。机组段方 案 如 图 3所 示 。 2 3 进 、 出水流道设计 根据 c B 5 0 2 6 5 -2 0 1 0 ( 泵站设计规范 和机组 段主要控制尺寸及站身结构布置的要求， 潜水贯流 泵的进 、 出水流道 形式均采 用平直管 ， 进水 流道长 7 0 I T ， 宽 5 0 I T I ， 进 口流速 0 8 m s， 流道 当量收缩 角 2 0 8 。 ， 进水流道单线 图如 图 4所示 ； 出水流道长 1 0 8 IT I ， 宽 5 0 m， 出口流速 0 8 m s ， 流道当量扩散 一 一 一 一 一 一 一 I L _1 一 L I 9 8 】 图 4 进水流道 2 4 机组安装高程确定 参照灯泡贯流泵模型装置特性曲线， 查得水泵 装置气蚀 比 C：1 0 2 9 ， 经换算 ， 原型泵临界气蚀余量 约为 4 6 m， 取安全 系数 1 3 ， 则许 用 气蚀余 量 为 5 9 8m 。 水泵安装高度 h = h 一 h N P s H 一h = 1 0 3 3 5 9 80 2 4 =4 1 1 ( m) 。 由计算结果可知 ， 水泵 叶轮不需淹没。同时根 据 G l3 5 0 2 6 5 -2 0 1 0 泵站设计规范 的要求， 泵站进 水流道的进 口上缘应淹没在进水池最低运行水位 以 下至少 0 5 m， 经综合考虑， 确定叶轮中心安装高程 角 9 8 。 ， 出水流道单线图如图 5所示 。 为 一1 5 n q ， 叶轮顶缘淹没深度为 1 8 m。 一7 0 0一l 7 n n I 7 n n 1 1 3 0 0 一 l mn I 一 一 一 。 箩 。 ： l 6 - f I l ： l g 一 j 、 l，、 一 15 O t “ q q J l 一 墨 1 可 1 J I 一雄 臣 踹 卜挂 u 0 寸 - _ 一 亟 一 2 E _ 口f 上 。 N I l l i 4 5 0 。 。 。 一 。 。 l 【3 6 0 图3 机组段方案 第8期 刘建龙， 等： 大型潜水贯流泵机组的研发设计和应用 1 5 幽 5 t t ：l 水 流道 2 5 辅机系统设计 灌北泵站、 善南泵站潜水贯流泵采用电机内循 环风冷技术 ， 在 电机外壳设置导风管 ， 利用外部流动 的水体冷却 ， 以解决潜水电机的散热问题 ； 齿轮箱则 利用外部流动 的水体冷却 。因此 ， 泵站不配备冷却 水系统， 泵轴承及齿轮箱采用 内部油润滑系统润滑 。 泵站不配备润滑油系统。 泵站排水系统。在机组检修时， 将潜水电泵放 人流 道 中， 直 接将 流道 内水 排 至上 游。选 用 1 5 O WQ 1 6 O一1 51 5型潜水 电泵 2台。泵室渗漏水 排至泵站集水坑 ， 由潜水 电泵 ( 4 0 WQ I O一1 5一1 5) 排至下游。 清污系统。流道进1：3 设回转式清污机清污， 采 用皮带运输机将污物转运至集料仓后车辆运出。 水力测量系统。用于泵站基底扬压力、 泵站上 下游水位测量、 每台机组的拦污栅前后的压差测 量等。 辅助设备清单 见表 3 。 表3 灌河北泵站辅机设备清单 2 6 电气系统设计 潜水贯流泵配套异步电动机， 功率为 3 1 5 k W 电压等级为 l O k V 。因潜水电机为全封闭结构 ，配有 专用保护， 具备浸水、 泄漏、 超载、 温度等保护监测 功能。 泵站采用 1 0 0 k V电源直供潜水贯流泵 的接线 方式 ， 电气主接线 1 0 0 k V和 0 4 k V侧均采用单母 线方式， 采用高压进线计量， 装设高压电容补偿装 置。潜水贯流泵电气开关柜设现地、 远动转换 ，可在 开关柜现地开启泵组， 也可由远程 自动化系统开启 泵组。除潜水电机 自身所配套的保护监测功能外 ， 配电系统设有过电压 、 低电压 、 过电流等保护方式 。 3 潜水贯流泵装置模型试验 根据灌河北站和善南泵站泵组进、 出水流道水 力计算研究结果， 委托扬州大学对江苏省南水北调 水源公司、 江苏大学、 江苏省水利勘测设计研究院共 同研制开发的贯流泵装置水力模型 J G Z M一 3进行 水泵模型试验 ( 如图 6所示 ) 和流道模型试验 ，还 分 别进行 了潜水贯流泵装置进 、 出水流道模型试验 ，观 察流道内的流态、 测量进 出水流道的水头损失； 制 作与潜水贯流泵装置相似的透明转轮及导叶体模型 和透明进 、 出水流道模 型( 如图 7所示 ) ，对装 置效 率、 流道内的流态、 测量进出水流道的水头损失进行 分析研究 ， 灌北泵站潜水贯流泵装置综合 性能曲线 如 图 8所示 图 6 泵组试验模 型 ( 1 ) 进 、 出水 流道水力损失计 算值 与试验值 的 比较。透明流道试验得 到的灌北泵站进 、 出水流道 水力损失与流道优化水力设计计算所得到的流道水 力损失比较见表 4 。进水流道水力损失试验值与计 算值相差 0 0 1 9 m， 计算值偏小； 出水流道水力损失 试验值与计算值很接近， 仅相差 0 0 0 2 m。 表4 进、 出水流道水力损失计算值 与试 验值的 比较 ( 2 ) 泵站装置效率计算值与试验值的比较。根 据流道模型试验的结果可以计算灌北泵站泵站装置 第8期 刘建龙， 等： 大型潜水贯流泵机组的研发设计和应用 1 7 同轴度及电机与连接面的平行度。 潜水贯流泵 由于电机处于水下 ， 电机外壳保持 密封 ， 在运行中 ， 电机线 圈及转子产生的热量 ， 极 易 产生转子与定子间不 同的温度伸缩 ， 致使 电机轴承 损坏或间隙卡阻。在研制制造过程中， 采用电机内 循环风冷技术， 在电机外壳增设通风管， 利用外部流 动的水体冷却， 有效解决了潜水电机的散热问题。 潜水贯流泵在研制制造过程 中， 采用行星齿轮 减速器太阳轮轴 向预加压机构 ， 有效解决行星齿轮 在卧式安装时太 阳轮轴向移动的问题。 4 2 厂 内真机试验 合肥三益江海泵业有限公司新厂区建有水工实 验室及水泵综合试验台， 用矩形深槽使水流循环， 用 格栅 、 浮栅消除水流的紊流浪涌 ， 以模拟泵的使用工 况 ， 测流堰为 2条 4 4 m宽的全宽堰 ， 测流渠道长度 1 8 i n ， 基本符合 G B T 3 2 1 4 -2 0 0 7 ( 水泵流量 的测定 方法 的规定。为了真实反映研发的潜水贯流泵的 运行数据， 江苏省通榆河北延送水工程建设管理局 委托扬州大学对综合试验台进行率定， 按现场边界 条件进行数模分析计算。 首台机组制造完成后 ， 放置到水泵综合试验台， 安装 固定后放水调试 ， 开机运行 ， 机组启动顺利 ， 运 行平稳。试验起始水温 1 2， 运行后 电机线 圈温度 为5 5 c I= 左右， 温升仅4 3 ， 行星齿轮及水泵推力轴 承温度仅 3 6 左右， 温升为 2 4。现场测定噪声 为 8 2 d B ， 取得试验的数据见表 5 。 从连续运行情况来看 ， 机组运行稳定 ， 泵组的扬 程 、 流量 、 效率、 温升等技术指标基本达到设计预期 要求 。真机试验运行后， 即进行机组解体检查 ， 对过 流部件及泵轴承进行检测， 未出现损坏或磨损现象。 据此， 验收专家组认为泵组研发设计基本合理， 余下 7台机组可进行批量生产 。 5 机组现场安装 泵组加工制作调试试验完成后 ， 经检查验收合 格 ， 交付安装 。考虑到泵组整体质量仅 2 1 t ， 为方便 现场安装， 减少现场安装调试工作量， 在工厂内调试 完成的泵组将整体运至工地现场， 采用载荷 6 0 0 k N 的汽车式起重机先将泵组进 出水预埋管 吊人流道二 期砼预留孔 ， 再将泵组 吊至泵坑就位 ， 调整泵组中心 线的水平 、 高程位置后 ， 将预埋管与泵组 连接 ， 浇灌 后 ， 调整紧固泵组伸缩节及各联接部位 ， 完成 电缆及 信号缆线的连接 。 6 机组试运行 根据 s L 3 1 7 _2 0 0 4 泵站安装及验收掘范 中 “ 机组验收要求单台机组带负荷连续运行2 4 h ( 含无 故障开、 停机 3次) 或 7 d内累计负载试运行时间 4 8 h ， 在此期间开 、 停机不少 于 3次” 的要求 ， 结合灌北 泵站的情况 ， 采用单机连续运行 2 4 h 、 全站联合运行 6 h的方式进行机组试运行 。泵站试运行开机顺序 为 3 ， 2 ， 4 ， 1 ， 5 ， 第 1 次机组启动和停机采用 手动操作， 其他均采用计算机控制操作。5台主机 泵均一次启动( 停机) 成功， 期间各 台主机泵 3次无 故障开 、 停机正常。单机连续运行时间均超过 2 4 h ， 5台主机泵联机试运行时间超过 6 h， 均满足规范要 求。试运行时水位差 为 一0 2 01 9 2 i n ， 各台主机 泵在设计水位差工况下运行时间约 1 2 h ， 在 大于设 计水位差工况下运行时间约9 h ， 各台主机泵连续不 停机运行时间约 2 0 h 。5台主机泵上、 中、 下轴承温 升约运行 2h后趋于平稳 ， 5台主机泵 电机定子 A， B， C三相温升在运行约 4 h后趋 于平稳 ， 最高温度 均低于设计报警值 ， 试运行期间主机泵运行平稳 ， 设 备主要技术参数均符合规范要求。现场采用声学多 普勒流速仪进行 了 l 2次流量测试， 在 0 51 9 1T I 水位差工况下水泵机组单机流量为 1 1 31 3 4 m s ， 均大于设计 流量 1 0 0 IT I s ， 流量测试结果见 表 6 ， 达到 了按装置模 型试 验成果换算的原型机 组 扬程的流量和装置效率值。 善南泵站与灌北泵站 的机组形式 、 叶轮安装 高 程 、 流道 、 泵站土建布置相 同， 试运行水位基本相同， 泵站试运行开机顺序为 2 ， 3 ， 1 ， 其他操作均相 同。机组试运行数据与灌北泵站基本相同。 7 潜水贯流泵装置效率高的原因分析 灌北泵站和善南泵站潜水贯流泵装置在低扬程 下具有较高的效率 ， 原 因可归纳为以下 4个方面 ： ( 1 ) 水力模型效率高。潜水贯流泵装置采用了 由江苏省南水北调水源公司、 江苏大学、 江苏省水利 勘测设计研究院有限公司组成的课题组研发的灯泡 式贯流泵装置 J G Z M一 3水力模型， 该模型已经泵站 装置模 型试 验验证， 根据模 型试验 的结果， 其 流道预埋管及泵组地脚二期砼。砼达到规定强度 模型泵的效率不低于8 6 ， 已达到目前国内轴流泵 表5 工厂真机试验数据 l 8 华 电技 术 第 3 3卷 表 6 流量测试结果 水力模型的较高水平。 ( 2 ) 进 、 出水 流道 的水力 性能优 良。 置效率决定于流道效率和水泵效率 叼 = 叼1 d 叼 b 。 水泵的装 8结论 对于确定 的泵站装置扬程 ， 上式 中的流道效率 完全决定于流道水力损失 h 而 。 由上式可 以看到 ， 泵装置扬程愈低 ， 流道水力损 失对流道效率的影响愈大。灌北泵站和善南泵站的 扬程较低 ， 设计扬程只有 1 5 6 I T I 和 1 5 0 m， 因此 ， 该 站流道水力损失对泵站装置效率 的影响特别显著。 数值计算和模型试验结果表明， 流道水力损失实测 值仅为0 1 7 7 1T I ， 进、 出水流道的水力性能优良， 工厂 真机试验和机组试运行现场测试均表明泵装置效率 比较高。 ( 3 ) 泵装置形式较优。潜水贯流泵装置采用高 压 高速电机 、 行星齿轮减速机构 、 同轴线直联 ， 有效 减少了灯泡 体 的体 积 ， 使泵 装置 的灯 泡 比减少 到 0 5 2 5 ， 而采用普通电机的灯泡式贯流泵装置的灯泡 比为 0 9 0 1 0 5 ， 由于泵组的灯泡体减小， 扩散角 减小 ， 水流形线最顺直 ， 流态更为平顺均匀 ， 流道的 水力性能可以超过各种形式泵装置的水力性能 ， 达 到了较优水平 。 ( 4 ) 叶轮直径取值较大。在设计 流量一定 的条 件下， 叶轮直径直接影响泵装置内的流速， 研究结果 表明： 流道的水力损失与叶轮直径的4次方成反比。 叶轮直径愈大， 流道的水力损失愈小， 但投资也愈 大 ； 叶轮直径的确定 ， 需考虑泵站扬程 、 年运行小时 数、 工程投资等等多方面因素， 经综合比较后合理 确定。 综上所述 ， 针对灌北 、 善南泵站设计扬程特别低 的特点， 经设计分析 比较 ， 选用 了潜水贯流泵装置形 式 ， 并对泵结构进行 了优化设计 。泵装置模 型试验 和运行测试结果证明， 该装置结构简单， 开挖深度 小， 进、 出水流道水力性能好， 可在较低扬程下获得 7 7 以上的泵装置效率。可见采用较优的水力模型 和结构形式、 合适的水泵叶轮直径以及水力性能优 良的进、 出水流道等 ， 使贯流泵在特低扬程下泵装置 效率达到较高的水平。 灌北泵站与善南泵站潜水贯流泵装置的研制成 功 ， 对赶超当今先进工业 国家潜水泵和泵站技术水 平 ， 利用我 国现有重大水利工程项 目带动 、 创新潜水 电泵技术， 使国产潜水电泵有机会进入跨流域调水 工程具有重要意义。 参考文献 ： 1 沙锡林 贯流式水 电站 M 北京： 中国水利水 电出版 社 ， 1 9 9 9 2 陆林广， 陈坚 ， 梁金栋 ， 等 灯泡贯流泵装置的优化水力 设计 J 水利学报， 2 0 0 8 ， 3 9 ( 3 ) ： 3 5 5 3 6 0 3 谢伟东， 方桂林， 刘建龙， 等 灌北、 善南泵站潜水贯流泵 装置的水力特性研究 J 中国水利， 2 0 1 0 ( 1 6 ) ： 1 3一l 5 4 张仁田 贯流式机组在南水北调工程中的应用研究 J 排灌机械， 2 0 0 4 ， 2 2 ( 5 ) ： 1 6 5 谢伟东 新夏港抽水站水泵装置设计 J 水泵技术 ， 1 9 9 8 ( 1 ) ： 3 8 4 2 6 周雨农 潜水轴流泵 的应用实践 J 水利科技， 2 0 0 1 ( 2 ) ： 5 1 5 3 7 谢伟东， 蒋小欣 ， 刘铭 峰， 等 竖井式贯流泵装置设计 J 排灌机械， 2 0 0 5 ， 2 3 ( 1 ) ： 1 0 1 2 ( 下转第 2 9页) 第 8 期 王东亚， 等： 3 2 接线方式下“ 5 0 0 k V开关断开全停” 保护误动分析与改进 2 9 开 ， R S触发器的 R端为 0 ， R S触发器输出 o n为 1 ， o f f 为 0 ， 表示该开关处在在合 闸状态。当开关分 闸 时 ， 开关的常开接点打开， 常闭接点闭合 ， R S触发器 输出 O N为 0 ， o ff为 1 ， 表示该开关处在在分 闸状态 。 任一个开关在合闸， 则发电机出口开关在合闸位置， 2 个开关都在分闸， 则发电机出口开关在分位。断 路器合闸位置( V O 4 6 ) 用于 5 0 0 k V开关断开全停保 护 ， 当主汽门开启 ， 及 V 0 4 6由 1至 0发生变位时 ， 5 0 0 k V开关 断开全停保护发出 5 0 0 ms的脉 冲出 口 跳闸。断路器分闸位置 ( V 0 4 8 ) 为突加 电压保护 的 必要条件之一 ， 同时用于闭锁频率保护。 在正常运行时， 发电机出口开关在合闸。如果 G 6 0 保护装置失电， 开关的常开接点失电， R S触发 器的 S端为 0 ， R S触发器的 R端为 0 ， R S触发器的 输出不变依然 为 1 。 逻辑修改后 ， 模拟 G 6 0装置失 电后 ， 报文如 图 5 所示 。 5 6 2 5 6 Ap r 2 6 2 0 11 1 0： 1 4： 5 9 6 6 28 4 7 5 01 2 H6 A o n 5 6 2 5 5 Ap r 26 2 0 1 1 1 0： 1 4： 5 96 6 28 4 7 5 0 1 3 H5A o n 5 6 2 5 4 Ap r 2 6 2 0 1 1 1 0： 1 4： 5 96 61 3 0 2 5 6 2 5 3 5 6 2 5 2 5 6 2 51 5 6 2 5 0 5 6 2 4 9 5 6 2 4 8 5 6 2 4 7 6 6l 3 0 2 6 61 3 0 2 6 6 1 3 0 2 0 5 33 0 7 2 6 1 3 0 4 5 9 67 2 1 OS C I L L OGRAP HY TRI G D Os e T r i g g e r o n 5 2 A o n 闭锁失磁 o n p o w e r o n p o we r o ff 5 0 1 2 H6 A o f f Ap r 2 6 2 01 1 1 0： 1 4： 1 25 9 67 2 1 5 0 1 3 H5 A o ff 图 5 逻辑修改后装置 失电报 文 试验证实了逻辑修改后可有效防止 5 0 0 k V开 关断开全停保护在 G 6 0 装置失电的时保护误动作。 另外 ， 引入“ 当任一个 开关常开触 点及常闭触 点同时打开或者闭合 时 ， 延时 1 S ， 报 5 0 0k V开关位 置异常报警” 的逻辑， 因触点卡涩松动引起的保护误 动可提前处理 ， 开关位置异常报警逻辑如图6所示。 5 0 1 2 H 5 A O il ( H 5 A ) _ r 5 01 2 H6 C o n f H6 C )卜 叭 m A ( H5 A 5 0 1 2 H 6 C 0 盯( H 6 C )卜一 1 0 R 5 0 1 3 H 6 A o n ( H 6 A )卜- _ l AND 卜一 Q 1 ! f ! ) r _ J H A ( H6 A)卜 5 0 1 3 H7 A o ff( H7 A 卜L 图 6 开关位置异常报警逻辑 4 结论 发变组保护是保证机组安全运行的重要举措 ， 特别是在大型发 电机 组 中， 将会起 到重要 的作用。 若保护配置不当 ， 会导致保护误动 ， 同样会对整个系 统产生重要影