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毕业设计 青少年 活动中心

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目 录1 框架计算 1.1 工程概况 1- 1.2 荷载标准值的计算 2 1.3 材料计算指标 3 1.4 初估梁柱截面尺寸 3 1.5 框架内力计算 5 1.6 荷载组合和内力组合 14 1.7 框架梁柱配筋 182 板的计算 2.1 弯矩计算 21 2.2 截面设计 23 2.3 井字梁的计算 233 基础设计 3.1 毛石基础 25 3.2 独立柱基础 264 楼梯计算 4.1 主楼梯计算 28 4.1.1 踏步板计算 29 4.1.2 楼梯斜梁计算 30 4.1.3 平台板计算 30 4.1.4 平台梁计算 31 4.2 次楼梯计算 31 4.2.1 踏步板计算 32 4.2.2 楼梯斜梁计算 32 4.2.3 平台板计算 34 4.2.4 平台梁计算 345 墙体验算 5.1 荷载 355.2 静力计算方案 365.3 高厚比验算 365.4 计算单元及控制截面的承载力验算 365.5 梁端支承处砌体局部受压承载力验算 386 雨蓬计算6.1 雨蓬板计算 386.2 雨蓬梁计算 39青少年活动中心毕业论文1.框架计算1.1工程概况该工程地质条件为:场区地势平坦，土类别为类土。地基承载力特征值fak=180kpa.土壤最大冻结深度1.04;地下水位:5。该地区地震烈度为7度风荷载:主导风向 夏季 SE20 冬季SE13 风速 夏季1.5MS 冬季2.5MS 基本风压Wo=0.35KN/雪荷载:雪荷载标准值So=0.25 KN/活荷载:楼层活荷载标准值3.5 KN/。屋面活荷载标准值0.5 KN/(按不上人屋面考虑)材料:根据施工条件和材料情况，选用混凝土强度等级为C30钢筋为HRB335级热扎钢筋和HPB235级热扎钢筋主要建筑做法:(屋面自上而下):二毡三油防水层，水泥砂浆找平层15厚1:8水泥膨胀珍珠岩。最薄处40厚找2坡，水泥砂浆找平20厚现浇混凝土楼板120厚。(楼面自上而下):水磨石地面(10面层，20水泥砂浆打底)混合砂浆找平层20厚，现浇混凝土板。外纵墙:1.8高塑钢窗，窗下900高，240厚烧结多孔砖墙。外墙面粉刷涂料 1.2荷载标准值的计算（一）恒载标准值Gk屋面屋面防水保温隔热 3.35KN/现浇混凝土板 250.12=3 KN/合计 6.35 KN/楼面水磨石面层 0.65 KN/找平层 170.02=0.34 KN/现浇混凝土楼板 250.12=3 KN/合计 3.99 KN/框架横梁自重 取梁宽b=300高。梁高600 则有250.30.6=4.5KN/外纵墙及钢窗等传至边柱纵向框架梁及柱上荷载标准值钢窗 0.450.18=0.81 KN/纵窗 0.90.2419=4.1 KN/连系梁自重 0.30.625=4.5 KN/合计 9.41 KN/柱自重 作用在框架上的恒载标准值Gk为 屋面 6.356+4.5=42.6 KN/ 楼面 3.996+4.5=28.44 KN/（二）活荷载标准值Qk 屋面 雪荷载 0.25 KN/ 按不上人的承重钢筋混凝土屋面一般取0.5 KN/。考虑维修荷载较大，可作0.2 KN/的增减，本处取为0.7 KN/即0.76=4.2KN楼面 标准值取3.5 KN/ 则: 3.5=21 KN/（三）风荷载标准值k 基本风压o=0.35风载体型系数 =1.3风振系数: 房屋高度未超过30m z=1.0作用于各类楼面处的集中风荷载标准值如下四层 o KN三层KN二层KN 一层KN1.3材料计算指标 C30混凝土:N/ N/ N/ N/ HPB235级钢筋N/HRB335级钢筋N/ b=0.551.4初估梁柱截面尺寸梁截面尺寸 框架梁跨度大者 取 选 选 对框架梁初步选择的截面尺寸600 作用在梁时间上的荷载设计值 屋面 KN 楼面 KN按跨度o=6000 荷载设计值取0.8KM/的简支梁 则 弯矩设计值和剪力设计值分别为 oKN n=137.21 KN对初定截面尺寸进行验算按斜截面抗剪承载力计算的截面要求KNV按采用单筋梁时截面所能承受的最大弯矩设计值的条件KN故初选截面可满足要求梁惯性矩 柱截面尺寸内柱 按轴心受压估算，对于底层柱，其轴力标准值为恒荷载 KN 活荷载 KN则 预估的轴力设计值为 KN考虑弯矩的影响，将上述轴力乘以增大系数1.2 则柱高: 取柱宽: 取选内柱截面尺寸 按轴心受压柱估算配筋由 则=故选内柱截面尺寸400合适惯性矩为 外柱选用外柱截面尺寸400预估轴力和弯矩近似取外柱轴力为内柱轴力的一半， KN KN应按对称配筋时的大偏心计算弯矩由风荷载产生KN配筋试算(采用对称配筋) 1.0 取 故可选用外柱截面尺寸400则外柱惯性矩梁柱线刚度计算根据梁柱截面惯性矩及其长度，可求得梁柱线刚度。在内力分析时只需要梁柱的相对线刚度如下表构件名称相对线刚度框架梁边跨2.32中跨5.78(2.89)框架柱底层 1.00其他层1.541.4框架内力计算恒荷载作用下的内力因为框架对称，且恒荷载为正对称荷载，故取半榀框架进行计算 计算简图 活荷载作用下的内力因框架对称，只需计算AB跨、BC跨和CD跨AB跨布置活荷载时的框架内力 BC跨布置活荷载时的框架内力 CD跨布置活荷载时的框架内力 KNKNKN各柱剪力V2-5层剪力V系数2.437.272.437.272.437.272.437.270.5490.7480.5490.7480.5490.7480.5490.74812/h21.43(12/h2)12/h21.43(12/h2)12/h21.43(12/h2)12/h21.43(12/h2)4.86(12/h2)1.812.595.147.368.2511.811.1715.98底层 （）剪力V 表13系 数4.413.270.7660.9020.766(12/h2)0.902(12/h2)3.341(12/h2)16.5119.442求反弯点高度计算结果见表14所示。反弯点高度 表14层数第五层柱号2.340. 351.00001.001.7657.270.451.00001.002.105层数第四层2.340.451.001.001.002.1057.270.451.001.001.002.450层数第三层2.340.451.001.001.002.4507.270.501.001.001.002.550层数第二层2.340.501.001.001.2502.5507.270.551.001.001.2503.575层数第一层 层高4.5米2.1870.5500.80003.7858.790.5500.80003.785（三）风荷载作用下的框架内力计算风荷载风载作用下的内力见图115所示。 图115 风荷载作用下框架内力图 1.6荷载组合和内力组合（1）横梁内力组合见表15、16所示。横梁内力组合 (顶层) 表15杆件号A5B5B5C5截面A5跨中B5左B5 右跨中内力种类MVMMVMVM恒-58.8+165.2+151.8-118.8-187.7-77.7+87.6+31.4活荷载-11.62+0.41-0.52+19.42-0.53+0.37+14.86-1.18+0.62-22.2-2.77+1.75-22.94-0.53+0.37-19.95-3.92+4.11+6.7+31.77-6.7-5.92-4.02-5.92风载+3.84-3.84-0.93+0.93+1.1-1.1+1.71-1.71-0.93+0.93+3.42-3.42-2.28+2.2800内力组合恒+活1+2+41+2+31+3-70.94184.99167.28-143.77-211.17-97.57+126.0727.38恒+风1+5 (1+6)-62.64166.13152.9-120.51-188.63-81.1289.8831.4恒+风+活1+0.9 2+4+6 (5)1+0.9 2+3+6 (5)-73.18183.85166.72142.72209.6698.66124.28横梁内力组合 (底层) 表16杆件号A0B0B0C0截面A0跨中B0左B0 右跨中内力种类MVMMVMVM恒-46.8+108.0+83.9-98.9-125.2-76.658.352活荷载-27.32+0.81-0.4152.44-0.750.2839.28-1.450.43-75.65-3.7+1.26-68.52-0.750.28-9.34-7.15+2.77+4.03+90.72-4.03-3.29+15.53-3.29风载+53.54-53.54-9.51+9.51+25-25+3.54-3.54-9.51+9.51+7.07-7.07+4.71-4.7100内力组合恒+活1+2+41+2+31+3-74.53160.72123.61-178.16-194.47-93.09+153.05+67.53恒+风1+5 (1+6)-100.34+127.02+108.9-102.44-134.71-83.67+63.01+52.0恒+风+活1+0.9 2+4+6 (5)1+0.9 2+3+6 (5)-119.94+164.0+142.14-173.42-196.1-98.13147.8167.26 为施工方便，顶层横梁采用一种配筋，其余各层采用一种配筋。 计算各截面设计值。计算结果见表17所示。 横梁控制截面设计值 表17位置A支座AB跨 中MB支座左B支座右BC跨 中MMVMVMV顶层-73.18+184.99+167.28-143.77-211.17-98.66+126.07+31.4其他层-119.94+164.0+142.14-178.16-196.1-98.13+153.05+67.53注：单位：M VKN 柱内力组合 (顶层) 表18杆件号A5B4B5C4截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载73.5+35.2-46.8214.8-33.4-39.935.233.5237.320.4活荷载-11.62+0.41-0.52+19.4-0.53+0.37-18.9+0.74-0.95+19.4-0.53+0.37-8.5+0.32-0.41-6.25+1.14-2.3622.9432.3-6.79.64-2.842.5622.9432.3-6.7+4.41-1.11+1.37风载+3.84-3.84-0.93+0.93+2.67-2.67-0.93+0.93+1.81-1.81-5.13+5.13+0.28-0.28+4.2-4.2+0.28-0.28+2.59-2.59内力组合恒+活M大1+2+41+2+485.6454.9966.65234.5942.3148.5151.4445.7253.5426.18N大1+2+41+2+385.6454.9966.65234.5942.3148.5151.4445.7253.5426.18N小1+31+473.0934.6746.06214.333.142.2628.536.06230.621.77恒+风M大1+61+577.3436.1349.5215.735.245.0335.537.7237.622.9N大1+61+577.3436.1349.5215.735.245.0335.537.7237.622.9N小1+51+669.734.2744.13213.931.634.834.9229.36237.0217.81恒+风+活M大1+0.9(2+4+6)1+0.9( 2+4+5)87.8853.867.1233.443.0552.350.148.3252.227.9N大1+0.9(2+4+6)1+0.9( 2+4+5)87.8853.867.1233.443.0552.350.148.3252.227.9N小1+0.9(3+5)1+0.9(3+6)77.3336.549.9217.935.345.564.539.8266.623.73 柱内力组合 (二层) 表19杆件号A5B4B5C4截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载38.5446.841.6559.8-22.3-24.9456.321.0568.812.75活荷载11.45-0.740.68130.4-3.03+2.35-19.21+0.52-0.35182.8-4.282.83-8.520.350.29-8.920.842.99153.8216.24-39.44.68-1.781.23222.3308.2-56.43.78-1.281.17风载-20.11+20.11-7.89+7.89+20.11-20.11-14.1414.1411.17-11.17-28.7628.769.85-9.8528.76-28.7613.19-13.1915.98-15.98内力组合恒+活M大1+2+41+2+450.63579.5561.16745.4331.0636.81570.726.91734.717.7N大1+2+41+2+350.63579.5561.16745.4331.0636.81570.726.91734.717.7N小1+31+437.76443.7741.08555.5221.927.89416.922.23512.413.92恒+风M大1+61+558.61454.6961.71573.9433.4253.66466.1549.76581.9928.73N大1+61+558.61545.6961.71573.9433.4253.66466.1549.76581.9928.73N小1+51+618.39438.9121.49545.6611.083.86446.457.76555.613.23恒+风+活M大1+0.9(2+4+6)1+0.9( 2+4+5)67.52573.3877.3739.5940.2361.5568.1352.2729.9831.59N大1+0.9(2+4+6)1+0.9( 2+4+5)67.52573.3877.3739.5940.2361.5568.1352.2729.9831.59N小1+0.9(3+5)1+0.9(3+6)19.47436.9723.03543.2211.883.54642.056.49834.325.47 柱内力组合 (底层) 表110杆件号A5B4B5C4截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载16.8559.8-8.4683.6-5.6-7.4568.83.77032.47活荷载8.06-0.280.07182.8-4.282.83-4.030.140.04235.3-5.033.11-1.830.06-0.02-1.050.98-0.28222.3308.4-56.40.53-0.490.14290.8399.68-60.40.24-0.220.06风载-33.4333.43-14.1414.1440.86-40.86-23.5623.5616.51-16.51-39.3739.3713.19-13.1948.11-48.1117.9-17.919.44-19.44内力组合恒+活M大1+2+41+2+424.93745.4312.47922.017.458.73734.74.37933.43.37N大1+2+41+2+324.93745.4312.47922.017.457.471099.53.741393.52.49N小1+31+416.52555.58.26678.65.547.68512.43.84642.62.53恒+风M大1+61+550.23573.949.26707.1622.1146.77581.9951.81720.921.91N大1+61+550.23573.949.26707.1622.1146.77581.9951.81720.921.91N小1+51+650.23545.6649.26660.0422.1146.77555.6151.81685.121.91恒+风+活M大1+0.9(2+4+6)1+0.9( 2+4+5)54.2739.5948.84919.3742.744.03729.9847.6926.4720.78N大1+0.9(2+4+6)1+0.9( 2+4+5)54.2739.5948.84919.3742.744.03729.9847.6926.4720.78N小1+0.9(3+5)1+0.9(3+6)47.14576.3845.3657.8720.5128.92858.0640.01078.815.221.7框架梁柱配筋（1）梁配筋1、 正截面受弯构件承载力计算 采用单筋矩形截面，配筋见表18。 横梁纵向受力钢筋 表18位置A支座AB跨中B左B右BC跨中顶层其它层顶层其它层顶层其它层顶层其它层顶层其它层M73.2119.94167.28142.14143.77178.1698.6698.1331.467.530.040.0660.0940.0790.080.10.0540.0540.0170.037378623493746755944510510660349实配(509)(760)(509)(804)(804)(1140(603)(603)(760)(462梁下部纵筋除一部分弯起外，其余全部伸入支座；梁上部纵筋按连续梁的纵筋截面截断规定：在离支座处及处分别截断钢筋截面面积，余下钢筋截面面积的纵筋贯通跨中兼作架力筋（实际配筋时，该钢筋可用受拉搭接方式与支座截断的负弯矩钢筋搭接以考虑可能出现的跨中某些组合下的负弯矩）。该梁的腹板高度，按规定应在梁中部两侧增设纵向构造钢筋并用拉筋连系，拉筋直径与箍筋相同，间距为。2、斜截面受剪承载力计算，截面满足要求。；各层梁的配箍均由最小配箍率确定。为方便施工，一律选用双肢箍。（2）框架柱配筋1、 外柱采用对称配筋时，界限破坏时轴力计算如下：当时为大偏心受压，时为小偏心受压。计算结果见表19所示。 外柱（A）配筋计算 表19位置二五层一层组合87.8861.1654.212.47233.45745.43739.59922.013768273142020202039610293341.10.2830.2580.0941.01.01.01.011.2511.2514.0614.061.01.01.01.01.081.321.552.5e5882943042450.1130.3620.3590.44812560670实配钢筋（）同左同左同左内柱（B）配筋计算表位置二五层一层组合61.523.9151.813.74568.131099.31720.91393.4810822720.003202020201284292200.3560.1170.2560.0561.01.01.00.8211.2511.2514.0614.061.251.771.553.06e3202343032210.2760.5430.350.677570046V115200V115200V0.7fcbho(N)3690V3690V3690V配置箍筋888Asv=n Asv1()100.6100.6100.6S=1.25 fy Asvho/V-0.7fcbho 220220525实配箍筋间距()2002002003基础设计地下水位为5米，土的冻结深度为1.04，地基持力层为砂质粘土，地基承载力标准值为k=180pa。市内外高差为0.6基础底以上土层的平均重度o=20KN/，b=0 d=13.1 毛石基础 荷载统计:屋面板传来的线荷载设计值为:5.157.51.2+0.77.51.4=53.7 KN/楼面板传来的线荷载设计值为:3.47.51.2=30.6 KN/总线荷载为:53.7+30.63+5.17.51.4=199.05 KN/每层墙自重:7.55.361.2=48.24 KN轴向力设计值F=199.05+48.244=392.01 KN/ 选择基础埋置深度 Zo=1.04 t=0.85 fr=0.15 Zo t=0.1326 确定基础最小埋置深度dmin= Zot-fr =1.040.85-0.1326=0.75m结合构造要求 取2地基承载力设计值=k+bo(d-0.5)=180+120(2-0.5)=210pa确定底面宽度:=F/-h =392.01/210-201.95=2.3 取2.5 确定基础尺寸: 取基础长=1为计算单元，则基础基底压力 =F+/=392.01+202.51.95/2.5=195.8pa0.5 Es1/Es2=4.3/1.4=3.07 查表扩散表=23.07 下卧层顶面处附加应力z=o/tan=167.242.5/2.5+240.426=70.77pa下卧层顶面自重应力cz=16.80.4+19.10.9+(19.1-9.8)2.5+(17.6-9.8)1.7=60.42pa下卧层以上土的加权平均值o=10.99KN/软弱下卧层承载力设计值=k+do(+-0.5)=85+1.110.99(6.5-0.5)=157.53验算z+cz=70.77+60.42=131.19pa=157.53pa 故基础宽度可取b=2.5m3.2独立基础荷载统计屋面大梁传来集中荷载设计值为5.153.9(3-0.04)+3.3831.2+0.73.9(3-0.24)1.4=89.24KN楼面大梁传来集中荷载设计值为 3.43.9(3-0.24)+(3.363)1.2=56.09KN总集中荷载89.24+56.092+5.13.9(3-0.24)1.4=270.27KN 每层墙自重(3.63.9-2.12.7)7.735+2.12.70.451.2=80.75KN梁底至屋面墙自重 3.60.547.7351.2=18.04KN 内力总值278.27+80.754+18.04=619.31 KN轴向内力设计值=619.31/1=619.31选择基础埋置深度Zo=1.04 t=0.85 fr=0.15 Zo t=0.1326 确定基础最小埋置深度dmin= Zot-fr =1.040.85-0.1326=0.75m结合构造要求 取2地基承载力设计值=k+bo(d-0.5)=180+120(2-0.5)=210pa确定底面宽度:=/-h =619.31/210-202.3=3.78 考虑偏心荷载情况应将面积扩大。取=1.4=5.292取/=1.2 则=5.292 =2.1 =2.52 取=2.1 =2.6持力层验算gd=+=619.31+2022.522.1=830.99 KNgd=+h=66.65+(2.1-0.6)19=95.15KN/o=gd/gd=95.15/830.99=0.115max=gd/(16o/)=830.99/2.12.6(160.115/2.6)=192.59min 111.81max+min/2=192.59+111.81/2=152.2pa0.420.66=1.721=(/2-z/2-o) -(/2-z/2-o)=(2.6/2-0.6/2-0.66)2.1-(2.1/2-0.4/2-0.66)=0.682=(z+o) o=(0.4+0.66)0.66=0.7c=max=0.68152.59=103.76KN0. 7t1=0.79000.7=441 满足要求底板配筋地基反力=158.8 =158.2paj=-/=108.8paj=-/=108.2pajmin=min -/=70.81pa弯矩 =1/48(-z)(2+z)(jmax+jz) =1/48(2.6-0.6)(22.1+0.4)(192.59+108.81) =115.53KNs1=/0.9oy=115.53106/0.9630310=657选用s=668 14200- 弯矩=1/48(-z)(2+z)（maxjmin） =1/48(2.1-0.4)(22.6+0.6)（192.5970.81） =91.98KNAs=M/0.9hofy=91.98106/0.9630310=523选用As=565 12200 验算软弱下卧层=F+/-rob=180+203.782.5/3.78=93.62Kpa Es1/Es2=4.3/1.4=3.07 /=4/2=20.5 查表扩散表=23.07下卧层顶面处附加应力设计值z=o/tan=93.622/b+240.426=34.62pa下卧层顶面自重应力cz=16.80.4+19.10.9+(19.1-9.8)2.5+(17.6-9.8)1.7=60.42pa下卧层以上土的加权平均值o=16.80.4+19.10.9+(19.1-9.8)2.5+(17.6-9.8)1.7/2+2=15.12KN/软弱下卧层承载力设计值=k+do(+-0.5)=85+1.15.12(2-0.5)=107.68pa验算z+cz=30.62+60.42=95.04pa=157.53pa 故下卧层强度符合要求 4楼梯计算4.1主楼梯计算 采用现浇粱式楼梯,混凝土强度等级为20,梁中受力钢筋采用HRB335级,其余钢筋采用HPB235级钢筋楼梯活荷载标准值为2.5KN/4.1.1踏步板计算:取一个踏步板为计算单元,踏步尺寸见图： b=349cos 3153490.903 25.44 1 +d/ cos=1502400.903120荷载计算:踏步板自重:1.2 0.196+0.046/20.31525=1.1 KNm 踏步板面层:1.2(0.315+0.15)0.65=0.36 KNm底板抹灰 :1.20.3490.0217=0.14 KNm恒 载 :g=1.1+0.36+0.14=1.6 KNm活 载 :q=1.42.50.315=1.1 KNm 总荷载 :g+q=2.7 KNm 内力计算: 梯段梁:bh150300 o=1170 则踏步板跨中弯矩M= 1/10 (g+q)l1/102.71.17)0.37KNm正截面承载力计算:ho12020100mm s3700009.63151000.012 110.012Asbocm/y0.0123151009.6/21017.28mm0.1 取小值f=683m判别T型截面类型:cmff(o-f/2)=9.668340(265-40/2) =64.26106NM=11.1106 N按第一类倒L型截面计算有:s=M/cmo=11.1106 /9.6683265=0.024=1 -1-=0.024As=ocm/n=0.0246832659.6/310=134.5mmmin=0.0015150300=67.5mm查表选用212 As=226mmVu=0.7to=0.71.1150265=30607.5NV=11100N箍筋可按构造配置.选用双肢箍62004.1.3平台板计算:荷载计算:恒载:平台板自重:1.20.1225=3.6 KNm水磨石面层:1.200.650.78 KNm活载:1.42.53.5 KNm总荷载: g=3.6+0.78+3.5=7.88 KNm 内力计算:计算跨度=o1/2=1.35+0.12/2=1.41m 跨中弯矩:M1/8 (g)=1/87.881.41=1.96KNm正截面承载力计算:o=120-20=100 s=M/cmo=1.96106/9.61000100=0.02 11=0.02Asbocm/y0.0210001009.6/210=91.4mmM=36.62106Nmm 按第一类T型截面计算s=M/cmo=36.62106/9.6578365=0.05110.05 Asbocm/y0.055783659.6/310327mm查表选用412 As=452Vu=0.7to=0.71.1300365=82236N按构造要求配置箍筋 选用6200 附加横向钢筋计算:斜梁传给平台梁的集中荷载G+Q=18.09 若附加箍筋采用双肢6 则附加 箍筋总数为= G+Q/yvAsv =18090/221028.3=1.5个则斜梁没侧配置26 的附加筋4.2次楼梯计算采用现浇粱式楼梯,混凝土强度等级为30,梁中受力钢筋采用二级,其余钢筋采用一级.楼梯活菏载标准值为2.5KN/,面层采用水磨石,底面为20厚水泥砂浆粉刷.4.2.1踏步板计算:取一个踏计算(1)步板为计算单元,踏步尺寸见图.b=349cos 3153490.903 25.441 d/ cos1502400.903120荷载计算:踏步板自重:1.2 0.196+0.046/20.31525=1.1 KNm 踏步板面层:1.2(0.315+0.15)0.65=0.36 KNm底板抹灰 :1.20.3490.0217=0.14 KNm恒 载 :g=1.1+0.36+0.14=1.6 KNm活 载 :q=1.42.50.315=1.1 KNm 总荷载 :g+q=2.7 KNm 内力计算: 梯段梁:bh150300 o=2340 则踏步板跨中弯矩M= 1/10 (g+q)l1/102.72.34)1.48KNm正截面承载力计算:ho12020100mm s14800009.63151000.048 112s1120.0430.048Asbocm/y0.0483151009.6/21069.12mmmin0.001531510047.25 mm查表得As131mm 分布筋采用83004.2.2楼梯斜梁计算:荷载计算:踏步板传来:1/22.72.641/0.31511.3 KNm斜梁自重:1.2(0.3-0.04)0.150/0.903252 1.3 KNm斜梁侧抹灰:1.2(0.3-0.04)0.02/0.9032170.23 KNm楼梯栏杆重:1.20.10.12 KNm总荷载: g12.95 KNm内力计算:取平台梁截面尺寸300400则斜梁水平投影长度为o3.6450.33.7651.05o1.053.4653.64取3.7则斜梁跨中弯矩及支座剪力为M1/8(g) 1/812.953.722.16 KNmV1/2(g)cos1/212.953.70.90321.63 KN截面承载力计算:o30035265mm斜梁按T形截面计算.翼缘的计算密度bf的确定如下: f1/61/63.7/0.903= 683mmf = Sn/2=1/22640+150=1395mmf/h=40/300=0.1330.1 取小值f=683m判别T型截面类型:cmff (o-f/2)=9.668340(265-40/2) =64.26106NM=22.16106按第一类倒L型截面计算有:s=M/cmo=22.16106 /9.6683265=0.048=1-110.048As=ocm/n=0.0486832659.6/310=269mmmin=0.0015150300=67.5mm查表选用214 As=308mmVu=0.7to=0.71.1150265=30607.5NV=21630N箍筋可按构造配置.选用双肢箍62004.2.3平台板计算:平台板厚度=120mm取1m板宽为计算单元荷载计算:恒载:平台板自重:1.20.1225=3.6 KNm水磨石面层:1.200.650.78 KNm活载:1.42.53.5 KNm总荷载: g=3.6+0.78+3.5=7.88 KNm 内力计算:计算跨度=o1/2=1.965+0.12/2=2.025m 跨中弯矩:M1/8 (g)=1/87.882.025=4.04 KNm正截面承载力计算:o=120-20=100 s=M/cmo=4.04106/9.61000100=0.042 11=0.042Asbocm/y0.04210001009.6/210=192mmmin0.00151000100150mm选用As=196 82004.2.4平台梁计算:平台梁截面尺寸=300mm400mm荷载计算:平板传来:7.88(2.025/2+0.3)=10.34 KNm梁自重:1.20.3(0.4-0.12)25=2.52 KNm总荷载: g10.34+2.52=12.86 KNm斜梁传来的集中力:G+Q=1/212.863.465=22.27 KNm内力计算:计算跨度: o6-0.240.246m1.05o=1.055.76=6.048 取=6m跨中弯矩忽略支座边缘斜边梁对平台梁的弯矩影响则有:M= 1/8 (g)+( G+Q)(L-R/2)=1/812.866.048+22.27(6.048-0.25/2)=123.85 KNm支座剪力:V=( g)o/2+2(G+Q)=1/212.865.76+222.27=81.57 KN截面承载力计算: 翼缘的计算密度bf的确定如下:f=/6=1/63465=578mm f=n/2+=1965/2+300=1283取f=578mm 判别T型截面类型cmff(o-f/2)=9.6578120(360-120/2) =199.756106NmmM=123.85106Nmm 按第一类T型截面计算s=M/cmo=123.85106/9.6578365=0.1671110.167Asbocm/y01675783659.6/3101091mm查表选用418 As=1018Vu=0.7to=0.71.1300365=82236N按构造要求配置箍筋 选用6200附加横向钢筋计算:斜梁传给平台梁的集中荷载G+Q=22.27 若附加箍筋采用双肢6 则附加 箍筋总数为= G+Q/yvAsv =22270/221028.3=1.8个则斜梁没侧配置26 的附加筋5墙体验算5.1荷载： 屋面永久荷载标准值 二毡四油 0.35KN/ 15水泥砂浆找平层 0.01520=0.3 KN/ 1:8水泥膨胀珍珠岩 0.115=1.5 KN/ 20厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 KN/ 120现浇混凝土楼板 0.1225=3 KN/ 总计 5.5 KN/楼面永久荷载标准值 水磨石地面 0.65 KN/ 20厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 KN/ 120现浇混凝土楼板 0.1225=3 KN/ 总计 4.05 KN/屋面活荷载标准值 不上人屋面 0.7 KN/楼面活荷载标准值 2 KN/ 各层活荷载折减系数及活载标准值层数折减系数活荷载总值四层墙1.00.7(屋面活荷载)三层墙1.02(不包括屋面活荷载)二层墙0.853.4(不包括屋面活荷载)一层墙0.855.1(不包括屋面活荷载)墙自重 0.36519+0.0220+0.0217=7.68 KN/梁自重 0.251625+20.60.1517=4.1 KN/塑钢玻璃窗自重 0.45 KN/5.2静力计算方案： 实际横墙最大间距122H=7.2 Ho=1.0H=3.6承重墙1=1.0 考虑门窗洞口后2=1-0.4bs-s/s=1.041.2/3.6=0.9 =Ho/H=3.6/0.37=11.112=23.4故外纵墙高厚比满足要求内纵墙: 内纵墙洞口宽 bs=1.2 S=122=1-0.4bs-s/s=1.0412/2=0.96 =Ho/H=3.6/0.24=15112=23.4故内纵墙高厚比满足要求5.4计算单元及控制截面的承载力验算计算单元 3.63=10.8选取计算截面 以荷载最大的底层截面-和截面-分别进行承载力验算A=0.37(3.6-1.8)=0.670.3计算屋(楼)面荷载及屋(楼)面传至各墙荷载设计值由屋面传来的集中荷载设计值5.553.6(3.3-0.24)+4.41.31.2+0.73.6(3.3-0.24)1.4=100.4KN由楼面传来的集中荷载设计值4.053.6(3.3-0.24)+4.13.31.2=58.1 KN由屋面楼面梁传来的荷载总值对四层墙 100.4KN对三层墙 100.4+58.1+23.6(3.3-0.24)1.4=189.31 KN对二层墙 100.4+58.1+3.43.6(3.3-0.24)1.4=210.9 KN对一层墙 100.4+58.1+5.13.6(3.3-0.24)1.4=237.2KN每层墙自重(5.13.6-2.71.8)7.68+2.71.80.45=105.9 KN3.50.547.681.2=17.9KN楼面 屋面 梁 荷载产生的偏心距梁端支撑长度,因墙体采用MU10砖和M10混合砂浆砌筑 f=1.99N/ao=10=10=170.4对楼面梁 eo=r-0.4ao=370/2-0.4170.4=116.9控制截面内力计算截面-轴向力设计值 N-=237.2+105.93+17.