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破碎
设计
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鄂式破碎机的设计,破碎,设计
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湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）中期检查表学 部： 理工学部 学生姓名杨子龙学 号200741914426年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导教师及职称高英武教授毕业论文（设计）题目鄂式破碎机设计毕业论文（设计）工作进度已完成的主要内容尚需解决的主要问题1.本项目研究的目的，意义，国内外研究的动态2.总体方案的拟定和主要参数的设计及计算3.传动方案的确定及设计计算，主要工作部件的设计4.主要受力零件的强度或寿命校核计算1.对创新部分加以描述2.部件图，零件工作图的绘制3.总结4.英文翻译指导教师意见 指导教师签名： 年 月 日检查（考核）小组意见检查小组组长签名： 年 月 日湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）任务书学生姓名杨子龙学 号200741914426年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导教师及职称高英武教授20 年 月 日填 写 说 明一、毕业论文（设计）任务书是学院根据已经确定的毕业论文（设计）题目下达给学生的一种教学文件，是学生在指导教师指导下独立从事毕业论文（设计）工作的依据。此表由指导教师填写。二、此任务书必需针对每一位学生，不能多人共用。三、选题要恰当，任务要明确，难度要适中，份量要合理，使每个学生在规定的时限内，经过自己的努力，可以完成任务书规定的设计研究内容。四、任务书一经下达，不得随意更改。五、各栏填写基本要求。（一）毕业论文（设计）选题来源、选题性质和完成形式：请在合适的对应选项前的“（ ）”内打“”，科研课题请注明课题项目和名称，项目指“国家青年基金”等。（二）主要内容和要求：1工程设计类选题明确设计具体任务，设计原始条件及主要技术指标；设计方案的形成（比较与论证）；该生的侧重点；应完成的工作量，如图纸、译文及计算机应用等要求。2实验研究类选题明确选题的来源，具体任务与目标，国内外相关的研究现状及其评述；该生的研究重点，研究的实验内容、实验原理及实验方案；计算机应用及工作量要求，如论文、文献综述报告、译文等。3文法经管类论文明确选题的任务、方向、研究范围和目标；对相关的研究历史和研究现状简要介绍，明确该生的研究重点；要求完成的工作量，如论文、文献综述报告、译文等。（三）主要参考文献与外文资料：在确定了毕业论文（设计）题目和明确了要求后，指导教师应给学生提供一些相关资料和相关信息，或划定参考资料的范围，指导学生收集反映当前研究进展的近13年参考资料和文献。外文资料是指导老师根据选题情况明确学生需要阅读或翻译成中文的外文文献。（四）毕业论文（设计）的进度安排：1设计类、实验研究类课题实习、调研、收集资料、方案制定约占总时间的20%；主体工作，包括设计、计算、绘制图纸、实验及结果分析等约占总时间的50%；撰写初稿、修改、定稿约占总时间的30%。2文法经管类论文实习、调研、资料收集、归档整理、形成提纲约占总时间的60%；撰写论文初稿，修改、定稿约占总时间的40%。六、各栏填写完整、字迹清楚。应用黑色签字笔填写，也可使用打印稿，但签名栏必须相应责任人亲笔签名。毕业论文（设计）题目鄂式破碎机设计选题来源（ ）结合科研课题 课题名称： （）生产实际或社会实际 （ ）其他 选题性质（ ）基础研究 （）应用研究 （ ）其他题目完成形式（ ）毕业论文 （）毕业设计 （ ）提交作品，并撰写论文主要内容和要求1主要内容包括: 1.1本项目研究的目的、意义、国内外研究的动态； 1.2总体方案的拟定和主要参数的设计计算； 1.3传动方案的确定及设计计算，主要工作部件的设计； 1.4主要受力零件的强度或寿命校核计算； 1.5装配总图、部件图、零件工作图的绘制。2要求2.1主要技术参数：生产率10Kg/h 合格率98%2.2查阅资料15篇以上，翻译一定数量的外文资料；2.3机构设计可靠、布局合理、与各执行机构协调工作；2.4画图相当于3-4张A0图纸的工作量（包括2张以上CAD图纸）；2.5设计计算说明书1万字以上，条理清楚，计算有据。格式按湖南农业大学全日制普通本科生毕业论文（设计）规范化要求；2.6设计说明书的内容包括：课题的目的、意义、国内外动态；研究的主要内容；总体方案的拟定和主要参数的设计计算；传动方案的确定及设计计算，主要工作部件的设计；主要零件分析计算和校核；参考文献；鸣谢。注：此表如不够填写，可另加附页。主要参考文献与外文资料1魏文军、高英武.机械原理.M.中国农业大学出版社.20052杨家军.机械系统创新设计.M.机械工业出版社.20033黄靖远.机械设计学.M.机械工业出版社.19974百度文库 豆丁网5工作进度安排起止日期主要工作内容2010、10、20选题2010、10、30下达任务书2010、11、4查找资料，开题2010、12、1设计计算,画图2011、3、20中期考核2011、4、20完善，交设计初稿2011、5、10完善，交设计二稿2011、5、20修改，答辩，交终稿要求完成日期：20 年 月 日 指导教师签名： 审查日期：20 年 月 日 专业负责人签名： 批准日期：20 年 月 日 接受任务日期：20 年 月 日； 学生本人签名： 注：签名栏必须由相应责任人亲笔签名。湖南农业大学东方科技学院毕业设计开题论证审批表学生姓名杨子龙学号200741914426年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导教师及职称高英武 教授开题时间2010年9 月24 日毕业论文（设计）题目鄂式破碎机设计文献综述（选题研究意义、国内外研究现状、主要参考文献等） 意义： 破碎机在中国的发展比较晚，到上个世纪50年代，我国才真正拥有破碎机。所以说，我国的破碎筛分设备大都是50年代问世的。在上个世纪80年代之前，我们国产的反击式破碎机局限于处理煤 和石灰石之类中硬物料。直到八十年代末我国引进KHD型硬岩反击式破碎机，填补国内空白。但落后国外二十多年。国产的硬岩破碎机，开始时其核心零件板锤依赖进口，国产化板锤在“八五”期间列为部级科研攻关项目，项目成功之后，国产板锤不仅取代进口，而且已大量出口欧美、日本等国。耐磨材料的突破，使硬岩反击式破碎机如虎添翼。例如：交通部为提高我国公路建设质量，曾提出路面混凝土石料破碎站的科研项目，并列入国家“八五”攻关项目。该项目的试制设备在东北某工地使用中失败。而用户改用硬岩反击式破碎机后生产石料，完全符合高速公路防滑路面混凝土要求。于是硬岩反击式破碎机声誉大振。辽宁省交通厅曾把拥有这种设备，作为投标承接公路建设的必备条件。据统计，在全国各省市的公路建设中都已采用硬岩反击式破碎机作为路面石料备制设备，来破碎抗压强度达300MPa的玄武岩、安山岩等坚硬物料，并达到19.6mm以下的级配石料。其针片状百分比含量小于10。目前有400多台在各地使用中，不仅解决了高速公路建设中的一个难题，而且也挡住了进口。国内外研究现状：随着当代经济社会的持续发展， 行业一直在突飞猛进，粉碎（包括破碎和磨碎）已是当飞速发展的经济社会中必不可少的一个工业环节。在各种金属，非金属，化工矿物原料加工品种和建筑材料的过程中，粉碎操作要消耗巨大的能量，这是低效运作。为提高破碎机粉磨的效率，降低能耗，今年来国内外研制开发多种类型的破碎机。如锤式，反击式，反击锤式，立轴式，冲击式等等。其中锤式破碎机因为破碎比大，出料比较均匀效率高，结构简单，重量比较轻，操作维修简便等特点使其发展迅速。上世纪80年代西欧，新型破碎机研制成功。从结构设计、制造及材料不断完善和提高。如德国O&K公司的MB锤式反击式破碎机，破碎腔作了特殊设计，不仅有冲击破碎和反击破碎功能，还有反弹功能，可把石灰石中的金属弹出。国外破碎机使用时，十分注意物料的化学成分，水分，矿石结构等等。现在世界上流行和占主导地位的破碎机，大多数都是在美国纽维尔公司的基础上衍生出来的，占有量近七成，如德国的林德曼、日本的富士车辆、中国的湖北力帝。破碎机的产生与发展，与废钢行业的发展息息相关，最开始只为处理些轻薄料，随着认识的加深，以及破碎钢的优越性的显现，各种规格的破碎机得到不断开发，使用范围也越来越广，甚至能对整辆报废小汽车和家用电器进行处理，配以适当的输送机和分选设备，可方便地组成废钢破碎生产线，无须拆解即可对报废的小汽车和家用电器进行自动化生产处理加工，得到纯净的破碎钢和有色金属与可利用的非金属物质。 目前破碎理论、工艺和设备的研究主要着重于：(1)研究在破碎中节能、高效的理论，也力求找出新理论突破人们已熟知的破碎三大理论；(2)研究新的非机械力的高能或多力场联合作用的破碎设备，目前还没见有工业化的设备，只是研究阶段；(3)改进现有设备，这方面经常是根据用户自己需要来进行，而不见市场上大规模生产或研制新设备。国外矿山自80年代以来发展缓慢使得这方面进展不大,所以国外新设备较少;国内由于国营大型矿山投入极少，也没有什么发展，而中小矿山由于各地原料的需求不等，近几年得到了一定的发展。 我国破碎机行业市场广泛，大到煤矿、冶金、矿山，小到化工、水利，玻璃等各个行业。国内最重要的工业应用领域就是水泥、矿山和建筑行业，在这些行业上破碎机可谓亲力亲为。 09年至今我国矿破碎行业以逐步步入快速发展时期，国有政策的扶持国家文件的下达都使得矿山机械行业在顺境中有了快速发展的助力剂。目前国内高端用户和出口产品配套的基础零部件主要依靠进口，随着出口贸易磨擦的加大，势必要受到国外竞争对手和供应商的制约。因此破碎机械今后振兴发展的重心应放到基础技术和基础部件上来，提高自主开发水平。 河南黎明重工科技股份有限公司针对不同建筑标准用沙，对物料和出料细度的要求在工艺上有更高的提升，主要设备主要分为冲击式破碎机、反击式破碎机、圆锥破碎机、欧版颚式破碎机等破碎制砂设备。现有砂的资源有限，不断的开采，使得符合标准的国标砂锐减。而随着建筑标准的越来越高，对砂石骨料生产的标准也随之提高，这个促使砂石设备技术的不断发展，因此新型制砂机等机制砂设备应运而生。 当一个行业的产品输出值在一个长期的阶段内持续稳步上升的时候，我们将看到的不仅是销售额的大幅增长，更应该看到这个行业这个企业在作为中间力量所发挥的作用，产品的创新力、先进工艺、以及核心能动力。行业的发展反映一个区域一个国家的工业发展水平，而黎明重工的细碎、粗碎破碎机正在一步步的展示着自己中流砥柱的核心价值，它也将在不久的未来占据国内遍布全球。物料的破碎是许多行业(如冶金、矿山、建材、化工、陶瓷筑路等) 产品生产中不可缺少的工艺过程。由于物料的物理性质和结构差异很大, 为适应各种物料的要求, 破碎机的品种也是五花八门的。就金属矿选矿而言, 破碎是选矿厂的首道工序, 为了分离有用矿物, 不但分为粗碎、中碎、细碎, 而且还要磨矿。因为磨矿是选矿厂的耗能大户(约占全厂耗电的50% ) , 为了节能和提高生产效率, 所以提出了“多碎少磨”的技术原则。这使破碎机向细碎、粉碎和高效节能方向发展。另外随着工业自动化的发展, 破碎机也向自动化方向迈进(如国外产品已实现机电液一体化、连续检测, 并自动调节给料速率、排矿口尺寸及破碎力等)。随着开采规模的扩大, 破碎机也在向大型化发展, 如粗碎旋回破碎机的处理能力已达6000t h。至于新原理和新方式的破碎(如电、热破碎) 尚在研究试验中, 暂时还不能用于生产。 对粗碎而言, 目前还没有研制出更新的设备以取代传统的颚式破碎机和旋回式破碎机, 主要是利用现代技术, 予以改进、完善和提高耐磨性, 达到节能、高效、长寿的目的。细碎方面新机型更多些。总的来看, 值得提出的有: 颚式破碎机、圆锥破碎机、冲击式破碎机和辊压机。在冶金矿山，建材，筑路，化学和硅盐酸行业中，破碎机是物料破碎的主要设备从国内破碎机的现状及发展前景来看，国内破碎机还有很大的发展空间，同时也需要一段时间的积累和探索，要缩小差距并赶超国外先进技术，必须增加投入，加强破碎机基础理论的研究，提高耐磨材料性能，提高制造工艺水平，利用计算机对破碎机进行优化设计的研究，借以提高产品性能和可靠性，并扩大使用范围，是积极参与竞争开发中国破碎机市场的关键。针对日前物料破碎理论和各种破碎机的研究现状进行了分析和总结，并针对日前存在的问题，提出了破碎理论及破碎机的发展方向。 注：此表如不够填写，可另加页。研究方案（研究目的、内容、方法、预期成果、条件保障等） 原理图：研究目的：固体物料在外力的作用下克服物料的内聚力，使大颗粒破碎成小颗粒的过程称为粉碎物料粉碎由破碎机和粉磨机来完成，目的有：（1） 均化 随着粉碎的进行，物料的总表面积不断增加。因此大颗粒物料碎裂成细粉状态，这样才可能使几种不同固体物料的混合，得到良好的均匀效果。（2） 选矿 随着矿产资源的开发利用，原矿品位日趋降低，为了取得原矿中的有效成分，需要大量矿石经过选矿加工后才能利用，而且人选矿石中难选矿石愈来愈多。矿石中有用的成分同杂质紧密地结合在一起，为使矿石中有效成分解离。只有将其充分破碎。经过选矿才能将有用成分同杂质分开，并剥除杂质得到较纯净的精矿。由于工业的发展，要求矿石综合回收元素越来越多，对矿石的粉碎要求也更具体，对破碎机械的要求也更高。（3） 粒度分布 在工业生产中，由于具体的生产工艺要求，对固体原料有较严格的粒度要求，粉碎机械必须满足其产品粒度。（4） 使物料的比面积增加 比表面是单位质量或体积的物料的表面积，物料的粒度越小。其比表面积越大，增加物料的比表面积可使物料同周围介质的接触面积增大，从而反应速度加快。例如，催化剂的接触反应，固体燃料的燃烧与气，物料的溶解，吸附与干燥以及在化工上利用粉末颗粒流化床的大接触面积来强化传质与传热等。 内容：设计的主要内容是设计颚式破碎机1 根据所给参数确定破碎机的工艺参数和整体参数，然后确定总体传动方案。2 进行传动系统的设计计算，包括电动机功率的确定及型号的选择，减速器的设计联轴器的选择等； 3 结构件的设计计算，包括齿轮箱的设计，构架等结构设计 方法：文献法、调查法、实验法、行动研究法、访谈法预期成果：机械基本实现运行时间进程安排（各研究环节的时间安排、实施进度、完成程度等） 10月20日 选题 10月30日 下达任务书 11月4 日 查找资料，开题 12月1 日 设计计算，画图 3月20日 中期考核 4月20日 完善，交设计初稿 5月10日 完善，交设计二稿 5月20日 修改，答辩，交终稿开题论证小组意见 组长签名： 年 月 日专业委员会意见 专业教研室主任签名： 年 月 日注：此表意见栏必须由相应责任人亲笔填写。湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）开题论证记录学 部： 理工学部 学生姓名杨子龙学 号200741914426年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化专业(4)班指导教师姓名高英武指导教师职称教授毕业论文（设计）题目鄂式破碎机设计论证小组质疑及指导意见学生回答简要记录论证小组成员签名 记录人签名： 论证时间： 2011 年3 月27 日 注：记录、签名栏必须用黑色笔手工填写。指导教师指导检查学生进行毕业论文（设计）工作情况登记表系（部）名称：理工学部 指导教师姓名：吴明亮时 间地 点指导、检查的主要内容学生签名注：此表在每次指导、检查工作时由学生带来，指导教师填写。内容包括学生的学习、工作态度；毕业论文（设计）工作的进展情况；论文（设计）工作中尚需解决的问题等。湖南农业大学东方科技学院全日制普通本科生毕业设计 鄂式破碎机的设计DESIGN OF ALLIGATOR CRUSHER学生姓名： 杨子龙学 号： 200741914426年级专业及班级： 2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导老师及职称： 高英武 教授湖南长沙提交日期：2011年5月湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）成绩评定册学生姓名杨子龙学号200741914426年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导教师及职称高英武 教授毕业论文（设计）题目鄂式破碎机设计完成时间2011年 月 日答辩时间20年 月 日摘要：关键词：答辩资格审查意见：专业委员会主任签名：年 月 日指导教师评语：指导教师建议成绩： 指导教师签名：年 月 日评阅教师评语：评阅教师建议成绩： 评阅教师签名：年 月 日答辩小组评语：答辩小组建议成绩： 组长签名：年 月 日成绩评定综合成绩（百分制）： 分折合五级记分制成绩：答辩委员会审查意见：答辩委员会主任签名：年 月 日成绩评定说明：毕业论文（设计）的成绩评定采用综合加权评分的办法，按指导教师评分占30%、论文评阅人评分占30%和答辩小组评分占40%计算出百分制的综合成绩，并根据综合成绩确定相应五级记分制等级。系部答辩委员会对毕业论文（设计）的预评、评阅、答辩成绩进行审查，对评定等级为优秀或不及格以及答辩评分中有争议的论文（设计）要进行重点审核，最终确定成绩。指导教师、评阅教师、答辩小组应分别严格按湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）评分标准中的相应标准客观、公正赋分。本表一式二份，一份进入学生个人档案，一份存学院档案室。湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）选题审批表专业： 机械设计制造及其自动化 毕业论文（设计）题目鄂式破碎机设计选题来源（ ）结合科研课题 课题名称： （）生产实际或社会实际 （ ）其他选题性质（ ）基础研究 （）应用研究 （ ）其他选题完成形式（ ）毕业论文 （）毕业设计 （ ）提交作品，并撰写论文指导教师姓名高英武职称教授是否主持或参与过科研课题（）是（ ）否选题依据（科学性、可行性论证）和内容简要我国破碎机行业市场广泛，大到煤矿、冶金、矿山，小到化工、水利，玻璃等各个行业。破碎机是物料破碎的主要设备从国内破碎机的现状及发展前景来看，国内破碎机还有很大的发展空间，同时也需要一段时间的积累和探索，要缩小差距并赶超国外先进技术。国内外已有专家作过多年研究,有资料参考，本设计运用本专业四年所学知识就能完成，同学们通过设计可以综合所学课程，巩固专业知识，发挥创造潜能，培养创新能力，为今后进行机械设计打下基础。其主要内容包括： 1.1破碎机研究的目的、意义、国内外研究的动态； 1.2拟定破碎机总体方案和主要参数的设计计算； 1.3破碎机传动方案的确定及设计计算，主要工作部件的设计； 1.4破碎机主要零件的强度或寿命校核计算； 1.5破碎机装配总图、部件图、零件工作图的绘制； 1.6设计计算说明书的编写专业委员会意见专业委员会主任签名： 年 月 日注：1.请在选项前的“（ ）”内打“”；意见栏必须由相应责任人亲笔填写，不够填写时可另加页。湖南农业大学东方科技学院全日制普通本科生毕业设计诚信声明本人郑重声明：所呈交的本科毕业设计是本人在指导老师的指导下，进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。除文中已经注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体在文中均作了明确的说明并表示了谢意。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 毕业设计作者签名： 2011年 5月 28日目 录摘 要 .1关键词 .11 前言 .31.1 破碎概念及国内外研究动态 .31.2 破碎的作用 .41.2.1 制备工业用碎石 .41.2.2 使矿石中的有用矿物分离 .41.2.3 为磨矿提供原料 .41.3 破碎的方法 .41.3.1 压碎 .51.3.2 劈碎 .51.3.3 折碎 .51.3.4 冲击破碎 .51.3.5 磨碎 .51.4 鄂式破碎机的基本结构和工作原理 .61.4.1 鄂式破碎机的主体机构 .61.4.2 工作原理 .62 颚式破碎机的总体方案的拟定 .92.1 结构参数的确定 .9（1）进料口与卸料口 .9（2）动颚板摆动行程 S 与偏心轴的偏心距 r.92.2 工作参数的确定 .10（1）偏心轴的转速 .10(2) 啮角 .11(3) 生产能力 .123 主要零部件结构尺寸设计 .133.1 鄂式破碎机的结构及其运转 .133.2 破碎腔的形状 .143.3 动颚及齿板结构分析 .153.3.1 箱型结构动颚 .153.3.2 非箱型加筋结构 .153.3.3 破碎机齿板磨损的分析 .163.3.4 齿板结构 .183.3.5 对鄂板材质的选择 .193.4 肘板（推力板） .203.5 调整装置 .213.6 保险装置 .213.7 机架结构 .233.7.1 整体机架 .233.7.2 组合机架 .244 传动部分的设计 .244.1 皮带及带轮的设计 .244.2 偏心轴的设计 .28(1)改善轴的受力状况 .28(2)减小应力集中 .294.3 轴承的选择及验算 .334.4 平键的选择及校核 .35总 结 .36参考文献： .37致 谢 .38附 录 .381鄂式破碎机的设计鄂式破碎机的设计摘 要：破碎机的目的是将原料破碎达到使用要求。破碎机是破碎选煤工业中不可缺少的设备，也是原料、材料、燃料、电力和钢铁等部门所必须的设备。随着工业的发展对破碎机的要求也越来越高。本文通过对鄂式破碎机的传动部分和销轴等部分做了详细设计，在提出破碎机装卸方便、维护简单、维修容易的要求下设计箱体、带轮等零件。通过比较原理图，制造简易程度来选择合适的设计类型，其中机箱、带轮、等主要大部件以铸件为主。通过实习、查阅大量的资料和反复的推敲，通过建立一个较为完善的数学模型，并利用计算机优化出鄂式破碎机的主要参数，使其结构更合理，能量利用率更高，性价比更好。因此，鄂式破碎机的试验运行基本达到破碎的效果，性能良好。通过结果对比分析，在破碎过程中抗堵塞能力和控制减少灰尘方面还有待加强。关键词：破碎机；鄂式破碎机；阐述；优化；设计DESIGN OF ALLIGATORCRUSHERAuthor:Yang Zilong Tutor: Gao Yingwu(Oriental Science Technology College of Hunan Agricultural University, Changsha 410128)Abstract：The purpose of crusher is crushing the raw material requirements to achieve. Coal crusher is crushing the indispensable equipment industry, but also raw materials, materials, fuel, electricity and steel necessary equipment and other departments. With the industrial development of the crusher are increasingly high demands. Based on the jaw crusher and pin and other parts of the drive part of a detailed design, In the proposed crusher loading and unloading easy, simple maintenance, easy maintenance design of the request box, pulleys and other parts. By comparing the schematics, manufacture of simple to select the appropriate level of design type Including chassis, wheels, and other major parts to the main casting.Through internships, access to large amounts of data and repeated scrutiny, through the establishment of a more comprehensive mathematical model and optimize the use of computer jaw crusher of the main parameters, its structure is more reasonable, better energy efficiency, cost-effective 2and better.Therefore, the jaw crusher run base to test the effects of fragmentation, good performance. Through comparative analysis of the results in the fragmentation process capability and control to reduce anti-clogging dust areas to be strengthenedKey words: Crusher ；Alligatorcrusher ；Expatiate ；Optimize ；Design31 前言1.1 破碎概念及国内外研究动态把大块物料变小的过程称为破碎。一般是施加外力，克服物料间的内聚力，而使物料破碎。破碎在选矿，化工，建筑材料等工业部门占有重要地位。目前在选矿厂中破碎磨矿的生产费用占全部选矿费用的 40%以上。而破碎磨矿的投资占选矿厂总投资的 60%左右。因此提高破碎生产率，降低破碎功率消耗有着重大的意义。根据破碎原料及产物粒度的不同，可大致将破碎作业分为五个阶段，即：粗碎； 中碎； 细碎； 粗磨； 细磨每经过一次破碎，物料都有一定程度的缩小。破碎前物料最大块直径与破碎后物料最大块直径之比，称为破碎比。通常所说的破碎比是指平均破碎比，既破碎前后物料颗粒的平均比值及颗粒变化程度，并能近似的反映出物料的作业情况。为简易的表示和比较各种粉碎机械这一主要特征也可以用破碎机的最大进料口宽度与最大出料口宽度的比值作为该破碎机的破碎比，并称其为公称破碎比。破碎机的破碎比一般在 330 之间一般都比公称破碎比低。19 世纪 40 年代,北美的采金热潮对颚式破碎机发展有重大的促进作用。19 世纪中叶,多种类型的颚式破碎机被研制出来,并获得了广泛的应用。上个世纪末,全世界已有70 多种不同结构的颚式破碎机取得了专利权。1858 年,埃里.布雷克(El.Blake)取得了制造双肘板颚式破碎机的专利权。现在最常用的颚式破碎机是布雷克的颚式破碎机和更近代制造的单肘板颚式破碎机。颚式破碎机最大的弱点之一是它们在一个工作循环内只有一半时间进行工作。20 世纪 80 年代中期,国外一些厂家已能生产各种大型颚式破碎机,例如美国Fuller Traylor 公司生产的重型颚式破碎机,规格为 1676mm 2134mm,生产能力达1200t/h;德国 PWH 公司生产的最大双肘板颚式破碎机的给料口为 2600mm 1800mm,生产能力达 2000t/h;英国 Babbitless 公司生产的 BCS 系列颚式破碎机,其生产能力可达6000t/h.20 世纪 80 年代以来,我国颚式破碎机的研制工作与改进工作取得了一定的成果。北京矿冶研究总院的破碎机专家王宏勋教授和他的学生丁培洪硕士引用了“动态啮角”的概念,开发出 GXPE 系列深腔颚式破碎机,当时在国内引起了一定程度的轰动。该机与同种规格的破碎机相比,在相同工况条件下,处理能力可提高,齿板寿命%30%204可提高21倍。该机采用负支撑零悬挂,具有双曲面腔型。第二代 GXPE250 400 破碎机在第一代的基础上进行了全面改进,增大了破碎比,降低了产品粒度最大给料粒度为 220mm,生产能力为,排料口调整范围为ht /165,给料抗压强度小于 300MPa。mm4010PEY4060 液压保险颚式破碎机,以液压缸为过载保护装置,正支撑、正悬挂、深破碎腔。该机最大给料粒度为 340mm,排料口调整范围为,生产能力为mm10030。ht /4010多灵沃森机械有限公司的戌吉华高级工程师集多年实践经验,设计了目前国内最大的 1200 1500 复摆颚式破碎机。1.2 破碎的作用1.2.1 制备工业用碎石大块石料经过破碎筛分后，可得到各种不同要求颗粒的碎石。这种碎石可制备成混凝土。他们在建筑，水电等行业中广泛应用，铁路路基建造中也需要大量的碎石。1.2.2 使矿石中的有用矿物分离矿石中有单金属矿和多金属矿，而且原矿多为品味较低的矿石。将原矿破碎后，可以使有用金属与矿石中的脉石和有害杂质分离，作为选矿的原料，除去杂质而得到高品位的精矿。1.2.3 为磨矿提供原料磨矿工艺所需粒度不大于 15mm 的原料，是由破碎机产品提供的。例如在炼焦厂，烧结厂，制团厂，粉末冶金，水泥等部门中，都是由破碎工艺提供原料，通过磨碎使产品达到要求的粒度和粉末状态。1.3 破碎的方法粉碎机械虽然类型繁多，但俺施力方法不同，对物料粉碎有挤压，弯曲，冲击，剪切和研磨等方法。而在破碎机械中，施力情况很复杂，往往是几种施力同时存在，当然在某一种破碎机械中也只有一种或两种主要施力。由于物料形状是不规则的，而且物料的物性不同，所以采用的破碎方法也不同，利用机械力破碎物料按施加外力不同有以下几种方法。1.3.1 压碎 将物料置于两块工作面之间，施加压力后物料因压应力达到其抗压强度5而破碎。这种方法一般应用于破碎大块物料，如图 1(a) (c) F F F F F F （a） (b) (c) F F F F F/2 F/2 F/2 F/2 F (d) (e) (f) (g) 图 1 破碎方法受力图 Fig1 Picture about fragmentation ways1.3.2 劈碎 将物料置于一个平面和一个带尖棱的工作平面之间，当带尖棱的工作面对物料挤压时，物料将沿压力作用线的方向劈裂。劈裂的原因是由于劈裂平面上的拉应力达到或超过物料拉伸强度极限。物料的拉伸强度极限比抗压强度极限小得多，其工作原理如图 1（b）1.3.3 折碎 物料受弯曲应力作用而破碎。被破碎物料承受集中载荷作用的二支点简支梁或多支点，当物料的弯曲应力达到物料的弯曲强度时，即被折断而破碎，如图1（d） (e)1.3.4 冲击破碎 物料受冲击力作用而破碎。见图 1（f）它的破碎力是在瞬间作用的，具有破碎效率高，破碎比大。能量消耗小。1.3.5 磨碎 物料与运动的工作表面之间受一定得压力和剪力作用后，其剪切力达到物料的剪切强度极限，物料便破碎，或物料彼此之间的剪切，磨削作用而使物料破碎，如图 1（g） 。目前通用破碎机的结构应保证满足上述的破碎方式。每一种破碎机都应具有上述的一种或多种破碎方式。随着现代化工艺的发展和技术要求的提高，破碎物料有可能需要多种破碎方式的结合。61.4 鄂式破碎机的基本结构和工作原理1.4.1 鄂式破碎机的主体机构由机架，偏心轴，动颚板，定鄂板，肘板共四个机构组成。另外有其他辅助零件，固定齿板，村板，档罩，垫片，滑块，推力板，止动螺钉，锁紧装置。 （a）简单摆动式 （b）复杂摆动式 图 2 鄂式破碎机的两种类型 Fig2 kinds of Alligatorcrusher1.4.2 工作原理颚式破碎机按照活动颚板的摆动的方式的不同，可以分为简单摆动式颚式破碎机、复杂摆动式颚式破碎机和综合摆动式颚式破碎机三种。简单摆动颚式破碎机的工作示意图见图 2（a）动颚 4 悬挂在心轴 2 上，可做左右运动。偏心轴 3 旋转时，连杆 5 做上下往复运动，实现破碎和卸料。此种破碎机采用曲柄双连杆机构，虽然动颚上受有很大的破碎反力，而其偏心轴和连杆却受力不大，所以工业上多制成大型机和中型机，用来破碎坚硬的物料。此外，这种破碎机工作的时候都是以心轴为中心的圆弧，圆弧半径等于该点至轴心上的距离，上端圆弧小，下端圆弧大，破碎效率较低，其破碎比 i 一般为 36。由于运动轨迹简单，故称为简单摆动式颚式破碎机。简单摆动式颚式破碎机由电动机用过 V 带带动偏心轴转动，所用的电动机有高压和低压两种。工程上，这种破碎机多用做粗碎和中碎各种坚硬的矿石。简单摆动式颚式破碎机的优点是：结构紧凑简单；偏心轴等传动部件受力较小；a）10.15xx0.3x0.5x165b）x3x644321.5x2.5x37由于动颚垂直位移较小，加工时物料较少有过度破碎的现象；动颚颚板的磨损较小。简单摆动式颚式破碎机的动颚的摆动幅度上小下大，一般上部进料口的水平位移与垂直位移只有下部出料口的 1/2 左右，不利于对已经装入物料块的夹持与破碎，也不能够对下部充分供料，造成破碎腔下部盛料不足，降低了生产率。此外，由于下端摆动幅度大，卸出的物料块大小不均匀，造成质量欠佳。复杂摆动颚式破碎机的工作示意图见图 2（b）动颚 4 上端直接悬挂在偏心轴 3 上，作为曲柄连杆结构的连杆，由偏心轴的偏心直接驱动，动颚的下端铰接着推力板 6 支撑到机架的后壁上。当偏心轴旋转时，动颚上各点的运动轨迹是由悬挂点的圆周线（半径等于偏心距） ，逐渐向下变成椭圆形，愈向下部，椭圆形愈偏，直到下部与推力板连接点轨迹为圆弧线（图）由于这种机械上各点的运动轨迹比较复杂，故称复杂摆动式颚式破碎机。 图 3 动鄂上各点运动轨迹图 Fig3 Points on the moving jaw movement trajectories复杂摆动颚式破碎机工作时，偏心轴作逆时针旋转，因此，对所装入的物料块有向下推并夹持的作用。在动颚的整个往返摆动过程中，顶部的水平摆动约为下部出料口的 1.5 倍，而垂直摆幅则下部略大。就整个动颚而言，垂直摆动为水平摆动的23 倍。由于水平摆动幅度上大下小，有利于对上部的的块物料进行破碎,并使整个破碎腔内的物料受到的破碎力比较均匀。由于垂直摆动幅度下大上小，有利于整块动颚作复杂运动，因此对物料块不但起到挤压、劈裂、弯折作用，还能起碾搓作用，故1287654312o1121123410987568可破碎一些稍微粘湿的物料。复杂摆动颚式破碎机 ，由于偏心轴的负载大，一般都制成中型或小型机，目前也朝大型机的方向发展，在工程上适用于破碎中等硬度的石块，作为中碎设备，其破碎比较大，可达到 10。复杂摆动颚式破碎机与简单摆动式颚式破碎机相比：优点：(1）质量较轻、构件较少、结构更紧凑； (2）破碎腔内充满程度较好，所装物料块受到均匀破碎，加以动颚下端强制性 推出成品卸料，故生产率较高，比同规格的简单摆动式颚式破碎机的生产率高出2030%； (3）物料在动颚下部有较大的上下翻滚运动，容易呈立方体的形状卸出，减少了像简单摆动颚式破碎机产品中那样的片状成分，产品质量较好。缺点：但是由于这种破碎机的动颚垂直摆动幅度较大，物料对颚板的磨削作用严重，颚板磨损快，孤增大了能量消耗，加剧了物料的过度破碎，产生的粉尘也较多。 推力板动鄂板偏心轴定鄂板 图 4 鄂式破碎机运动原理图 图 5 颚式破碎机运动简图 Fig4 Movement schematic diagram Fig5 Movement simplified为满足不同排料粒度的要求和补偿颚板的磨损，还增设了排料口调整装置，通常是在肘板座与后机架之间加放调整垫片或楔铁。但为了避免因更换断损零件而影响生产，也可采用液压装置来实现保险和调整。有的颚式破碎机还直接采用液压传动来驱动动颚板，以完成物料的破碎动作。这两类采用液压传动装置的颚式破碎机，常统称为液压颚式破碎机。92 颚式破碎机的总体方案的拟定颚式破碎机的主参数即决定机器技术性能及与其密切相关的主要技术参数。破碎机的主参数包括转速、生产能力、破碎力、功耗等。其中生产能力、破碎力、功耗除与破碎物料的物理、力学性能以及机器的结构和尺寸有关外，还与实地生产时的外部条件（如装料块度及装料方式等）有关，要作出精确的理论计算是比较困难的。因此，从设计的角度，下面的计算公式将是破碎机最优设计时建立目标函数和设计约束的重要依据。已知条件:破碎能力为 825 TH ,最大入料尺寸为 200mm,进料口尺寸为150mmx710mm，给料粒度不大于 120mm，抗压强度不超过 250Mpa，功率为15KW。2.1 结构参数的确定 （1）进料口与卸料口进料口长度 L 为宽度 B 的 1.251.6 倍。对于大型破碎机，取 L=(1.251.6)B,中小型破碎机取 L=(1.51.6)B。对于小型破碎机，为了获得较高的生产率和粉碎比，LB 值可以选大些，LB=2.55。这是由破碎机啮住物料的条件所决定的。(建材机械工程手册)进料口宽度 B=(1.11.25)maxD =150mm中、小型破碎机 L=(2.55)B =750mm卸料口最小宽度 e 可以按下式确定：颚式破碎机： sdmax (5171)B e=25mm 式中maxd 最大卸料粒度；S 动颚板的摆动行程（卸料口出的水平行程） 。（2）动颚板摆动行程 S 与偏心轴的偏心距 r在理论上，动颚板摆动行程 S 应按物料达到破坏时所需压缩量来决定。然而，由于破碎板的变形，及动颚板与固定颚板之间存在的间隙等因素的影响，实际选取的动颚板摆动行程远远大于理论上求出的数值。在细碎颚式破碎机中，动颚板摆动行程是破碎腔的上部行程小，下部行程大，物料大小是从破碎腔的上部逐渐向下逐渐减小的，所以只要动颚板上部的摆动行程能够10满足破碎物料所需的压缩量就可以。根据实验，破碎腔上部的动颚板摆动行程大于0.01Dmax，Dmax 是最大进料粒度。实际上，动颚板行程是根据经验数据确定的。通常，对于大型颚式破碎机，S=2545mm，中小型颚式破碎机，S=1215mm。因此，动颚摆动行程 S=14mm。动颚板摆动行程确定后，偏心轴的偏心距 r 可以根据初步拟定的构件尺寸利用绘制机构图的方法来确定。通常，对于简摆颚式破碎机，S(22.2)r。 心轴偏心距r=6.72.2 工作参数的确定（1）偏心轴的转速偏心轴转一圈，动颚板往复摆动一次，前半圈为破碎物料，后半圈为卸出物料。为了获得最大的生产能力，破碎机的转速 n 应该根据以下条件确定：当动颚板后退时，破碎后的物料应在重力作用下全部卸出，然后动颚板立即返回破碎物料。转速过高或过低都会使生产能力不能达到最大值。如下图 15 所示，b 为公称排料口，Ls为动颚下端点水平行程，L为排料层的平均啮角。11AABB为腔内物料的压缩破碎棱柱体，22AABB为排料棱柱体。破碎机的主轴转速 n 是根据在一个运动循环的排料时间内，压缩破碎棱柱体的上层面（1AA）按自由落体至破碎腔外的高度 h 计算确定的。而该排料层高度 h 与下断点水平行程Ls及排料层啮角L有关。即排料层上层面（1AA）降至下层面（1BB）,正好把排料层的物料全部排出所需的时间来计算主轴的转速。对于排料时间有不同的意见：一种认为排料时间 t 应考虑破碎机构的急回特性，即排料时间与机构的行程速比系数有关。这一观点未注意到动颚下端点排料起始点与终止点并不一定与机构的两极限位置相对应。另一种认为排料时间 t 应按 t=15n 计算，即排料时间对于主轴的四分之一转，这种假定与实际情况相差甚大。据了解认为排料时间按主轴半径计算比较符合实际情况。11 图 15 排料口处排料示意图 Fig5 Eduction material hint picture in opening排料时间 t 为t=30/n (3-1)排料层完全排出下落的高度 h 为 h=LstanL (3-2)由 h=21g2t (3-3) 令 g=9800mm2s (3-4)将式(3-1)、 （3-2） 、 （3-4）代人（3-3） ，得 Lsqntan2100式中 n 主轴转速（rmin） ； Ls 动颚下端点水平行程（mm） ；L 排料层平均啮角；q 系数，考虑在功耗允许的情况下转速的增减系数。取 q=0.951.05。高硬度矿石取小值。该式是机构设计和机型评价的重要公式之一。偏心轴转速也可以用下述经验公式确定：B1200mm 时 Bn145310 rminB1200mm 时 Bn42160 rmin式中 B 为进料口宽度（mm）由于算得 B=1501200 mm ,所以把 B=150 代入-式，得 Bn145310 =288.25rmin(2) 啮角颚式破碎机动颚板与固定颚板之间的夹角称为啮角。当破碎物料时，必须使物料既不向上滑动，也不从进料口中跳出来。为此，夹角应该保证物料与颚板工作表面间产生足够的摩擦力，以阻止物料块被推出去。为了确定角，应该分析当物料被颚板挤压时作用在物料上的力。设物料形状为球形，其质量为 G，由 G 产生的重力比物料的破碎力小很多，可以忽略不计。在颚板与物料接触处，颚板对物料的破碎力为1P和2P,两者均与颚板垂直。由12这两个力所引起的摩擦力为1fP和2fP,其方向向下。其中 f 为物料与颚板之间的摩擦系数。物料不向上滑动的条件是: sincos221fPPP sincos221PfPfP经整理得： 212fftg如物料与颚板之间的摩擦角为，则 tgf 2122tgtgtgtg即 2因此，啮角应小于物料与颚板之间的摩擦角的 2 倍。一般摩擦系数f=0.250.3,则啮角最大值为 2834。实际上，当破碎机喂料粒度相差很大时，虽然2，仍有可能产生物料被挤出的情况，这是由于大块物料楔塞在两个小块物料之间。所以，一般颚式破碎机的啮角=1822。减少啮角，可使破碎机的生产率增加，但会导致粉碎比的减少；相反，增大啮角，虽可增加粉碎比，但会降低生产率，同时落在破碎腔中的物料不易被夹牢，有被推出机外的危险。(3) 生产能力破碎机的生产能力是指机器每小时所处理的物料的立方米数。由于生产能力不但与排料口尺寸有关，而且与待破物料的强度、韧性、物料性能以及进料的几何尺寸和块度分布有关，因此为统一衡量机器生产能力的高低，标准中的生产能力，是机器在开边公制公称排料口下，每小时所处理的抗压强度为 250MPa、堆密度为 1.6t3m的花岗岩物料立方米数，称为公称生产能力（3mh） 。参看下图，在公称排料口 b 时，每一运动循环的排料行程下排出的物料棱柱体BBAA11的体积与每小时转速 60n 的乘积，即可得到公称生产能力 Q 的计算公式为 LLLsbnLsQtan)2(301式中 Q生产能力（hm3） ； n主轴转速（rmin） ；13 L破碎腔长度（m） b公称排料口尺寸（m） ； Ls动颚下端点水平行程（m） ； 1压缩破碎棱柱体的填充度，中小型机在公称排料口下一般取1=0.650.75。由于机器要求具有高生产能力，所以上公式将是机构设计中建立目标函数的重要依据。颚式破碎机的生产能力除利用理论公式计算外，还常常采用下列经验公式计算： hrqeKKQ21根据建材机械工程手册 ，查表 1.2-2、表 1.2-3、表 1.2-4 及表 1.2-5 可得：11K , 12K,4 . 0q,6 . 1所以把前面所求 e=25 mm 代入上式公式得 18.4t/h机械总效率包括传动系统的机械效率和物料与颚板间摩擦损耗的破碎效率。“通过查表可得：传动系统的机械效率=0.96，物料与颚板间摩擦损耗的破碎效率“=0.92 根据公式:”得 0.834根据经验公式，中小型颚式破碎机（600900 毫米以下） N=BL/50BL/70 =18.413.2根据已知条件，则取 N=15kw查表 16-2 得 选取电动机为 YB 系列 1000r/min ,电动机具体牌号为 Y180L1-6 15kw 满载转速为 970r/min.偏心轴功率为 PP =12.51kw扭矩 T=9550P/n=414.53 主要零部件结构尺寸设计3.1 鄂式破碎机的结构及其运转电动机通过小带轮及三角带，将运动传给大带轮，从而带动偏心轴转动。动颚上14部内孔两端的双列向心球面滚子轴承支撑在偏心轴上，偏心周外侧轴颈支座主轴承，主轴承外圈与机架上的镗孔相配合，并用螺栓固定在机架上，在偏心轴两外部分分别装有大带轮和飞轮，以调整破碎机工作时主轴的运转速度的波动。动颚的下部由推力板支撑，退力板的另一端支撑在与机架的后壁相连的楔铁调整机构上，可在由机架侧壁上两凸台构成的滑道中滑动。当需要调整排料口尺寸时，只要调整在楔铁上的螺栓，使楔铁上下滑动，带轮调整座在滑道中前后移动即可完成。有的机构上采用组合调整片来调整排料口的尺寸。3.2 破碎腔的形状破碎腔的形状是决定生产率、动力消耗和衬板磨损等破碎机性能的重要因素。破碎腔的形状有直线型和曲线型两种。如图所示，图中实线表示颚板闭合时的位置，虚线表示颚板后退最远位置。 图 6 直线型破碎腔 图 7 曲线型破碎腔 Fig6 Linearity broken accent Fig7 Curve broken accent图 6 图 7 中的许多水平线，表示物料在陆续向下运动时所占据的区域。处在水平面 1 上的物料，当动颚摆动到虚线位置时，便下落到水平面 2 上。两水平面 1 和 2 间的的垂直距离，就是破碎机在空转行程使料块下落的距离。在颚板下一次的工作形成中，水平面 2 处的物料则被压碎。到空转行程时，料块便落到水平面 3 上,依次类推，料块逐渐被破碎而粒度逐渐减小，最后通过排矿口排出去。 由图 6 可以看到，在直线型破碎腔中，各连续的水平面间形成的梯度断面的体积向下依次递减。物料的空隙也逐渐减小，而动颚的摆动行程和压碎力却逐渐增大，物576432堵塞点堵塞点行程15料到排矿口附近的排料速度就减慢。于是在排矿口附近几容易发生堵塞现象，这是造成机器过载和衬板下端磨损的主要原因。图 7 表示曲线型破碎腔，它是将固定颚板改成曲线型，曲线是按破碎腔的啮角从上向下逐渐减小的原则而设计的。在曲线型破碎腔中，各连续的水平面间形成的梯度断面的体积，从破碎腔的中部往下是逐渐增加的，因而物料间的空隙增大，有利于排料。由于堵塞点上移，故在排矿口附近不易发生堵塞现象。3.3 动颚及齿板结构分析动颚是支承齿板且直接参与破碎矿石的部件，要求有足够的强度和刚度，其结构应该坚固耐用。动颚一般采用铸造结构，也可采用焊接结构，但由于其结构复杂，因此对焊接工艺的要求较高。现尚未有使用的。按结构特点，可把动颚分成箱型结构和非箱型加筋结构两种。3.3.1 箱型结构动颚为了铸造工艺的需要及减轻动颚的重量，可在箱型梁壁及加筋隔板上开孔。若干个齿板通过长螺栓和斜铁块固定在动颚上。由于下部齿板通过磨损较快，因此，齿板做成分体式，以便使具有对称形状的上、下齿板对换后能继续使用。3.3.2 非箱型加筋结构对于型号较小的复摆颚式破碎机，其动颚一般做成非箱型加筋结构，以便有效的减轻动颚的重量。此次设计及选用此种型号的动颚。动颚上齿板又是通过螺栓、斜铁与动颚相连。按其横截面形状有“E”型与反“E”型两种。如图 8 所示，安装齿板的动颚前部为平板结构，其后部有若干条加筋板已增加动颚的强度与刚度。其横截面呈 E 型，故称 E 型结构。这种动颚的缺点是当破碎力作用于动颚使其弯曲时，由于动颚剖面的中形层卡靠近动颚前部安装齿板的一方时的动颚后不得加筋板表面承受较大的拉应力，容易使加筋板开裂。 另一种动颚的横截面呈反“E”型。即动颚后部为平板结构，前部为加筋板。齿板安装在动颚加筋板的加工面上。该动颚剖面的中性层靠近动颚后部平板一边，因此当动颚手弯曲作用时，其后部平板表面的拉应力值将大大减少。与 “E”型结构相比，相等的动颚材料得到更充分的利用。当动颚采用零悬挂或负悬挂时，由于动颚齿板的上端部已位于动颚轴承外，且不16得不采用在动颚的顶部用粗大的长螺栓、斜铁将齿板与动颚相接起来，因此给结构设计带来较大困难。因为动颚较大的垂直行程产生的齿板与物料间的磨擦，使得齿板在动颚支承平面上产生滑动趋势，因此将会对固定螺栓产生较大的拉力。 图 8 动鄂剖视图 Fig8 Split view3.3.3 破碎机齿板磨损的分析（1）齿板是破碎物料的工具，齿板寿命的长短直接影响整机的好坏、维修工作量的大小、破碎物料成本的高低，所以，齿板是破碎机的关键部件。我国现有颗式破碎机齿板寿命偏低， JB / ZQ 1032 一 87齿板铸造技术条件规定齿板寿命只有60h，按 10h 工作制，每付齿板只能用 6d，不到一星期就需更换一次齿板。不仅给维修带来很大的不便，而且增加了破碎物料的成本。为此，如何降低齿板的磨损已成为许多学者研究和讨论的课题。影响齿板磨损快的因素很多，如材质本身、被破物料的软硬程度以及被破物料颗粒大小等影响。从破碎机结构方面来对齿板磨损状况进行分析讨论。（2）齿形选择的合理，物料破碎一次即可裂成数块，它在破破碎腔中停留的时17间就少。因此，齿板的磨损就小。齿形选择的不合理，物料不易被破碎或产生过粉碎，能量消耗大，齿板的磨损也大。（3）变截面破碎腔该种腔如图 9 所示。A-A 给料口的水平剖面，B-B 为破碎腔中部的水平剖面，C-C 为排料口的水平剖面。SA 为 A-A 剖面的面积，SB为 B-B 剖面的面积，SC为 C-C剖面的面积。设物料在破碎腔各处的速度相等，则一定体积 V 的物料通过 A-A、B-B、C-C 面所需的时间 t 为:；VSVtAAvSVtBBVSVtcc从而得: tgBHBtgHBSSttABBA21/2:tgBHBHtgBSSttACCA1/:式中：B给料口宽度； H破碎腔高度破碎腔平均咬角。通过上面的.分析可看出:物料通过 B-B 断面所需时间为通过 A-A 断面的 1. 72 倍，通过 C-C 断面的时间为通过 A-A 断面的 6. 25 倍。由此可得出齿板下部磨损是上部磨损的 6. 25 倍。一些设计者为延长齿板寿命把齿板设计成对称结构。下部磨损到一定程度，把它上、下调头使用，这样可使齿板寿命在原基础上延长一倍，虽如此仍不能解决根本问题。图 9 变截面破碎腔18Fig9 Switch section broken accent(4)曲柄一摇杆传动机构图 10 曲柄摇杆机构 Fig10 BraceRocker framework该机构由曲柄带传动杆、传动杆把运动传递到摇杆上，如图 10 所示。使齿板绕圆心做简摆运动，齿板上各点作往返圆弧摆动，这时，齿板对物料施加的压碎运2O动是在接近水平方向上实现的，齿板向上或向下的运动分量很小。所以，齿板在该种运动状态下，磨损较小。3.3.4 齿板结构齿板（也叫衬板） ，是破碎机种直接与矿石接触的零件，结构虽然简单，但它对破碎机的生产率比能耗产品粒度组成和粒形以及破碎力等都有影响，特别对后三项影响较显著。齿板承受很大的冲击挤压力，因此磨损得非常厉害。为了延长它的使用寿命，可从两方面考虑：一是从材质上找到高耐磨性能材料；二是合理确定齿板的结构形状和几何尺寸。此次设计的破碎机的齿板采用 ZGMn135。其特点是：在冲击负荷作用下，具有19表面硬化性，形成即硬又耐磨的表面，同时仍能保持其内层金属原有的韧性，故它是破碎机上用的最普通的一种耐磨材料。齿板横截面结构性装有平滑表面和齿形表面两种。后者又分三角形和梯形表面。对平滑表面的衬板试验证明，在相同条件下与齿形衬板比较，生产率提高 40%左右，寿命提高 50%左右，但破碎力约增加 15%，不能控制破碎产品粒度，而且增加功率消耗。因此，对破碎层状物料，要求产品粒度较高的条件下，不宜采用平滑衬板，对于破碎腐蚀性很强的极坚硬物料，为延长衬板寿命，也可采用平滑衬板。此次涉及主要是为了控制产品粒度，因而采用齿形衬板。为了保证产品粒度和形状，通常还是采用三角形或梯形衬板。如图 11 所示。此次设计采用三角形。图 11 齿板形状 Fig11 The shape of tooth3.3.5 对鄂板材质的选择在鄂板的材质选择中我们选择中锰钢，由于高锰钢的初始硬度低,屈服强度低,在非强冲击条件下,其加工硬化不充分,易于流变和被切削。为提高颚板的使用寿命,开发了中锰钢。该钢种最早由 Climax 钼业公司发明,并于 1963 年正式列入美国专利。其铸态组织由奥氏体!马氏体和少量珠光体组成,经水韧处理后,其组织为单一奥氏体或奥氏体+少量未溶碳化物(取决于含碳量)组织。此后人们对中锰钢进行了大量研究,认为其硬化机理为:含锰量降低后,奥氏体稳定性下降,在受到冲击或磨损时,奥氏体易发生形变诱发马氏体相变,使其耐磨性提高。中锰钢的通常成分为:200.7%1.2%C,6%9%Mn,0.5%0.8%Si,1.2%Cr 以及其它微量元素如 V、Ti、Nb、RE 等。中锰钢颚板在实际应用中也取得了较好的使用效果,如破碎硅石时比高锰钢颚板使用寿命提高 20%以上,而成本与高锰钢颚板相当。因此,在中小型颚式破碎机上使用,中锰钢是一种值得推广的颚板材质。3.4 肘板（推力板）破碎机的肘板是结构最简单的零部件，但其作用却非常重要。通常有三作用：一是传递动力，其传递的动力有时比破碎力还大；二是起保险件作用，当破碎腔落入非破碎物料（如铁杆，折断的铲齿）时，肘板先行断裂破坏，从而保护机器其他零件不发生破坏；三是调整排料口大小。在机器工作时，肘板与其支承的衬板间不能得到很好的润滑，加上粉尘落入，所以肘板与其衬垫之间实际上是一种干摩擦和磨粒磨损状态。这样，对肘板的高负荷压力，导致肘板与肘板衬垫很快磨损，使用寿命很低。因此肘板的结构设计应考虑该机件的重要作用也应考虑其工作环境。肘板按结构组成由组装式和整体式两种方案，组装式有一个肘板体与两个肘板头连接后组装而成的。这样就可以只更换易磨损报废的肘板头以节省易耗件金属。由于用在大型破碎机上的这种肘板较重，因此这种肘板都应设计起吊环。一般情况下复摆式颚式破碎机上使用的大都是整体式肘板，因为其重量和尺寸都比较小。此次设计也采用整体式肘板。按肘头与肘垫（或称肘板肘垫）的连接型式，可分为滚动型与滑动性两种。 图 12 滚动型 滑动型 Scroll type Fig12 Slide type肘板和衬垫之间传递很大的挤压力，并受周期性冲击载荷。在反复冲击挤压作用肘头肘垫肘头肘垫21下磨损较快，特别是图 12a 所示的滑动型结构更为严重。为提高传动效率，减少磨损，延长其使用寿命，本次设计采用图 12b 所示的滚动型结构。肘板头为圆柱面，衬垫为平面。由于肘板的两端肘头表面为统一圆柱表面，所以当肘板两端的衬垫表面相互平行时，肘板受力将沿肘板圆柱面的同一直径，并与衬垫表面的垂直方向传递。在机器运转过程中，动颚的摆动角很小，使得肘板两端支承的肘垫表面的平行度误差也很小，因此肘板的传力方向与肘垫垂直线方向的夹角很小（大大小于摩擦角） ，所以在机器运转过程中，肘板与其肘垫之间可保持纯滚动。3.5 调整装置调整装置供调整破碎机排料口大小用。随着衬板的不断磨损，排料口尺寸也不断的变大，产品粒度也随之变粗。为了保证产品粒度的要求，必须利用调整装置，定期的调整排料口尺寸。此外，当要求得到不同的产品粒度时，也需要调整排料口大小。颚式破碎机的调整装置归纳起来有以下几种：垫片调整装置、楔块调整装置、液压调整装置以及衬板调整。3.5.1 楔块调整装置此种装置是一种比较老式的。它分立式和卧式两种。(1)立式楔块调整装置它是借助后肘板座与机架后壁之间的两个垂直放置的楔块相对运动，来实现破碎机排料口的调整。转动螺栓上的螺母，使调整楔块沿着机架的后壁做上升或下降运动，推动调整座向前或向后移动，从而推动肘板活动颚，以达到调整排料口的目的。(2)卧式楔块调整装置它是借助后肘板座与机架后壁之间的水平放置的楔块相对运动，来实现破碎机排料口的调整。在机架后壁上有后肘座、楔铁及有正反螺纹的轴构成的调整机构，和由电机与涡轮减速器所构成的传动装置。轴的另一端有手柄。两种调整方式的比较：卧式调整方便，在机器左右侧均能调整，且调整过程楔块不会歪斜。立式由于一个人不能同时拧动两个螺栓，因此不保证两个楔块同步上升或下降，所以调整不方便，有时甚至卡住。楔铁调整的优点是：能实现无级调整，调整方便，不必停车，结构简单与制作方便。缺点：它的外形尺寸和重量都比较大，使机器尺寸增大，调整和费劲，所以用于中小型破碎机。大型颚式破碎机由于极少调整排料口，所以常用增减肘板座与后壁之22间的垫片厚度，或改换不同长度的肘板办法调整排料口的尺寸。3.6 保险装置当破碎机落入非破碎物时，为防止机器的重要零部件发生破坏，通常装有过载保护装置。保险装置有三种：液压连杆、液压摩擦离合器和肘板。液压保险装置结构紧凑、工作可靠非破碎物能自然排出，动颚自动复位，不能停车，所以，液压保险装置得到广泛应用，也是颚式破碎机发展的趋势之一。但是它必须备有专用的液压系统。相对液压元件和零部件的液压密封部位有较高的要求，否则容易出此现漏油现象。因此液压保险装置一般都用于大型的简摆式颚式破碎机。中小型复摆颚式破碎机都以肘板为保险件。设计师提高它的许用应力，以便能在机器超载时首先发生破坏，借此达到保险的目的。因为肘板是机器中最简单最便宜的零件，所以得到广泛应用且经济有效，但当肘板断裂后，机器将停车，应重新更换新肘板后方可工作。肘板保险间的另一个缺点是由于设计不当，常常在超载时它不破坏，或者没有超载时它却破坏了。以致影响生产。因此设计时出应正确确实由破碎力引起的肘板压力，以便设计出超载破坏是的肘板面积外，在结构设计时，应使其具有较高的超载破坏敏感度。肘板通常有如图 13 所示的三种结构：中部较薄的变截面结构；弧形结构；S 型结构。其中图 13a 结构在保证肘板的刚度和稳定性的同时，提高其超载破坏敏感度。图 13b、图 13c 两种结构是利用灰铸铁肘板抗弯性能差这一特点，选择合适的结构尺寸使肘板呈拉伸破坏，显然提高了肘板破坏的敏感度。尽管如此，肘板是否断裂主要取决于计算载荷的确定和载面尺寸计算是否正确。因此从加工制造方便性出发。图 13c 所示结构应用最多。因此，此次设计采用图 13c 所示的肘板。23 图 13 肘板的三种结构 Fig13 Three kids of framework about knee plate3.7 机架结构破碎机机架是整个破碎机零部件的安装基础。它在工作中承受很大的冲击载荷，其重量占整机重量很大比例（铸造机架 50%，对焊接机架 30%左右） ，而且加工制造的工作量也较大。机架的刚度和强度，对整机性能和主要零部件的寿命均有很大的影响，因此，对破碎机机架的要求是：结构简单易制造，重量轻，且要求有足够的强度和刚度。破碎机机架按结构分，有整体机架和组合机架；按制造工艺分，有铸造机架和焊接机架。3.7.1 整体机架由于其制造、安装和运输困难，故不宜用于大型破碎机，而多用于中、小型破碎机。它比组合机架刚性好，但制造较复杂。从制造工艺来看，它也分整体铸造机架和焊接机架。如图 14 所示为整体铸造机架：整体机架比焊接机架刚性好，但制造较困难，特别是单件、小批量生产。后者便于加工制造，重量较轻，但刚性较差。同时要求焊接工艺、焊接质量都比较高，并焊接后要求退火，并焊接后要求退火。因此，根据实际生产和经济条件，此次设计采用整体铸造机架。整体铸造机架除用铸造 ZG270500 材料外，对小型破碎机硬度较低的物料时，也采用优质铸铁和球墨铸铁。设计时，在保证正常工作条件下，力求减轻重量，制造时要求偏心轴轴承中心镗孔，与动颚心轴轴承的中心孔有一定的平行度。 （见下图 14）3.21.63.23.2A24图 14 整体铸造机架主视图 Fig14 The main view integrally cast framework of machine3.7.2 组合机架大型破碎机机架很重，不仅制造困难，而且运输也不方便，故将它制成组合机架。组合机架有两种：一种是通过架壁间的嵌销，分上下两部分，上机架体和下机架体用螺栓联接起来，结合面之间还用键、销钉承受破碎物料时的强大剪力。键和销钉还起装配定位作用。这种机架装配时要将螺栓加热到 300400（度）后拧紧。另一种是用焊接组合，它的刚性比嵌销连接的组合机架好，加工、装配和拆装也比较方便。4 传动部分的设计4.1 皮带及带轮的设计用窄 V 带传动，电动机型号为：Y180L1-6 型；功率 P=15KW，此部分数据转速 n=970r/min；传动比 i=3.2；每天工作 12h。查自机械设计(1)确定计算功率 Pca查表 1 得；6 . 1AK故kwkwPKPcaA24156 . 1表 1 工作情况系数gKTab1 Work coefficientKA空，轻载启动重载启动每天工作小时数/h工 况1016101610161016载荷变动较大破碎机（旋转式、鄂式）球磨机；棒磨机；起重机；挖掘机1.31.41.51.51.61.7(2)选择 V 带的带型根据，查图 8-11 出此坐标点位于 C 区，所以，选用 C 型计min970,241rnkwPca算。25求小、大带轮基准直径 d2,d2并验算带速 V(3)初选小带轮的基准直径 d1根据 V 带的带型，参考表 8-6 和表 8-8 确定小带轮的基准直径 d1 应使 d1（d）mm 取mm200d1验算带速 V根据smdnv16.101000609702001000601 在sm255范围内，所以合适。1）由 d2=id1计算，并根据表 8-8 加以适当调整mmdnnd459.62702. 0120030397011212可查表可得，取mmd7102表 2 V 带轮最小直径)(minmmdTab2 Minimum pulley diameter 槽型OABCDEF)(minmmd71（63）100（90）140（125）200315500800(4）确定中心距,并选择 V 带的基准长度 Lda1)mmdda13657102005 . 15 . 1210取，符合mmao1365212127 . 0ddaddo2)计算相应的带长 Ld0mmaddddaLd337.420663.477 .1428273013654200710710200213652422202122100由表 8-2，取基准长度的 V 带 Ld0 =4210mmmmLd45003）计算中心距及其变动范围a传动的实际中心距近似为 mmLLaadd15102421045001365200考虑到带轮的制造误差，带长误差，带的弹性以及因带的松弛而产生的补充张紧的需要，常给出中心距的变动范围 26min=-0.015Ld=1442.5mmaamax=+0.03Ld=1510=1645mmaa(5)验算小带轮上的包角1a由式(8-7)可知，小带轮上的包角1小于大带轮上的包角2又由式（8-6）可知，小带aa轮上的总摩擦力相应地小于大带轮上的总摩擦力。因此，打滑只可能在小带轮上发生。为了提高带传动的工作能力，应使，合适120647.1603 .5715105101803 .5718000121adda单根 V 带所能传递的功率根据和，查表 3 可得， smv/16.10mmd2001表 3 V 带所能传递的功率)(0kWPTab3 Can transfer power 小带轮转速 n1/(r/min)带型小带轮基准直径mmd/170080095012002003.694.074.585.292244.645.125.786.712505.646.237.048.21C 2806.767.528.499.81并按比例计算求得 C 型带kwP72. 40考虑传动比的影响，单根 V 带传递功率的增加量。)11 (10iwKnKP传动比，查表 7、8 得08. 1iK，31050. 7wK2 . 3303/970/21nni则538. 0)08. 111 (9701050. 730P表 4 小带轮包角修正系数KTab4 Small pulley wrap angle correction factor包角0a180170160150140K1.000.980.950.920.89（6）确定 V 带的根数 z27由LArcaKKPPPkppz00/查表 6、7 可得，95. 0K04. 1LK表 5 长度系数LKTab5 Length coefficientLK基准长度mmLd/CDE40001.020.9145001.040.930.9050001.070.960.92则62. 404. 195. 0538. 072. 424z所以取五根。（7）确定带的初拉力由式（8-6） ，并计入离心力和包角的影响，可得单根 V 带所0F需的最小初拉力为2min015 . 2500)(qvvzPKFca对于新安装的 V 带，初拉力应为 1.5（）min 对于运转后的 V 带，初拉力应为0F1.3（）min0F查表 13-1 得，故得单根 V 带的初拉力mkgq87. 0 NqvvzPKFca218.47516.1087. 0195. 05 . 216.1052450015 . 2500220（8）计算带传动的压轴力pF（9）带轮的结构设计 NazFFp25.49042647.160sin6218.47522sin210 基准宽度：11.0mm db 基准线上槽深： 2.75mmminah 基准线下槽深： 8.7mmminfh 槽间距： e3 . 015第一槽对称面至端面的距离： f211028mm 最小轮缘厚：6mm min图 16 带轮的结构设计 Fig16 Design belt pulley framework最小轮缘厚：6mmmin 带轮宽： B=（Z-1）e+2f=300mm B 外径： admmhddmmhddadaada8555 . 3284822725 . 3226522211 轮槽角： 384.2 偏心轴的设计轴是机器中的重要零件，各种作旋转运动的零件都必须安装在轴上，才能进行运动和动力的传递。因此轴的功能是支承旋转零件及传递运动和动力。轴的材料种类很多，要根据强度、刚度和耐磨性等要求，选择材料种类和热处理方式。轴的常用材料是碳素钢和合金钢。碳素钢价格较低，对应力集中敏感性小，通常使用碳素钢，最常用的是 45 号钢，不太重要或受力较小的轴可以使用 Q235 等钢材。合金钢比碳素钢具有更高的机械强度和优良的热处理性能，但对应力集中较为敏感，对于受力较大又要减小轴的尺寸和重量，或者需要提高轴颈的耐磨性，或者在高温、腐蚀等条件下工作的轴，可以采用合金钢。在低于 200的工作温度下，合金钢和碳素钢的弹性模量相差不大，因此，使用合金钢代替碳素钢并不能提高轴的刚度。热处理可以明显提高轴的强度（特别是疲劳强度）和耐磨性，因此要根据工作条件选用合适的热处理方式。轴的结构设计是根据轴上零件的安装、定位及制造工艺等方面的要求，合理地确定轴的结构形状和尺寸。工作能力计算是通过强度、刚度和振动稳定性计算，保证轴具有足够的工作能力和可靠性。大多数的轴只需进行强度计算，防止断裂和塑性变形；对于刚度要求较高的轴（如机床主轴）才进行刚度计算，避免发生过大的变形；对于高速转动的轴还要进行振动稳定性计算，避免发生共振。轴的设计步骤通常是先拟定轴上零件装配方案，然后装配和制造要求，确定轴的结构形状和尺寸，最后进行轴的强度校核，必要时进行刚度计算或振动稳定性计算。提高轴的强度措施：29(1)改善轴的受力状况轴上零件的安装位置、轴的结构对轴的受力影响很大，设计轴时应该充分加以考虑。当轴上有两个以上的零件输出扭矩，应该将输入扭矩的零件尽量布置在轴的中间，而不是布置在轴的一端，这样可以显著降低轴上的最大转矩。(2)减小应力集中大多数轴是在变应力条件下工作的，主要失效形式为疲劳破坏。轴的截面变化处（如轴肩、键槽等）及过盈配合产生的应力集中是引起疲劳破坏的主要因素，因此设计轴的结构时，应尽量减少应力集中源和降低应力集中程度。合金钢对应力集中较为敏感，设计时更应加以注意。为减少应力集中，应尽量避免在轴上特别是应力较大不为处钻孔、开槽或加工螺纹。轴肩处应采用圆角过渡，并且圆角不宜过小。当依靠轴肩定位的零件圆角半径很小时，为增大轴肩的圆角半径，可采用内凹圆角或隔离环过渡。轴的表面质量对疲劳强度也有显著影响，因为轴表面的加工刀痕也是应力集中源，疲劳裂纹常发生在表面粗糙的部位，所以必须合理确定表面粗糙度。此外，对轴进行表面热处理（渗碳淬火、高频淬火等）和表面强化处理（碾压、喷丸等） ，也可以提高轴的疲劳强度材料：偏心轴的材料选用 45 号钢。1)求轴上的功率 P3，转速 n3和转矩 T3若取传动的效率（包括轴承效率在内）=0.97则kwkwpp55.1497. 0153又 min/30323rnn于是mmNmmNnpT.458589.30355.14955000095500003331）求作用在带轮上的力因已知带轮直径为 d=844mm而8491077cos38tan7 .1086tan7 .1086844458589223rntrtFdTFFFF圆周力，径向力及轴向力的方向如图 17FtFrFn30 图 17 轴的载荷分析图 Fig17 The load analyse picture to axes2)初步确定轴的最小直径先按式 15-2 初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为 45 钢，调质处理。根据表15-3，取=112，于是得A0因为轴上有键槽，轴径应增加 37%。mmmmnpdA1 .4130355.14112min33330 87.697 . 01 .411 .41mind因破碎机工作时的冲击载荷很大，又有强烈的振动，故取直径 d=100mm又因为带轮与轴之间的连接是键连接，B=300mm，故设计4）轴的结构mml32021设计根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度为了满足套筒定位轴的左端，1-2 轴端左端制出一轴肩， ；右端用轴端挡圈定位，按轴端直径取挡圈直径 D=110。选择滚动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力的作用，故选择圆锥滚子轴承。参照工作要求并根据 d=100mm,由轴承产品目录中选择圆锥滚子轴承 3007221E，其尺寸为d D T=105 190 68,故mmdd1057632,而mmll987632。选择深沟球轴6422，故65280110TDd31右端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由手mmmmlldd95,11065436543而册上查得 6422 型轴承的定位轴肩高度 h=6mm,因此，取mmd12254。为了使套筒端面可靠地压紧带轮和轴承，选取套筒宽度为 20mm。轴上零件的周向定位，带轮与轴的周向定位采用平键连接，按 d=100 由表 6-1 查得平键截面,键槽用键槽铣刀加工，长为 200mm，同时为了保证带轮mmmmhb2025与轴配合有良好的对中性，故选择带轮轮毂与轴的配合为；67nH确定轴上圆角和倒角尺寸参考表 15-2，取轴端倒角为，各轴肩处得圆角半径见附图。4525）求轴上的载荷首先根据轴的结构做出轴的计算简图 18，在确定轴承的支点位置时，应从手册中查取 a 值，对于 3007221E 圆锥滚子轴承和 6422 深沟球轴承，由手册中查得 a=41 因此，作为简支梁的轴的支承跨距 根据轴的计算简图做出轴的弯矩mmLL5 .9632图和扭矩图 17从轴的结构以及弯矩和扭矩图中可以看出截面 C 是轴的危险截面。将计算出的截面 C 处得 MB,MV及 M 的值列于下表（参看图 17） 载 荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 FFNH1=6334 FNH2=3342FNV1=5832 FNV2=-200 弯矩 M MH=437338Mv1=238907 Mv2=-12642 总弯矩M1=3 .49833823890743733822M2=68.4375201264243733822 扭矩 TT3=45858932 图 18 轴的结构与装配 Fig18 The structure and assemblage of axes6）按弯扭合成应力校核轴的强度进行校核时，通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面的强度。根据式 15-5及上表中的数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环应变力，取 a=0.6,轴的计算应力MpaWaTMca65. 51001 . 0)4585896 . 0(3 .498338)(3222321前已经选定轴的材料为 45 钢，调制处理，由表 15-1 查得=60Mpa。因此1，故安全。1ca精确校核轴的疲劳强度i)判断危险截面从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，截面 7 和 2 处过盈配合引起的应力集中最严重；从受载的情况来看，截面 C 上的应力最大。截面 7 的应力集中的影响和截面2 的相同。由机械设计第三章附录可知，键槽的应力集中系数比过盈配合的小，因此该轴只需校核截面 7 左右两侧即可。ii)截面 7 左侧抗弯截面系数 1000001001 . 01 . 0333mmdW抗扭截面系数 2000001002 . 02 . 0333mmdWT截面 7 左侧的弯矩 M 为N.mm336199209682093 .498338M截面 7 上的扭矩为 3TmmNT.4585893截面上的弯曲应力 MpaWMb36199. 310000033619933截面上的扭转切应力 MpaWTTT29. 22000004585893轴的材料为 45 钢，调质处理。由表 15-1 查得。MpaMpaMpaB155,275,64011截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按附表 3-2 查取，029. 0682dr，经插值后可查得2 . 3100320dD=2.0 =1.15又由附图 3-1 可得轴的材料的敏性系数为 82. 0q85. 0q故有效应力集中系数按式（附表 3-4）为82. 1) 1(1qk13. 1) 1(1qk轴按磨削加工，由附图 3-4 得表面质量系数为92. 0轴未经表面强化处理，即，则按式（3-12） （3-12a）得综合系数为1q80. 211kK464. 111kK又由 3-1 及 3-2 得碳钢的特性系数.10, 2 . 01 . 0取.050, 1 . 005. 0取于是，计算安全系数值，远远小于 S，所以安全。aSc4.3 轴承的选择及验算(1)轴径 d=105mm 处的轴承因为轴承承受的径向力较大，轴向力较小，所以选用圆锥滚子轴承。轴承
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