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搅拌机 机械 毕业设计

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湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）中期检查表学 部： 理工学部 学生姓名余峰学 号200741914429年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导教师及职称张岚副教授毕业论文（设计）题目双轴搅拌机设计毕业论文（设计）工作进度已完成的主要内容尚需解决的主要问题指导教师意见 指导教师签名： 年 月 日检查（考核）小组意见检查小组组长签名： 年 月 日湖南农业大学东方科技学院毕业论文（设计）任务书学生姓名余峰学 号200741914429年级专业及班级2007级机械设计制造及其自动化(4)班指导教师及职称张岚副教授2010 年9 月16 日填 写 说 明一、毕业论文（设计）任务书是学院根据已经确定的毕业论文（设计）题目下达给学生的一种教学文件，是学生在指导教师指导下独立从事毕业论文（设计）工作的依据。此表由指导教师填写。二、此任务书必需针对每一位学生，不能多人共用。三、选题要恰当，任务要明确，难度要适中，份量要合理，使每个学生在规定的时限内，经过自己的努力，可以完成任务书规定的设计研究内容。四、任务书一经下达，不得随意更改。五、各栏填写基本要求。（一）毕业论文（设计）选题来源、选题性质和完成形式：请在合适的对应选项前的“（ ）”内打“”，科研课题请注明课题项目和名称，项目指“国家青年基金”等。（二）主要内容和要求：1工程设计类选题明确设计具体任务，设计原始条件及主要技术指标；设计方案的形成（比较与论证）；该生的侧重点；应完成的工作量，如图纸、译文及计算机应用等要求。2实验研究类选题明确选题的来源，具体任务与目标，国内外相关的研究现状及其评述；该生的研究重点，研究的实验内容、实验原理及实验方案；计算机应用及工作量要求，如论文、文献综述报告、译文等。3文法经管类论文明确选题的任务、方向、研究范围和目标；对相关的研究历史和研究现状简要介绍，明确该生的研究重点；要求完成的工作量，如论文、文献综述报告、译文等。（三）主要参考文献与外文资料：在确定了毕业论文（设计）题目和明确了要求后，指导教师应给学生提供一些相关资料和相关信息，或划定参考资料的范围，指导学生收集反映当前研究进展的近13年参考资料和文献。外文资料是指导老师根据选题情况明确学生需要阅读或翻译成中文的外文文献。（四）毕业论文（设计）的进度安排：1设计类、实验研究类课题实习、调研、收集资料、方案制定约占总时间的20%；主体工作，包括设计、计算、绘制图纸、实验及结果分析等约占总时间的50%；撰写初稿、修改、定稿约占总时间的30%。2文法经管类论文实习、调研、资料收集、归档整理、形成提纲约占总时间的60%；撰写论文初稿，修改、定稿约占总时间的40%。六、各栏填写完整、字迹清楚。应用黑色签字笔填写，也可使用打印稿，但签名栏必须相应责任人亲笔签名。毕业论文（设计）题目双轴搅拌机设计选题来源（ ）结合科研课题 课题名称： （ ）生产实际或社会实际 （）其他 选题性质（ ）基础研究 （ ）应用研究 （）其他题目完成形式（ ）毕业论文 （）毕业设计 （ ）提交作品，并撰写论文主要内容和要求1. 查阅文献、进行总体方案的设计2. 进行零部件的设计与计算3. 设计计算说明书一份（格式规范）约15000字。4. 装配图及零件图，不少于三张零号图纸。保留并提交电子文档5. 参考文献及设计手则。约20篇以上主要技术参数:1.必须结合生产实践；2.生产能力为Q = 30 t/h；3.进出料口的距离为3000 mm；4.叶片回转直径为550mm；5.结构紧凑，工作连续稳定；6.节能、高效、环保。注：此表如不够填写，可另加附页。主要参考文献与外文资料1吕向东，宗会来我国奶业发展进入调整期面临的问题及对策探讨J农业经济问题，2008，(7)：45502李胜利中国奶牛养殖产业发展现状及趋势J中国畜牧杂志，2008，44(10)：45493张宏文，吴杰，赵永满TMR饲料计量搅拌机在新疆奶牛饲养中的应用J农机化研究，2008，(6)：72-73，964于克强单卧轴全混合日粮混合机试验研究D哈尔滨：东北农业大学，20075凌宝明，余学兰，汪汉华，等奶牛全混合日粮(TMR)饲养技术J饲料工业，2006，27(3)：50526 刘希锋，徐冬，谭海林全混合日粮(TMR)搅拌机的种类与应用J农机化研究，2006，(3)：1261277 王德福，王吉权单卧轴全混日粮混合机的试验J农业机械学报，2008，39(6)：85888 饶应昌混合机的混合原理和汁算J饲料工业，1983，(2)：25-299 Noya GoldsteinMixing IT UPBiocycleEmmaus：2005，9(46)：264O10 饶应昌饲料加工工艺与设备M北京：中国农业出版社，199611 东北农学院畜牧业机械化(第2版)M北京：农业出版社，198112 刘希锋，宋秋梅，闫景凤全混合Et粮搅拌机的性能分析与评价A中国农业机械学中国农业机械学会论文集c北京：中国农业科技出版社，2008：73473613 冯静安，张宏文，梅卫江基于SolidWorks的锥形螺旋叶片展开图的绘制J安徽农学通报，2009，15(2)：l31132工作进度安排起止日期主要工作内容2010年9月25日前选题、下达任务书、查阅文献、开题2011年2月1日前总体方案设计2011年3月15日前结构设计、零部件设计、准备中期检查2011年4月1日前绘图、编写设计说明书2011年5月15日前修改、完善毕业设计、提交正稿、准备答辩要求完成日期：20 年 月 日 指导教师签名： 审查日期：20 年 月 日 专业负责人签名： 批准日期：20 年 月 日 接受任务日期：20 年 月 日； 学生本人签名： 注：签名栏必须由相应责任人亲笔签名。湖南农业大学东方科技学院湖南农业大学东方科技学院全全日日制制普普通通本本科科生生毕毕业业设设计计 双轴搅拌机设计双轴搅拌机设计DESIGN OF DOUBLE SHAFT MIAER学生姓名学生姓名： 余余 峰峰学学 号：号： 200741914429年级专业及班级：年级专业及班级： 2007 级级机械机械设计设计制造及其自制造及其自动动化化(4)班班指导老师及职称：指导老师及职称： 张岚张岚 副教授副教授湖南长沙提交日期：2011 年 5 月目 录摘 要: .1关键词： .11 前言 .22 总体方案论证 .22.1 工作原理 .32.2 结构设计特点 .32.2.1 外壳的设计形式 .32.2.2 轴与叶片的安装方法的设计 .42.2.3 传动机构的设计 .52.2.4 密封装置的设计 .62.2.5 雾化装置的设计 .63 双轴搅拌机主要技术参数的计算 .73.1 生产能力的估算 .73.2 主轴转速的估算 .93.3 主轴直径D的估算.93.4 搅拌机内物料轴向运动速度的估算 .103.5 物料在搅拌机内停留时间的估算 .103.6 功率的计算 .114 电机的选择 .134.1 选择电动机类型和结构形式 .134.1.1 选择电动机的容量 .134.1.2 确定电动机转速mn.134.2 减速机选择 .144.3 计算传动装置的总传动比并分配各级传动比 .145 传动装置的设计计算与校核（确定带传动、齿轮传动的主要参数） .155.1 V 带的设计计算 .155.2 齿轮的设计计算 .185.3 轴的设计计算及校核 .215.4 轴承的校核 .256 双轴搅拌机的安装 .256.1 工艺对设备安装的要求 .266.2 双轴搅拌机的安装 .276.3 电动机的安装 .277 设备的使用维护和润滑 .287.1 设备的使用维护 .287.2 设备的润滑 .287.2.1 滑动轴承的润滑 .287.2.2 齿轮传动的润滑 .298 部分问题解决 .298.1 双轴搅拌机主轴的断裂拟解决方案 .298.2 针对双轴搅拌机叶片不耐磨的解决方法： .308.2.1 低应力磨粒磨损 .308.2.2 腐蚀磨粒磨损 .308.2.3 合理选择叶片工作面的材料 .309 结论 .31参考文献 .32致 谢 .33湖南农业大学东方科技学院全日制普通本科生毕业设计诚信声明本人郑重声明：所呈交的本科毕业论文（设计）是本人在指导老师的指导下，进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。除文中已经注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体在文中均作了明确的说明并表示了谢意。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 毕业设计作者签名： 年 月 日1双轴搅拌机设计双轴搅拌机设计DESIGN OF DOUBLE SHAFT MIAER学 生：余 峰指导老师：张 岚(湖南农业大学东方科技学院，长沙 410128)摘 要: 电机通电后，通过 V 型带轮传动，使大 V 型带轮旋转，通过气路控制，使气动离合器进入工作状态，带动两根搅拌轴做相向旋转，轴上安装有搅拌叶，对进入搅拌槽中的物料进行搅拌、混合、挤压、均化、并连续地输送到下道工序。关键词： 双轴搅拌机;拌叶;搅拌轴;带轮DESIGN OF DOUBLE SHAFT MIAERAuthor：yufengTutor: zhanglan(Oriental Science Technology College of Hunan Agricultural University, Changsha 410128)Abstract:Motor after electrify, through the v-shaped belt wheel drive, make big v-shaped belt wheel rotation, through the pneumatic control, pneumatic clutch driven into the work of the state, the two root of stirring shaft rotation, shaft do mutually, are installed on mixing blade to enter the materials stirring chest, pressing, stirring, mixing homogenization, and continuously conveyed to the next procedure. Key words: Multi-axial mixer;Mix leaves;Stirring shaft;Pulleys21 前言选题研究意义及背景双轴搅拌机：利用两根呈对称状的螺旋轴的同步旋转，在输送干灰等粉状物料的同时加水搅拌，均匀加湿干灰粉状物料，达到使加湿物料不冒干灰又不会渗出水滴的目的，从而便于加湿灰装车运输或转入其它输送设备。主要适用于火力发电厂、矿山等行业粉煤灰或类似物料加湿装车的场合。在生产过程中会出现出现的问题：搅拌筒一般呈圆形, 垂直或水平设置的搅拌轴通过搅拌筒中心 , 搅拌臂沿径向固定在搅拌轴上 , 搅拌叶片安装在搅拌臂外端。工作时 , 搅拌轴带动搅拌叶片旋转 , 强迫物料按预定的轨迹产生剪切、挤压、翻滚和揉搓等强制搅拌作用 , 使物料在剧烈的相对运动中得到均匀搅拌。改进搅拌叶片的结构和曲面形状 , 对提高搅拌质量、减小搅拌阻力和降低功率消耗具有重要的意义解决方案双轴搅拌机主轴的断裂 可找出造成叶片受交变应力作用的原因。 a.泥料不能满槽，在重力作用下向上搅的泥料下落，使上下叶片受力不一样，这是根本原因； b.供料分布不匀。从动轴部位泥料多于主轴部位，使从动轴叶片交变应力变化较小，所以主动轴寿命远低于从动轴。可以从两个方面进行考虑解决：（1）设计方面；（ 2）工艺方面。国内外研究现状近几年由于搅拌机在众多行业里担任着必不可少的角色，在不少设备生产线中也是物料搅拌的必备产品，特别是 JS 系列的搅拌机，渐渐已经成为搅拌混凝土的主导产品,其中 js350,js500,js750,js1000 为中小型搅拌机，js1500,js2000,js2500,js3000 为大型搅拌设备，加工工艺比一般普通搅拌机要复杂一些，要求高一点，也可与配料机组成简易搅拌站。2009 年随着搅拌机厂家的增多，大部分企业以生产中、小型设备为主，搅拌机市场已经进入白热化时期，还有专业生产商品混凝土搅拌站企业的双重压力下，搅拌机企业，要以个性服务，技术创新，提高搅拌机主机的自制能力，产品多元化，等相关,为自己的企业树立一个强有劲的品牌，才能做成行业的领航者32 总体方案论证2.1 工作原理双轴搅拌机由两根搅拌轴，轴上按螺旋推进方向安装搅拌叶及搅拌槽组成的搅拌系统，为使原料达到成型的需要，在搅拌机入料端稍后处的上部，设有加水装置，使得物料形成较大的球状块料旋转时两轴的方向由内向外，将物料搅起，靠搅拌叶旋转时的推力(搅拌叶与搅拌轴轴线夹角为 10-20 度)形成物料流，螺旋向前推进，最后物料经漏料箱进入承接皮带，进入到下台处理设备中。2.2 结构设计特点从结构上看，双轴搅拌机要较单轴搅拌机复杂，但它磨损小，搅拌质量好，生产率高，双轴搅拌机较之立轴式和单轴式搅拌机，具有明显的优越性。双轴搅拌机优点总结如下:1. 搅拌机外形尺寸小、高度低、布置紧凑，装载运输便利，而且结构合理坚固，工作可靠性好2. 搅拌机容量大，效率高。与同容量自落式相比，搅拌时间可缩短一半以上，而且物料运动区域位于卸料门上方，卸料时间也比其他机型短，因而生产率高3. 拌筒直径比同容量立轴式小一半，搅拌轴转速与立轴式基本相同，但叶片线速度要比立轴式小一半，因此叶片和衬板磨损小、使用寿命长，并且物料不易离析；4.物料运动区域相对集中于两轴之间，物料行程短，挤压作用充分，频次高，因而搅拌质量好。2.2.1 外壳的设计形式传统的 U 型槽底容易出现搅拌死角，从而导致两轴负载过大以致断裂。另外他们将两端墙板焊死在机壳上，这样就使得在轴或叶片受损维修时很不方便，工作量也相当大。将双轴搅拌机槽底做成欧米嘎型（）,以防止搅拌死角。两边再焊上钢板制成机槽，槽口两边焊有角钢用以固定机盖，槽机底部焊有支承垫用以支承槽体。机槽两端墙板不是焊死在机壳上，而是通过螺栓与机壳联结，这样做的目的是为了在维修时便于将损坏的轴吊起，省去拆叶片麻烦，检修空间增大，工作量减小，还可缩小两端轴孔直径，便于密封防漏，如图 2-2-1 所示。4图 2-2-1 搅拌槽壳体Fig2-2-1 Mixing tank shell2.2.2 轴与叶片的安装方法的设计以前，大多在整个轴上都安装叶片，生料进口处叶片角度比较大，用以快速输送物料，但是我们发现这样搅拌叶片的磨损较大，靠进料口槽体端密封处漏灰严重，从而齿轮内进灰较多，加快了传动部件的磨损，影响生产效率。因此，针对这些问题对轴的结构进行改造，即在轴的搅拌进口端焊接两螺旋叶片使粉料不断向前输送，减少槽体端部密封处的积料。这样有利于防止打坏叶片、折断轴。在搅拌轴上正确安装带有刀片的叶片，调整好了角度后，再将叶片安装在钻有莫氏锥度孔的轴上，如图 2-3所示。叶片在双轴上三个部位的安装角度是各不相同，叶片安装角度一般选用 =20度左右，双轴搅拌机叶片角度必须要与粘土可塑性相适应，双轴搅拌机工作分三个阶段：第一阶段是雾化水与原料的混合搅拌阶段；该阶段轴的长度为 0.7m 左右（包括螺旋叶片轴段） ，安装的叶片数是 8 只，安装角度为 25，通过雾化喷水和机械翻动搅拌两个手段以达到液固均化的目的。第二阶段是使含煤生料湿润的阶段，为使其能充分湿润，生料在这一阶段的运行速度应慢一些；该阶段轴的长度为 1.5m 左右，安装的叶片数是 20 个，安装角度为 15，其主要特征是机械搅拌。第三阶段是形成球核的阶段；该阶段轴的长度为 1.0m 左右，安装的叶片数是 12 个，安装角度为 20，其中最后 4 只的安装角度是 0，其目的是为了挡料。5在调整叶片角度的同时，要注意叶片的转速，这两方面也是相互影响的，在确定转速时首先要确定物料在搅拌机内搅拌的时间，而搅拌时间又影响着形成球核的产量，因此搅拌时间、叶片角度、转速、湿润时间等之间要相互配合好，一般出搅拌机的球核直径为 1-2mm 的占 20%-75%较好。其中每个叶片焊牢在叶片杆上，然后按照要求调整角度焊接在方垫片上。经过这样的处理后，叶片在推动物料时就不会出现角度混乱，另外把搅拌轴头的轴肩 R 适当调大，减小应力，防止应力集中，如图 2-2-2 所示。 图 2-2-2 叶片安装 Fig2-2-2 Blade installation2.2.3 传动机构的设计传动装置是双轴搅拌机工作过程中的关键。设计的传动路线为电机皮带ZQ减速机联轴器齿轮传动装置搅拌轴 将双轴搅拌机传动装置整体放置出料口端，使生料不能进入齿轮和轴承。同时给两传动齿轮制作一个油池，用于齿轮的润滑，能减小磨损，提高使用寿命。常用的减速机有三种型式，圆柱齿轮减速机、行星减速机和摆线针轮减速机。其中采用圆柱齿轮减速机较合适，而采用行星减速机和摆线针轮减速机常会出现因搅拌机主轴起动时扭矩大，传动系统刚度不足，故障多，有漏油问题。相对而言圆柱齿轮减速机传动稳定，噪音小，齿面接触稳定，在润滑保养良好的条件下，运转稳定。62.2.4 密封装置的设计对密封装置的要求相当高，可采用双道压盖填料密封装置，填料采用橡胶石墨石棉盘根，两边采用压盖压紧，内压盖、外压盖和密封盖固定采用沉头螺栓紧固，见图2-2-4.1 密封圈；2 压板；3 密封盖；4 端面板；5 垫板；6 轴套2.2.5 雾化装置的设计水的雾化的好坏，是预加水成球的关键条件之一。它通过雾化器来实现，雾化器设在搅拌机进料口的一端，其作用是担负着生料和水的第一道均匀混合工序的喷水任务，为下一道机械搅拌工序创造良好的均合基础，达到液固均化的目的。为了保证雾化效果，必须对水压、水质、喷嘴及喷嘴布置有一定的要求：1.结构简单，制造方便，成本低，无特殊工艺装备，维修方便，使用寿命长；2.在低能量条件运行应保证足够的喷水能力,MP 型550kg/h,以利用于减少喷嘴组合数量,便于布置；3.水质要干净纯洁，尽量少含泥沙等杂质，以防喷嘴堵塞。水质不好时需在水箱出水口增加过滤网，并定期清洗；4.喷嘴要有适宜的喷射角度，保持适宜的水量和良好的雾化效果，使布水均匀，直接喷向料层，不能喷向机壳再流向物料；喷嘴离料层距离保持 300 mm 左右，不能过近，否则，不能保证接触料层被水充分雾化。由于喷嘴的布置形式直接影响搅拌效果和球核的质量,因此应注意：1.喷嘴在搅拌机中的布置原则应分布在进料口落料流及落料区，以实现操作点无图2-2-4 密封装置Fig2-2-4 Sealing device7粉尘污染；2.保证喷嘴至料面的垂直距离 S300 mm，目的是使雾滴同生料粉接触，提高生料的湿润渗透性，否则影响成球的均匀性，并增加清理特大球的工作量；3.多嘴组合应用喷嘴能进一步提高液固均化程度，但多嘴数量要适当；4.喷嘴喷射方向及覆盖面必须在生料面区域内，不得喷射在机槽侧壁上，否则将造成机槽侧壁粘料严重，难以清理，并增加搅拌叶片的阻力，从而提高搅拌的功率消耗，同时也会造成局部生料过湿，影响成球质量。综合各方面的条件，选用 MP-型离心压力喷嘴式雾化器（见表 2-2-5）比较合理，其主要特点有：加大了喷液能力，提高到了 550 kg/h 以上，雾化角为 90至 120，效果好，而且可减少喷嘴数量。MP 型喷嘴内衬中心有一冲水孔，出水口有 4 个月牙形分水刀，心部 4 个螺旋槽与垂线相交成 45至 95角表 2-2-5 MP-型雾化器规格参数Table1 2-2-5 MP-1 Atomizer specifications流量kg/h雾化角 喷嘴孔径mm雾化压力MPaLMmDmm含水量%所需水量t/h喷嘴数量个5508520.19732M161.512-143.6-4.210-123 双轴搅拌机主要技术参数的计算3.1 生产能力的估算由于双轴搅拌机是以螺旋的形式推进的，所以可应用螺旋输送机的输送能力的机理来推导其搅拌机的估算公式。螺旋输送机的生产能力计算公式如下： (3-1)4/602nsDQ 其中 - 生产能力，t/h；QD - 螺旋回转直径，m；s - 导程，m；n - 搅拌轴转速，r/min；- 密度，t/；3m- 填充系数。8双轴搅拌机的每相邻搅拌叶片成 90，为不连续装配，物料在间断区不输送物料，只作搅拌运动。所以双轴搅拌机的生产能力要比螺旋输送机小，在上述公式中，还应乘一个小于 1 的系数 K，该系数主要与导程、物料流量、阻力等有关。4/6022nsDQ搅 (3-2)KnsD2 .9421.导程系数sK双轴搅拌机在一个导程上等距分布着 4 个搅拌叶。当搅拌轴转过一周，物料向前推进，导程设为 4Bsin/s,称它为导程系数。 (3-3)sBKs/)sin4(式中 B - 叶片的平均宽度，m；- 叶片的倾角，；s - 导程，m。2.流量系数vK搅拌叶片从切入物料到脱离物料的理论流量为（A 为物料在搅拌槽中的sinAB横截面积） 。搅拌机中的物料属于松散物质，它既具有固体的实体性，也具有液态的流动性。物料在搅拌槽内的运动情况是很复杂的。在搅拌中，物料质点并未沿轴线方向直接移动，而是沿近似垂直的叶片表面的方向作复杂的曲线运动，当叶片穿过物料时，其中一部分物料被向前推进，而另一部分则推到两侧或回退，所以物料的实际推进量要少于理论流量。用 1-1/2sin 来近似表示此时的推进率。另一方面，在叶片扫过区域留下的空间又很快地被两侧的物料所填满，其中也包括前侧物料的回流，由于叶片的阻力作用，使回流量和叶片角度有一定关系。综合以上两个方面可得， (3-4)cos )sin2/11( vK3.阻力系数fK推进物料所施加的轴向推力随叶片角度的增大而减少，而推力对物料的作用区域也是有限的，叶片在物料运动中产生相对运动，即物料的相互作用而形成内部摩擦力，物料与搅拌槽和搅拌叶等运动产生外摩擦，这些力均阻碍着物料的向前运动，物料速度快慢关系着生产能力大小。 (3-5)）（90/1fK其中 是个经验值，它与导程，摩擦系数和粘度等因素有关，一般可取 0.75 左右。 (3-6)fvsKKKK 9综上所述，KnsDQ2 .942总fvsKKKnsD2 .942）（90/1cos )sin2/11 ( )sin4( 2 .942BnD (3-7) 已知设计参数,如下表 3-1,叶片每相邻两叶片成 90,z = 4 , =1.2t/3m,=15 25, =0.3 ，B = 0.15mm ，=0.75，摩擦角 =30。表 3-1 双轴搅拌机技术性能Fig3-1 Multi-axial mixer technical performance型 号2J5.5搅拌叶片回转直径 D (mm)550进出料口中心距 L (mm)3000两轴中心距 a (mm)360生产能力 Q (t/h)30功率 P (kW)223.2 主轴转速n的估算 ）（总90/1cos )sin2/11 ( )sin4( 2 .942BnDQ)90/151 (15cos)15sin2/11 （833. 0966. 00871. 0042. 03025. 02 .9430n n = 35.8 min)/(r取 n = 40 min/r3.3 主轴直径 d 的估算此时，实际Q）（90/1cos )sin2/11 ( )sin4( 2 .942BnD 15sin15. 0475. 03 . 02 . 14055. 02 .942实际Q)90/151 (15cos)15sin2/11 （ = 33.6 实际Q)/(ht又 )( 460222kVdDQ实际76. 22 . 14 . 0)55. 0(46026 .3322d d = 0.18 )(m但是考虑到实际工作时有可能两轴上的叶片会相互干扰，所以将轴径适当的缩小，在保证强度足够的情况下，取 d = 0.16 m 。103.4 搅拌机内物料轴向运动速度kV的估算物料既有轴向位移，也有圆周方向的位移，其主要表现形式为轴向位移，其圆周位移的轨迹近似于一段螺旋线，是搅拌机中物料实际运动的形式，如图 3-4 所示。螺旋系数 (3-8)tan(tan11)3015tan(15tan11 79. 0 (3-9)znbVksin1 40.56250.7940sin150.15 76. 2min)/(m式中 - 物料运动速度，m/min；kV - 叶片平均宽度，b =0.15m；b- 叶片安装角度，；- 搅拌轴转速，r/min；n- 螺旋系数；-旁侧阻力系数， =0.5625；11 1 个螺距内叶片片数，z =4 片。z3.5 物料在搅拌机内停留时间的估算 (3-10)kVLt 087. 176. 23(min)式中 t - 物料停留时间，min；图 3-4 物料受力图Fig3-4 Materials stress11L - 搅拌机进出料口中心距，m；- 物料轴向运动速度，m/min。kV物料在搅拌槽内搅拌均匀的停留时间，主要取决于搅拌叶和轴线的角度及轴的转速。如果搅拌叶的角度大，轴的转速快，则物料很快被送出搅拌机，但这时物料的搅拌均匀程度就差，反之，均匀程度就好。所以物料的最佳搅拌时间，应根据搅拌后物料的均匀性及工艺平衡予以确定。3.6 功率的计算如下图 3-6 所示，单片叶片推动物料前进的轴向推力等于。叶片对物料的kF1kF周向推力，反作用力=，得。sFsFsF)tan(kssFFF如图 3-6 中，叶片前方的料柱体积是，料柱同机槽槽壁的摩擦力:sRbcos (3-11)2cossRbFk式中 是旁侧阻力影响系数，取，、 、皆为定值，摩擦系数25 . 12bs。tan从图 3-6 中可知，作用在叶片上有=，=，摩擦力=（+） ，kF1kFkFsFsF1sFkF1f2f是滑动摩擦系数，是止推轴承摩擦系数。1f2f由 += (3-12)1f2f2tan可得叶片周向力：2sF1ssFF 1ssFF 2tan)tan(kkFF由可以计算出单片叶片消耗的功率 P： 2sF (3-13)单片P029550RnFs式中 - 单片叶片消耗的功率，KW；单片P - 叶片的周向力；2sF - 叶片上单片物料重心与搅拌轴中心的距离，m，。0RRR650图 3-6 叶片受力图Fig3-6 Blade stress12已知 1z=8，2z=20，3z=12，1=25，2=15，3=20，R=0.275 m，=tan，b=0.15m， s=0.154=0.6m，=1.2 t/3m,， 577. 030tantan=1.5。2 1kF21cossRb 8 . 910005 . 1577. 02 . 16 . 0275. 025cos15. 0 3 .228）（N 2kF22cossRb 8 . 910005 . 1577. 02 . 16 . 0275. 015cos15. 0 3 .243）（N 3kF23cossRb 8 . 910005 . 1577. 02 . 16 . 0275. 020cos15. 0 7 .236）（N 2sF2tan)tan(111kkFF 230tan3 .228)3025tan(3 .228 392）（N2sF2tan)tan(222kkFF 230tan3 .243)3015tan(3 .243 392）（N 2sF 2tan)tan(333kkFF 230tan7 .236)3020tan(7 .236 4 .350）（N 1单片P029550RnFs955055. 0216540392 38. 0）（kW 2单片P 029550RnFs955055. 02165405 .313 30. 0）（kW 3单片P 029550RnFs955055. 02165404 .350 34. 0）（kW 332211单片单片单片总PzPzPzP34. 0123 . 02038. 08 12.13）（kW134 电机的选择4.1 选择电动机类型和结构形式4.1.1 选择电动机的容量按工作条件和要求，选用一般用途的 Y 系列三相异步电动机，为卧式封闭结构。经分析计算得双轴搅拌机所需消耗的总功率 ；12.13总PKW电动机所需功率 （4-1）总PP 0由经验及实践选择，整个传动过程中有 6 对轴承，1 对齿轮，二级减速器一部，一对联轴器，电机采用 V 带传动,它们的传动效率可查阅参考资料15得出如下表 4-1。表 4-1 机械传动效率Table4-1 Mechanical transmission efficiency类 别传 动 形 式效 率（%）圆柱直齿轮传动7 级精度（稀细润滑）0.98 0.99带 传 动V 带 传 动0.96轴 承（一 对）滚动轴承（球轴承取最大）0.99 0.995联 轴 器弹性联轴器0.99 0.995减 速 器两级圆柱齿轮减速器0.95 0.96从电动机至搅拌机的主轴的总效率为: （4-2）联轴器减速器齿轮轴承带6 99. 095. 098. 0995. 096. 06 8586. 0 3 .158586. 012.130总PP）（kW选取电动机的额定功率，使 mP3 .15)3 . 11 ()3 . 11 (0PPm 89.193 .15 ）（kW= 18.5 mPkW4.1.2 确定电动机转速mn取 V 带传动比（减速器）5342ii齿轮带，总传动比的合理范围=18100，故电动机转速的可选范围为i mn4010018）（主轴ni 400020min)/(r 查参考资料13，符合这一转速范围的同步转速有 750r/min,1000 r/min,1500 r/min,3000 四种，由标准查出三种适合的电动机的型号，列表如下 4-2。14综合考虑电动机和传动装置的尺寸，结构和带传动及减速器的传动比，方案二比较适合所以选定电动机的型号为 Y180M-4。4.2 减速机选择查参考资料15，选定减速器的型号为 ZQ500，实i=10.29，其中高i=2.5，低i=4；中心距：a=500、a1=200、a2=300；中心高：Hc=01300；最大外形尺寸：L=986、B=350、H=590；主动轴：d1=50、d2=85；被动轴：d3=80、d4=90。表 4-2 传动比方案对照Table4-2 Transmission scheme controls电动机转速/1minr传动装置的传动比方案电动机型号额定功率/KWmP同步满载电动机的质 量 kg 总传动比V 带传动减速器1Y160L-218.52930300014773.257.325102Y180M-418.51460150018236.53.65103Y200L1-618.5970100022024.252.425104Y225S-818.573075027018.251.825104.3 计算传动装置的总传动比并分配各级传动比电动机选定后，根据电动机的满载转速mn及工作轴的转速主轴n即可确定传动装置的总传动比 。主轴nnim具体分配传动比时，应注意以下几点：a. 各级传动的传动比最好在推荐范围内选取，对减速传动尽可能不超过其允许的最大值。b. 应注意使传动级数少传动机构数少传动系统简单，以提高和减少精度的降低。c. 应使各级传动的结构尺寸协调、匀称利于安装，绝不能造成互相干涉。d. 应使传动装置的外轮廓尺寸尽可能紧凑。传动装置的总传动比为5 .36i分配各级传动比：，。65. 3带i10减速机i1齿轮i155 传动装置的设计计算与校核（确定带传动、齿轮传动的主要参数）5.1 V 带的设计计算已知 V 带为水平布置，所需功率 P = 18.5 kW，由 Y 系列三相异步电动机驱动，转速1n=1460 r/min,从动轮转速2n=400 r/min，每天工作 24 小时。表 5-1 V 带的设计计算与校核Table5-1 V belt design calculation and checking设计项目设计依据及内容设计结果1.选择 V 带型号（1）确定计算功率caP（2）选择 V 带型号查表得工作系数由3 . 1AK=caPAK05.245 .183 . 1PkW按、查KWPca05.24min/14601rn 图，选 C 型 V 带 5 .24caPkW选用 C 型 V 带2.确定带轮直径、1dd2dd（1）选取小带轮直径1dd（2）验算带速v（3）确定从动带轮直径2dd（4）计算实际传动比i参考图及表，选取小带轮直径mmdd2001由式)100060/(1ndvdsm/100060/1440200）（12dddidmm730200400/1460查表200/750/12ddddi 2001ddmm 3 .15vsm/在 200800 vm/s 内，合适。取7502ddmm75. 3i（5）验算从动轮实际转速2n 75. 3/1460/12innmin/r(389.3-400)/400100% = 2.67%5%3 .3892nmin/ r允许3.确定中心距和带长adL（1）初选中心距0a由式得)2)(7 . 012012ddddddadd（设计项目设计依据及内容设计结果16（2）求带的计算mmamm)750200(2)750200(7 . 00665 1900 mm0amm取mma12000续 表 5-1（3）基准长度0L（4）计算中心距a（5）确定中心距调整范围由式021221004)()(22addddaLddddmm5 .3954)12004/()200750(2/)750200(120022查表得mmLd4000由式mmaLLaad)25 .395440001200(200得由式mmammaLaaLaadd)4000015. 01223()400003. 01223(015. 0,03. 0minmaxminmax得4000dLmm 1223ammmmamma11631343minmax4.验算小带轮包角1由式1205 .15260120020075018060180121adddd合适，5 .15215.确定 V 带根数 z（1）额定功率0P由、及查表得mmdd200114601n单根 C 型 V 带的额定功率为86. 5kW86. 50pkW17设计项目设计依据及内容设计结果续表 5-1（2）确定 V 带根数 z确定0P确定包角系数K由式，LcaKKPPPz)(00查表得KWP27. 10查表得93. 0KKWP27. 1093. 0K确定长度系数LK计算 V 带根数 z 查表得02. 1LK根根5 . 302. 193. 0)27. 186. 5(05.24)(00LcaKKPPpz02. 1LK取 z=4 根，合适6.计算单根 V 带初拉力0F查表得mkgq/3 . 0由式，20) 15 . 2(500qvKvzPFcaNF3 .153 . 0) 193. 05 . 2(43 .155 .2450020NF40807.计算对轴的压力QF由式NzFFQ）25 .152sin40842(2sin210NFQ5 .3170188.确定带轮结构尺寸，绘制带轮工作图，采用腹板式结构，工作图mmdd2001如附图 18;，采用辐条式结mmdd7502构，工作图如附图5.2 齿轮的设计计算已知输入功率5 .13PkW，min/40rn ,电动机驱动，两齿轮传动比1i,工作寿命 10 年，每年工作时间 300 天，两班制，工作平稳，齿轮转向不变，要求结构紧凑。表 5-2 齿轮的设计计算Table5-2 Gear design calculation设计项目设计依据及内容设计结果1.选择齿轮材料热处理方法、精度等级，齿数、及齿宽系数1z2zd考虑到该功率较大，故两齿轮都调质处理，齿面硬度分别为 260HBS，属硬齿面闭式传动，载荷轻微冲击，齿轮速度不高，初选 7 级精度，两齿轮齿数的，按照硬齿面齿轮悬臂布置6021 zz安装,查表，取齿宽系数5 . 0d两齿轮都选用调质处理齿面硬度分别260HBS，初选 7 级精度； 6021 zz取齿宽系数5 . 0d192.按齿面接触疲劳强度设计（1）确定公式中的各参数值 载荷系数tK 齿轮传递的转矩T 材料系数EZ 大、小齿轮的接触疲劳强度极限2lim1limHH、 应力循环系数 接触疲劳寿命系数12HNHNKK、由式， 3211132. 2HEdtZiiKTd试选5 . 1tKmmNnPT403 .151055. 91055. 9616查表 6.3 得 =189.8EZMPa按齿面硬度查图得 MPaHH5602lim1lim82110152. 116300101406060hnjLNN95. 021HNHNKK5 . 1tKmmNT1065. 36=189.8EZMPaMPaMPaHH5605602lim1lim828110152. 110152. 1NN95. 021HNHNKK设计项目设计依据及内容设计结果续表 5-2 确定许用接触应力21HH、取安全系数1HsMPasKHHNHH56095. 0/1lim121MPaMPaHH5325322120（2）设计计算 齿轮分度圆直径1td 计算圆周速度v 计算载荷系数 K 校正分度圆直径1d32615328 .1891115 . 01065. 35 . 132. 2tdsmndvt/65. 0100060405 .31110006011 查表得使用系数；根据1AK，7 级精度查图得：动载系smv/66. 7数；查图得：1.1vK 15. 1K则265. 115. 11 . 11KKKKvA由式：mmKKddtt5 . 1/265. 15 .311/11 5 .3111tdmm 65. 0vsm/265. 1K 3 .2941dmm（3）计算齿轮传动的几何尺寸 计算模数 m 两轮分度圆直径12dd、 中心矩a 齿宽 b 齿高 h9 . 460/3 .294/11zdmmm60621mzddmmmmzzma6062/ )(211803605 . 0121dbbdmm625. 225. 2mhmm取 6mmm36021 ddmm360amm18021 bbmm5 .13hmm设计项目设计依据及内容设计结果续 表 5-2213.校核齿根弯曲疲劳强度 (1) 确定公式中各参数值 两齿轮弯曲疲劳强度极lim1lim2FF、 弯曲疲劳寿命系数12FNFNKK、 许用弯曲应力21FF、 齿形系数12FaFaYY、和应力修正系数12SaSaYY、计算两齿轮的和111FSaFaYY 222FSaFaYY（2） 校核计算 由式 2321FSaFadFYYmzKT查图得 ：取 MPaFF2202lim1lim 90. 021FNFNKK MPaSYKFFSTFNFF8 .2824 . 1/290. 0220/1lim121查表得取77. 122. 22121SaSaFaFaYYYY014. 086.28277. 122. 2222111FSaFaFSaFaYYYY53.4077. 122. 266011017. 3265. 1232621FFFMPaMPa MPaMPaFF2202202lim1lim90. 021FNFNKKMPaMPaFF8 .2828 .2822177. 122. 22121SaSaFaFaYYYY53.4021FFFMPa弯曲疲劳强度足够4绘制齿轮见附图5.3 轴的设计计算及校核22 轴的材料选用 45 钢调质，它的结构尺寸与装配图见附图：2J55.00.0、 ，2J55.00.03-04、2J55.00.03-06。表 5-3 轴的校核计算Table5-3 Check calculation of shaft设计项目设计依据及内容设计结果1求轴上的载荷（1）计算齿轮受力参见齿轮设计参数及附图齿轮的分度圆直径60611 mzdmm3601dmm圆周力NdTFt360/1065. 32/261NFt41002. 2径向力20tan1002. 2tan4trFFNFr41074. 0（2）计算搅拌叶片受力叶片的周向推力，轴向推力sFkF参见图叶片安装角度为 25时， NFs392；叶片安装角度为 15时，NFk3 .228，；叶片安NFs5 .313NFk3 .243392sFN5 .313sFN4 .350 sFN续表 5-3图 5-3 直齿圆柱齿轮受力分析图Table5-3 FenXiTu stress spur gears23装角度为 20时， ，4 .350 sFN7 .236 kFN3 .228kFN3 .243kFN7 .236 kFN（1）求支反力 求zx 平面内作用在轴上的支反力 求平面内作yx 用在轴上的支反力， 0AM5 .75BzFN, 0BM5 .112AzFN，0AM7 .187ByFN, 0BM6 .224AyFN5 .75BzFN5 .112AzFN7 .187ByFN6 .224AyFN2绘制弯矩图和扭矩图见图 5.23弯矩合成强度校核通常只校核轴上受最大弯矩和扭矩的截面的强度。危险截面截面处计算弯矩截面处计算应力强度校核考虑启动、停机影响，扭矩为脉动循环变应力，, 6 . 0221)(TMMcaMPa222)36500006 . 0(127853154065MPaWMcaca)1601 . 0/(2199132/345 钢调质，由表 11.2 查得MPa6011cammNMca21991324 . 5ca弯矩合成强度满足要求4疲劳强度安全系数校核不计轴向力产生的压应力的影响va（1）截面 C 左侧强度校核抗弯截面系数抗扭截面系数3331601 . 01 . 0mmdW3331602 . 02 . 0mmdWT3409600mmW 3819200mmWT24续 表 5-3截面上的弯曲应力截面上的扭转切应力MPaWMb409600/200206/MPaWTTT819200/3650000/MPab49. 0MPaT46. 4平均应力弯曲正应力为对称循环弯应力，扭转切应力为脉动2/ )(minmaxm循环变应力，。MPam23. 22/ )(minmax0mMPam23. 2应力幅ba2/ )(minmaxma2/ )(minmaxMPaa49. 0MPam46. 4材料的力学性能45 钢调质，查表MPaMPaMPaB15527564011轴肩理论应力集中系数，036. 0140/5/dr，查附表，并经插值14. 1140/160/dD计算MPa05. 2MPa30. 1材料的敏性系数由，查图并经插mmr5MPaB640值88. 085. 0qq有效应力集中系数) 105. 2(85. 01) 1(1qk) 13 . 1 (88. 01) 1(1qk89. 1k26. 1k尺寸及截面形状系数由、 查图mmh6mmd14055. 0扭转剪切尺寸系数由查图mmD16062. 0表面质量系数和强化系数轴按磨削加工，由 查图MPaB640192. 0q疲劳强度综合影响系数192. 0/162. 0/26. 11/1/192. 0/155. 0/89. 11/1/kKkK12. 252. 3KK等效系数45 钢：，2 . 01 . 01 . 005. 0取，1 . 005. 025续 表 5-3仅有弯曲正应力时的计算安全系数01 . 049. 052. 32751maKS159S仅有扭转切应力时的计算安全系数46. 405. 023. 212. 21551maKS3 .31S弯扭联合时的计算安全系数22223 .311593 .31159SSSSSca71.30caS设计安全系数材料均匀，载荷与应力计算精确时：5 . 13 . 1 S 取5 . 1S疲劳强度安全系数校核SSca轴的疲劳强度合格图 5-3 轴受力分析FIG. 5-3 Axial stress analysis265.4 轴承的校核现选一对角接触球轴承 7228AC，轴转速 n=40r/min，轴向力，径向负荷分别为112.22.1rFKNKNr2、F。工作时有中等冲击，脂润滑，正常工作温度，预期寿命200000h。表 5-4 轴承的校核计算Table5-4 Bearing check calculation设计项目设计内容及依据设计结果1 确定 7228AC轴承的主要性能参数查滚动轴承产品样本得87. 0,68. 0,235,230250YeKNCKNCrr，2 计算派生轴向力12SSFF、NFeFNFeFrSrS2 .25168. 03 .20268. 02211NFNFSS8 .1706 .137213 算轴向负荷12aaFF、 116 .4212)40756 .137(SaeSFNNFF故轴承被压紧，轴承被放松，得：NFFNFFFSaaeSa8 .1706 .42122221NFNFaa8 .1706 .4215124 确定系数122XXY1、Y、eFFeFFrara17. 010008 .17003. 140756 .42122211查表得0, 1,87. 0,41. 02211YXYX0, 1,87. 0,41. 02211YXYX5 计算当量动负荷12PP、NFYFXPNFYFXParar100016 .421287. 0407541. 02222211111NPNP10007 .5335216 计算轴承寿命已知 =3，查表得：1.61Ptff、hPfCfnLpth37 .53355 . 184800401666716667hLh4956067 验算轴承是否合适hhLh200000495606 该轴承合格。6 双轴搅拌机的安装双轴搅拌机是对物料进行连续搅拌、 混合和输送的设备,在砖瓦行业中主要用于搅拌并输送破碎后的煤矸石、 页岩、 粘土、 粉煤灰等原料。机械传动系统电机通电后,通过 V 型带传动, 使大 V 型带轮旋转。通过气路控制,使气动离合27器进入工作状态,带动两根搅拌轴做相向旋转,轴上安装有搅拌叶,对进入搅拌槽中的物料进行搅拌、 混合、 挤压、 均化,并连续地输送到下道工序。主要结构其结构由电动机、 V 型带、 气动离合器、 减速器、 联轴器、 搅拌槽、 衬板、 搅拌轴、 搅拌叶、 护轴瓦、 落料箱等组成。使用中应经常注意以下几点a .地脚或轴承座的固定螺栓松动以及轴承损坏或齿轮严重磨损有可能造成轴的振动;b.供料不均或有异物进入泥缸,造成超载,增加负荷,使轴产生振动或折断。搅拌叶为易磨损件,生产中要定期更换,因而在设计中叶片与叶片轴采用螺栓连接,以便于更换。安装搅拌叶时首先应使螺栓紧固, 避免搅拌叶在运行中松动,搅拌叶的整体螺旋方向应相同,保证两根轴在相向旋转时物料向前移动。同时叶片的倾角应一致, 一般叶片与轴断面的夹角为 15 20 。倾角过大, 物料前进速度太快,搅拌不均,倾角过小,则泥料前进缓慢,产量降低,同时会加大搅拌机的工作负荷。为防止磨损,搅拌槽内壁中装有衬板,安装搅拌叶时, 应使搅拌叶与衬板圆周方向间隙控制在 5 10mm。使用中应检查搅拌叶的磨损情况,叶片磨损后,叶片与搅拌槽衬板间隙加大,泥料翻动减慢,使泥料搅拌不均。叶片严重磨损后,会降低设备产量,增加动力消耗,而且搅拌效果差。当叶片磨损达 15 20 mm 时,应及时修补或更换。同时在生产过程中应避免有异物进入泥缸(如石块或铁器) ,造成叶片折断。减速器维护搅拌机减速器属于连续重载设备, 使用维护不当会使减速器齿轮很快磨损甚至报废。要减少齿轮磨损,延长其使用寿命,除定时、 定量进行润滑、 换油外,还须对其联轴器进行维修,对轴承座进行调整。减速器输出轴多为十字滑块联轴器,维修中应调整联轴器的端面间隙, 外径小于 200 mm 的联轴器其端面间隙为 0 . 5 1mm,径向位移不大于 0 . 2mm,外径大于 200 mm 的联轴器其端面间隙为 1 1 . 5 mm, 径向位移不大于 0 . 3 mm。减速器轴承使用一段时间后由于磨损引起间隙加大,轴的水平差加大, 减速器振动造成齿轮磨损加快,因此,应注意调整减速器轴承间隙,保证齿轮的正常运行,以延长减速器的使用寿命6.1 工艺对设备安装的要求由于桨叶式双轴搅拌机在机械结构上看，其双轴是不可能用等位提升的方法卸出机壳，它必需从机体纵向水平抽出机壳。因此，为了方便检修，搅拌机在平台上的布28置位置在纵向必需留有双轴水平抽出的位置。入搅拌机的进料管应与水平线呈 55以上的角，以便生料粉从搅拌机的进料端部滑入机内，为实现无粉尘操作环境创造有利条件。搅拌机的出料口应配置有“地方”大于“天圆”的“天圆地方”过渡管接头下部采用直径不小于 300mm 的圆管，其水平线的夹角不得小于 60，以免含水物料在管内的粘结。6.2 双轴搅拌机的安装双轴搅拌机都具有整体槽钢机座，安装时应首先时壳体与机座吊装就位，然后将双轴放置在准确的位置，再将端面板焊接壳体上，装好轴承座，接着在轴的主动端装上一对齿轮及齿轮罩或罩壳；将减速机、电动机以及联轴器连接，最后装上搅拌叶片。根据现场条件传动装置可装在进料端。安装具体要求是：1.双轴就位后，其两轴中心线的平行度误差不大于 1.5mm，两轴中心线的连线的水平误差不大于 2mm；2.搅拌叶片与壳体的间隙应保证在 58mm 以内。间隙小，壳体上的集料易清理，双轴旋转运动阻力较小；间隙大，集料难以清理，运动阻力大，易在操作中发生震动；3.齿轮齿顶间隙应控制在 2.53mm；4.双轴两端轴承轴向游隙应不小于 1.5；5.搅拌机进料管的安装必须呈大于 60的倾角，不得垂直进料。出料管的安装必须根据工艺要求呈 6065的倾斜状态，亦不得垂直出料。6.机壳密封性能应良好、可靠，不得漏水漏灰；7.为防止机壳集料增加运动阻力和清料的劳动强度，机壳内可附设 35 厚的工程塑料料板，或涂以耐磨树脂，改变含水生料在壳体上的吸附性质；8.轴旋转方向应呈自上从外侧向下的形式。6.3 电动机的安装电动机安装时要考虑到 V 带的安装与拆换方便。由于考虑到实际工作过程中空间的布置的需要，将电动机安装在电动机滑轨上面，这样不仅避免了拆换不方便的问题，而且还有助于带轮的张紧，非常实用。297 设备的使用维护和润滑7.1 设备的使用维护由于双轴搅拌机属于大型、重载、低速、高能耗的设备，且它的工作条件由工艺过程中的工艺特性决定，都具有高温、高磨损、高粉尘的工作特点。因此，及时进行调整、紧固、润滑，使之保持良好的工作条件，延长设备的寿命有重要意义。1.检查所有螺钉和螺栓的紧固情况，发现松动应及时拧紧；2.每班给加油点注油一次以及检查圆柱齿轮减速机油标上的油位的高低；3.因搅拌机叶片磨损严重，未经碳化钨喷涂的叶片使用寿命仅有一个月，经喷涂处理后的叶片寿命可提高数倍。因此，要经常检查叶片的磨损情况，在更换搅拌叶片时，应严格控制叶片的安装角度，以免影响搅拌机的产量和搅拌质量。要特别注意搅拌叶片的断裂，断裂时应及时停机取出断裂部分，以免进入下道工序引起连锁反应造成更大的破坏。4.经常检查雾化喷嘴水路系统的水量和水压以及喷嘴是否堵塞。5.要经常检查齿轮减速机和传动齿轮箱的润滑和磨损情况，发现异常现象要及时处理。6.在正常工作中，搅拌机机壳边缘经常有积料，要求每班下班前应将积料清除干净，以免积料硬化于下一次开机时搅拌轴卡死，引起设备损坏。7.经常检查搅拌轴进料端的密封，发现密封处漏灰应及时修理。7.2 设备的润滑预加水成球设备的润滑工作是维护工作中及其重要组成部分和关键环节，及时、正确、合理地润滑个零件部分，能减少摩擦阻力，降低动力消耗，减少磨损，延长使用寿命，充分发挥设备效能，并有助于安全运行。双轴搅拌机是在高温、干粉尘的环境中工作，因而它的减速机、轴承、齿轮等润滑部位要经常的清洗和换油。7.2.1 滑动轴承的润滑滑动轴承的润滑剂，一般情况采用普通矿物润滑剂和润滑脂，高温重载时可用合成油、水和其他液体。在双轴搅拌机工作时滑动轴承的速度低、中等负载，因此，选用润滑脂润滑。307.2.2 齿轮传动的润滑双轴搅拌机的齿轮传动采用的是闭式齿轮传动，齿轮采用粘度为 3846 cst50的 50 号的润滑油以及油池浸浴法进行润滑。8 部分问题解决8.1 双轴搅拌机主轴的断裂拟解决方案搅拌轴是搅拌机的主要零件，价值较高。由于搅拌轴较为细长，两轴承座(支点)的距离又较远，轴上又钻有许多装叶片杆的孔，降低了强度，生产中稍不注意，常会造成断轴事故的发生。为此，对以下的小毛病应及时防治，以免酿成大祸：1) 供料不均，泥料时多时少，甚至堆满泥缸，造成超载。2) 轴承座没有对正和装平，造成运行中轴产生振动。3) 地脚或轴承座的固定螺栓松动，运行中轴产生震动或抖动。 4) 轴承损坏，走内园或外圆，联轴器没有对正，以及齿轮严重磨损，造成运行中轴的不断振动。5) 轴径过小，强度不足。 6) 联轴节同轴度误差大或两轴严重不平行。 7) 搅拌箱内存料干结，断轴往往在开机时发生。 为防止轴断，除应注意以上各点外，还可以在轴上装设用两块扁铁弯成半圆，扣合在轴上，并用搅拌叶压紧的“护瓦” ，以保护轴不被泥料磨损。尤其是进料端的轴颈，卡在泥缸端板之间，磨损最大，更应该装设护瓦或衬套，以免轴颈磨损，造成事故。为了防止因异物进入泥缸、负荷陡增造成的断轴事故，可在浮动联轴器上增加一个保险装置。即把浮动联轴器的从动盘按滑动配合套装在主动齿轮的轮毅上，而不是用键固定在搅拌机的主轴上，然后用保险销把从动盘和主动齿轮联在一起，使二者一同旋转。万一有异物进入泥缸，卡住搅拌叶片时，主轴超载，保险销被切断，主动齿轮与浮动联轴器的从动盘脱离，主轴停止转动，从而防止扭断主轴的事故，两个保险销套，分别装在主动齿轮和浮动联轴器的从动盘上，以便保险销把孔磨损变形以后，进行拆换，而不伤及主要零件。万一搅拌轴发生弯曲、断裂或磨损，对于弯曲的轴，可以用火焰校直法予以校直;断裂的轴只有报废留作他用；磨损的轴则可能是因为轴上没加护瓦或护瓦损坏后没有及时更换，采取相应的措施即可.318.2 针对双轴搅拌机叶片不耐磨的解决方法：8.2.1 低应力磨粒磨损从真空专机搅拌机叶片的工况条件可知，叶片轴转速较低，泥料对叶片工作表面的冲击力较小，在泥料连续流动的条件下，其对叶片表面的挤压力也不大，这种作用方式产生的磨损应属于低应力磨粒磨损，从叶片工作表面取样在光学显微镜下观察，可以看到叶片工作表面较光亮，有明显的划痕，且划痕较细、较浅。8.2.2 腐蚀磨粒磨损 叶片基体材质多为 A3 钢或其它低碳钢，在潮湿泥料环境下都是较易腐蚀的。当叶片表面堆焊的 Fe 一 05 发生脱落或磨损后，腐蚀即在裸露基体表面发生，特别是停机较长时间时，腐蚀就更严重，