偏心轴零件的加工工艺.pdf

须冲洗三用 阀注液 口，防止煤粉等污物进入单 体 支柱内腔 。碰倒、歪斜、损坏、失效的单体 支柱，必须立即恢复或更换。项盖掉爪、缸体 或活柱变 形、活柱表面锈蚀严重或手柄损坏 的 单体支柱 ，必须及时更换，不允许继续使用。 单体支柱顶盖与顶梁贴合 必须严密，不准 单爪承载 ( 如巷道倾斜，出现顶盖单爪承载时 必须在单爪空隙间打木楔子， 使柱爪完全承载) 。 当巷高突然变化超过单体支柱有效支撑范围时， 应及时更换相应规格单体支柱。不得采取在单 体支柱底部垫双层或多层木柱鞋、矸石或带帽 等支设；更不得通过钻底的方式使用大规格单 体支柱代替小规格单体支柱支护顶板 。 巷道高度超过 3 5 m时，必须在顶板绞架， 绞架圆木直径不得小于 1 5 0 ra m ，最下层圆木直径 不得小于 2 0 0 ra m ，且绞架圆木必须使用双股联网 绳与顶板锚索、锚索梁或锚杆实现连锁。严禁 巷高超过 3 5 m时在单体支柱下垫设多层木柱鞋 或带帽进行支护。工作面所有站立存放和使用 的单体支柱必须采取双防倒措施，防止单体支 柱失效或 受力后倒柱伤人。单体支柱 必须穿双 柱鞋 ( 木柱鞋 +尼龙柱鞋)，尼龙柱鞋必须垫 设在木柱鞋的正中位置。 工作面单体支柱垫设使用的柱鞋必须完好 无损坏，歪斜 、受压侧向滑移、压裂和变形严 重的木柱鞋和尼龙柱鞋必须及时恢复或更换， 并将歪斜单体支柱扶 正。单体支柱不得承受侧 向压 力。单 体支柱 支设时应 与巷帮 保持至 少 1 0 0 m m的安全距离，防止巷帮受压变形后侧 向挤 压单体支柱。 3 3加固巷道的对策 图 1加固巷道示意图 工作面在回采期 间巷道发生顶板来压时， 为保证在处理顶板来压期间的安全施工，特采 取以下措施 加固巷道方法见图 1 。 架走向棚加固时， 棚梁采用 4 m 长 型梁， 用 4 0 T 链条将 n型梁固定在顶粱和伸缩梁下面 ， 一 架 2根。在 型梁露出液压支架的部分上用 偏心轴零件的加工工艺 4 3 5 0 0 2湖北工程职业学院 湖北 黄石 一 袁瑾 摘 要 机械传动中 ， 实践 ， 分析偏心 工艺。 由匣 产、 d U II l1 学术 直径不小于 1 6 0 m m圆木封 实顶板 ( 圆杂木沿倾 向放置)。必须先加 固该处顶板支护，再替换 单体柱。 4 效果分析 按照方案施工预防了综采工作面巷道应力 集 中处的加 固所 带来的安全问题，经过 2 1 6 0 1 综采工作面巷道应力集中处的加 固考验后，该 方案施工预防了 2 1 6 0 1 综采工作面巷道加固回 采所 出现顶板破碎及来压事故。目前 2 1 6 0 1 综 采 工作面局巷道加 固回采段已经安全通过，未 发生任何 问题 ， 2 1 6 0 1综采工作面巷道加固段 回采方案取得成功。 5 结束语 综上所述，综采工作面巷道加固段 回采的 安全管理的重点和难点是顶板的管理。尤其是 综采工作面顶板 的管理关系着煤矿是否能够进 行安全生产 。一旦发生 了顶板事故，将造成较 大的人员伤亡和重大的经济损失，严重威胁着 煤矿的生产安全。实践证明，综采工作面断层 发育处应力集 中，地压较大，处 的加固对顶板 起到有效治理，如有些事故是可 以被预防和解 决的。对于煤矿生产安全有着重要的意义 。 往往是由偏心轴和曲轴来完成的 ， 可见偏心零件在机械制造中运用十分广泛。本文就结合于生产 工件安装车削方法、偏心轴零件的检测方法 ， 即针对其缺陷提出了高效加工高精度偏心工件类零件的 偏心轴工件是零件的外圆和外圆或外圆与 内孔的轴 线平行而不相重合，偏一个距 离的工 件。这两条平行轴线之间的距离称为偏心距 。 外圆与外圆偏心的零件叫做偏心轴。 在机械传动 中，回转运动变为往 复直线运 动或往复直线运动变成回转运动 ，一般 都是利 用偏心零件来完成的 大 多数偏心轴是高压开 关操纵机构上的关键零件，通过 电机驱动实现 对机构储能。其偏心外圆中心位置，直接影响 偏心轴的使用性能及工作寿命。 1 工艺分析 要保证偏心轴零件加工精度 ，必须在两端 打两组偏 心中心孔，如何保证偏心外圆中心与 零件中心在一条线上，是加工偏心轴类零件 的 难点。通过分析，只能先打偏 心中心孔，然后 加工偏 心外圆，否则偏 心外 圆中心与零件 中心 不会在一条直线上。 2 偏心工件安装车削方法 偏心轴零件加工主要是在装夹方面采取措 施，即把需要加工的偏心部分的轴线找正到与 车床主轴旋转轴线想重合 。但实践加工 中应按 工件的不同数量、形状和精度要求采用不 同的 装夹方法，将需要加工偏心部分的轴线找正到 与车床主轴轴线相重合的位置进行加工，并注 意轴线间的平行度和偏心距的精度。 一 般车偏心工件 的方法有 5种，即在三爪 卡盘上车偏心工件， 在四爪卡盘上车偏心工件 ， 在花盘上车偏心工件，在两顶尖间车偏心工件 ， 在专 门夹具上车偏心工件。下面我将介绍前 3 种常用的方法： 2 1 在三爪卡盘上车削 长度较短，数量较多，偏心距较小，精度 要求不高的偏 心工件，大 多采用三爪自定心卡 盘安装车削。其方法 是先把偏心工件 中的非偏 心部分的外圆车好，然后在三爪中的任意个 卡爪与工件接触面之间，垫上一块预先选好的 垫片，经校正母线与偏 心距，使工件轴线相对 车床主轴轴线产生位移，并使位移距离等于工 件的偏心距 ，并把工件夹紧后 ，即可车削。 垫 片厚度 可用近 似公式 计算：垫片 厚度 X = 1 5 e( 偏 心距 )。若使 计 算更精 确 一些， 则 需要在近似公式 中带入偏心距修正值 K来计 算和调整垫片厚度 ，则近似公式为：垫片厚度 X = I 5 e + K( 查表可得)。 但是用三爪卡盘车削需注 意，在应选用硬 度较高 的材料做垫块， 以防止在装夹时发生挤 压变形 ，垫块与卡爪接触的一面应该成为卡爪 圆弧相同的圆弧面， 否则， 接触面将会产生间隙， 造成偏心距误差。 并装夹时， 工件轴线不能歪斜 ， 否则会影响加工质量。在加工精度要求较高的 偏心工件，必须按上述计算方法 ，在首件加工 时进行试车检验 ，再按实测偏心距误差求得修 正值 K ， 从而调整垫片厚度，然后才可正式车削。 2 2 在四爪卡盘上车削 中国机械 Ma c h in e C h in a 1 67 学术 数量少、长度短，形状 比较复杂 的偏心工 件，可在四爪卡盘上车削。用四爪卡盘车削首 先把划好线的工件装在四爪卡盘上 。 在装夹时， 先调节卡盘的两爪，使其呈不对称位置 ，另两 爪成对称位置，工件偏心圆线在卡盘中央。 其次在床 面上放好小平板和划针盘，将工 件垫上薄铜皮，夹紧后，让尾座顶尖接近工件， 调整卡爪位置 ，使顶尖对准偏心圆中心，校正 偏心 圆，使偏心 圆轴线与车床主轴轴线重合， 移去尾座。然后把针尖对准外圆水平线 ，自左 至右检查水平线是否水平。使划针对准工件外 圆侧素线校正水平，转过 9 0 度 ，用 同样的方法 检查另一条水平线，然后紧固卡脚和 复查工件 装夹情况。 最后工件校 准后，把四爪再拧紧一遍，即 可进行切削 2 3 用花盘车削偏心工件 适用于加工长度较短、偏心距较大，精度 要求不高的偏心孔工件。 先将工件外圆、两端面加工至要求后，在 一 端面上画好偏 心孔的位置 ，然后用压板均布 地把工件装夹花盘上，用划针盘校正后压紧， 即可车削。 3 ， 偏心轴零件车削步骤 3 1 装夹工件 在三爪 卡盘 的任一卡爪 上垫 一片厚度 为 1 5 m m的垫片。 3 2粗车削偏心轴 由于粗车偏心圆是在光轴的基础上进行车 削的，切 削余量不均匀且又是断续切 削，所 以 外 圆车刀取刃倾角。开始车削时，进给量和切 削深度要小，待工件车圆后，在适 当增加，否 则容 易打刀或使工件发生位移。此外，还应该 在车刀远离工件在启动车床 ，然后 ，车刀刀尖 必须从偏心的最远点开始切入工件进行车削， 以免打坏刀具或损坏机床。 3 3检查 偏 心距 当还有 o 5 m m左右精车余量时，用游标卡 尺测量两外圆间最大距离和最小距离。则偏心 距就等于最大距离与最小距离值的一半，若实 测偏心距误差较大时，可 以松开卡爪，调整垫 片的厚度，但是工件不能旋转方位 。 3 4精车偏心轴 4 偏心轴零件的检测方法 4 1 用游标卡尺检测 最简单 的测量方法，适用于测量精度要求 不高的偏心轴。 4 2用心轴和百分表检测 适用于精度要求较 高而偏心距较小的偏心 工件。为扩大测量范围百分表也可装在游标高 度尺上配合使用。 4 3用两顶尖孔和百分表检测 适用于两端有中心孔、偏心距较小的偏心 轴测量。 偏心套的偏心距也可用这种方法测量， 但需将偏心套装在心轴上才能测量。 参考文献： 1 杨黎 明主编 机床夹具设计手册 北京 国防工业出版社 2 孟少农主编 机械加工工艺手册 北京 机械工业出版社 作者简介： 袁瑾 ( t 9 8 3 5 一 )，女，湖北黄石人，湖北 师范学院学士，助理工程 师，单位：湖北工程 职业学院，研究方向：自动化机械制造。 引风机和增压风机合并运行节能效果 解析 3 3 0 0 1 2方大特钢科技股份有限公司 江西 南昌一 袁树春 摘 要 ： 为响应环保的号召 ， 较多钢铁厂对原有烟气系统进行了改造 ， 改造的主要方法为合并引风机和增压风机 ， 达到脱硫、脱硝和节能的目的。 本文对引风机和增压风机合并改造进行了研究 ， 介绍了两种常用的改造方法并分析了改造后的节能效果且对节能风险进行了评估 ， 提出了减少 风险的对策。 当前，钢铁厂 向大气排放的气体 中，多含 有硫化物及氮氧化合物 ，这些气体均造成大气 污 染 。为 此 ，应 对 排 放 气 体 进 行处 理 。 按 照相 关要求，应为烟气系统安装脱硫和脱硝装置， 以减少废气污染物的含量。脱硝及脱硫装置的 应用，需要改造烟气系统，以满足设备正常运 行的需要，因此，提 出了引风机和增压风机合 并的改 造方 法 。 1 改 造方 法 改造前，以串联运 行控制的方 式连接引风 机和增压风机 ，改造 前，引风机与增压风机 串 联 ( 具备脱硫、脱销装置 )。引风机与增压风 机合并改造的方法主要有两种，具体如下： ( 1 )烟气旁路系统拆除法 该方法将旁路 烟道、原烟气及净烟气挡板拆除，不拆除增压 风机。此方法存在一定缺陷，主要是增加了机 组事故停机率，原因为脱硫装置或增压风机易 I 6 8 M a c h in e C h in a中国机械 发生故障，故该方法不作推荐 。 ( 2 ) “ 增引合一”法，即引风机和增压风 机合并。该方法不仅拆除了一组烟气旁路系统， 还拆除了一组增压风机，使引风机合并增压风 机成为新的风机。由引风机系统、原烟气烟道、 净烟气烟道和脱硫吸收塔 ( F G D )构成新的烟气 系统；新 的引风机系统，组成部分有：入 口挡 板、出口挡板、润滑油站 、密封风机等 。引风 机和增压风机合并后，脱硫、脱销装置及整个 烟气系统的运行方式都得以简化，为推荐方法。 该方法规避了第一种方法缺点，但是大量改造、 优化了部分装置的控制系统 。 2 “ 增引合一 ”改造后效果分析 2 1 引风机效率比较 以额定功率 、额定电压 、额定电流分别为 7 2 0 0 k W 、 6 k V 、 8 2 6 3 A的引风 机和 2 1 0 0 k W 、6 k V 、2 5 5 A的增风 机为例。经过 改造、 调试后至稳定运行，1 0 0 0 M w满负荷状态下运 行 。风机流量约为 4 6 6 m 。 s( 单 台)，效率约为 8 5 0 改造前， 引风机流量约为 4 7 4 m s ( 单台) 风机效率约为 8 4 0 4 ： 可见，引风机效率提升不 明显，仅为 1 左右。但是，由于去掉了一组增 压风机，所以增压风机的效率是