变压器保护.doc

第二篇 主设备保护第六章 变压器保护第一节 电力变压器的保护种类及所保护的故障类型电力变压器主要的保护种类及所保护的故障类型分述如下：一、瓦斯保护。保护油箱内部的各种故障以及油面降低。它由安装在油箱和油枕间的油管上的瓦斯继电器构成。瓦斯保护分成重瓦斯和轻瓦斯两种。重瓦斯保护油箱内部的各种故障，动作后瞬时跳开变压器各侧断路器。轻瓦斯反应油箱内故障产生的轻微瓦斯和油面下降，动作后瞬时发告警信号。二、纵联电流差动保护（或电流速断保护）。保护绕组和引出线上的相间短路，变压器Y侧中性点接地时Y绕组和引出线上的接地短路，绕组的匝间短路。保护动作以后跳开各侧断路器。三、过电流保护（含复合电压起动的过电流保护、负序过电流保护或阻抗保护）。作为外部相间故障及瓦斯保护，纵联电流差动保护的后备。保护动作后按要求跳断路器。四、零序过电流保护和零序过电压保护。零序过电流保护作为变压器Y侧中性点接地时Y侧绕组和引出线上的接地短路的后备。零序过电压保护作为变压器Y侧中性点不接地时同时该侧所接电网也失去接地中性点时发生接地短路的后备。保护动作于跳闸。五、过负荷保护。作为过负荷时的保护。动作于信号或动作于跳闸。六、过励磁保护。高压侧为330kV及以上变压器为防止由于频率降低或电压升高引起变压器磁密过高造成的对变压器的损坏。动作于跳闸和信号。七、对于变压器的油温、绕组温度、及油箱内压力升高超过允许值时以及变压器的冷却系统故障应由相应的非电量保护动作于跳闸和信号。 由于变压器保护动作跳闸后都不再重合，为了避免长期非全相运行，保护动作跳闸时都是三相跳闸。第二节 变压器纵联电流差动保护原理以图6-1所示的双卷单相变压器为例，变压器高压侧线圈匝数为、低压侧线圈匝数为。设变压器的变比为，对一个单相变压器而言。设高压侧的电流互感器变比为，低压侧的电流互感器变比为。各侧电流以流入变压器的方向为正方向，电流互感器一、二次的星标都在远离变压器侧。一、变压器区外发生短路或正常运行状态。 此时变压器高压侧和低压侧的一次电流和的方向如图6-1（a）所示，则由变压器的磁势平衡方程式可知： （6-1）式中为变压器的励磁电流。如果不计变压器的励磁电流，则。由此得到： （6-2）电流互感器的一、二次电流按减极性画法，电流互感器的二次电流和的方向如图（a）所示。，。流入差动继电器中的电流为： （6-3）将（6-2）式代入（6-3）式可得： （6-4）从上分析以及由（6-4）式可知，理想情况下只要满足下述两个条件，流入差动继电器的电流为零。 变压器的励磁电流。 。（注：该式是按照单相变压器推导出来的，也适用于Y/Y接线的三相变压器。对Y/接线的三相变压器经相位补偿后的关系见本章第三节的分析） 二、变压器区内发生短路此时流过变压器高压侧和低压侧的一次电流、和流过低压侧电流互感器的一次电流的方向如图6-1（b）所示，流过低压侧电流互感器的一次电流与区外短路时相反。如果忽略变压器的励磁电流，则由变压器的磁势平衡方程式可知：。由此得： （6-5）电流互感器的一、二次电流按减极性画法，其二次电流和的方向如图（b）所示。流入差动继电器中的电流为： （6-6）将（6-5）式代入（6-6）式可得： （6-7）为了让区外短路时流入差动继电器的电流为零，已满足的条件。则上式演变为： （6-8）（6-8）式告诉我们在理想的条件下，即满足区外短路和正常运行情况下流入差动继电器的电流为零的两个条件下，区内短路时流入差动继电器的电流为短路电流的二次值。如果电流互感器的二次电流以从星标处流出作为二次电流的正方向，如图6-1（b）所示。则流入差动继电器的电流为，是两侧二次电流的相量和。在理想条件下，当区内短路时该值很大，反应的是短路点的总的短路电流。当区外短路时，由于一侧（这里是低压侧）电流与规定的正方向相反，则两侧电流的相量和成为两侧电流相减，其值为零。这样差动继电器就能区分区外短路（含正常运行）和区内短路两种状态。这样的保护就称作变压器的纵联电流差动保护（简称纵差保护）。我们把反应二次电流相量和的电流称作动作电流，有时也把该电流称作差动电流。如果是三绕组变压器，它是三侧电流的相量和，如果某一侧还有分支那么它还可能是四个电流的相量和等等。其区分区内、区外短路的原理不变。在模拟型保护中电流互感器的二次侧和差动继电器之间要如图6-1（a）、（b）所示的连接方法进行连接，以获取。这时往往把这种二次接线称作差动接线，把这种二次回路称作差动回路。在微机保护中，各侧同名相电流互感器的二次侧不再有任何联系，各侧电流互感器的二次侧直接接到保护装置。微机保护测量到各侧的二次电流值后，再在软件中求得。三、变压器纵差保护的保护范围及保护的短路类型。从上述原理分析中可知，变压器纵差保护的保护范围是保护所用的电流互感器所包围的区域。在所有保护所用到的电流互感器所包围的区域内短路都是区内短路，否则是区外短路。论及变压器纵差保护所保护的短路类型时必须从它的原理谈起。从上分析的变压器纵差保护的原理有两条：一为接点电流定理，一为磁势平衡原理。根据接点电流定理，把电流互感器所包围的区域看作一个接点。当区外短路时，流入接点的电流等于流出接点的电流，该电流是一个穿越性的电流，所以为零。当区内短路时各侧电流都是流入节点的电流，而流入节点的电流就是短路电流，所以等于短路电流。因此只要会引起在节点上有流出电流的故障类型，而该电流又未接入差动接线的（对微机保护讲是未参加差动计算的），变压器纵差保护对它们都可以有保护功能。根据磁势平衡原理，凡是在变压器绕组内发生短路时会破坏如（6-1）式所表达的变压器绕组外发生短路时的磁势平衡方程式的故障类型，变压器纵差保护也都可以有保护功能。综上所述，变压器纵差保护可以保护的故障类型有： 各TA包围范围内的相间短路。包括绕组内的和变压器到TA的连线上的相间短路。因为这时在短路点有流出的电流而该电流又未参加差动计算。 在Y侧绕组上和变压器到Y侧TA的连线上的接地短路。因为这时在短路点有流出的电流而该电流又未参加差动计算。 变压器绕组内的匝间短路。这时在变压器内虽然没有流出的又未流经TA的短路电流，根据接点电流定理似乎变压器纵差保护不会动作。但变压器纵差保护用的各侧的电流并不是直接在电气上有联系的电流，各侧电流之间是电磁耦合的。当绕组内发生匝间短路时，该绕组内的部分线匝被短接，参加各侧电磁耦合的有效匝数减少了。破坏了在正常运行时的由（6-1）式表达的磁势平衡方程式。例如在变压器高压侧绕组内发生匝间短路，高压侧部分线匝被短接后高压侧的有效匝数变小了，破坏了（6-1）式的磁势平衡方程式，使差动继电器的差动电流上升。我们也可以这样来理解，为了使区外短路时流入差动继电器的电流为零，低压侧和高压侧TA变比与变压器的额定变比已调整到满足条件了。而当高压侧绕组内发生匝间短路后由于变小了，使实际的变压器的变比变小，所以已经不满足的条件了。这样使差动继电器的差动电流不再为零，因此变压器差动保护可以动作，从而它可以保护匝间短路。 顺便指出，发电机的纵差保护不能保护发电机绕组的匝间短路。因为发电机纵差保护用到的机端和机尾（中性点侧）的电流在电气上是串联电路中的两侧电流，这两侧电流没有电磁耦合关系，不存在磁势平衡方程式。所以发电机纵差保护的原理只是接点电流定理。当发生匝间短路时机端和机尾的电流仍然是穿越性的电流，差动继电器里的电流为零。所以发电机纵差保护不能反应匝间短路。第三节 变压器纵联电流差动保护的不平衡电流如上节所述，在理想条件下区外短路时差动电流为零，相当于各侧的电流互相平衡。如果破坏了理想的两个条件，区外短路时差动电流不再是零，各侧电流不能完全互相平衡。这时的差动电流称之为不平衡电流。引起变压器纵差保护不平衡电流的因素有下述几种。一、由励磁涌流造成的不平衡电流。 励磁电流会构成不平衡电流。上述理想条件下区外短路时差动电流为零的第一个条件是变压器的励磁电流为零。但是实际上凡是用电磁感应原理构成的电气设备，为了建立磁场都需要有励磁电流。变压器的等值电路如图6-2所示。和为高压绕组和低压绕组的漏抗(均为归算到高压侧的值)，为励磁阻抗。在外部短路和正常运行时变压器的高压侧电流、低压侧的归算电流和励磁电流的方向如图6-2所示。它们之间有的关系。由于变压器纵差保护所用的TA只反应了和两个电流，励磁电流无法用TA取得，因此电流没有包括在差动接线内。如果以流入变压器的电流为电流的正方向，此时差动电流为： （6-9）从（6-9）式可知纵差保护的差动电流等于励磁电流。这和变压器内部短路时短路点的电流为时的情况完全一样。此时的励磁电流是从变压器流出的但又未参加差动计算的电流，该电流必定成为差动电流，。 励磁涌流产生的条件和机理。在正常运行时励磁电流比较小，一般不超过额定电流的。在区外短路时由于电压降低，励磁电流更小，所以由励磁电流造成的不平衡电流很小。可是在变压器空载合闸（空投）和区外故障切除电压恢复时可能出现很大的励磁电流。励磁电流如潮水一样涌来，故称作励磁涌流。励磁涌流产生的机理可以用图6-3说明。在稳态工作情况下，铁芯中的磁通滞后于外加电压，如图6-3（a）所示。如果空载合闸瞬间（）正好发生在电压瞬时值为零（）时，此时本应磁通为。可是由于磁通不能突变，为了保证此时磁通为零将产生一个强制性的非周期分量磁通，该非周期分量磁通在时的幅值为。它与周期分量磁通合成后在时的合成磁通保持为零。由于非周期分量磁通衰减很慢，所以半个周波后周期分量磁通和非周期分量磁通叠加使铁芯中的合成磁通达到。如果铁芯中原先有剩余磁通，那么铁芯中的磁通将达到，如图6-3（b）所示。这么大的磁通使铁芯严重饱和，由图6-3（c）的磁化曲线可见，励磁电流急剧增大，成为励磁涌流。此后随着非周期分量磁通逐渐衰减，合成磁通幅值也逐渐衰减，励磁电流的幅值也逐渐衰减，直到稳态的励磁电流幅值。励磁涌流的波形如图6-3（d）所示。 励磁涌流的特征和防止励磁涌流造成纵差保护误动的对策。图6-3（d）所示的励磁涌流的波形有如下一些特征： 励磁涌流的最大幅值很大，可能能达到变压器额定电流的510倍。变压器容量越小，该倍数越大。 有很大的非周期分量。波形偏于时间轴的一侧，因此波形严重不对称。 有大量的谐波分量，尤其是二次谐波分量含量较大。二次谐波与基波分量的比值一般均大于0.15。 波形出现间断，间断角一般大于。励磁涌流的波形与合闸瞬间电压的相位、铁芯中剩磁的大小和方向、电源容量和变压器容量的大小、铁芯材料的性质和磁化曲线、变压器的饱和磁密、合闸回路的阻抗和时间常数等因素有关。如果合闸时正好电压达到最大值，就不会出现非周期性的磁通，也就不会出现励磁涌流，而只有正常时的励磁电流。如果合闸时正好电压为零，励磁涌流最大。所以三相变压器中三相的励磁涌流大小是不一样的。考虑到变压器空投时电源三相电压互差，所以无论在何时合闸至少有二相会出现不同程度的励磁涌流。图6-4是某自耦变压器在空投时录到的三相励磁涌流的波形图。 既然励磁电流会成为不平衡电流，而励磁涌流是在特定条件下的励磁电流，所以励磁涌流也将成为差动电流了。如果不采取措施这么大的励磁涌流必将造成纵差保护的误动。虽然让差动保护带延时可以躲过励磁涌流的影响，但将导致不能快速切除变压器内部的故障而不被工程上采用。目前在工程上得到实际应用的避免变压器纵差保护误动的对策有： 提高差动继电器的定值。该定值按躲励磁涌流整定。这样的纵差保护称做差动电流速断。差动电流速断由于定值很高，内部短路的灵敏度较低。但是差动电流速断不必经下述的励磁涌流判据的闭锁，也不必经TA饱和判据的闭锁，所以对区内的严重故障能快速的切除故障是很有意义的。 用下面一些原理鉴别出有励磁涌流时将纵差保护闭锁。由于励磁涌流都成为差动电流了，所以用检查差动电流中的特征方法来鉴别是否有励磁涌流出现。这些方法有：（1） 二次谐波和三次谐波制动。在RCS-978系列微机变压器保护和RCS-985系列微机发变组保护中用了这种方法。当、或时闭锁差动保护。式中、分别为二次、三次谐波和基波电流值。为二次谐波制动系数，一般取为。二次谐波制动方法是基于认为励磁涌流中二次谐波含量大于基波含量的0.15倍，是目前用得较多的鉴别励磁涌流的方法。为三次谐波制动系数，一般取为。三次谐波制动主要是考虑在供给钢厂等非线性负荷较大的变压器中，励磁电流中会出现很多三次谐波电流，利用三次谐波制动可防止差动保护误动。在RCS-985微机发变组保护中没有使用三次谐波制动，因为大型发变组不会直接带非线性负荷较大的用户。（2） 波形不对称鉴别方法。这是基于认为励磁涌流的波形是不对称的。具体实施的方法有很多种，这些方法的本质一般都是检查波形中相隔半周的两个点的某些特征。例如：当波形对称时，相隔半周的两个点的幅值相等符号相反，它们的导数也是幅值相等符号相反。如果波形不对称就不具备这些特性。在RCS-978微机变压器保护和RCS-985微机发变组保护中采用的方法是当且时开放保护。式中是差动电流的全周积分值，在每周采样24次的情况下。是相距半周的差动电流瞬时值之和的全周积分值，。为大于1的常数。当差动电流中没有励磁涌流而是短路电流且波形是对称的话，相距半周的差动电流瞬时值之和是零，其全周积分值也为零。而差动电流的全周积分值很大，满足条件可以开放保护。当差动电流中有励磁涌流时，波形是不对称的，相距半周的差动电流瞬时值之和很大，其全周积分值也很大。尽管差动电流的全周积分值也很大，但仍不能满足的条件从而将保护闭锁。加的条件是为了在正常运行时不开放纵差保护。因为正常运行时差动电流很小近似为零。所以和也都近似为零可能能满足条件。所以另加条件。式中是门槛值，。其中为固定门槛，是TA二次额定电流。为浮动门槛，是差动电流的全周积分值。正常运行时很小不能满足本条件。（3） 间断角闭锁。一般当间断角时闭锁差动保护。有时再辅之波宽角角的检查条件。本方法在LFP-971B和LFP-972B微机变压器保护中使用过。其判据为当间断角且波宽角时开放纵差保护。当差动电流是短路电流而没有励磁涌流时波形是对称的，没有间断角但波宽角是，可以开放纵差保护。加波宽角的条件是为了在励磁涌流情况下如果TA也严重饱和时差动电流中会出现一个波宽较小的反向电流使间断角减少，只靠间断角条件可能会误开放保护。3 使用带速饱和变流器的差动继电器。这是在感应型保护中采用的办法。当差动电流中有幅值很大且有很大直流分量的励磁涌流时，速饱和变流器的铁芯立即饱和。使接于速饱和变流器二次线圈上的电流继电器中流的电流的幅值急剧减少，避免误动。这种方法在目前的微机保护中没有被采用。使用了上述用励磁涌流判据闭锁纵差保护的措施后，在整定纵差保护定值（除差动电流速断外）时由励磁涌流产生的不平衡电流就可不再考虑。 励磁涌流判据的分相闭锁与三相闭锁问题 当判别出某相差动电流中有励磁涌流特征后有分相闭锁（即仅闭锁出现涌流特征相别上的差动保护）和三相闭锁（闭锁三相差动保护）两种方式。用分相闭锁方式的优点是空载合闸在故障变压器上时保护动作速度快，因为故障相上没有涌流，保护没被闭锁。但缺点是在空载合闸时如果经相位补偿以后某相出现波形比较对称的励磁涌流时由于保护没被闭锁保护将误动。采用三相闭锁方式的优缺点正好相反。二、由于变压器的接线，变压器两侧电流有相位差产生的不平衡电流，及相位补偿方法。 图6-5（a）示出变压器的接线方式为接线时在正常运行和外部三相短路时的电流的方向。变压器Y侧的三相电流、的相量如图6-5（b）所示。变压器侧线圈内的三相电流、相位与相应的Y侧的三相电流同相，变压器侧的三相电流、由于各自都作了一个顺相序的两相电流相减的运算其相位超前于相应的Y侧的三相电流，如图6-5（b）所示。如果直接拿此时两侧的同名相电流（变换到二次后）构成差动接线，两侧电流相减后的电流不可能是零。这种不平衡电流是由于变压器的接线方式造成两侧电流有相位差而产生的。为了消除这种不平衡电流必须进行相位补偿。相位补偿有下述两种方法： 相位补偿法。以侧的电流相量为基准，将Y侧的二次电流相量向超前方向旋转。这样Y侧和侧的同名相的二次电流相位相同，由相位不同造成的不平衡电流就可以消除。为了让Y侧的二次电流相量向超前方向旋转只要像变压器的接线那样也作一个顺相序的两相电流相减的运算就可以了。这种将Y侧的电流作一个顺相序的两相电流相减的运算在模拟型保护中是用TA的接线实现的。即变压器Y侧的三相TA的二次线圈接成接线，如图6-5（a）所示。三相TA的二次电流、与相应的TA一次电流、同相。在TA的接线外的三相电流、由于作了一个顺相序的两相电流相减的运算其相位超前于相应的、电流。因为是以变压器侧的电流为基准，该侧电流相位不变。所以变压器侧的TA二次线圈接成Y接线，如图6-5（a）所示。该侧TA二次电流、与相应的TA一次电流、同相位。作了这样的相位补偿以后如图6-5（c）的相量图所示，、电流与相应的同名相的、电流同相。这样流到差动继电器里的电流就没有由于这种相位差造成的不平衡电流了。在微机保护中实现上述相位补偿就更方便了。在研制微机变压器保护时人们往往先习惯于把模拟型保护的做法完全套用过来，因此也都用的相位补偿法。不过变压器Y和侧的TA二次线圈都是Y接线。各侧TA的二次电流都直接接到保护装置，微机保护分别测量各侧的相电流、和、。而将Y侧的电流作一个顺相序的两相电流相减的运算不再用TA的三角接线实现，而直接在软件中作如下的运算：、。侧电流在软件中不作调整，即进行差动计算的电流为、。这样得到的、电流也与相应的同名相的、电流同相，相量图也如图6-5（c）所示。于是再求差动电流时就再没有由于相位差造成的不平衡电流了。微机保护的上述相位补偿方法虽然原理与模拟型保护完全一样，但还是有了进步，因为TA的接线改成Y接线后二次的负载阻抗减少了，有利于减小TA的变比误差。下面推导一下在这种相位补偿方法中为使区外故障和正常运行时差动电流为零，变压器变比、变压器高压侧（Y侧）TA的变比、变压器低压侧（侧）TA的变比之间的关系。接线变压器的变比与两侧线圈匝数的关系为。在正常运行和外部三相短路时变压器侧A相线圈中的电流与接线外的A相电流有关系式，如果忽略变压器的励磁电流，A相线圈的磁势平衡方程式应该变为。因此有关系式。同理经过相位补偿后的变压器Y侧二次A相电流与补偿前二次A相电流有关系式。因此差动电流为：。所以欲使差动电流为零的条件为：。在RCS-985发变组保护中采用了的相位补偿法并在相位补偿中除了一个。即将Y侧的电流作一个顺相序的两相电流相减并除以的运算：、。所以欲使差动电流为零的条件为：。 相位补偿法。 这是南瑞继保电气公司首创的一种相位补偿方法，在RCS-978微机变压器保护中就用这种补偿的方法。变压器由于接线在正常运行和外部三相短路时其侧的三相电流、超前于Y侧的相应的三相电流、的角度为，如图6-5（b）所示。如果以Y侧电流作基准，将侧的、电流往滞后方向旋转，也可以使其与Y侧三相电流同相。将侧的、电流往滞后方向旋转，可以用进行一次逆相序的两相电流差的运算来实现。具体补偿的方法是将变压器侧的TA二次电流、作如（6-10）式的运算。 （6-10） （6-10）式中都除以是为了作了逆相序的两相电流差的运算后仅相位滞后，而幅值不变。考虑到变压器Y侧的中性点有可能接地，此时在Y侧发生区外的接地短路时，Y侧的三相电流中都有零序电流。而变压器侧的电流中是没有零序电流的。为了在这种区外接地短路时求得两侧电流的平衡，应在变压器Y侧将零序电流减掉。所以对变压器Y侧的TA二次电流、作如（6-11）式的运算。 （6-11） 作了（6-10）、（6-11）两式的运算后在变压器区外短路时变压器Y侧电流、与相应的变压器侧的同名相电流、同相。区外三相短路时的相量图如同图6-5（d）所示。 采用相位补偿新方法后，侧并没有作两相电流差的运算。所以空投变压器时如果相电流中出现涌流特征时该涌流特征（如二次谐波、波形不对称等）将十分明显，不必靠其它相别上的涌流特征来闭锁，因此可以采用分相闭锁的方法。这样当侧空投在故障变压器上时，由于故障相上不会产生励磁涌流，所以故障相上的差动保护不会被闭锁，从而保护可以快速切除故障。南瑞公司的上述保护在空投故障变压器时，保护的动作时间不大于40ms。图6-6记录了空投于有匝间故障的变压器上时的波形及保护的动作情况。由于B相有故障，B相没有励磁涌流特征。采用相位补偿方法时差动保护可快速切除故障，而采用相位补偿方法的差动保护尚未动作。最后还需说明，侧作了一个相电流减零序电流的运算后会不会也将涌流的特征给抹杀了？大量的试验表明在一倍的零序电流中，励磁涌流的幅值不是很大而且衰减很快。所以当空投变压器时如果某相有涌流，该相电流减去零序电流后其涌流特征也是十分明显的，可以可靠闭锁该相差动保护。 由于将变压器侧二次电流进行如（6-10）式表达的相位补偿时已除以，因此为使区外故障和正常运行时差动电流为零，变压器变比、变压器高压侧（Y侧）TA的变比、变压器低压侧（侧）TA的变比之间的关系为。 采取了上述相位补偿措施后，在整定变压器纵差保护定值时由于变压器的接线，变压器两侧电流有相位差所产生的不平衡电流可不再考虑。最后还需指出，经过上述两种相位补偿方法后，虽然两侧的电流中都已不反应零序电流分量了，但不能说变压器差动保护就不能保护侧的TA以内的接地故障了。因为发生接地故障时正、负序电流也会发生变化，差动保护是能起保护作用的。三、由于变压器过励磁所产生的不平衡电流。 当变压器在运行中由于电压升高、频率降低，造成变压器饱和励磁电流增大，并由此产生不平衡电流。当过励磁倍数N（）不太大时允许变压器运行一段时间，差动继电器不应误动。一般可利用在过励磁时五次谐波含量增大的特征构成过励磁判据，将会误动的差动继电器闭锁。过励磁判据为。式中、为差动电流中的五次谐波和基波电流值，为五次谐波制动系数，一般取为0.25。但当过励磁倍数N大于1.4时也可允许立即跳闸，此时解除上述闭锁。当采用过励磁判据闭锁差动保护的方法后，在定值计算中可不再考虑由过励磁产生的不平衡电流。四、由于电流互感器的变比未完全匹配所产生的不平衡电流。 在前面的论述中曾提到在接线的双卷变压器中为了使外部短路时差动电流为零，高压侧（Y侧）TA 变比、低压侧（侧）TA 变比和变压器变比之间应满足的关系（相位补偿中已除以），或满足的关系（相位补偿中未除以）。但实际上由于TA的计算变比与实际使用的标称变比不完全相同，因此并不会完全能满足上述关系，所以将会产生不平衡电流。该不平衡电流在模拟型保护中是用平衡线圈补偿的，在微机保护中可在软件中进行补偿。在南瑞继保电气公司的RCS-978和RCS-985保护中保护装置将会自动在软件中对各侧电流乘以不同的平衡系数进行补偿。平衡系数装置会自动计算，最大调整范围可达16倍。虽然保护装置经过补偿措施后已消除了这一项不平衡电流，但在整定计算中仍然把这一不平衡电流考虑进去。在正常运行于变压器额定电流下和在外部短路时流过变压器最大的外部短路电流情况下该不平衡电流的计算公式如（6-12）式所示。当然这样计算出的定值略偏向保守。 （6-12） 式中为由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差百分比，初步设计时可取为0.05。和分别为变压器的额定电流和在外部短路时流过变压器的最大外部短路电流的周期分量。为变压器额定电流和短路电流计算侧的TA变比。五、由于电流互感器的变比误差产生的不平衡电流。 在各种一次电流的情况下TA的变比有不同的误差，当用不同型号的TA时也有不同的变比误差。这一些都使TA的实际变比与标称变比不完全相同，所以由电流互感