钢管脚手架搭设方案.doc

XXXXXXXXXXXXXX工程编制人： 职务(称) 审核人： 职务(称) 批准人： 职务(称) 批准部门(章) 编制日期 #建设工程公司 模板支撑专项方案一、工程概况由XXXXXXX公司投资兴建的XXXX项目位于XXXX。其中XXXXXX建筑面积XXXm2，框架一层，建筑物长XXm，宽XXm，高XXm；XXXXX厂房建筑面积XXXm2，框架二层，建筑物长XXm，宽XXm，高XXm，底层层高为XX米，夹层层高为XX米。 本工程图纸由XXXXXXXXX建筑设计院完成。针对本工程特点,项目部对模板分项制订有针对性的施工方案,对施工中易发生的质量安全问题进行预先控制。二、模板及其支架必须符合下列规定：1、模板选用钢材、胶合板和木板材料制成。模板的支架材料选用钢材和木撑，材料的材质应符合有关专门规定；当采用木材时，其树种可根据各地区实际情况选用，材质不宜低于三等材。2、保证工程结构和构件结构各部分形状尺寸和相互位置的正确。3、具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧应力，以及在施工过程中所产生的荷载。4、构造简单，拆除方便，并便于钢筋的绑扎安装和混凝土的浇筑、养护等要求。模板的接缝严密不漏浆。5、模板与混凝土的接触面应涂隔离剂，但油质影响结构或防碍装饰的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与混合物接触处。6、新增添的模板和支架尚未使用时应集中妥善堆放，对拆除的旧模板和支架要定期维修，钢板及其支架（钢管、轧具等）应涂刷油脂和防锈油漆，并应防止雨浸蚀。7、施工现场应专人及时做好模板的储运和运输管理工作，以防零件丢失，板面变形、支架损坏等情况发生，而影响混凝土施工质量和模板的周转利用率。8、形体结构简单的构件，可按图纸尺寸直接配制模板；形体复杂的结构构件，如拱形屋面、楼梯等模板，可按放大样和计算方法配制模板。9、木模板及支撑系统不得采用有严重扭曲，受潮容易变形的和虫蛀、烂疤等明显缺陷的木材。10、配制好的模板应在反面写明编号和规格，分别堆放保管，便于安装使用。11、当采用多层支模时，支架的模板垫板应平整，支柱垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上，支架应用水平和斜向杆拉牢，以增强整体稳定性，当层间高度大于5m时，宜选用桁架支模或多层支架支模。12、竖向模板和支架的支承部分，当安装在基地上时应加设垫板（当为泥土地面时，垫板厚度不小于5cm，宽不小于20cm ，长不小于60cm），且地基必须坚实并有排水等措施。13、现浇钢筋混凝土梁板跨度在4米和4米以上时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1-3。14、对梁高在70以上的深梁模板支撑，为防模板向外爆裂及中心膨胀，宜在梁中部用螺栓将两侧模板拉紧。15、模板在安装完毕后，现场施工管理人员对模板的轴线、断面尺寸、标高、垂直度和预埋件、预留孔洞位置、标高等进行技术复核和质量检查，发现问题及时纠正。三、框架柱支设模板用定型木模，做好清理验收后开始封板，利用四周的横档用方木支牢、夹紧、木楔固紧，再用斜撑加固（防止浇灌混凝土胀模及漏浆）。四、楼梯模板的支撑1、放样计算斜坡模板长度及踏步三角木尺寸。2、定标高和起步位置，根据放样的水平线，照图纸尺寸及标高定出平台及起步的标高。3、支基础梁的模板，主要是外侧模和梯步处侧模，梯步外侧模上口与斜坡底板坡口相接。4、支撑休息平台梁和平台板，掌握好结构标高。5、支斜坡模板，主要是支撑必须与斜坡垂直，并要用拉杆牵牢。斜撑支点根部不能滑动。6、钉梯帮板及踏步板，并把锯出三角的木板倒卡在踏步板上钉牢。7、配合浇筑混凝土时设置栏杆埋件。五、墙柱采用定型木模拼装，安装柱模时先在承台上弹出纵横线及四周边线，立柱头板，一侧留清扫口，对通排柱模板，应先装两端柱模板。墙柱模采用48钢管加扣件井字形固定，再加螺杆进行加固。六、楼板利用满堂钢管顶撑木搁栅加九合板施工，支撑架采用直径48cm建筑钢管，梁模板在满堂基础上再在梁两边加密支承钢管，底模支撑在横杆方木上面，侧模用短钢管及扣件来固定和加固。七、梁支撑系统： 天龙南国名城五标采用48钢管、扣件连接作为支撑系统，根据设计的施工图纸，我们取最大梁进行计算并对支撑系统进行核算。1、取最大梁，梁尺寸为150600，层高3.04米。2、梁底模板承受的荷载分为：模板自重新浇混凝土的重量钢筋重量振捣混凝土产生的荷载，共计四个部分来验算承载能力。2.1 底模计算荷载计算梁底模考虑50厚，木模板自重5KN/m3，查木材设计强度，抗弯fm=13N/mm2，抗压fc=10N /mm2，抗剪ft=1.4N /mm2，E=9000 N /mm2底模板自重：1.250.050.35=0.105 KN /m混凝土自重：1.2240.350.6=6.048 KN /m钢筋荷载：1.21.50.350.6=0.378 KN /m振捣砼荷载：1.42.00.35=0.98KN/m 合计： q=7.511 KN /m 模板底小楞采用8060方木，间距取350，侧模立档间距350，其支撑系统如下图所示：底模板抗弯承载能力验算 小楞方木间距为350,如上图示,整个底模与方木支撑系统可以看成一个近似多跨连续梁结构,按五跨连续梁计算,查静力计算表,其最大弯矩、最大挠度、最大剪力分别为M=0.105q2,f=0.644q4/100EI,V=0.606q. M=0.105q2=0.1057.5110.352=0.097KN.m。截面抵抗矩 wn=1/6bh2=1/6350502=145833mm3Mmax 0.097106 = =0.67N/ mm2fm=13 N/ mm2wn 145833底模板满足抗弯强度要求。抗剪强度验算Vmax=0.606q=0.6067.5110.35=1.59KNNmax 3Vmax 31.59103max= = = =0.14N/mm2ft=1.4 N/mm22/3bh 2bh 235050满足抗剪要求。挠度验算验算变形采用荷载短期效应组合，不考虑分项系数，采用荷载标准值。q1=0.98/1.4+6.531/1.2=6.14KN/m截面惯性矩I=1/12bh3 q14 6.14350412 挠度f=0.644 =0.644 =0.018 100EI 1009103350503允许挠度f= /400=350/400=0.0270.018，挠度满足要求。 2.2 侧模板计算侧压力计算，梁的侧模承载能力计算考虑振捣砼时产生的荷载和新浇筑砼对模板侧面的压力两项荷载组合。采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值。式一：F0.22Cto1V1/2 0.2224200/(35+15)112 (按自拌砼不泵送考虑) 29.87KN/m2式二：FCH 240.6=14.4KN/m2二式比较取小值F14.4KN/m2。振捣砼产生的荷载标准值采用4KN/m2。侧压力总计为q1=1.44+1.214.4=22.88KN/m2。选取侧模模板板厚20，立档间距350。侧模受力可视为跨度为0.35m的多跨连续梁，化为线荷载为q=q10.6=22.880.6=13.73KN/m。验算抗弯强度近似按五跨连续梁计算：Mmax=0.105q2=0.10513.730.352=0.177KN/mWn=1/6bh2=1/6600202=40000mm3Mmax 0.177106 = =4.43N/mm2fm=13N/mm2wn 40000符合要求。抗剪强度验算Vmax=0.606q=0.60613.730.35=2.91KNVmax 3Vmax 32.91103max= = = =0.36N/mm2ft=1.4N/mm22/3bh 2bh 260020满足要求。挠度验算采用荷载标准值q，=(4+14.4)0.6=11.04KN/mm q，4 11.043504 挠度f=0.644 =0.644 =0.3 100EI 10091031/12600203允许挠度f=/400=350/400=0.8750.3，满足要求。 2.3 小楞及水平杆计算模板支承小楞8060方木搁置于水平杆上，每根方木近似一简支梁，受力简图如下： PL 强度验算M1/4PLPmax(0.606+0.526)q1.1327.5110.35=2.96KNM=1/4PL=1/42.96L=0.74LKN.Mm=M/Wnfm W n =1/6bh2=1/660802=64000mm3 0.74L 136400013 L =1124mm64000 0.74103满足要求。挠度验算取L1000，I1/12bh3=1/1260803=2560000mm4 p2 2.9610310002 挠度f= = =0.0027 48EI 4891032560000f=1/250=1000/250=40.0027满足要求。水平横杆计算假设纵向立杆间距L1400，则水平横杆计算简图为PPP P=1/2Pmax=2.96/2=1.48KN0.350.350.350.35水平横杆按五跨连续梁计算得：M=0.281P f=P3/100EI V=2.351P M=0.2811.481.4=0.58KN.m。MW，W截面模量查附表B W5.08cm3 惯性距I12.19cm4 0.58 106 =114.6N/mm2f=205N/mm2 5.08103在此状态下，水平杆件抗弯强度符合要求。水平横杆挠度验算 p3 1.48*103 *14003 100EI = 100*12.19*104*2.06*105 =1.62 f=L/250=1400/250=9.331.62 满足要求。 2.4 模板支架立杆计算根据水平杆所算，立杆间距取1400。每根立杆受力N4P41.485.92KN支架立杆稳定性验算，查表得i=1.58cm,A=4.89cm2步距考虑1.8m,a=250 L0=h+2a=1.8+20.25=2.3m=L0/i=230/1.58=145.57查JGJ2001 附录C得0.325N 5.92103 37.25N/mm2f=205N/mm2A 0.3254.89102所以支架立杆间距取1400，步距1.8m符合稳定性要求。3、楼板顶板模板支撑采用483.5钢管及扣件系统搭成排架，取1.5m板宽为一单元体进行计算，平板模板厚度18mm，所浇砼板厚为250。3.1 计算平板模板及支架承载能力时应考虑，模板及支架自重新浇混凝土自重钢筋自重施工人员及施工设备荷载。荷载计算模板及支架自重：1.250.0181.5=0.162KN/m混凝土自重：1.2240.251.5=10.8KN/m钢筋自重：1.21.10.251.5=0.495KN/m施工人员及设备荷载：1.41.51.5=3.15 合计q=14.607KN/m模板底小楞采用8060方木，间距400，方木支撑按五跨连续梁计算，抗弯承载力验算： M=0.105q2=0.10514.6070.42=0.245KN/m。截面抵抗矩 wn=1/6bh2=1/61500182=81000mm3M 0.245106 = =3.03N/mm2fm=13N/ mm2wn 81000满足要求。抗剪强度验算Vmax=0.606q=0.60614.6070.4=3.54KNVmax 3Vmax 23.54103max= = = =0.13N/mm2fV=1.4N/mm22/3bh 2bh 2150018满足要求。挠度验算q，=11.8KN/m截面惯性矩I=1/12bh3=1/121500183=729000mm3 q，4 11.84004 挠度f=0.644 =0.644 =0.3 100EI 1009103729000f=/400=400/400=10.3 满足要求。3.2 方木跨度验算（水平横杆间距）方木采用8060，承受均布荷载作用。M=1/8ql2m=M/Wnfm Wn=1/6bh2=1/660802=64000mm3 14.6070.4q= =3.9KN/M 1.5 1/8ql2 1364000813 L2 64000 3.9L1306 取L1300挠度验算E9103N/mm2，I1/12bh3 5q2 53.913003 f= = =0.017 384EI 38491031/121500183f=1/250=1500/250=60.016满足要求。3.3 水平横杆计算假设纵向立杆间距1.3米，则水平横杆计算简图为 3.91.3P1/2ql =2.535KN 2水平横杆按连续三跨计M0.267Pl, V=2.267P, f=P3/100EIM0.2672.5351.3=0.88KN.MMW，W截面模量查附表B,W5.08cm3,I12.19cm4 0.88106 =173N/mm2f=205N/mm2 5.08103抗弯强度符合要求。水平横杆挠度验算 p3 2.53510313003 挠度f= = =2.22 100EI 1002.0610512.19104f=L/150=1300/150=8.672.22满足要求。3.4 立杆计算根据水平横杆所算，立杆间距为1.3米。每根立杆受力N4P42.53510.14KN支架立杆稳定性验算，查表得i=1.58cm,A=4.89cm2步距考虑h=1.8m,a=250 L0=h+2a=1.8+20.25=2.3m=L0/i=230/1.58=145.57查附表C得0.325N 10.14103 63.8N/mm2f=205N/mm2A 0.3254.89102综上平板支架立杆间距取1.3m，步距1.8m符合稳定性要求。八、本工程为梁、板一次性浇捣，对支撑架全部进行可靠的连结，形成满堂脚手架，钢管的立杆下必须垫4040cm的木板，严禁直接支撑在楼板上，立杆上纵横向设置扫地杆。九、模板制作应特别注意梁板结点及漏浆的处理作为本工程重点解决的问题。十、为加快工程施工进度，本工程现场以标准层计算配备三层用料的木模和钢管。十一、模板每周转一次均应铲除表面残余砼，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的应及时进行修整。十二、模板撑好后，先由班组长进行自检。自检完毕由质量员负责进行模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸，支撑牢固度的复核，作好书面记录，签证。十三、模板安装允许偏差见下表：项目允许偏差(mm)项目允许偏差(mm)轴线5底板上表面标高5截面尺寸+4,-5层高垂直6相邻两板表面高低差2表面平整5十四、支模前必须由安全员进行有针对性的技术交底。十五、一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。楼板木模的拆除，应设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始工作。拆除时先拆除钩头螺栓和内外钢楞，再用钢钎轻轻撬动木模板，用木锤或带胶皮垫的铁锤轻击木模板，把第一块木模板拆下，然后将木模逐块拆除。拆下的木模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已活动的模板，必须一次性连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。十八、模板的拆除：建立拆模通知制度，具体由质量员进行掌握，柱模板的拆除应不致缺楞掉角且不少于3天，对梁及板的模板要求28天后拆除，如需提早拆模，应做拆模试块，拆模以拆模试块为依据，拆下的模板要按其所处位置分类堆放整齐。十七、对木工进行集中拆模的安全技术交底，并对拆模楼层周边用脚手架围护，确保钢管、模板、木板不外穿，起到双围护。八、底板计算 计算底模板承受的荷载：梁的底模设计考虑模板自重，新浇砼的重量，钢筋重量及振砼产生的荷载，假设底模为5cm厚。1、抗弯强度计算底模板自重：1.250.050.25=0.075kn/m混凝土自重：1.2240.250.6=4.32kn/m钢筋荷载：1.21.50.250.6=0.27kn/m振捣砼重量：1.42.00.25=0.7kn/m q=5.365kn/m 根据木结构设计规范，当木材含水量水率小于25时，其荷载设计值可乘以0.9予以折减。Q=0.9q1=0.95.365=4.83kn/m底模板抗弯承载力验算 底模下面楞木间距取0.6m，底模的计算简图如上所示，是一个等跨度的多跨连续梁，因模板设计长度有限，一般取四跨连续梁计算，查单力计算表得：Mmax=0.121q2=0.1214.830.62=0.21KN/mMmax 0.12106 0.12106 = = =2.02N/mm2wn 1/6bh2 1/6250502Wn截面抵抗矩 Kfm=1.313=16.9N/mm2抗剪强度验算Vmax=0.62q=0.624.830.6=1.8KNVmax 31.8103max= = =0.22N/mm22/3bh 225050Kfv=1.31.4=1.82N/mm20.22N/mm2满足要求。挠度验算验算挠度，采用荷载标准值，不需要考虑振捣砼的荷载：q1=0.063+3.6+0.225=3.9KN/m q14 3.96004 f=0.967 =0.967 =0.21mm 100EI 10091031/12250503允许挠度f=/400=600/400=1.50.21，满足要求。 2、侧模板计算侧压力计算，梁的侧模板计算，要考虑振捣砼时产生的荷载和新浇筑砼对模板侧面的压力，并乘以1.2。式一：F0.22Cto1V1/2 0.2224200/(35+15)112 (按自拌砼不大泵送考虑) 33.2KN/m2式二：F0H24H 240.6=14.4KN/m2取小值F14.4KN/m2。振捣砼产生的侧压力为4KN/m2。总侧压力q1=1.2（14.4+4）=22.08KN/m2。选侧模25厚，立档间距50cm。化为线荷载为q=0.5q10.9(拆减)=0.522.080.9=9.94KN/m。验算抗弯强度按四连续梁计：Mmax=0.121q2=0.1219.940.52=0.3KN/mMmax 0.31106 0.31106 = = =5.77N/mm2wn 1/6bh2 1/6500252Kfm=1.313=16.95.77N/mm2抗剪强度验算Vmax=0.62q=0.629.940.5=3.08KNVmax 3.083103max= = =0.37N/mm22/3bh 250025Kfv=1.31.4=1.82N/mm20.37N/mm2满足要求。挠度验算验算挠度，采用荷载标准值，不需要考虑振捣砼的荷载：q1=0.5(14.4+4)=9.2KN/m q14 9.2500412 f=0.967 =0.967 =0.95mm 100EI 1009103500253允许挠度f=/400=500/400=1.250.95，满足要求。3、顶撑计算顶撑方木为8080mm，间距.6m，在3.6m中间纵横各设一道水平支撑杆。L0=3.6/2=1.8m i=80/12=23.1 =L0/i=1800/23.1=77.9强度验算NqI=4.830.6=2.9KN N/A=(2.9103)/(8080)=0.45Kfc=1.310=130.45满足要求。稳定性验算=77.991 1 1Q= = =0.41 1+(/65)2 1+(77.9/65)2 N 2900 = =1.1113N/mm2QA0 0.418080符合要求。九、本工程为梁、板一次性浇捣，对支撑架全部进行可靠的连结，形成满堂脚手架，钢管的立杆下必须垫4040cm的木板，严禁直接支撑在楼板上，立杆上纵横向设置扫地杆。十、模板制作应特别注意梁板结点及漏浆的处理作为本工程重点解决的问题。十一、为加快工程施工进度，本工程现场以标准层计算配备三层用料的木模和钢管。十二、模板每周转一次均应铲除表面残余砼，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的应及时进行修整。十三、模板撑好后，先由班组长进行自检。自检完毕由质量员负责进行模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸，支撑牢固度的复核，作好书面记录，签证。十四、模板安装允许偏差见下表：项目允许偏差(mm)项目允许偏差(mm)轴线5底板上表面标高5截面尺寸+4,-5层高垂直6相邻两板表面高低差2表面平整5十五、支模前必须由安全员进行有针对性的技术交底。十六、一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。楼板木模的拆除，应设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始工作。拆除时先拆除钩头螺栓和内外钢楞，再用钢钎轻轻撬动木模板，用木锤或带胶皮垫的铁锤轻击木模板，把第一块木模板拆下，然后将木模逐块拆除。拆下的木模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已活动的模板，必须一次性连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。十七、模板的拆除：建立拆模通知制度，具体由质量员进行掌握，柱模板的拆除应不致缺楞掉角且不少于3天，对梁及板的模板要求28天后拆除，如需提早拆模，应做拆模试块，拆模以拆模试块为依据，拆下的模板要按其所处位置分类堆放整齐。十八、对木工进行集中拆模的安全技术交底，并对拆模楼层周边用脚手架围护，确保钢管、模板、木板不外穿，起到双围护。XXXXXXXXX综合大楼工程钢管脚手架搭设方案一、概况XXXXXXX综合大楼工程位于XXXXXXX，总建筑面积为XXXXXXm2，XX层框架结构，建筑物长XXXm，宽XXXXm，主楼高度为XXXm，底层层高XXm，XX至XX层层高XXm，七层层高XXm，局部达到XXm，内设三部楼梯，两只电梯井。由XXXXXXX建筑设计所设计，地质资料由XXXXXXXXXXXX提供，XXXXXXXXX监理有限公司监理，XXXXX质量监督站质监，核工业金华建设工程公司承建施工。工程原地为山丘空闲地，地势较平坦，施工条件较好。结合工程实际及施工条件要求，外墙脚手架采用双排钢管脚手架。二、搭设准备1、搭设人员必须通过专业培训，有登高架设作业操作证。2、施工组织设计已批准，由项目部向作业人员作详细交底。3、上岗持证人员个体防护充分（已作定期体检，安全带、安全帽、防滑鞋已配备）。4、钢管应采用外径48mm，壁厚3.5mm，立杆、大横杆、剪刀撑选用的钢管长度以44.5m为好。凡钢管表面有凹凸状疵点、裂纹、变形和扭曲的一律不得使用，扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用，扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用的材料符合GB70079普通碳素结构钢技术条件中A3的规定，扣件不应有裂纹、气孔、疏松、砂眼式其它影响使用性能的铸造缺陷，安全网规格为61.8m，重量在3kg以上。安全帽符合GB281181标准，安全带符合GB609585标准，并有合格证书。5、脚手板用竹制脚手片时，其厚度不小于8mm，绑扎铁丝选用18号镀锌铁丝，凡虫蛀、枯脆、松散的脚手片一律不得使用。6、认真做好脚手架搭设范围内的地基，地基应表面平整，排水通畅，垫板、底坐应准确的放在定位线上。7、钢管用统一油漆漆好，剪刀撑采用红白相间色，斜道防护栏杆采用黑黄相间色。8、六级及六级以上大风、雾、雨、雪天应停止工作。三、搭设顺序基础放置纵向扫地杆立杆（先内排后外排）小横杆第一步大横杆第二步小横杆连墙杆第二步大横杆铺脚手片、挂安全网分层分段验收避雷设置合格挂牌使用。四、搭设要求1、本工程最高高度为30.7m，脚手架搭设高度为22.5+1=23.5m,最高段因房屋内移，故上面几步架搭设于屋面结构层上，底层层高4.5 m，2-6层层高3.6m，顶层层高6.5m。2、夯实平整地基，高于自然地坪10cm，砼硬化基础外侧设2020cm排水沟，设纵横相连扫地杆，在基础上沿纵向铺设木制垫块，将立杆座于垫块上。3、经计算，应搭设（23.5+0.45）1.8=13.3步架，从地面开始搭设13步架，屋面上搭设4步架，脚手架第一步架步距2m，余均为1.8m，纵距1.8m，横距1.05m。4、剪刀撑由脚手架端头开始按水平距离不超过9m 设一排与地面成4560度角，连续设置，交叉点互相连接，并延至顶部大横杆以上。5、脚手架与建筑物按水平3.6m，垂直3.6m设一拉结点，转角1m 处垂直3.6m设一接结点，顶部80cm内水平3.6m设一拉结点，拉结方法采用预埋钢管进行拉结。6、脚手架除操作层及其上下层、底层、顶层必须满铺外，在中间还要再满铺一层，脚手片用18铁丝双股并联四点绑扎，有破损的应及时换掉。7、第二步架起每步架设1.2m高防护横杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度为0.9m和1.3m，施工层设黄黑踢脚板。8、脚手架内侧距墙超过20cm的加设防护栏杆和踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度为0.9m和1.3m。9、安全网采用密目式安全网，固定在立杆里侧，应绑扎牢固，安全网应拉紧拉直。10、小横杆应设在大横杆下方，两端伸出长度大于10cm，应保持一致。11、剪刀撑搭接长度应大于100cm，且不少于2只扣件紧固。12、相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面接头不超过50。13、斜道搭设应符合以下要求：高:长1:3，宽不少于1.5m，运料坡度1:6，宽度1.5:3m，转角平台面积810m2，最小不小于6m2，立杆应单独设置，不能与外架立杆相连，并应在垂直方向和水平方向每隔一步与一个纵距设一连接。搭设方法：1）立杆横距同斜道一样宽，纵距小于等于1.5m； 2）小横杆沿斜道由低到高排列与立杆搭接；3）斜横杆搭接在小横杆上间距小于等于60cm；4）大横杆仅起加强架子稳定作用，与外架大横杆等高，每步架一道搭在立杆外侧；5）1.5m宽斜道每长3m应在小横杆跨中搭设抛撑一根，一端同小横杆搭拉，另一端同立杆搭接；6）斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和30cm 高踢脚杆，并用合格的密目式安全网围护；7）斜道侧面及平台外侧应设置剪刀撑；8）斜道脚手片应采用横铺，每隔20-30cm设一防滑条，防滑条采用4060mm方木，并多道铅丝绑扎牢固；9）外架与各楼层之间应设置进出通道，坡度不小于1:3，宽度不小于1.5m ，通道采用4mm以上木板铺设，两边设1.2m 高防护栏杆和30cm高踢脚杆，并固定牢固；14、脚手架外立杆应高于建筑物1.2m，里立杆应低于建筑物0.5m；15、避雷采用8mm 圆钢，长为1.8m，导雷引下线采用截面不小于35mm2截面的扁钢，冲击接地电阻不得小于30；16、脚手架验收由公司分段验收，每3步架验收一次，验收合格后挂牌使用。五、临边防护1、楼梯口边设置1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，杆件里侧挂密目式安全网。2、电梯井口设1.8m高防护门，设18cm高踢脚板。3、1.5m2内的预留洞口，坑井用固定盖板防护，1.5m2以上的洞口设18cm高踢脚杆和0.6m高两道水平杆，栏杆里侧挂密目式安全网围护，洞口张挂水平安全网。4、各通道口应搭设两层间距大于30cm高的防护棚，棚宽大于通道口，各固定机械应搭设简易防护棚。5、阳台、楼板、屋面等临边应设置1.2m和0.6m高水平杆，用密目式安全网围护，水平杆漆红白相间色。六、安全措施1、严禁使用不符合规格的材料搭设，严禁钢竹、钢木混搭，架体的负荷量每平方米不超过270kg。2、搭拆除脚手架时应划分作业区，周围设围栏式竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。搭拆高空作业人员必须戴好安全帽系好安全带，扎紧裤脚、穿软底鞋。3、拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆立杆时，应先抱位立杆再拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再角端头扣。5、连墙点应随拆除进度逐层拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时应先通知对方，以防坠落。7、搭拆脚手架时要采取隔离措施，严禁架杆接触电线。8、拆下的材料应绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷。9、运至地面的材料应按指定地点堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中堆放。10、在拆架过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况向对方交待清楚方可离开。11、严禁工地施工人员随便拆动脚手架杆件及脚手片。12、制定定期检查制度，安全员每半个月检查一次，发现情况及时整改。七、计算式1、已知本脚手架横距Lb=1.05，纵距L a=1.8m，步距h=1.8m，内立杆距墙面250，施工作业按二层计，每层均布活荷载取3KN/m2，作业层上设栏杆和挡脚板，小横杆两端外挑与立杆固定，距地面200设置纵横向扫地杆，剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置，外立杆里侧满挂密目式安全网封闭施工，其它搭设要求均执行JGJ-2001新技术规范执行。2、搭设高度为22 .5+1+0.45=23.95m，步距1.8m计13步架。3、永久荷载取值(1)脚手架立杆自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件，查新规范附表A-1得gk=0.1337KN/m：NGIK=23.950.1337=3.202KN(2)构配件自重，包括脚手架、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施等自重。(3)外立杆计算竹笆板 按25m以下建筑物外脚手架考虑，搭设6层满铺脚手板，单位荷重0.1KN/。NG2K-1=1.051.80.16=1.134KN栏杆（挡脚板设三层）查新规范表4.2.1-2得：NG2K-2=30.141.8+1021.80.0384（钢管）+1020.0132（扣件）=2.40KN密目式安全网，按自重0.01KN/计算NG2K-3=23.951.80.01=0.431KN以上合计：NG2K= NG2K-1 +NG2K-2+ NG2K-3=3.965KN4、内立杆计算竹笆板NG2K-1=1.051.80.16+0.21.850.1=1.314KN纵向横杆（靠墙处悬挑部分搁竹笆板用钢管）NG2K-2=521.80.0384+520.0132=0.823KN小计：NG2K= 1.314+0.823=1.137KN4、可变荷载计算施工荷载（按二层计，每层3KN/）外立杆：NQK=21.81.053/2=5.67KN内立杆：NQK=5.67+0.21.823=7.83KN5、垂直荷载组合及立杆稳定验算1)、外立杆N1 =1.2 NGK+1.4 NQK =1.2(3.202+3.965)+1.45.67=16.54KN2)、内立杆N2 =1.2(3.202+2.137)+1.47.83=17.37KN3)、无风荷载组合时，立杆最大垂直力为17.37KN，验算此时立杆稳定性。立杆步距h=1.8m，立杆计算长度根据新规范5.3.3条。L0kuh=1.551.5180312cm长细比入L0/i,i为回转半径，查附表B为1.58cm=312/1.58=197.5 查附录C得0.185立杆轴向应力为fN/A,A为立杆截面面积4.89cm2 17.37103故f =192N/mm2f=205N/mm2 0.1854.89102所以在此状态下，立杆稳定。4)、水平荷载（风荷载作用）wk=0.7uz.us.wo在风荷载作用下，外立杆轴力及稳定性计算按建筑物最大高度30.7m计算，查表风压高度变化系数uz1.43(B类)，金华地区基本风压wo0.35KN/m2，查表A3得0.083敞开式脚手架挡风面积为1.81.80.083=0.269m2密目式脚手架挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目安全网后，脚手架综合挡风面积为：(1.81.8-0.269)0.5+0.269=1.754m2其综合挡风系数为=1.754/1.81.8=0.541查表4.2.4得，us=1.3wk=0.71.431.30.5410.35=0.2464KN/m25)、综合风荷载产生的外立杆垂直力为：N1.2（3.202+3.965）+0.851.45.67=15.348KN风荷载产生的外立杆弯矩（5.3.4）Mw=0.851.4Muk=0.851.4wklah2/10=0.851.40.24641.81.82/10=0.171KN.m则组合风荷载后外立杆稳定性验算，其压弯应力为 N Mwf w截面模量5.08103mm3 A w 15.348103 0.171106= +