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霍宾台桥
设计
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霍宾台桥设计,霍宾台桥,设计
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石家庄市霍宾台桥设计总目录总目录 1前言 3第一章 霍宾台桥设计计算书 4一、设计说明 4（一）设计背景 4（二）设计标准及规范 4（三）主要材料 4（四）设计要点 5二、方案比选 5（一）桥梁结构方案比选 5（二）桥梁截面形式比选 8（三）桥墩方案比选 9三、主要构件尺寸设计 10（一）结构尺寸设计 10（二）桥梁设计荷载 12四、行车道板设计 13（一）计算理论 13（二）单向板内力计算公式 14（三）行车道板设计 15五、主梁（板）设计 17（一）荷载横向分布系数计算 17（二）主梁内力计算 19（三）主梁配筋设计 24六、 盖梁设计 25（一）荷载计算 25（二）内力计算 30（三）截面配筋设计 31七、桥梁墩柱设计 34（一）荷载计算 34（二）截面配筋计算 36八、孔灌注桩设计 38（一）荷载计算 38（一）桩长设计 39（三）桩基配筋设计及强度验 40第二章 霍宾台桥施工组织设计 42一、 工程概况 42（一）工程简介 42（二）标准及规范 42（三）要技术指标 42（四）气候状况 42二、施工组织机构及工期安排 42（一）施工组织管理机构 42（二）工程进度计划 43三、机械、人员安排 43（一）钻孔桩施工工艺 44（二）钢筋混凝土空心板预制施工工艺 46（三）墩台施工工艺 47（四）盖梁施工工艺 49（五）桥梁安装施工工艺 49（六）桥面系施工工艺 49五、确保工程质量和工期的措施 50六、确保施工安全、文明施工、环境保护措施 51七、附图 52第三章 霍宾台桥预算书 59结语 65谢辞 66参考文献 67前 言毕业设计的主要目的是培养学生综合运用所学知识和技能，分析解决实际问题的能力。通过毕业设计使学生形成经济、环境、市场、管理等大工程意识，培养学生实事求是、谦虚谨慎的学习态度和刻苦钻研、勇于创新的精神。毕业设计过程中复习以前所学习的专业知识，同时也锻炼了学生将理论运用于实践的能力。桥梁的设计需要综合考虑各个方面的因素，其中包括桥址处地形、地貌、气象、水文条件、工程地质、以及周围所处的环境等等，除此之外，任何一个设计都必须要考虑的问题就是怎样将经济、实用、美观三者都融于设计之中。设计主要包括三个部分：一是桥梁的结构设计，二是桥梁的施工组织设计，三是桥梁工程的概预算。桥梁的结构设计，主要是行车道板、主梁、盖梁、桩柱的内力计算、截面配筋、强度验算等。通过方案比选后确定本桥为简支空心板桥，桥长80.08米。计算过程中主要参考了公路桥涵设计手册梁桥(上册)、钢筋混凝土简支梁（板）桥、桥梁工程、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范、公路桥涵设计通用规范等书籍；桥梁的施工组织设计，主要完成了桥梁主体结构的施工方案以及施工重点，设计过程中主要参考了桥梁施工及组织管理；桥梁工程的概预算，首先确定技术方案和工程量，然后依据公路工程基本建设项目设计文件编制办法、公路定额及编制办法汇编等等得到其他直接费，间接费及现场经费，最后进行预算汇总。此次毕业设计除了有详细的计算书外，还按照设计要求绘制了一定量的施工图纸。总之，通过毕业设计，达到基本知识、基础理论、基本技能（三基）和运用知识能力、网络获取知识的能力、计算机应用的能力、外语能力以及文化素质、思想品德素质、业务素质（三个素质）的训练，培养学生运用所学的专业知识和技术，研究、解决本专业实际问题的初步能力。第一章 霍宾台桥设计计算书一、设计说明（一）设计背景我选的课题是石家庄市平涉线（平山县-涉县）霍宾台中桥设计。平涉线是石家庄市内的一条重要公路。霍宾台中桥是平涉线平山县境内的一位中桥。霍宾台旧桥修建年代于1975年，为石拱桥。由于当时设计等级较低，已不能满足现在的交通需要。受石家庄市公路管理处的委托，我单位对霍宾台中桥进行现在了现场测量、水文地质调研。根据霍宾台桥位所处地形及当地50年的水文情况、交通量等情况，拟定将霍宾旧台桥拆除重建。重建后的霍宾台桥全84.08米，桥面净宽7米。该桥设计为5-16米钢筋混凝土简支板结构，桥面连续，与路线前进方向交角为90度。（二）设计标准及规范1. 标准及规范公路工程技术标准 JTG01-2003公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG62-2004 公路桥涵施工技术规范 JTJ041-2000公路工程抗震设计规范 JTJ001-89公路桥涵通用规范 JTG06-2004公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ024-852. 主要技术指标设计荷载：公路II级桥面宽度：净7.0+21.0米人行道桥面横坡：双向1.5%桥面纵坡：0%地震基本裂度：6度(三)主要材料 上部结构1.混凝土：预制空心板、封头、铰缝均采用30号混凝土，桥面铺装采用40号混凝土。2.普通钢筋：除特殊要求外，普通钢筋应满足下列要求。 直径12mm者采用级钢筋。 直径12mm者采用级钢筋。3.钢板：钢板采用A3钢板或16锰钢。4.伸缩缝：采用经过省部级鉴定的专业厂家生产的C60型异型钢伸缩装置。5.支座：采用经过省部级鉴定的专业厂家生产的板式橡胶支座。 下部结构：1.混凝土： (1)桥台：盖梁采用30号混凝土，耳墙、背墙采用30号混凝土，桩基础采用25号混凝土。 (2)桥墩：盖梁采用30号混凝土，柱采用30号混凝土，系梁、桩采用25号混凝土。2.普通钢材：同上部结构。(四)设计要点1. 全桥共计5孔，采用5-16m钢筋混凝土空心简支板结构，桥面连续结构，全桥为5孔1联。桥梁横断面由6块空心板组成，空心板间距1.45m，桥面横坡通过铺装层厚度调整，空心板平置。2. 计算空心板截面力学性质时, 把不规则的截面简化为规则的矩形截面进行计算。3. 横向分布系数：车道集中荷载跨中截面按绞接板法计算；车道分布荷载跨中及支座截面横向分布系数近似取为1.0；支座处按杠杆原理法计算；求横向分布系数沿桥跨方向的变化时，布置车辆荷载进行计算。4. 主梁设计：计算主梁受力时，把桥梁上部的人行道、护栏等构件的自重平均分配到各主梁进行计算；钢筋配筋设计参考标准图进行钢筋设置；主梁钢筋设计为焊接钢筋骨架。5. 盖梁设计时，没有考虑人群荷载的影响，只按车辆荷载的最不利布置进行荷载设计；钢筋配筋设计参考标准图进行钢筋设置。6. 为减少负弯矩区桥面开裂，将墩顶桥面铺装层内钢筋加密。7. 空心板跨中预拱度为：3.0cm，按抛物线设置。8. 桥墩、桥台盖梁上均设置抗震挡块及抗震锚拴。9. 桥台采用柱式桥台，桩直径1.2m。10.桥墩采用柱式桥墩、桩基础，柱直径1.0m，桩直径1.2m。11.下部结构配筋设计参考了标准图，按标准图设置钢筋。二、方案比选(一) 桥梁结构方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。1.桥梁设计原则(1)适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修1。(2)舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。(3)经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合考虑到发展远景及将来的养护和维修等费用。(4)先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。(5)美观一座桥梁，尤其是坐落于城市上的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。2.根据上述原则，对桥梁的综合评估（1）梁桥梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：a.混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低b.结构造型灵活，可模性好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构c.结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少d.结构的整体性好，刚度较大，变性较小e.可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产f.结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力g.预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力h.预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力，使装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。（2）板桥无论对钢筋混凝土还是预应力混凝土装配式板桥来说，跨径增大，实心矩形截面就显得不合理。因而将截面中部部分地挖空，做成空心板，不仅能减小自重，而且对材料的充分利用也是合理的。钢筋混凝土空心板目前使用范围在616m。空心板较同跨径的实心板重量小，运输安装方便，而建筑高度又较同跨径的T梁小，因此目前使用较多。相应于这些跨径的板厚，对于钢筋混凝土板为0.40.8m。（3）拱桥 拱桥的静力特点是，在竖直力作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载的作用下，简直梁的跨中弯矩为，全梁的弯矩图呈抛物线形，而拱轴为抛物线形的三铰拱的任何截面弯矩均为零，拱只受轴向压力。设计合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多2。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。（4）梁拱组合桥软土地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强。这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力。这类桥梁不仅技术经济指标先进、造价低廉，同时桥型美观，反映出力与美的统一、结构形式与环境的和谐，增加了城市的景观。（5）斜拉桥斜拉桥的特点是依靠固定与索塔的斜拉索支撑梁跨，梁是多跨弹性支撑梁，梁内弯矩与桥梁的跨度基本无关，而与拉索的间距有关。他们适用于大跨、特大跨度桥梁，现在还没有其他类型的桥梁的跨度能超过斜拉桥。斜拉桥与悬索桥不同之处是，斜拉桥直接锚于主梁上，称自锚体系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受压，因此塔、梁均为压弯构件。由于斜拉桥的主梁通过拉紧的斜索与塔直接相连，增加了主梁抗弯、抗扭刚度，在动力特性上一般远胜于悬索桥。斜拉桥具有施工方便、桥型美观、用料省、主梁高度小、梁底直线容易满足通航和排洪要求、动力性能好的优点，发展非常迅速，跨径不断增大。但实际跨度不大，此方案不考虑。对以上所论述桥型进行列表比较：表1 方案比选表比较项目第一方案第二方案桥跨桥型混凝土板式桥简直桥预应力混凝土简直梁桥桥跨结构特点板式桥是公路桥梁中量大、面广的常用桥型，它构造简单、受力明确,尤其是建筑高度受到限制和平原区高速公路上的中、小跨径桥梁，特别受到欢迎，从而可以减低路堤填土高度，少占耕地和节省土方工程量。在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力。结构造型灵活，整体性好，刚度较大，其跨径较小；且简直梁梁高较大，与城市的景观不协调。维修量较小小设计技术水平经验很丰富，国内先进水平经验丰富，国内先进水平施工技术预制空心板构件，可在现场预制, 它构造简单、受力明确,施工方便,技术难度较少预制T型构件，运至施工地点，采用混凝土现浇，将T型梁连接，其特点外型简单、制造方便，整体性好工 期较短较短桥跨桥型预应力混凝土连续梁桥梁拱组合桥桥跨结构特点预应力混凝土连续梁桥在垂直荷载作用下，支座仅产生垂直反力，而无水平推力。结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构，整体性好，刚度较大，变性较小。受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。软土地基上建造拱桥，存在桥台抵抗水平推力的薄弱环节。为此采用大吨位预应力筋以承担拱的水平推力；预应力筋的寄体是系梁，即加劲纵梁，从而以梁式桥为基体，按各种梁桥的弯矩包络图用拱来加强这样可以使桥梁结构轻型化，同时能提高这类桥梁的跨越能力维修量较大较大设计技术水平经验较丰富，国内先进水平经验一般，国内一般水平施工技术满堂支架法：结构不发生体系转换，不引起恒载徐变二次矩，预应力钢筋可以一次布置，集中张拉等优点。施工难度一般转体施工法：对周围的影响较小，将结构分开建造，再最后合拢，可加快工期，是近十年来新兴的施工方法，施工难度较大工 期较 长较 长由上表可知，根据本桥的实际情况，结合桥梁设计原则，选择第一方案经济上比第二方案好；跨径上满足要求，景观与环境协调，比第二方案好；工期上较短，对整个工程进度来说不会受其影响；施工难度较小，针对当地地质情况，采用桩基，加强基础强度。所以选择第一方案作为首选。（二）桥梁截面形式比选桥梁截面形式考虑了箱形梁、组合箱梁、空心矩形板（梁）、T型梁等可采用的梁型。1.连续单箱梁截面连续单箱梁截面方案的结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。景观效果好。该方案需采用就地浇筑，现场浇筑混凝土及张拉预应力工作量大，但可全线同步施工同时技术要求也相对较高。2.简直组合箱梁截面结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。箱梁预制吊装，铺预制板，重量轻。从预制厂到工地的运输要求相对较低，运输费用较低。也可在施工现场设置预制场地预制箱梁，成型后直接用吊车起吊安装。桥面板需要现浇施工,增加现场作业量，工期也相应延长。3.空心矩形板（梁）截面无论对钢筋混凝土还是预应力混凝土装配式板桥来说，跨径增大，实心矩形截面就显得不合理。因而将截面中部部分地挖空，做成空心板，不仅能减小自重，而且对材料的充分利用也是合理的。钢筋混凝土空心板目前使用范围在616m。空心板较同跨径的实心板重量小，运输安装方便，而建筑高度又较同跨径的T梁小，因此目前使用较多。相应于这些跨径的板厚，对于钢筋混凝土板为0.40.8m。空心板桥有形状简单，施工方便，建筑高度小等优点，因而在使用较广泛。4.T型梁截面T型梁结构受力明确，设计及施工经验成熟，跨越能力大，施工可采用预制吊装的方法，施工进度较快。该方案建筑结构高度最高，由于梁底部呈网状,景观效果差。同时，其帽梁虽较槽型梁方案短些，但较其他梁型长，设计时其帽梁也须设计成预应力钢筋混凝土帽梁，另外预制在吊装实施过程也存在着与其他预制梁同样的问题3。相比之下，空心板桥有形状简单，施工方便，建筑高度小等优点，因而在使用较广泛，且施工技术成熟，造价适中。因此，结合工程特点和施工条件，选择空心板矩形板（梁）。空心板矩形板（梁）截面图如图（1）所示图1（三）桥墩方案比选桥墩类型有重力式实体桥墩、空心桥墩、柱式桥墩、轻型桥墩和拼装式桥墩。1.重力式实体桥墩重力式实体桥墩主要依靠自身重力来平衡外力保证桥墩的稳定，适用于地基良好的桥梁。重力式桥墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，截面尺寸及体积较大，外形粗壮。2.空心桥墩 空心桥墩适用于桥长而谷深的桥梁，这样可减少很大的圬工。3.柱式桥墩柱式桥墩是目前公路桥梁、桥宽较大的城市桥梁和立交桥及中小跨度铁路旱桥中广泛采用的桥墩形式。这种桥墩既可以减轻墩身重量、节省圬工材料，又比较美观、结构轻巧，桥下通视情况良好4。4.轻型桥墩轻型桥墩适用于小跨度、低墩以及三孔以下（全桥长不大于20m）的公路桥梁。轻型桥墩可减少圬工材料，获得较好的经济效益。在地质不良地段、路基稳定不能保证时，不宜采用轻型桥墩。5.拼装式桥墩可拼装式桥墩提高施工质量、缩短施工周期、减轻劳动强度，使桥梁建设向结构轻型化、制造工厂化及施工机械化发展。适用于交通较为方便、同类桥墩数量多的长大干线中的中小跨度桥梁工点。由上面的解释可知，柱式桥墩是最合适的墩型，与本桥的要求非常吻合。所以选择柱式桥墩。桥墩形式如图2示：正面侧面图2三、主要构件尺寸设计（一）结构尺寸设计本设计经方案比选后采用五跨混凝土简支板（梁）结构，全长84.08m。根据桥下排洪要求，单跨跨径定为16m。上部结构设两个车道，采用6片箱型梁，其中边梁两片,每片宽1.6m，中梁四片，每片宽1.45m，桥面总宽9m，每侧设1人行道，桥面净宽为7m。1.桥梁的总跨径一般跨河桥梁，总跨径可参照水文来确定。桥梁的总跨径必须保证桥下有足够的排洪面积，使河床不致遭受过大的冲刷。另一方面，根据河床土壤的性质和基础的埋置情况，应视河床的冲刷深度，适当缩短桥梁的总长度，以节约总投资。根据以上原则，结合霍宾台桥位处的实际情况设计本桥总跨径为84.08m2.桥梁的分孔对于一座较大的桥梁，应当分成几孔，各孔的跨径应当多大，这不仅影响到使用效果、施工难易等，并且在很大程度上关系到桥梁的总造价。跨径越大、孔数越少，上部结构的造价就很高，墩台的造价就减少；反之，则上部结构的造价降低，而墩台造价将提高。这与桥墩的高度以及基础工程的难易程度 有密切关系。最经济的分孔方式就是使下、下部结构的总造价趋于最低。另外跨的选择还与施工能力有关。霍宾台桥是拆除改建工程，桥址已确定即在原桥位上修建，据霍宾台桥河道流域面积、及50年内河流洪水情况选用标准图中的16米跨径为本桥的跨径。本桥总跨径84.08m每孔16米可分为5孔。3.桥梁的标高对于跨河桥梁，桥梁的标高应保证桥下排洪和通航的需要。霍宾台桥建成后桥面标高应当与原路面标高相一致，保证桥梁与路线的顺畅，故选定桥面的标高为100.336米，梁（板）底标高为99.233米。4.主梁尺寸设计(1)空心矩形板（梁）高度混凝土空心简支板（梁）桥的梁高度与跨径之比通常在1/25之间，在设计中，高跨比约在，当建筑高度不受限制时，增大梁高是比较经济的方案。加大梁高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限，但可在增大空心截面的惯性矩。根据桥下排洪情况，并且为达到美观的效果，取梁高为0.8m，这样高跨比为0.8/16=1/20，位于之间，符合要求。细部尺寸：在板截面跨中处顶板厚取9cm，腹板处取18cm，到腹板处按二次抛物曲线变化。底板厚取9cm，底板腹板处厚取14cm；腹板处厚取10cm。具体尺寸如图3示：图3图35.盖梁、墩柱、钻孔灌注桩尺寸设计盖梁、墩柱、钻孔灌注桩尺寸见图4。图46.桥梁主要材料设计（1）混凝土：预制空心板、封头、铰缝均采用C30混凝土，桥面铺装采用C40混凝土。（2）钢筋：除特殊要求外，普通钢筋应满足下列要求：直径12mm者采用II级钢筋 直径12mm者采用 I级钢筋（二）桥梁设计荷载根据规范本桥设计等级为公路II级。汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。车道荷载由均布荷载和集中荷载组成。公路I级车道荷载的均布荷载标准值为；集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m时，=180KN桥梁计算跨径等于或大于5m时，=360KN 桥梁计算跨径大于5m，小于50m时，值采用直线内插求得。计算剪力效应时，上述荷载标准值应乘于1.2的系数。公路II级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值为公路I级车道荷载的0.75倍5。桥梁结构的整体设计采用车道荷载；桥梁结构的局部加载采用车辆荷载。故本桥的车道荷载计算图式如下图：图5 二、 行车道板设计（一）计算理论行车道板是直接承受车辆轮压的钢筋混凝土板,它在构造上与主梁梁肋和横隔梁连接在一起,既保证了梁的整体作用,又将活载传于主梁。在桥梁设计中，通常把边长比或长宽比等于和大于2的周边支承板看作单向板由短跨承受荷载的单向受力板（简称单向板）来设计6。 在桥梁设计中，为了计算方便起见，通常近似地把车轮压力与桥面的接触面看作是b2的矩形。a2：车轮沿行车方向的着地长度b2：车轮的宽度荷载在铺装层内的扩散可偏安全地按45度来计算，则作用于钢筋混凝土承重板顶面的矩形荷载压力面的边长为：沿纵向： （式-1）沿横向： （式-2）式中H-铺装层的厚度。桥规中对于单向板的荷载有效分布宽度的规定：跨径中间的几个相同荷载： （式-3）式中荷载在板的支承处： （式-4）式中t-板的厚度荷载靠近板的支承处： （式-5）（二）单向板内力计算公式1.永久作用产生的弯矩： （式-6），当主梁的梁肋宽度较大时（如箱式梁）取肋间的净距加板的厚度，即但不大于此处为桥的净跨径，为板厚，为梁肋宽度2.永久作用产生的剪力： （式-7）3.可变作用产生的弯矩： （式-8）汽车轴重 板的有效工作宽度4.可变作作用产生的剪力： （式-9）矩形部分荷载的合力为 （式-10）三角形部分荷载的合力为 （式-11）式中：和对应于有效工作宽度和处的荷载强度； 和对应于荷载合力和的支点剪力影响线竖标值5.配筋设计公式： （式-12） （式-13） （式-14） （式-15）(三)行车道板设计 主梁截面尺寸如图3，桥面铺装采用1016.7cmC40混凝土防水混凝土，平均厚度13.3cm，容重为25kN/m3；面层为8cm厚沥青混凝土，容重为23kN/m32。取=1.18m,=1.08m进行计算：1.永久作用效应取纵向1米宽的板条进行计算(1)每延米板上的永久作用沥青混凝土面层 KN/mC40混凝土面层KN/m合计：5.165 KN/m(2)永久作用效应 由（式-6，式-7）得2.可变作用效应(1)车道均布荷载作用效应(2)车道集中荷载作用效应 取冲击系数由（式-8，式-9，式-10，式-11）得 (4)配筋设计取1米宽的板进行配筋计算，计算简图如图6示1.18m图6设计选用间距150mm的HRB335级钢筋受拉，。选用间距150mm的HRB335级钢筋 ,基截面面积为验算适用条件五、主梁（板）设计（一）荷载横向分布系数计算1.横向分布系数的计算方法(1) 杠杆原理法：杠杆原理法进行荷载横向分布计算，其基本假定是忽略主梁之间横向结构的联系作用，即假设桥面板在主梁上断开，而当作沿横向支承在主梁上的简支梁或悬臂梁来考虑。(2) 偏心压力法：也称刚性横梁法。桥梁两端及跨度中央设置横隔梁后，增加了桥梁的整体性，并加大了桥梁横向结构的刚度。在车辆荷载作用下中间横隔梁像一根刚度无穷大的刚性梁一样保持直线的形状，从桥梁受荷后各主梁的变形规律看，它完全类似材料力学中杆件偏心受压的情况。适用于桥的宽跨比B/L小于或接近于0.5的窄桥。(3) 横向铰接板法：适用于用混凝土企口缝连接的装配式板桥。当混凝土企口缝连接的装配式板桥某一块板承受荷载P时，除本身引起纵向挠度外，其他板也会受力而发生相应的挠度。这是因各板块之间通过接合缝所承受的内力在起传递荷载的作用7。本设计中板与板之间通过铰接缝来进行联结，故选用横向铰接板法进行横向分布系数的计算。2.横向分布系数的计算(1) 截面力学性质截面形式如图4示。空心板近似按上下对称截面计算，则形心轴位于截面二分之一高度处。a.空心板截面抗弯惯性矩b.空心板截面抗扭惯性矩c.刚度参数计算d.计算跨中荷载横向分布影响线查铰接板荷载横向分布影响线计算用表中6-1、6-2、6-3，对应的影响线竖标值。数值见表2表2 影响线竖标值计算表板号单位荷载作用位置（i号板中心）12345610.040.3120.2390.1650.1770.0900.07720.040.2390.2380.1920.1370.1050.09030.040.1650.1920.2100.1970.1370.117将表中数值按一定比例绘于各板的轴线下主，连接成光滑曲线，得1号2号3号板的横向分布系数。如图7示：e.计算荷载横向分布系数对于1号板：对于2号板对于3号板对于各板车道均布荷载的横分布系数近似取为1.00.2880.1880.1270.0931.8m1.8m1.3m1.8m1.8m1.3m1.8m1.8m1.3m1号、2号、3号板荷载横向分布影响线3号板2号板1号板0.2380.1710.1250.0970.1820.2100.1700.128图7车道荷载车道荷载车道荷载0.3150.2350.31623.荷载横向分布系数沿桥跨的变化荷载位于桥跨中间部分时，由于桥梁横向结构的传力作用使所有主梁都参与受力，因此荷载的横向分布比较均匀。但当荷载在支点处作用在某主梁上时荷载就直接由该主梁传至支座，其他主梁基本上不参与受力。因此，荷载在桥跨纵向的位置不同，对某一主梁产生的横向分布也不同。在计算荷载横向分布的方法中，通常用“杠杆原理法”来计算荷载位于支点处的横向分布。对于无中间横隔梁或仅有一根中隔梁的情况，跨中部分采用不变的，从离支点L/4处起至支点的区段内呈直线过渡。（二）主梁内力计算1.计算公式(1)内力计算公式永久作用下的弯矩公式： （式-15）永久作用下的剪力公式： （式-16）式中主梁在离支点任一截面的弯矩值 主梁的计算跨径截面位置主梁在离支点任一截面的剪力值可变作用下的内力计算公式： （式-17）式中所求截面的弯矩或剪力汽车荷载的冲击系数，取=1.3多车道桥涵的汽车荷载折减系数沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值车辆荷载的轴重(2)配筋设计公式主梁正截面抗弯承载力计算公式见（式-12式-13式-14式-15）主梁斜截面抗剪公式 （式-18） （式-19） （式-20）式中 斜截面受压端上由作用效应所产生的最大剪力组合设计值；斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值；与斜截面相交的普通弯起钢筋抗剪承载力设计值；异号弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时，取1.0；预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件，取1.0；受压翼缘的影响系数；斜截面受压端正截面处，矩形截面宽度；斜截面受压端正截面的有效高度；斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100；边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值；斜截面内箍筋配筋率；箍筋抗拉强度设计值；斜截面内配置在同一截面的箍筋各肢总截面面积；斜截面内箍筋的间距；斜截面内在同一弯起平面的变通弯起钢筋的截面面积；普通弯起钢筋的切线与水平线的夹角。2.内力计算(1)永久作用效应主梁的永久作用边主梁中主梁铺装层栏杆及人行道中主梁永久作用：10.75+3.9+2=16.65KN/m边主梁永久作用：11.75+3.9+2=17.65 KN/m15.96m=17.65KN/m =16.65 KN/m 图8主梁计算简图如图8示由（式-15、式-16）计算主梁永久作效应，计算结果见表3表3 主梁永久作效应计算表 内力荷载位置边梁剪力V（KN）边梁弯矩M（KNm）主梁剪力V（KN）主梁弯矩M（KNm）X=0140.850132.870X=L/20561.980530.14(2)可变作用效应主梁的荷载横向分布系数见表4表4 主梁的荷载横向分布系数梁号荷载位置车道集中荷载车道均布荷载人群荷载10.3481.00.3870.261.01.020.3121.00.3260.51.01.030.3451.00.2080.51.01.0选1号梁进行设计计算车道荷载下的跨中弯矩=1.3 =7.875KN/m 计算车道均布荷载下跨中的弯矩影响线面积计算车道均布荷载下跨中的弯矩计算车道集中荷载下跨中的弯矩影响线竖标计算车道集中荷载下跨中的弯矩 由（式-17）得计算人群荷载下跨中的弯矩计算同号矩影响线计算跨中截面车道均布荷载下剪力计算跨中截面车道集中荷载下剪力计算跨中截面人群荷载下剪力计算支点截面车辆荷载最大剪力作荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图形和支点剪力影响线1.4如图9示L/4=3.9915.96mPkqk=0.345=1.0车道荷载人 群=1.0=0.387V影响线=1.0图9 支点剪力计算图式横向分布系数变化区段的长度截面车辆荷载最大剪力由(式-17)得计算支点截面人群荷载最大剪力3.内力组合主梁内力组合设计值见表5表5 主梁内力设计值序号作用类别(荷载类别)弯矩M(KNm)剪力V(KN)梁端跨中梁端跨中1永久作用0530.14132.8702车道集中荷载0300.43247.4045.183车道分布荷载0250.7415.714人群荷载027.729.471.745(2)+(3)+(4)0578.89256.8755.161.2(1)0636.17159.44071.4(5)0810.45359.6277.148(6)+(7)01446.62519.0677.14(三)主梁配筋设计主梁按双筋截面设计。双筋截面设计引入之和为最小为其最优解。在设计时取8。主梁设计用材料及设计数值：30混凝土：HRB335级钢筋：主梁截面简化为矩形截面进行计算设计，简化后截面如图10示8001300图10a正截面抗弯承载力设计取b=1300mm h=800mm 由表4得M=1446.62KNm 选用21根直径为22的HRB335级钢筋作为受拉钢筋，=7980。架立钢筋按构造要设置。b.斜截面抗剪承载力设计验算截面尺寸： 验算是否需要计算配置箍筋故可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按规范进行构造要求配置箍筋及弯起的抗剪钢筋4。主梁配筋图详见施工图。七、 盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表6表6 上部结构恒载汇总表边梁自重KN/m中梁自重KN/m一孔上部结构总重每一支座恒载反力KN/m1、6号25号1、6号25号17.6516.651626.32140.84132.86盖梁自重计算见表7表7 盖梁自重截面编号盖 梁 自 重KN1-10.60.71.325+0.7/20.31.325=13.65+3.41=17.062-2(0.6+1.2) 0.51.325=14.623-31.20.61.325=23.44-41.20.51.325=19.55-51.221.325=78合计152.58 KN盖梁内力计算见表8表8 盖梁内力计算表截面编号弯矩M（KNm）剪力（KN）（KN）1-1-1/217.060.70.7=-4.18-17.06-17.062-2-1/214.621.41.4=-14.32-31.68-18.53-3-1/223.422=-46.8-37.7597.54-4-/219.52.52.5-46.8=-14.1378785-51/2780.54.5=87.75002.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。单列车对称布置时 见图11单列车非对称布置时 见图12双列车对称布置时 见图13单列车非对称布置时 见图14图110.8750.875图120.6840.4340.3150.5660.286图130.9510.7011图140.6480.3550.3150.4340.5560.(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值布载长度L取15.96ma. 单孔荷载（见图15）14012014030120b.图15R2R10.9130.1990.3860.474单列车时支座反力R2=140(1+0.913)+120(0.474+0.386)300.199=236.99KN两列车时支座反力2R2=2236.99=473.96 KNb.双孔荷载（见图16）30120120140140图16R2R10.7250.9131.000.650.562单列车时支座反力R1=140(0.562+0.65)=169.68 KNR2=120(1+0.913)+300.725=251.31KNR=R1 +R2=169.68+251.31=420.99KN双列车时支座反力2（R1 + R2）=2420.99=841.98KN(3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算计算方法荷载布置横向分布系数车辆荷载单孔双孔RR1RR1杠杆原理单列对称行车=0236.990420.990=0.12228.9151.36=0.437103.56183.97双列对称行车=0.413473.96195.74841.98347.74=0.350165.88294.69=0.475225.13399.94单列非对称行车=0.278236.9965.88420.99117.03=0.37588.87157.87=0.32476.78136.40双列非对称行车=0.278473.96131.76841.98234.07=0.375177.13315.74=0.502237.92422.67(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。表10 各梁恒载、活载反力组合计算表编号荷载情况1号梁R12号梁R23号梁R31恒载281.68265.72265.722车辆双列非对称347.74315.74422.6731+2629.42581.46688.39(5)柱反力计算计算柱反力时，采用表10中主梁的最大反力值。(二)内力计算按图17给出的截面位置进行计算。12345图17各截面弯矩计算式为：1.弯矩 M1-1 =0(式-21)M2-2 =-R10.5(式-22)M 3-3 =-R11.1(式-23)M 4-4 =-R11.1+G10.5-R20.18(式-24)M 5-5 =-R13.6+G12.5-R22.17-R30.73(式-25)按各梁反力的最大值与柱的最大反力值进行计算。 M2-2 =-629.420.5=-314.71 KNmM 3-3=-629.421.1=-692.36 KNmM 4-4=-692.36+1968.530.5-581.460.18=187.24 KNmM 5-5=-629.423.6+1968.532.5-581.462.17-688.390.73 =891.12KNm2. 剪力截面1-1 V左=0 V右=-R1(式-26)截面2-2 V左= V右=-R1(式-27)截面3-3 V左= -R1 V右=G- R1(式-28)截面4-4 V左= G- R1 V右= G- R1- R2(式-29)截面5-5 V左= G- R1- R2 V右= G- R1- R2- R3(式-30)按各梁反力的最大值与柱的最大反力值进行计算。截面1-1 V左=0 V右=-629.42KN截面2-2 V左=-629.42 KN V右=-629.42 KN截面3-3 V左=-629.42 KN V右= 1968.53- 629.42=1339.11 KN截面4-4 V左= 1339.11 KN V右= 1339.11-581.46= 757.65 KN 截面5-5 V左= 757.65 KN V右=757.65-688.39=69.26 KN(三)截面配筋设计1.计算公式盖梁的正截面抗弯承载力计算公式 (式-31) (式-32)式中：盖梁最大弯矩组合设计值；纵向普通钢筋抗拉强度设计值；受拉区普通钢筋截面面积；内力臂；截面受压区高度；截面有效高度。盖梁的抗剪截面应符合下列要求 (式-33)式中：验算截面处的剪力组合设计值(KN)；盖梁截面宽度（mm）； 盖梁截面有效高度（mm）；边长150mm的混凝土立方体抗压强度标准值(MPa)。盖梁斜截面抗剪承载力计算公式 (式-34)式中验算截面处的剪力组合设计值；异号弯矩影响系数，计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时，取1.0；斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100；斜截面受压端正截面处，矩形截面宽度；斜截面受压端正截面的有效高度；斜截面内箍筋配筋率； 箍筋抗拉强度设计值；2.配筋设计盖梁选用C30的混凝土选用HRB335级钢筋 保护层取5cm。(1)抗弯设计盖梁内力汇总见表11表11 盖梁内力汇总表内力 截面1-12-23-34-45-5弯矩M自重-4.18-14.32-46.8-14.1387.75M活荷0-314.7-692.36187.24891.12M设计-5.0-457.78-1025.46245.181382.86剪力自重V左-17.06-31.68-37.75780右-17.06-18.597.5780活荷V左0-629.42-629.421339.1757.65右-629.42-629.421339.11757.6569.26设计V左0-881.18-881.181874.751060.71右-881.18-881.181874.751060.7196.96盖梁各截面弯矩所需钢筋，由（式-12、式-13、式-14）进行计算，计算结果见表12表12 盖梁各截面弯矩所需钢筋计算表(KNm)截面1-12-23-34-45-5M-5.0-457.78-1025.46245.181382.867201195119511951195130013001300130013000.00050.0170.040.00950.05390.005=0.560.0171=0.560.04=0.560.0095=0.560.055=1322.63KN 满足。 验算配筋率 满足。 截面一侧配筋率 满足。（2）单孔荷载，最大弯矩时，按偏心受压构件设计沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件按正截面受压承载力计算应符合下列规定10: （式-36） （式-37）式中：轴向力的偏心距, ，应乘于偏心距增大系数，按式（式-38）计算；、有关混凝土承载力的计算系数，按规范表C.0.2查得；、有关纵向钢筋承载力的计算系数，按规范表C.0.2查得；圆形截面的半径；纵向钢筋所在圆周的半径与圆截面半径之比纵向钢筋配筋率，。偏心距增大系数计算公式： （式-38） （式-39） （式-40）式中构件的计算长度；轴向力对承截面重心的偏心矩；截面有效高度，对圆形截面取；荷载偏心率对截面曲率的影响系数；构件长细比对截面曲率的影响系数。利用规范表C.0.2，对构件承载力进复核验算的步骤：a.由（式-36）（式-37）解得轴向力的偏心距： （式-41）b.已知、，设定值，查表C.0.2，将查得的系数A、B、C、D值代入（式-38）计算值。如果值与实际计算偏心距相符，则设定的值为所求者。c.将最后确定的相应的A、B、C、D值代入（式-36）（式-37）进行构件正载面承载力的复核。(3)墩柱配筋设计偏心受时，桥墩柱选用C30的混凝土设计24根直径22mmHRB335级钢筋，保护层取50mm。取定查规范表C.0.2得将代入（式-41）计算得，满足。将代入（式-36）得 ，满足。将代入（式-37）得 满足。墩柱配筋图详见施工图。八、钻孔灌注桩设计（一）荷载计算每根桩承受的荷载1.双孔荷载的反力2.盖梁恒载的反力3.系梁恒载的反力4.一根墩柱恒重作用在桩顶的恒载反力为5.灌注桩每延米自重 (扣除水的浮力)6.活载反力（1）双跨活载反力（2）单跨活载反力（3）制动力T=45KN，作用在支座中心，距柱顶的距离为（4）风力（因结构刚度较大可不予考虑）7. 用于桩顶的外力（二）桩长设计 灌注桩直径1.2m，按嵌岩桩设计。根据地质情况，地面以下13米至15米为风化岩，15至17米为岩石。设计桩长17米，桩嵌入岩石偏安全的按1.5米计。 规范中单桩轴向受压容许承载力计算公式11 （式-42）式中 单桩轴向受压容许承载力（KN）；天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（KPa）；桩嵌入基岩深度（m），不包括风化层；桩嵌入基岩部分的横载面周长，对于钻孔桩和管柱按设计直采用；桩底横截面面积，对于钻孔桩和管柱按设计直采用；、根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数按表13采用。表13 、系数值条件良好的0.60.05一般的0.50.04较差的0.40.03注：当时，采用表列数值的倍， 对于钻孔桩，系数、可降底采用。2.承载力计算岩石单轴极限抗压强度取为：嵌入基岩深度： 桩嵌入基岩部分的横载面周长：桩底横截面面积： 由（式-42）计算得单桩轴向受压容许承载力(三)桩基配筋设计及强度验算1. 配筋设计设计用C25混凝土，设计用24根直径22mmHRB335级钢筋，保护层取5cm。按轴心受压构件进行设计由(式-35) 满足。验算配筋率 满足。 截面一侧配筋率 满足2. 强度验算单桩轴向受压容许承载力按混凝土强度及配置钢筋计算得到的承载力 桩基设计值单桩承载力桩实际承载力桩设计值设计满足要求。桩基配筋图详见施工图。第二章 霍宾台桥施工组织设计三、 工程概况（一）工程简介霍宾台桥中桥位于石家庄市平山县霍宾台村，距平山县城关15公里，南接山西，向西与207国道、318国道相连。霍宾台桥是平涉公路上的一座中桥，该桥采用516米钢筋混凝土空心桥，全桥长84.08米。柱式桥墩。桥面宽度为9m，桥面系布置为：0.25m（栏杆）+0.75m（人行道）+7.00m（行车道）+0.75m（人行道）+0.25m（栏杆）。行车道面铺设13cmC30防水混凝土和8cm沥青混凝土铺装层。人行道铺设2cm水泥砂浆。 （二）标准及规范公路工程技术标准 JTG01-2003公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG62-2004 公路桥涵施工技术规范 JTJ041-2000公路工程抗震设计规范 JTJ001-89公路桥涵通用规范 JTG06-2004公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ024-85（三）主要技术指标设计荷载：公路II级桥面宽度：净7.0+21.0米人行道桥面横坡：双向1.5%桥面纵坡：0%地震基本裂度：6度（四）气候状况 霍宾台中桥位属于亚热带气候，主要是大陆气候特征。年平均降水量900mm，极端最高气温为42度，极端最低气温为-17度，年平均温度为12.3度，最高月平均温度25度（7月份）最低月平均温度为-3.8度（1月份）。11月份至次年3月份为冰冻期。历年平均风速为24m/s，最大风速达27.9m/s。二、施工组织机构及工期安排（一）施工组织管理机构为了对本合同项目进行全面高效地施工组织管理，拟成立精干高效、运转自如的“霍宾台中桥项目经理部”。项目经理部的职能是依据合同规定的内容对承担的全部工程项目按计划顺利完成。同时，项目经理部对外负责与业主、监理工程设计单位和地方政府保持联系并建立良好关系，保证有一个良好的施工环境；对内统一指挥，协调各部门的关系，严格控制工程成本和质量，确保文明施工、安全生产。项目经理部下设工程技术质检科：负责施工、技术、测量、资料、试验及施工工序的抽检工作及工程实物验收、报检等。财务劳资办公室：负责人员调配、劳保用品发放，工资和资金发放、财务成本核算。后 勤 部：负责施工现场及驻地的办公用品、生活设施等保障。工 地 试 验 室：提供各种配比、原料进场检验、施工过程质量控制、竣工时的各种检验。施 工 队：负责测量及桥梁的结构施工工作。预 制 厂：主要负责梁（板）预制、安装及混凝土的拌和运输。（二）工程进度计划(1) 进场：计划从2007年2月3日至2007年2月6日在为期4天的时间里电力、施工机械、施工现场（包括临建、混凝土搅拌站、钢筋加工场、木工场地）等准备就绪，并进行测量放样达到开工条件。(2) 桩基施工：工期72天（2007年2月6日2007年4月23日），我方将准备3台冲击钻机，计划每台钻机6天成一孔，并完成混凝土的灌注。(3) 系梁：工期73天，其安排如下：（2007年2月20日2007年5月6日）(4) 柱：工期63天（2006年3月1日2006年5月14日）(5) 预制空心梁：工期64天（2007年3月26日2007年5月30日）(6) 桥面铺装：工期25天（2007年6月10日2007年7月5日）(7) 栏杆人行道板的预制：工期71天（2007年3月15日2007年5月25日）(8) 栏杆、人行道的安装：工期21天（2007年6月20日2007年7月10日）(9) 台背：工期10天（2007年6月10日2007年6月20日）0#台（6.106.20）5#台（6.106.20）(10) 护坡：工期10天（2007年7月20日2007年7月30日）(11) 桥头搭板：工期10天，0#台（2007年5月10日2007年5月20日）5#台（2007年6月21日2007年7月1日）(12) 伸缩缝：工期10天（2007年6月30日2007年7月10日）以上计划如遇特殊情况，时间可往后顺延。三、机械、人员安排1.拟投入此工程的主要机械设备如下：表1 主要机械设备表装载机徐工ZLG-501台发电机天津1台混凝土搅拌站山东方圆1台吊车徐州VH-251台混凝土搅拌机扬州YZ-250L1台电焊机上海2台对焊机徐州VH-1001台2.拟投入此工程的主要技术人员：项目经理1名；技术负责人1人工程技术质检科：工程师1人，助工2人财务劳资办公室：会计师1人后勤部：2人；工地试验室：实验工程师1名，实验员3人四、施工工艺及方案（一）钻孔桩施工工艺钻孔灌注桩作为桥梁基础工程承担着所有荷载，因此钻孔灌注桩的施工作为桥梁施工中的重中之重。1.准备场地：施工前应进行场地平整，清除杂物，钻机位置处平整夯实，准备场地，同时对施工用水、泥浆池位置，动力供应，砂石料场，拌和机位置，钢筋加工场地，施工便道，做统一的安排。2.测量放线：根据设计图纸用经纬仪（或全站仪）现场进行桩位精确放样，在桩中心位置钉以木桩，并设护桩，放线后由主管技术人员进行复核，施工中护桩要妥善看管，不得移位和丢失。3.埋设护筒：护筒因考虑多次周转，采用3-10mm钢板制成，护筒内径，使用旋转钻机时比桩径大10-20cm，使用冲击钻时比桩径大20-30cm，埋置护筒要考虑桩位的地质和水文情况，为保持水头护筒要高出施工水位（或地下水位）1.5m，无水地面护筒宜高出地面0.3-0.5m，为避免护筒底悬空，造成塌孔、漏水、漏浆，护筒底应坐在天然的结实的土层上（或夯实的黏土层上），护筒四周应回填黏土并夯实，护筒平面位置的偏差应不超过5cm。护筒埋置深度：在无水地区一般为1-2倍的护筒直径。在有水地区一般为入土深度与水深的0.8-1.1倍12。4.选择钻孔机械：选择冲击钻机三台(适用于各种土层,孔径80-150cm,孔深30-40m),在钻孔过程中，钻机（架）必须保持平稳，不能发生位移和沉陷.因此钻机安装就位时,底座应用枕木垫实塞紧,顶端用风绳固定平稳.5.制备泥浆：应选用塑性指数IP10的粘性土或膨润土，对不同土层泥浆比重可按下列数据选用： 粘性土和亚粘土可以就地造浆，泥浆比重在1.1-1.2之间 粉土和砂土应制备泥浆,泥浆比重1.25-1.5 砂卵石和流砂层应制备泥浆，泥浆比重1.3-1.56.钻孔灌注桩施工：(1)将钻机调平对准钻孔，把钻头吊起徐徐放入护筒内，对正桩位，启动泥浆泵和转盘，等泥浆输到孔内一定数量后，方可开始钻孔。具有导向装置的钻机开钻时，应慢速推进，待导向部位全部钻进土层后，方可全速钻进。(2)钻孔应持续进行，不得间断，视土质及钻进部位调整钻进速度。开始钻进及护筒刃脚部位或砂层、卵砾石层中时，应低档慢速钻进。钻进过程中，要保持泥浆水头高度高出孔外水位0.5米以上,泥浆如有损失、漏失，应及时补充，并采取补漏措施。钻进过程中，每进2-3m应检查孔径，竖直度，在泥浆池捞取钻渣，以便和设计地质资料核对。(3)钻进时，为减少扩孔、弯孔和斜孔，应采用减压法钻进，使钻孔维持垂直状态，使钻头平稳回转。(4)终孔检查合格后，应迅速清孔，清孔方法有抽浆法（适用于孔壁不易坍塌的柱桩和摩擦桩）、换浆法（适用于正循环钻机）、掏渣法（适用于冲抓、冲击、成孔，掏渣后的泥浆比重应小于1.3）。清孔时必须保证孔内水头、提管时避免碰及孔壁。清孔后泥浆性能指标，沉渣厚度应符合规范要求。不论采用何种方法清孔排渣，都必须保持孔内水头，防止塌孔。(5)清孔后用检孔器测量孔径，检孔器的焊接可在工地进行，监理工程师检验合格后，即可进行钢筋笼的吊装工作。(6)钢筋笼骨架，焊接时注意焊条的使用一定要符合规范要求，骨架一般分段焊接，长度由起吊设备的高度控制，钢筋笼的接长，可采用搭接焊或套管冷挤压连接方法，钢筋笼安放要牢固，以防在砼浇筑过程中钢筋笼浮起，钢筋笼周边要安放圆的混凝土保护层垫块。(7)水下混凝土采用导管法进行灌注，导管内径一般为25-35cm，导管使用前要进行闭水试验（水密、承压、接头抗位），合格的导管才能使用，导管应居中稳步沉放，不能接触到钢筋笼，以免导管在提升中将钢筋笼提起，导管可吊挂在钻机顶部滑轮上或用卡具吊在孔口上，导管底部距桩底的距离应符合规范要求，一般为0.25-0.4m，导管顶部的贮料斗内的混凝土量，必须满足首次灌注剪球后导管端能埋入砼中0.8-1.2m,施工前要仔细计算贮料斗容积，向导管内倾倒混凝土宜徐徐进行以防止产生高压气囊。施工中导管应始终充满混凝土。随着混凝土不断的浇注，及时测量混凝土顶面的高程、埋置深度，及时提拔拆除导管，使导管埋入深度保持在2-6m之间。混凝土面的检测锤随孔深而定，一般不小于4kg。(8)每根导管的水下混凝土浇筑工作，应在该导管内首批混凝土初凝前完成，否则应掺如缓凝剂，推迟初凝时间。(9)混凝土的坍落度应满足设计要求，混凝土浇筑应连续进行，为保证桩的质量，应留比桩顶标高高出0.5-1.0m的桩头,处于干处的桩头，可在混凝土初凝后，终凝前清除。(10)技术人员应对钻孔灌注桩各项原始记录及时进行整理签认。(11)环保措施：为保护施工范围内的环境卫生、农田，钻孔桩废弃的泥浆应在施工完成后，用汽车或罐车将泥浆池（槽）中的泥浆运到指定的排放地点。(12)主要机械设备：钻机、混凝土搅拌机、混凝土运输车、吊车、空压机、水泵、导管、泵车、装载机、电焊机、发电机、水车等。（二）钢筋混凝土空心板预制施工工艺1.建造预制台座，将场地平整碾压后浇筑10cm碎石，压实后浇筑10cm混凝土平台。水磨石台面应平整光滑2.施工前的准备工作（1）检查底模是否符合要求。（2）检查原材料的质量。（3）梁体台面放样。（4）检查施工现场电力及水源的供应情况是否能保证施工。3.放样完毕，将台面清扫干净，然后涂隔离剂，将隔离剂均匀地涂到台面上，不宜过多，薄薄一层即可。4.绑扎底板钢筋底板钢筋在钢筋预制场加工成型，按设计要求在台面上正确摆放，用20号绑丝绑扎底板钢筋及预埋连接钢筋。5.绑扎腹板和顶板钢筋（1）腹板钢筋纵向和竖向钢筋顺扣绑扎，每根钢筋上的交叉点绑扎成八字式，其中箍筋与主筋保持垂直，箍筋的转角与钢筋的交接点要绑扎牢固，箍筋的平直部分和通筋的交点绑扎成梅花式。（2）钢筋绑扎完成后，钢筋骨架两侧绑扎与钢筋保护层厚度相同的砂浆垫块（垫块强度等级与梁体混凝土强度等级相同）。6.安装侧模、端模（1）模板用人工抬到台座两侧，将机油均匀刷到模板面板上。（2）将涂完脱模剂的模板按预制底模位线准确定位，模板用螺栓、螺母连接，连接处中间垫橡胶条保证不漏浆。（3）侧模拼装就位后，下侧用木块支撑牢固，上面用对拉杆将两侧模板拉紧，保证顶宽。（4）端模板用卡扣与侧模板连接。7.浇筑混凝土混凝土浇筑分两层进行，先从一端开始浇筑底板，振捣棒要竖直插入，快插慢提。底板混凝土浇筑完成后，快速安装木模，并固定好位置，防止浇筑混凝土时产生上浮或侧移。然后再回到浇筑起始端开始浇筑腹板、顶板，顶板表面应抹平、拉毛。8.拆除侧模和端模（1）空心板梁浇筑完成以后，待混凝土强度达到5Mpa时，拆除侧模和端模。（2）拆除侧模时，先将侧模底部的木支撑去掉，然后将上端的对拉杆拆掉，最后将每块侧模间的连接螺丝解除，人工将侧模抬到空心板梁浇工作区以外，及时清理模板上的残余物，以便于下次使用13。（3）侧模摇摇欲坠时要小心，不要碰掉预制板的边，拆掉模板后要迅速凿除预埋件，动作要轻，以减少对板梁混凝土的损伤。9.混凝土的养护：拆除模板后，用土工布覆盖洒水养护。10.预制板出坑（1）养护至设计强度80%后，用龙门吊吊出槽位堆放至存梁场，架梁时，用龙门吊装车，板车拖运，吊车安装空心板梁。（1） 堆放时支点位置要准确，避免预制板产生负弯矩。（三）墩台、柱施工工艺一般要求1.对墩台基底的处理，除应符合天然地基的有关规定外，尚应符合下列规定：(1)基底为非粘性土或干土时，应将其润湿。(2)基面为岩石时，应加以润湿，铺一层厚2030mm的水泥砂浆，然后于水泥砂浆凝结前浇注第一层混凝土。2. 一般墩台及基础混凝土，应在整个平截面范围内水平分层进行浇注。3. 较大体积的混凝土墩台及其基础，在混凝土中埋放石块时应符合下列规定：(1) 可埋放厚度不小于150mm的石块，埋放石块的数量不宜超过混凝土结构体积的25%。(2) 应选用无裂纹、无夹层且未被烧过的、具有抗冻性能的石块。(3) 石块的抗压强度不应低于30MPa及混凝土的强度。(4) 石块应清洗干净，应在捣实的混凝土中埋入一半左右。(5) 石块应分布均匀，净距不小于100mm，距结构侧面和顶面的净距不小于150mm，石块不得接触钢筋和预埋件。(6) 受拉区混凝土或当气温低于0时，不得埋放石块。4.台背回填的施工方法公路能否保持行车平稳、舒适，构造物台背回填质量有时起着关键的作用。所以根据我们从事高等级公路的施工经验，强调和抓好构造物台背回填是我们高度重视的一道工序。(1) 用于回填的全部材料，应符合技术规范的要求，填料既要能被充分压实，具备良好的透水性，且不含有草根、腐植物或冻土块等杂物。回填石灰土应按要求拌和。(2) 回填应分层填筑，根据压实机型，一般控制在每层填厚不大于10-15厘米，分层填筑应尽量保证摊铺厚度均匀、平顺。在雨季回填时，填筑面应做成3%-4%的坡度，以利于排水。(3) 构造物的回填应遵照两边对称的原则。并做到在基本相同的标高上进行，防止不均匀回填造成对构造物的损坏。(4) 基坑的回填，应在排干积水的情况下进行作业，回填工作应得到监理工程师的同意。靠路基的坡度应当挖成台阶，以便于保证回填质量。(5) 回填前，先与断面上划分回填层次，确定检测频率，填写检测记录。(6) 填筑时要设专人负责，每一构造物谁负责回填要明确。(7) 不同土质应分层填筑，不准混合使用。回填土要经过选择，含水量要接近最佳含水量。(8) 回填高度要按设计图纸规定施工，轻型桥台，在梁（板）未吊装前，不允许填过允许回填高度。每层回填都要做压实度检验，压实度检验记录必须和填筑高度相等，并保证符合技术规范要求。施工工艺1.在已做好的基础上重新放线，并复核放完的轴线。根据图纸设计，凿毛桩基础处预留钢筋处混凝土，按设计要求焊接柱钢筋笼。2.桩顶面清扫干净，支柱接柱模板，保证其中心与设计中心一致，在模板上定出桩顶标高。混凝土采用与桩同等级混凝土，踏落度采用3050mm的，用插入振捣器振捣密实，初凝后及时养生，终凝后在柱底范围内凿毛。3.绑扎柱身钢筋，每一个断面钢筋接头要符合规范+要求，检查柱身钢筋垂直度，安放好保护层垫块后，支柱身钢筋。4.模板采用整体钢模，支模时将模板事先拼在一起，拼缝要拼接严密，用缆绳四个方向固定模板，搭好人工操作平台。5.重新放样，检查柱上下中心是否在同一竖线上，柱身是否垂直，合格后浇筑混凝土，混凝土就地拌和，吊车配合吊斗灌注，柱高超过2米时，混凝土通过串斗注入模内，每层厚度不得超过40cm，混凝土坍落度控制在3050mm之间，人工下到柱内振捣。6.混凝土初凝后，要及时对墩顶进行人工凿毛。洒水后，用塑料薄膜严密包裹养生，始终保证膜内潮湿状态。（四）盖梁施工工艺盖梁的适宜施工方法较多，可以用门型贝雷支架方案、抱箍牛腿方案、剪力销牛腿方案，本施工采用剪力销牛腿方案。1.模板类型和支撑形式为了适应墩柱高度变化的特点，减少支撑脚手架的工作量，加快底模周转，盖梁由组合横梁支撑，侧模由横肋立柱拉杆组成，支撑搭在剪力销上的纵横梁上。2.剪力销牛腿支撑拉杆通过中空的剪力销连接于预埋螺母上，牛腿由拉杆压挂在相关剪力销上。3.在底模搭设完之后，在其上定出各骨架所在位置，用吊车单片多点或用扁担梁吊装骨架就位，绑扎其他钢筋等。钢筋绑扎完成后，清掉模内杂物，支侧模，侧模底部与顶部分别与对面模板用拉杆连接。模板全部支好后，重新放样检查各边角位置是否正确。盖梁钢筋事先按照图纸要求，焊接成钢筋骨架，在盖梁底模支架上成型及焊接。4.混凝土浇筑用吊车配吊斗工艺，插入振捣器振捣。（五）桥梁安装施工工艺1.安装准备工作平整桥下场地，吊车有较平整的作业场地；按设计要求安装锚栓钢套；测量放样，把墩台帽中的轴线放出来打墨线弹出支座位置，现时将板边线板端线用墨线弹在盖梁上；构件运输使用拖车，在预制厂使用龙门吊装车；构件移运按安装顺序进行，尽量减少吊车来回移动位置。2.梁板安装施工现场采用汽车吊装（35T），安装时须先将墩台顶的支座固定好，符合设计后进行安装，安装时统一指挥，确保吊装安全；吊装时的吊点按设计要求严格控制；安装顺序从一侧向另一侧逐片安装；落梁时根据弹好的板边线板端线控制板梁平面位置，力求做到各相邻板梁之间的缝宽均匀一致。（六）桥面系施工工艺1.护栏采用现场预制，安装后再浇桥面铺装混凝土。2.伸缩缝安装：按设计要求预留伸缩缝口，并埋设伸缩缝连接锚钢筋；桥面混凝土铺装层施工完工后，必须立即在伸缩缝处凿缝，保持伸缩缝能自由伸缩。待桥面沥青混凝土成型后，放出伸缩缝中线，按设计尺寸画出切割线。用混凝土切割机按线切割；破除及清理伸缩缝范围内的沥青混凝土及松散多余的混凝土；进行伸缩缝的安装和位置调整；浇筑混凝土并进行养生15。五、确保工程质量和工期的措施1.具体质量目标本标段工程质量一次验收优良率100%，不允许出现不合格工程，坚决杜绝不合格项目，不论是自检，还是业主监理的中检、抽检、终检，任何时候都达到100%的优良率，争取良好的信誉。2.质量控制机构和创优规划质量管理领导小组是整个工程质量管理的最高领导机构，由项目经理、技术负责人、质检工程师、试验室主任，制订整个合同段工程质量创优规划、方针、措施，对工程的质量难点和关键工序进行分析，制订攻关课题，成立QC小组，积极开展工作。施工队所属各施工班组根据自己的创优任务，拟定项目工程具体的分项实施计划，责任到人，严格要求，全员全过程质量控制。3.强化质量意识，健全规章制度在施工中树立“质量关系千万家，搞好质量人人抓”的观念，使职工认识到质量工作的好坏与企业、个人利益的关系，把质量工作贯穿到施工全过程中，深入到企业的每一个人，形成道道工序齐抓共管，上下自律，使工程质量始终处于受控制状态。推行国际标准IS09000体系，按质量管理手册严格要求，使各项工程质量工作落到实处。加强全面质量管理，实行项目分解及目标管理，对重大技术问题组织QC小组攻关，科学指导施工。积极推广新技术、新工艺、新材料。4.工期保证措施(1) 根据合同工期科学地制定总体施工计划，明确规定各分布工程工期的控制点，严格要求开工、完工时间，把任务落实到各施工工程队。(2) 落实经营承包责任制，公司与项目经理部签订承包合同，项目经理部和各施工工程队签订承包合同，各施工工程队与施工工区签订承包合同，实行全员风险抵押金制度，制订完善的奖罚条例，重奖重罚，利用经济杠杆，确保合同工期的实现。(3) 合理安排人力、机械进场，根据施工定额计算，配足配套的人员、设备、按工程需要及时进场。(4) 协调工程项目的施工，对各工程的测量 、试验、检查、监理签认和工序交接有条不紊地进行。(5) 协调好业主、监理和当地政府及群众的关系，为施工创造一个良好的社会环境。(6) 随时掌握工程进度，建立工程进度日统计、旬考核制度，经常调整计划，协调施工力量，对工程滞后点提前采取措施。(7) 遇有特殊情况，如雨、路基施工成型段不能按期交工时，我单位有能力调集后配力量，及时将配属队伍调入，及时从其他施工单位租用设备，保证合同工期的实现。六、确保施工安全、文明施工、环境保护措施（一）确保施工安全措施经理部设立安全科，制订切实可行的安全管理制度张贴上墙，对项目的安全工作实行垂直领导；办理“工程一切险”、“第三者责任险”取得安全社会保险；公司对项目每半年进行一次安全大检查，项目经理部对所管辖的工程每月进行一次安全检查，各工段或各班组每天进行检查安全工作。（二）文明施工措施为把本合同工程建设成一条环境优美的公路，我单位在施工中尽最大限度维护原来的地貌地形，保持原来的生态环境，在施工中从以下几个方面加强文明施工管理：1.项目经理部及工地现场的一切工作皆按照一整套相关工作制度，合理工作，有序施工。严禁违章作业、野蛮施工。在项目经理部设置工作牌，标明工程概况、项目名称、技术等级、质量标准、安全重点和负责人。2.施工人员要佩带胸卡上岗，职工对待工作热情、投入，对人尊重、礼貌；精神面貌好。3.加强现场安全管理，在施工现场设置“六牌一图”即单位名称牌、工程概况牌、警卫制度牌、安全措施牌、安全记录牌、安全质量宣传牌和现场平面图。施工用电、生产用电管理落实到人，添置必要的防护器材，促进现场文明管理。4.场地规划整齐，集料按规格隔离堆放，料场标示明确，保持施工现场清洁卫生。5.加强与当地群众联谊，做到互相理解、相互尊重、对群众提出的合理要求应尽快整改，对不合理的要求要说服教育以免矛盾激化，要教育职工不得扰民。6.加强与业主和当地政府部门的联系和交流，共同搞好两个文明建设。7.加强绿化，驻地房前屋后要种植合适的花草，美化环境。8.健全管理制度，把文明施工列入经济承包责任制中，制订随机检查制度，并采取相应的奖罚制度，严格管理，以达到文明施工的要求14。(三)环境保护措施1.建立文明施工环保，水土保持和文明施工管理体系，完善管理制度。经理部成立施工环保、水土保持和文明施工领导小组，指定一名副经理主要负责施工环保，水土保持和文明施工工作，结合现场实际情况制定施工环保，水土保持和施工，上报业主及监理工程师同意后实施。2.实行施工环保，水土保持和文明施工管理责任制，将施工环保，水土保持和文明施工与各作业班组和管理人员奖金分配挂钩。3.制定施工环保、水土保持、文明施工、施工现场管理、施工秩序管理、施工安全管理细则，并认真落实。4.项目经理每十日一次进行施工环保、水土保持和文明施工检查，针对检查中发现的问题限期整改。5.桥梁施工现场的钢筋头和其他钢筋等不得随意乱扔，要及时回收。确保施工现场整齐而有序。6.对工程的成品、半成品和在建工程有积极地保护措施，不仅使其免受损伤，而且禁止对其造成污染。7.施工便道注意经常洒水保养，防止尘土飞扬、污染环境。8.注意做好职工生活卫生、美化生活环境。七、附图（一）施工质量控制程序图（二）安全控制网络图（三）桥梁系梁、墩台施工工艺流程图（五）钢筋混凝土钻孔灌注桩施工工艺流程图（四）盖梁施工工艺流程图（六）墩柱施工工艺流程图（七）空心板梁安装（吊车）施工工艺流程图（八）伸缩缝安装施工工艺流程图（一）施工质量控制程序图 开工 开工报告审批 检查 施工准备 检查 分项工程质量控制 检查 工序质量控制 检查 分步工程验收质量控制 检查 骏工验收 检查 交工手续、验算不合格不合格安全保证体系不合格不合格不合格不合格（二）安全控制网络图群众监督思想工作生产指挥技术安全安全工作目标安全生产 管理安全监理部门专业安全检查保证体系现场控制人的意识与行为控制兼职安全员 责任制联保互保责任制班组班前安全交底安全技术劳动保护现场作业现场保护（三）桥梁系梁、墩台施工工艺流程图场地平整施工放样砼养护砼浇筑钢筋加工砼运输试件制作底模安装绑扎钢筋砼拌合（四）盖梁施工工艺流程图拆模测量放样钢筋绑扎模板安装混凝土养护混凝土浇筑拆模钢筋加工模板组装砼拌合运输留试件单柱验收（五）钢筋砼钻孔灌注桩施工工艺流程图平整场地 桩位放样 制作护筒埋设护筒钻机就位制作钻头测量钻孔深度、斜度、直径向钻孔注清水或泥浆钻进至设计深度制作钢筋骨架清孔运输吊装钢筋骨架制作导管设立钢筋骨架测量淤泥厚度试拼装检验导管设立导管输送砼灌注水下砼制备砼拔导管砼试验拆除护筒混凝土养生（六）墩柱施工工艺流程图施工准备测量放样绑扎钢筋笼与墩柱接触面凿毛调整基础面上钢筋安装墩柱钢筋制作安装模板安装墩柱模板混凝土拌和运输浇筑混凝土养生压试块拆除模板交验后进行下一工序（七）空心板梁安装（吊车）施工工艺流程图施工准备桥梁中心复测墩台支座垫石标高复测支座检验安装支座梁体检查板梁运输板梁吊装检查支座有无脱空有脱空无脱空调整浇筑绞缝（八）伸缩缝安装施工工艺流程图桥面铺装划线割线破除伸缩缝处的砼清洗接缝处碎料安堵梁缝间泡板调整预理筋伸缩缝吊装就位调整伸缩缝高程锚固伸缩缝解开锁定浇筑混凝土伸缩缝进场验收预埋伸缩缝联结钢筋检查验收调整伸缩缝纵横向位置符合要求不符合要求第三章 霍宾台桥预算书一、编制依据 1、石家庄市霍宾台中桥所确定的技术方案和工程量。 2、交公路发1996612号文公路基本建设工程概预算编制方法。 3、鄂交基1999254号湖北省交通厅执行交通部颁（96）公路基本建设工程概预算编制办法补充规定二、概算编制的有关说明根据鄂交基（1999）25号公路基本建设建设概算、预算编制方法补规定，人工工资为17.21元/工日。根据工程所在地调查的供应价格，综合调查取定原价，并加计运杂费，场外运输损耗，采购及保管费经综合计算确定材料预算价格。（一）其他直接费，间接费及现场经费。结合项目具体情况，预算编制中有关费率取定如下15：主副食运费补贴按主副食综合运距10km计算。1.施工技术装备费，计划利润，税金的费率均按公路基本建设工程概、预算编制办法的补充规定计算，分别取2.4%、3.2%、3.41%。2.办公和生活用家具购置费按公路基本建设工程概、预算编制办法的规定计列。3.建设单位管理费，按照编制办法规定计算。(1)建设单位管理费：按国内招标工程考虑，按公路基本建设工程概、预算编制办法的规定计算。(2)工程质量监督费：以指标建筑安装工程费为基数，按0.15%计算。(3)工程监理费：以建筑安装工程费总额为基数，以1.6%计算。(4)设计文件审查费：以指标建筑安装工程费为基数，按0.05%计算16。4.勘察设计费按收费标准及有关合同计算。5.施工机构迁移费、供电贴费不计列。7.建设期贷款利息按贷款金额的6.2%计列。8.工程保险费不计列。（二）投资预算结果本项目建设投资预算总额为147.43万元，平均每米17534.49万元。70表1 总 预 算 表石家庄市霍宾台中桥工程项目节工程或费用名称单位数量预算金额(元)技术经济指标各项费用比例(%)备注第一部分 建筑安装工程桥长米84.081,225,47516348.3983.12三下部构造桥长米84.08638,058511,8743.28四上部构造桥长米84.08493,4176582.4033.471行车道系M3/m202.800/84.08312,8711542.76/4,1742桥面铺装m3/m202.800/84.0857,879497.24/7723人行道系桥长米84.0893,5471247.964C80型伸缩缝m1829,1201300.00八施工技术装备费桥长米84.0823,716316.381.61九计划利润桥长米84.0831,624421.882.15十税金桥长米84.0838,668515.852.62第二部分 设备及工具器具购置费桥长米84.089,800130.740.66三办公及生活用家具购置桥长米84.089,800130.740.66第三部分 工程建设其他费用桥长米84.08198,6522650.1113.47二建设单位管理费桥长米84.0840,452539.652.741建设单位管理费桥长米84.0818,559247.592工程质量监督费桥长米84.081,66722.243工程监理费桥长米84.0817,781237.214定额编制管理费桥长米84.081,88925.205设计文件审查费桥长米84.085567.42四勘察设计费桥长米84.0870,000933.834.75九建设期贷款利息桥长米84.0888,2001176.635.98第一、二、三部分费用合计桥长米84.081,433,92719129.2397.26预留费用元40,3722.742预备费元40,3722.74预算总金额元1,474,299100.00桥梁基本造价桥长米84.081,474,29919667.81100.00表2 人工、主要材料、机械台班数量汇总表石家庄市霍宾台中桥工程序号规格名称单位代号总数量分项统计场外运输损耗基础下部构造上部构造辅助生产其他%数量1人工工日1135153857501137668812机械工工日3552342502683原木m3107614锯材m311100375级钢筋t1618.36803236级钢筋t1782.21539407型钢t3110108钢板t321019钢管t350010钢丝绳t410011电焊条kg42741137964912钢模板t550013组合钢模板t5700014门式钢支架t580015板式橡胶支座dm38647524616铁件kg1506498832323917铁钉kg1511911617518812号铁丝kg153292292192022号铁丝kg154185164512420铸铁管kg16025225221草袋个221159951599522油毛毡dm32308823325号水泥t24223139146431.00224425号水泥t24321369251171.00225石油沥青t260003.00026柴油kg26542014827227煤t266001.00028电267324121473104982044029水m32682988500182266630中(粗)砂m328611322556292202.502831砂砾m328718181.00032片石m33053305527533碎石(2cm)m3320523523571.00434碎石(4cm)m3321356189651.00335块石m3343180522161236其他材料费元3915469414567448837250L以内强制及反转式搅拌机台班569471812173812t以内汽车式起重机台班700553920t以内汽车式起重机台班702774030KN以内单筒慢速电动卷扬机台班7091921924150KN以内单筒慢速电动卷扬机台班71075754230kVA以内交流电焊机台班86621463217743小型机具使用费元9982334472537132544定额基价元999854311175825314752363734表3 建筑安装工程费计算表石家庄市霍宾台中桥工程序号工程名称单位工程量定额基价(元)直接工程费(元)定额直接工程费(元)间接费（元)施工技术装备费 (元)费率 2.4%计划利润(元)费率 3.2%税金(元)综合税率3.41%建安工程费直接费其他直接费现场经费合计合计(元)单价(元)人工费材料费机械使用费合计123456789101112131415161718191基础桥长米84.0817582566385127376576519952544231638422033319663275214899653379922472783298.802下部构造桥长米84.08314752862322480842691136122874602785639654335006713653873011640143844449505935.833行车道系m3/m202.80024862138017211150250252741925892220033020872765161078468949194109833399421676.244桥面铺装m3/m116.40042241662340187449751308100137385604746980183211721562202762640538.155人行道系桥长米84.0872872201756055214838220917276449903868104831612021269532821015451354.656C80型伸缩缝m1829120291202912029120291201300.00附:本表各栏数据之间关系 15=(13+14)15的费率; 16=(13+14)16的费率; 17=(12+14+16)17的费率;18=12+14+15+16+17;19=184表4 其他直接费、现场经费及间接费综合费率计算表石家庄市霍宾台中桥工程序号项目其他直接费率（%）现场经费（%）间接费率（%）冬季施工增加费雨季施工增加费夜间施工增加费高原施工增加费沿海施工增加费行车干扰增加费施工辅助费综合费率临时 设施费现场管理费综合费率企业管理费财务费用综合费率基本费用其他单项费用主副食运费补贴职工探亲路费职工取暖补贴工地转移费1人工土方1.0602.2103.2704.1006.9400.3840320117442990046034502机械土方0.6400.6601.3002.0802.9900.162038056122660026029203汽车运土0.6400.2100.8501.3001.4700.162022031520740026010004人工石方0.7602.1002.8604.1006.9400.2820320116422990045034405机械石方0.6900.7301.4203.5203.7600.180046079202770029030606高级路面0.1200.5101.0501.6802.6801.2600.096022042561700034020407其他路面0.5101.0501.5602.66
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