主厂房高支模.doc

A初版实施 签名日期签名日期签名日期 REV 版次 编写 AUTH.审核 CHKD BY 批准 APPD BY MODI. 修改 STATUS 状态 广东火电工程总公司广东火电工程总公司 GUANGDONG POWER ENGINEERING CORPORATION 文件号文件号DOCUMENT NO.GPEC/HYP/EP/TJ/ UI-003 恒恒 益益 工工 程程 项项 目目 部部 施工方案 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版权所有COPYRIGHT GPEC/HYP 2010 Page 1 of 15 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：2 of 30 目目 录录 1.施施工工概概况况 .3 2.依依据据的的图图纸纸、文文件件及及标标准准 .3 3.作作业业准准备备和和条条件件要要求求 .3 4.质质量量技技术术措措施施 .6 5.作作业业程程序序内内容容 .7 6.作作业业检检查查验验收收应应达达到到的的质质量量技技术术标标准准.26 7.安安全全措措施施.26 8.环环保保要要求求.29 9.附附录录.30 发文范围：（共 7 份） 归档夹类：作业指导归档夹类：作业指导 夹号：夹号：U1-003U1-003 发 文份数发 文份数发 文份数 项目经理质量部1焊接工区 项目副经理(安装)物资部金检工区 项目副经理(建筑)施工管理部1力特工区 书记综合技术室建筑工区2 总工程师锅炉工区归档备案2 工会主席汽管工区 行政部电仪工区 计财部综合工区 安全部调试工区 本版文件于 2010 年06月 日开始实施。 批准人： 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：3 of 30 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 1. 施工概况施工概况 三水恒益电厂“上大压小”2*600MW超临界燃煤发电机组工程主厂房结构由A-B/1- 19轴汽机间、B-C/1-9轴除氧间、C-D/1-8轴和C-D/12-19轴煤仓间组成。主厂房纵向长 度为167.5m，柱距为9m；10m。横向A-B间跨度32.5m、B-C间跨度9.8m、C-D间跨度 12.5m。主厂房A列柱截面为700*1400和800*1400两种、B列柱截面为800*1500、C列 柱截面为800*1800、D列柱截面为800*1600。 主厂房A列排架柱纵梁的截面分为300*800、300*900和300*950三种，纵梁截面标 高为6.77m、13.67m、16.8m、21m、25.5m、28.9m和32.3m。除氧间分为6.77m加热 器层，横梁截面为650*1600；13.67m运转层，横梁截面为650*1600；26.3m除氧间屋 面层，横梁截面为700*2400。煤仓间分为16.97m给煤机层，横梁截面为 600*1800；30.5m煤斗支座层，横梁截面为700*2600；41.97m皮带机层，横梁截面 650*1600；49.6m煤仓间屋面层，横梁截面为450*1200。除氧煤仓间纵梁截面分为 350*900、400*1200、300*700、400*1000、350*1000几种。 2. 依据的图纸、文件及标准依据的图纸、文件及标准 2.1主厂房A排框架F2871S-T0208； 2.2除氧煤仓间框架结构F2871S-T0209； 2.3 电力工业部火电工程施工组织设计导则； 2.4 广东火电工程总公司质量体系文件； 2.5 广东火电工程总公司常用安全设施标准及实施指南、工程施工劳动安全、劳 动卫生管理工作手册； 2.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ-130-2001； 2.7建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91； 2.8工程建筑设强制性条文电力部分（2006年版）； 2.9建筑施工手册第四版缩印本； 2.10 钢结构设计规范（GB500172003）； 2.11 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)(2006年版)； 2.12 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)； 2.13 以往同类型机组电厂“主厂房”施工经验。 3.作业准备和条件要求作业准备和条件要求 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：4 of 30 3.1 施工组织机构 3.2作业人员参加作业人员配置 序号工种名称项目部建筑一工区备注 1工程负责人11 2技术人员24 3施工员06 4测量工程师（员）13 5安全工程师（员）13 6质检工程师（员）12 7材料工程师（员）01 8机械工程师（员）02 9资料员12 10电工04持证上岗 11木工0300高级、中级 12架子工045持证上岗 13起重工02高级 14电焊工060高级 15保卫16持证上岗 16司机06 17修理工03高级 土建项目 安全员 质检员 综 合 班 木 工 班 工程施工管理项目部 （广东火电总公司三水分公司） 架 子 班 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：5 of 30 19普工010 3.3对参加人员的素质要求 3.3.1 参加过类似的电厂工程建设； 3.3.2 具备国家认可的相应资格证书； 3.3.3 对施工规程、规范、验评标准等有一定的了解； 3.3.4 熟悉电厂土建工程的一般施工程序。 3.4 作业机具 3.4.1 施工设备 序 号名 称单 位数 量 备 注 17030B移动塔吊台1 布置在A外，供 1#、2#机施工用 26015A固定塔吊台2 布置在固定端和扩 建端 330T汽车吊辆2 4ZL40铲车台2 5 全站仪台2 测量 6 水准仪台2 测量 7 50m长钢尺把4 测量 8 扳手把300 9 铁锤把300 10 锯木机台10 11 手提电锯把30 3.4.2 安全防护用品配备表 序 号名 称单 位数 量 备 注 1安全带条650 2安全帽顶650 3安全立网m250000 4水平兜网m215000 3.5 技术准备 3.5.1 完成全部有关于主厂房上部结构的所有施工图纸的阅读工作并参加了相应图纸的 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：6 of 30 图纸会审，经设计交底后，编写有针对性的施工方案并报监理审批。 3.5.2 完成对施工人员进行施工程序，施工工艺，质量标准，施工危险因素和环境因素 辩识及控制措施等方面内容的交底工作。 3.6 材料准备 3.6.1 主厂房上部结构施工所需的钢管、扣件、顶托、模板等材料由施工技术人员作好 材料计划。 3.6.2 为确保工程质量及工程进度，所有、材料的质量都必须符合设计及规范的要求， 经现场清点验收，资料齐全并具有产品合格证。 4.质量技术措施质量技术措施 4.1脚手架工程 4.1.1 基础完工后及脚手架搭设前；作业前施加荷载前；每搭设完1013m高度后；达 到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月的均应进行验收工作。 4.1.2 钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深 的划道。 4.1.3 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技 术规范表8.1.5的相关规定。 4.1.4 钢管外表面锈蚀深度大于0.5mm；各种杆件钢管的端部弯曲不得大于 5mm（L1.5m）；立杆钢管弯曲不得大于12mm（3mL4m）；不得大于 20mm（4mL6.5m）；水平杆、斜杆的钢管弯曲不得大于30（L6.5m）。 4.1.5 脚手架立杆垂直度偏差应在100mm(2080m)；步距偏差应在20mm；纵距 偏差应在50mm；横距偏差应在20mm。剪刀撑斜杆与地面倾角应在 4560之间。 4.2模板工程 4.2.1 模板使用前必须把板面、板边粘贴的水泥浆清除干净。对损坏、变形模板应进行 修复，以保证接缝严密，板面平整。 4.2.2 模板缝应按方案要求封堵，避免漏浆。 4.2.3 质量检验及评定标准： 质量检验及评定标准质量检验及评定标准 序号项 目 允许偏差 （mm） 检验方法 1轴线位移5尺量检查 2标 高5水准仪或拉线和尺量 3梁柱截面尺寸偏差5mm尺量检查 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：7 of 30 4柱垂直偏差5mm经纬仪或吊垂球 5 梁底模板面平整度偏 差 5mm 水准仪 5.作业程序内容作业程序内容 5.1梁底承重脚手架搭设施工程序流程图 搭设的工艺流程：场地平整、夯实(底层)定位设置通长方通（100*100）垫板 排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平 杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件作业层铺脚手板和挡脚板混凝土浇 筑前组织脚手架验收工作。每根梁底支撑脚手架均应按照以上施工程序施工。 5.2主要施工工序方法及要求 5.2.1 梁底承重脚手架搭设 主厂房上部结构梁底承重排架采用外扣件式钢管脚手架，搭设脚手架前先按施工图 纸由测量班放样主厂房轴线根据轴线刻画好每根梁的中心线。然后按梁底承重脚手架施 工平面图布置立杆。脚手架与柱边的距离为400mm，排架横距根据梁的截面尺寸不同， 分成三种情况搭设：主厂房纵梁截面较小（除截面400*1200的纵梁外），梁底中间 支设一条立杆，立杆纵距为600mm，步距为900mm；除氧煤仓间横梁（除煤斗梁外） 以及400*1200的纵梁，梁底支撑立杆为2排，纵距为600mm，步距为900mm；煤仓 间煤斗梁梁底支撑承重立杆为3排，纵距600mm，步距900mm。梁底大楞采用双方钢， 方钢规格为50*100*2.5，双方刚支撑在承重立杆顶端的顶托之上；梁底小楞采用80*80 木枋，与大楞双方钢垂直布置，间距150200mm一条。承重立杆的外面两排需要设 置纵向剪刀撑，每隔三纵距立杆设置一道横向剪刀撑，剪刀撑与水平撑的夹角在 450600之间。在梁的两边设置1300mm施工操作走道两层，离梁边最近的两根立根的 距离为1700mm。立杆采用对接扣件连接。水平杆与楼板内的承重平台相搭接形成整体。 除氧间6.77m和煤仓间16.97m层横梁立杆搭设前，沿着横梁的走向，在回填夯实的地面 上浇筑10cm厚的C15砼垫层，宽度1m，配套底座为100*100的C15砼垫块；其余各层 由于横梁在同一垂直面上，上层横梁的承重排架立杆需支撑在下层横梁之上，立杆底端 通过顶托支撑在水平放置的2条80*80木枋之上，以分散立杆对砼楼层的压力。 梁模板采用1220mm(宽)2440mm（长）18mm（厚）酚醛木胶合板，根据梁 截面体形加工，梁内楞采用483.0钢管间距150mm；外楞采用483.0钢管双支间 距600mm。对拉丝杆直径采用14的圆钢间距600mm600mm。 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：8 of 30 梁底承重排架搭设及梁模板加固详见附图。 脚手架搭宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一 根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双脚手架内、外排两立杆的连线要垂直。立杆接 长时，宜先立外排，后立内排。 承重脚手架在混凝土浇筑前必须经有关单位共同验收合格后方可使用。在混凝土浇 筑过程中架子工应加强检查工作，检查杆件有无发生变形、联结点是否松动、地基是否 发生沉陷等进行全面检查。任何对承重脚手架的改造及修改必须通过部位施工员或项目 技术负责的认可。 六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的施工作业。现场塔吊的使用应特别 注意，指挥人员必须经过培训并按规定的信号指挥。材料的搬运要求绑扎牢固，运行、 降落平稳，高处不准出现悬空或不稳定材料；验收合格后方可进行作业，未经验收或验 收不合格不准作下一道工序作业。 5.2.2 承重脚手架受力计算 承重脚手架受力计算是根据施工脚手架搭设的步距、纵距、排距离墙的间距和采用 的钢管扣件等周转材材质；梁柱模板的受力计算是根据钢管、扣件、模板的材质以及加 固的方式等各项指标输入由广州EZ安全计算软件建筑工程施工安全辅助设计系统建 所得的计算结果。力学模型选择了除氧煤仓间承重排架，选用最不利工况进行计算，其 它部位的高支模参照此方案实施。 根据横梁梁底承重排架的搭设形式、梁截面和排架 的搭设高度，选择煤仓间16.97m层横梁（梁底两排承重立杆，截面尺寸最大为 600*1800，搭设高度较高为16.97-1.8=15.17m）和煤仓间30.5m层煤斗梁（梁底三排 立杆，截面尺寸为700*2600，搭设高度30.5-16.97-2.6=10.93m）进行计算。 5.2.2.1. 煤斗梁高支模验算 5.2.2.1.1. 计算参数 煤斗梁截面为700*2600，梁底三排立杆，梁底大楞采用双钢方通支撑在立杆的顶 托之上，钢方通规格50*100*2.5；小楞为80*80木枋间距150200垂直大楞放置；梁 侧模内楞采用483.0钢管间距150mm，外楞采用483.0钢管双支间距 600mm；对拉丝杆直径采用14的圆钢间距600mm600mm（5排）。模板厚度采用 18mm，施工活荷载2.0kN/m2，排架搭设高度10.93m。 5.2.2.1.2. 梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.70 + 5.20 ) 1.2 = 2.12 kN/m 砼自重 24.0 kN/m3 0.70 2.60 1.2 = 52.42 kN/m 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：9 of 30 钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.70 2.60 1.2 = 3.28 kN/m 振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.70 1.4 = 1.96 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 59.78 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 48.18 kN/m 5.2.2.1.3. 梁底模板验算 第一层龙骨间距为200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，底模宽度 b=700mm。 W=bh2 /6 =700182/6=37800mm3；I=bh3/12=700183/12=340200mm4。 1)抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMq1L2 =-0.10559.782002=-251076N.mm=-0.25kN.m =Mmax/W=251076/37800=6.64N/mm2 梁底模抗弯强度=6.64N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60659.78200=7245N=7.25kN =3Vmax/（2bh）=37245/(270018)=0.86N/mm2 梁底模抗剪强度=0.86N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q2=48.18kN/m 挠度系数K=0.644 max=Kq2L4/(100EI)=0.64448.182004/(1006000340200)=0.24mm =L/250=200/250=0.80 mm 梁底模挠度max=0.24mm=0.80mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：10 of 30 5.2.2.1.4. 第一层龙骨验算 立杆横向尺寸L2=350mm，梁宽度b=700mm；第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm。 W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4； a.梁传荷载计算 q=q1第一层龙骨间距/梁宽=59.78200/700=17.08kN/m b.板传荷载计算 板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(025+0.30)+1.42.50=3.86kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000200/10003.86=0.19kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.24kN，N2=7.47kN，N3=2.24kN Mmax=0.26kN.m，Vmax=3.74kN， F=7.47kN，max =0.09mm 1）抗弯强度验算 =Mmax/W=0.26106/85333=3.06N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.06N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 =3Vmax/（2bh）=33.741000/(28080)=0.88N/mm2 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：11 of 30 第一层龙骨抗剪强度=0.88N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 max=0.09mm =L/250=350/250=1.40mm 第一层龙骨挠度max=0.09mm=1.40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 5.2.2.1.5. 第二层龙骨验算 第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数取5跨；第二层龙骨采用双钢方通，钢方通 截面为50*100*2.5， W=19.03103mm3，I=95.15104mm4，A=7.25cm2； P=F=7470N=7.47kN。 1）抗弯强度验算 弯矩系数Km=-0.281 Mmax=KmPL=-0.2817.471000600=-1259442N.mm=-1.26kN.m =Mmax/W=1259442/（219.03103）=33.09N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=33.09N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：12 of 30 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.281 Vmax=KVP=1.2817.47=9.57kN =3Vmax/(2bh)=39.571000 /(22725.00)=9.9N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=9.9N/mm2fv=125.00N/mm2，满足要求。 3）挠度验算 挠度系数K=1.795 max= KPL3/（100EI）=1.7957.4710006003/(100206000951500) =0.15mm =L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.65mm=2.40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 5.2.2.1.6. 支撑强度验算 1)荷载计算 传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351 每根钢管承载NQK1 =3.3517470=25032N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.350.601000=294N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =25032+294=25326N 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：13 of 30 钢管重量0.0319kN/m，立杆重量=0.03198.31000=265N 水平拉杆10层，拉杆重量=100.950.0319=304N 扣件单位重量 14.60 N/个,扣件重量=14.6010=146N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=265+304+146=714N 钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2714+25326=26183N 2)钢管立杆长细比验算 L0=h=0.90m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=90.00/1.59=56.60 钢管立杆长细比56.60150,满足要求。 3)钢管立杆稳定性验算 =0.829，P=N/(A)=26183/(0.829424.00)=74.49N/mm2 钢管立杆稳定性计算74.49N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 5.2.2.1.7. 支撑支承面验算 立杆支撑在下层的横梁之上，支撑面不做计算。 5.2.2.1.8. 煤斗梁侧模荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0) F2=H=24梁高=242.60=62.40kN/m2 比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2,有效压头高度=F/=1.91m。 2)荷载计算 荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2 振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 Q=1.4 5.60 kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75 kN/m2 5.2.2.1.9. 煤斗梁侧模板强度验算 取竖肋间距L=150mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm， W=bh2/6=2600182/6=140400mm3，I=bh3/12=2600183/12=1263600mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105 q=60.50(2600-0)/1000=157.30kN/m=157.30N/mm 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：14 of 30 Mmax=KMqL2=-0.105157.301502=-371621N.mm=-0.37kN.m =Mmax/W=371621/140400=2.65N/mm2 侧模抗弯强度=2.65N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606 Vmax=KVqL=0.606157.30150/1000=14.30kN =3Vmax/（2bh）=314.301000/(2182600)=0.46N/mm2 侧模抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 3）挠度验算 q，=45.75(2600-0)/1000=118.95kN/m=118.95N/mm 挠度系数K=0.644 max=KqL4/100EI=0.644118.951504/(10060001263600)=0.05mm =L/250=150/250=0.60mm 侧模挠度max=0.05mm=0.60mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：15 of 30 5.2.2.1.10. 煤斗梁侧模对拉螺栓计算 Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2，设5排对拉螺栓，螺栓横向间 距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2600-0)/6=433mm=0.43m， N=abFs=0.600.4357.48=14.83kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN 对拉螺栓受力14.83kN容许拉力17.80kN,满足要求。 5.2.2.1.11. 煤斗梁侧模侧肋强度验算 计算跨度520mm，跨数5跨；钢管48*3.0，W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105 q=60.50150/1000=9.08N/mm Mmax=KMqL2=-0.1059.085202=-257799N.mm=-0.26kN.m =Mmax/W=257799/85333=3.02 N/mm2 侧肋抗弯强度=3.02N/mm2f=205N/mm2，满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606 Vmax=KV qL =0.6069.08520/1000=2.86kN =3Vmax/（2bh）=32.861000/(24240)=1.012N/mm2 侧肋抗剪强度=1.012N/mm2fv=125N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 q，=45.75150/1000=6.86N/mm 挠度系数K=0.644 max=KqL4/100EI=0.6446.865204/(100206000215600)=0.073mm =L/250=520/250=2.08mm 侧肋挠度max=0.073mm=2.08mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：16 of 30 5.2.2.2. 煤仓间 16.97m 层横梁高支模计算 5.2.2.2.1. 计算参数 煤仓间16.97m层横梁截面为600*1800，梁底两排立杆，梁底大楞采用双钢方通支 撑在立杆的顶托之上，钢方通规格50*100*2.5；小楞为80*80木枋间距150200垂直 大楞放置；梁侧模内楞采用483.0钢管间距150mm，外楞采用483.0钢管双支 间距600mm；对拉丝杆直径采用14的圆钢间距600mm600mm（3排）。模板厚度 采用18mm，施工活荷载2.0kN/m2，排架搭设高度15.17m。 煤仓间16.97m层横梁侧模的加固方法同煤斗大梁，经上面验算，煤斗大梁侧模的 加固方法满足要求，故对16.97m层大梁高支模的验算只进行底模和支撑系统的验算， 侧模不进行验算。 5.2.2.2.2. 梁底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.60 + 3.26 ) 1.2 = 1.39 kN/m 砼自重 24.0 kN/m3 0.60 1.80 1.2 = 31.10 kN/m 钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.60 1.80 1.2 = 1.94 kN/m 振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.60 1.4 = 1.68 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 36.12 kN/m 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：17 of 30 梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 28.70 kN/m 5.2.2.2.3. 底模板验算 第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度 b=600mm。 W=bh2 /6=600182/6=32400mm3， I=bh3/12=600183/12=291600mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMq1L2 =-0.10536.122002=-151704N.mm=-0.15kN.m =Mmax/W=151704/32400=4.68N/mm2 梁底模抗弯强度=4.68N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.60636.12200=4378N=4.38kN =3Vmax/（2bh）=34378/(260018)=0.61N/mm2 梁底模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 3）挠度验算 q2=28.70kN/m；挠度系数K=0.644 max=Kq2L4/(100EI)=0.64428.702004/(1006000291600)=0.17mm =L/250=200/250=0.80mm 梁底模挠度max=0.17mm=0.80mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图： 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：18 of 30 5.2.2.2.4. 第一层龙骨验算 钢管横向间距L=600mm ，C=600mm、=600/600=1.00。 第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333 mm4。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算 q=q1第一层龙骨间距/梁宽=36.12200/600=12.04kN/m Mq=qcL(2-)/8=12.04600/1000600/1000(2-1.00)/8=0.54kN.m b 、板传荷载计算 板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1725+0.30)+1.42.50=8.96kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=275/1000200/10008.96=0.49kN a =1/2（L-c）=1/2(600-600)=0mm=0m, a/L=0/600=0 Mp=Pa=0.490=0kN.m Mmax=MqMp=(0.54+0)106=540000N.mm=0.54kN.m =Mmax/W=540000/85333=6.33N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=6.33N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。 2）抗剪强度验算 Vmax=1/2q梁宽P=0.512.04600/1000+0.49=4.10kN =3Vmax/（2bh）=34.101000/(28080)=0.96N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.96N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：19 of 30 3）挠度验算 q=q2第一层龙骨间距/梁宽=28.70200/600=9.57N/mm q=qcL3(8-423)/(384EI) =9.576006003(8 - 41.002+1.003)/(38490003413333)=0.53mm p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.49100006002(3 - 402)/(2490003413333)=0mm max=qp =0.53+0=0.53mm =L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.53mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 5.2.2.2.5. 第二层龙骨验算 钢管纵向间距600mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢方通，50*100*2.5， W=19.03103mm3，I=95.15104mm4，A=7.25cm2； 1）抗弯强度验算 P=V=1/2q梁宽P=0.512.04600/1000+0.49=4105N=4.10kN 弯矩系数KM=-0.281 Mmax=KmPL=-0.2814.101000600=-691260N.mm=-0.69kN.m 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：20 of 30 =Mmax/W=691260/（19.03103）=36.32N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=36.32N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.281 Vmax=KVP=1.2814.10=5.25kN =3Vmax/(2bh)=35.251000 /(22725.00)=5.43N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=5.43N/mm2fv=125.00N/mm2，满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数K=1.795 P=V=1/2q梁宽P板重=0.59.57600/1000+0.49=3.36kN max= KPL3/（100EI）=1.7953.3610006003/(10020600095.15104) =0.066mm =L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度max=0.066mm=2.40mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图： 5.2.2.2.6. 支撑强度验算 1)荷载计算 传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：21 of 30 每根钢管承载NQK1 =3.3514100=13739N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.601000=504N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =13739+504=14243N 钢管重量0.0319kN/m，立杆重量=0.031913.41000=427N 水平拉杆15层，拉杆重量=151.200.0319=575N 扣件单位重量14.60 N/个，扣件重量=14.6015=219N 支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=427+575+219=1222N 钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21222+14243=15709N 2)钢管立杆长细比验算 L0=h=0.90m，钢管的i=1.59cm，=L0/i=90.00/1.59=56.60 钢管立杆长细比56.60150，满足要求。 3)钢管立杆稳定性验算 =0.829，P=N/(A)=15709/(0.829424.00)=44.69N/mm2 钢管立杆稳定性计算44.69N/mm2205.00N/mm2，满足要求。 5.2.2.2.7. 支撑支承面验算 钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板，楼板厚 =100mm，上部荷载为：F=15.71kN 1）支承面受冲切承载力验算 S=2.00，ft=0.91N/mm2，hO=100-15=85mm，=0.41.2/S=1.00 pc,m=1.00N/mm2，Um=4(100+85)=740mm,h=1.00 (0.7h ft0.15pc,m)UmhO =(0.710.91+0.151)1.0074085/1000=49.50kN 钢管支承面受冲切承载力49.50kN15.71kN,满足要求。 2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2，Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3，fcc=0.857200=6120kN/m2，=0.75 lfccAl=0.75361200.01=137.70kN 支承面局部受压承载力F=137.70kN15.71kN,满足要求。 5.2.2.2.8. 煤仓间 16.97m 层横梁梁侧模板加固验算 由于16.97m层横梁梁侧模板的加固方法同煤斗梁，煤斗梁的截面比16.97m层横梁 截面要大的多，这里对16.97m层横梁梁侧模板的加固不做验算。 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：22 of 30 5.2.3 柱模板安装加固 柱模采用黑胶合板按柱子体形尺寸加工，柱截面长边方向以每块模板的短边 1220mm为安装高度，第一条模板拼缝全部设置在+0.72m。柱截面短边方向以每块模 板的长边2440mm为安装高度，第一条模板拼缝全部设置在+1.94m。在柱的四角增加 弧形倒角条。柱模板加固的内楞采用501002.5方通间距200mm，柱箍围柱一周采 用2根16a槽钢，柱箍间距为500mm。柱箍两端的对拉丝杆采用18，对拉丝杆端头垫 片采用10010010钢板，端部采用双螺母。柱模板脚处用倒圆角条和海绵条垫一圈 以堵塞漏浆，柱梁交接处转角在内侧以单面粘胶纸粘贴一道。柱模板加固如下图： 除氧煤仓间上部结构柱截面最大为C列柱截面（800*1800），浇筑时砼一次浇筑的 高度严格控制在4.5m内，在下层砼初凝前进行上层砼的浇筑，砼计算高度取H=4.5m。 5.2.4 柱支模验算 5.2.4.1. 荷载标准值验算 1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: F1=0.22200/(T+15)12V0.5 =0.2224.005.711.001.153.000.5=60.05kN/m2 施工方案 三水恒益电厂三水恒益电厂2600MW机组工程机组工程 主厂房高支模工程主厂房高支模工程 版次：A 日期：2010年06月 广东火电GPEC/HYP/EP/TJ/U1-003Page：23 of 30 (=24.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=3.00m,1=1.00,2=1.15) F2=H=24.003.00=72.00kN/m2 比较F1和F2取较小值，F=60.05kN/m2，有效压头高度为 F/=60.05/24.00=2.50m。 2)荷载组合计算 荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 新浇混凝土的侧压力F 60.05 kN/m2 G=1.2 72.06 kN/m2 倾倒