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2015 0915 定制 一份 CA10B 解放 汽车 中间 轴承 支架 夹具 设计 13 端面

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机械加工工序卡片产品型号CA10B零件图号831013共 1 页产品名称零件名称中间轴轴承支架第 1 页 (工序图)车间工序号工序名称材料牌号1铣13孔端面HT200毛坯种类毛坯外型尺寸每毛坯可制件数每台件数铸件11设备名称设备型号设备编号同时加工件数卧式车床X52K1夹具编号夹具名称切削液专用夹具工位器具编号工位器具名称工序工时准终单件工步号工步内容工艺装备主轴转速(r/min)切削速度(m/min)进给量(mm/r)背吃刀量(mm)进给次数工时定额机动辅助1中间轴轴承支架硬质合金铣刀、游标卡尺318.5500.81113.8s2.76s广东海洋大学职业技术学院班级：数控121姓名：周粲杰编制日期：2014年7月1日 机械加工工艺过程卡片产品型号CA10B零件图号831013共 页产品名称解放牌汽车零件名称中间轴轴承支架第 页材料牌号HT200毛坯种类铸件毛坯外型尺寸每毛坯可制件数1每台件数1工序号工序名称工序内容设备夹具刀具量具工时名称型号名称规格名称规格名称规格1铣13孔端面以外圆和一端面为基准,铣一端面,粗糙度为50m,翻转铣另一端面,粗糙度为50m立式铣床X52K专用夹具莫氏锥柄立铣刀W18Cr4V游标卡尺10s2粗车内孔140H7以155外圆平面为精基准粗车孔140H7,倒角卧式车床C620-1专用夹具硬质合金车刀游标卡尺42s3铣削中间凸平面以1400+0.26内孔和一端面为基准,铣上中间凸平面,使其厚度为12mm,表面粗糙度为50m;立式铣床X51专用夹具镶齿套式面铣刀游标卡尺略4钻中间孔以1400+0.26内孔和一端面为基准,钻中间13的孔,粗糙度为50m;立式钻床Z525专用夹具高速钢麻花钻游标卡尺46.46s5粗铣两侧平面铣支架两侧平面.表面粗糙度为50m;立式铣床X51专用夹具镶齿套式面铣刀游标卡尺24s6钻侧平面的孔以1400+0.26内孔, 155端面以及中间13的小孔为定位基准(一面两销),钻支架两侧平面13的孔,表面粗糙度为50m;立式钻床Z525专用夹具高速钢麻花钻游标卡尺略7钻圆柱上的孔以1400+0.26和155一端面为基准,钻圆柱面上两小孔,2X7.20+0.2,保证两孔间距离为320.1mm立式钻床Z525专用夹具高速钢麻花钻游标卡尺略8去毛刺钳工台平锉略9清洗清洗机清洗工具略10终检检验台游标卡尺略11机械制造基础课程设计题目：编制轴承支架中间轴零件的工艺规程与其中铣13mm孔端面工序的机床专用夹具设计 班 级：学 生：学 号：指导教师： 目 录前言.1 课程任务.1零件的分析.2工艺规程的设计.3夹具的设计.13设计小节.17参考文献.18前 言通过机床工艺及夹具设计，汇总所学专业知识如一体(如机械制造技术基础、机械零件设计、金属工艺学、机械制图、公差于配合、等)。让我们对所学的专业课得以巩固、复习及实用，在理论与实践上有机结合；使我们对各科的作用更加深刻的熟悉与理解，并为以后的实际工作奠定坚实的基础！在些次设计中我主要是设计轴承支架中间轴的磨床夹具。在此次课程设计过程中，我小组成员齐心协力、共同努力完成了此项设计。一、零件的分析（一） 零件的作用题目所给的零件是CA10B汽车中间轴的轴承。它主要起到稳固滚子的作用，在安装时起到固定滚珠的作用，利于安装。零件上方的13孔起固定作用，下方的70斜孔则是用于装轴承。支撑中间轴。零件为铸件，铸造时起模度2（二） 零件的工艺分析CA10B中间轴轴承支架共有两处加工表面，其间有一定斜度要求，140孔有一定的斜度为5.5，两个13斜孔与中间的13斜孔角度为30。分述如下：1.顶端13这一孔加工包括：13的孔，以及其内端面，与外圆有位置要求，这个孔有高的位置度要求，与外圆中心2mm, 与突台R5圆中心距离25mm，与两端13的孔的垂直距离72mm。2.140孔及两端表面这一孔加工包括：140的孔公差带0.260，以及其前后两个端面。这两表面及孔有一定的位置度要求,即140 的孔前后两个端面与顶端13的孔上表面有斜度要求，140 的孔与支撑架中心有斜度5.5及宽度为50mm。 由上面分析可知，加工时应先加工一组表面，再以这组加工后表面为基准加工另外一组。3. 两端13的孔及端平面 两13的孔有位置要求232mm,与端面内侧为4mm，与突台垂直。突台要求高12mm且有斜度30二 工艺规程设计(一)确定毛坯的制造形式零件材料为HT200。考虑零件在运行过程中所受冲击不大，零件结构又比较简单，故选择铸件毛坯。（二）基面的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择得正确与合理可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺过程中问题百出，更有甚者，还会造成零件的大批报废，使生产无法正常进行。（1）粗基准的选择。对于零件而言，尽可能选择不加工表面为粗基准。而对有若干个不加工表面的工件，则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作粗基准。根据这个基准选择原则，加工140孔以外圆面为基准镗孔，加工前后端面相互为基准进行铣削加工。加工两个13孔的突台以突台下表面及140孔做为基准加工。（2）精基准的选择。主要应该考虑基准重合的问题。当设计基准与工序基准不重合时，应该进行尺寸换算，这在以后还要专门计算，此处不再重复。（三）制定工艺路线制定工艺路线得出发点,应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证,在生产纲领已确定的情况下,可以考虑采用万能性机床配以专用工卡具,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。1. 工艺路线方案一工序一 粗铣140孔前端面。工序二 粗铣140孔后端面。工序三 扩140孔工序四 粗铣13孔上端面。工序五 钻13孔。工序六 粗铣两侧13孔端面。工序七 钻两侧13孔。工序八 检查2 工艺路线方案二工序一 粗铣140孔前端面。工序二 粗铣140孔后端面。工序三 扩140孔工序四 粗铣13孔上端面。工序五 粗铣两侧13孔端面。工序六 钻13孔。工序七 钻两侧13孔。工序八 检查上面工序可以适合大多数生产。通过方案一和二的比较，选择方案一。工序八和工序九可设计用同一组专用夹具进行加工，减少了装夹误差。以上工艺过程详见工艺卡片。（四）机械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的确定 CA10B解放汽车中间轴轴承支架零件材料为HT200，硬度170220HB，毛皮重量3kg，生产类型中批量，铸造毛坯。据以上原始资料及加工路线，分别确定各家工表面的机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1. 外圆表面延轴线方向长度方向的加工余量及公差（140前后端面）。查机械制造工艺设计简明手册（以下称工艺手册）表2.22.5，取140前后端面长度余量均分别为1.75,3（均为双边加工）铣削加工余量分别为：粗铣 1mm 2mm2. 内孔（140已铸成孔）查工艺手册表2.22.5，取140已铸成孔长度余量为4，即铸成孔半径为66mm。3.其他端面加工余量（三个3孔端面）查工艺手册表2.22.5，取长度余量为3,铣削加工余量分别为：粗铣：2mm3. 其他尺寸直接铸造得到由于本设计规定的零件为大批量生产，应该采用调整加工。因此在计算最大、最小加工余量时应按调整法加工方式予以确认。（五）确立切削用量及基本工时工序 以140圆前后为相互基准，粗铣140孔前后端面。1. 加工条件工件材料：HT200,b =0.16GPa, HBS=170220,铸造。加工要求：粗铣140孔前后端面。机床：X5012立式铣床。刀具： 硬质合金端铣刀,牌号YG8合金钢。铣削宽度aw=60,深度apPcc。故校验合格。最终确定 ap=1.5mm，nc=125r/min,Vfc=125mm/s，V c=31.4m/min，f z=0.1mm/z。6）计算基本工时工序 以140孔外圆为基准，扩140孔，保证孔的精度达到IT7。选择钻床：Z535立式钻床。加工刀具分别为：扩孔140mm标准高速钢扩孔钻；1.选择扩孔切削用量 1)确定进给量f 根据表28-31:f=1.6-2.0mm/r.根据Z535机床说明书,取f=1.8mm/r.2)确定切削速度v及n 根据表28-33: 取v表=10m/min修正系数: kmv=1.0, kapv=1.0,故V表=10m/min*1.0*1.0=10 m/min , N=1000v表/(d0)=5.9r/min,查机床说明书得:n=10r/min,实际切削速度为v=d0n*=1.7m/min.3)计算工时由于所有工步所用工时很短，所以使得切削用量一致，以减少辅助时间。6 各工序实际切削用量根据以上计算，该工序切削用量如下：扩孔：d0=139mm,f=1.8mm/r,n=10r/min,v=1.7m/min7 钻头磨钝标准及寿命扩孔后刀面最大磨损限度（查工艺手册）为0.9.mm，寿命8.计算工时由于所有工步所用工时很短，所以使得切削用量一致，以减少辅助时间。工序 粗铣13孔上端面 1. 加工条件工件材料：HT200,b =0.16GPa HB=170220,铸造。加工要求：粗铣140前后端面。机床：X5012立式铣床。刀具： 硬质合金端铣刀,牌号YG8合金钢。铣削宽度aw=60,深度ap1.75mm/r, 由于机床进给机构允许的轴向力Fmax=15690N(由机床说明书查出),根据表28-9允许的进给量f1.8mm/r。 由于所选进给量f远小于f及f，故所选f可用。 （2）确定切削速度V，轴向力F，转矩T及切削功率PM 根据工艺手册表28-15，由插入法得：V表 =13.5m/min, F表=6460N, T表=58Nm, PM表=1.34KW 由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同,故应对所的结果进行修正. 由表28-3得: kMv=1.0, klv=1.0,故V表=13.5 m/min1.01.0=13.5 m/min.查Z535机床说明书，取n=245r/min.实际切削速度为由表28-5得：kMT= kMF=0.94,故F=6460*0.94=6072N，T=58*0.94=54.5 Nm（3）校验机床功率切削功率PM=PM表（n/n）kMM=1.32KW,机床有效功率PE=PE=3.65KWPM, 故选择的钻削用量可用.即d0=18mm,f=0.8mm/r,n=245r/min,v=13.9m/min 相应的F=6072N,T=54.5 Nm, PM=1.32KW,.计算工时由于所有工步所用工时很短，所以使得切削用量一致，以减少辅助时间。工序粗铣两侧13孔上端面1. 加工条件工件材料：HT200,b =0.16GPa HB=170220,铸造。加工要求：精铣140前后端面。机床：X5012立式铣床。刀具： 硬质合金端铣刀,牌号YG8合金钢。铣削宽度aw=60,深度apPcc。故校验合格。最终确定ap=1.5mm，nc=125r/min,Vfc=125mm/s，V c=31.4m/min，f z=0.1mm/z。6）计算基本工时工序 以140孔，端面，及顶端3孔为精基准，钻3孔（两侧）1. 选择钻头及钻床选择高速钢麻花钻钻头，钻床为Z512-A.粗钻时do=6mm，横刃斜角=40-60锋角 后角 螺旋角 2.确定切削用量 1）确定进给量查工艺手册,选f.按钻头强度选择根据表28-8，按钻头强度所允许的进给量f=0.6-0.72mm/r 按钻头强度选择 最终决定选择机床已有的进给量 经校验校验成功。 2）钻头磨钝标准及寿命后刀面最大磨损限度（查工艺手册表）为0.0.8mm，寿命）确定切削速度V，轴向力F，转矩T及切削功率PM 根据工艺手册表28-15，由插入法得：V表 =m/min, F表=1295N, T表=2.88Nm, PM表=0.21KW由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同,故应对所的结果进行修正. 由表28-3得: kMv=1.0, klv=0.65,故V表=14m/min*0.65*1.0=9.1 m/min , 查Z535机床说明书，取n=500r/min.实际切削速度为由表28-5得：kMT= kMF=1.1,故F=1295*1.1=1424N，T=2.88*1.1=3.16 Nm4）校验机床功率切削功率PM=PM表（n/n）kMM=0.24KW,机床有效功率PE=PE=0.37KWPM, 故选择的钻削用量可用.即d0=6mm,f=0.3mm/r,n=500r/min,v=9.42m/min 相应的F=1424N,T=3.16 Nm, PM=0.24KW,.计算工时由于所有工步所用工时很短，所以使得切削用量一致，以减少辅助时间。工序 检查其余几步数据见工艺卡片。三 卡具设计经过与老师协商，决定设计第道工序铣13孔端面的铣床卡具。本卡具将用于Z535立式钻床。刀具选用 13mm标准高速钢麻花钻。（一） 问题的提出在给定的零件中，对本步加工的定位有较高的要求，是自由公差，定位要求较高。因此，本步的重点应在卡紧的方便与快速性上，保证加工面的平整。（二） 卡具设计定位基准在选择定位方案时，由于定位方式多种多样，对定位基准、限位基准的确定也有几种不同方法，此处采用以下观点:当工件中140的侧面作为定位基面时，其本身为定位基准。当工件以平面与定位元件接触，此平面就是定位基面，它的理想状态(平面度误差为零)是定位基准。但对于已经加工过的平面，通常忽略其平面度误差，所以认为，定位基面就是定位基准，二者重合。定位元件的确定选择140孔的内侧面为基准，再配以其上的一大圆销（自由度限制数：5）来定位。夹紧装置是采用带固定手柄压紧螺钉和螺旋压板压紧装置。操作时只需拧动螺母就可将工件夹紧。夹具上还设有对刀块，用来确定铣刀的位置。此夹具定位元件采用一面和一销定位,两个辅助支撑钉做辅助支撑，拟用不完全限位方式定位。夹紧装置夹紧基本原理理论夹紧的目的是保证工件在夹具中的定位，不致因工时受切削力，重力或伴生离心力，惯性力，热应力等的作用产生移动或振动。夹紧装置是夹具完成夹紧作用的一个重要的而不可以缺少的组成部分，除非工件在加工过程中所受到的各种力不会使它离开定位时所需确定的位置，才可以设有夹紧装置。夹紧装置设计的优劣，对于提高夹紧的精度和加工作效率，减轻劳动强度都有很大的影响。该夹紧装置是采用螺旋压斑的联动夹紧机构。操作时只需拧动螺母就可将工件夹紧。夹具上还设有对刀块，用来确定铣刀的位置1 切削力和卡紧力计算刀具：高速钢直齿三面刃铣刀，63mm, Z=14Fz=CPt0.83Sz0.65D-O.83BZkP (见切削手册3-56表)解得 Fz =200 (N)其中CP=52， t=8mm, Sz=0.08mm/s, B=8mm, D=63mm, Z=14, kP=(HB/198)0.55在计算切削力时，必须考虑安全系数。安全系数K= k1 k2 k3 k4水平切削分力FH=1.1 Fz =220 (N)垂直切削分力Fv=0.3 Fz=60 (N)其中： k1为基本安全系数1.5 k1为加工性质系数1.1 k1为刀具钝化系数1.1 k1为断续切削系数1.1F,=KFH =1.51.11.11.1200=400 (N)实际加紧力为WK= KFH/U1U2=400/0.5=800 (N)其中U1和U2为夹具定位面及加紧面上的磨擦系数，U1=U2=0.025螺母选用M16X1.5细牙三角螺纹，产生的加紧力为W=2M/D2tg(a+655)+0.66(D3- d3/ D2- d2)解得： W=1O405 (N)其中： M=19000 N.M D2=14.8mm a=2029, D=2