给水工程课程设计说明书及计算书.doc

给水工程课程设计说明书及计算书一、设计的原始资料1.城镇的概况及其供水现状该城镇地处北京东部，长期以来，由于对水资源的合理开发和合理利用没有给予足够的重视，该镇地下水源过量开采，已形成六个较大的地下水位下降漏斗，面积达60平方千米，漏斗中心水位低于地面23米，动水位低于海平面56米，地下水位平均每年下降1米左右，继续开采地下水已不可能，必须开发新水源。根据现有的水文资料介绍，该镇以东有一条宽阔的河流自北向南流过，河水流量充沛，水质尚好，且此河为该镇附近唯一的地表水源，可考虑选择该河作为新的给水水源。2.设计原始资料：（1）地理条件：地形平坦，稍向西倾斜，地势平均标高为22米（河岸边建有防洪大堤）（2） 厂位置占地面积：水厂位置距河岸200米，占地面积充分。（3）水文资料：河流年径流量3.7614.82亿立方米，河流主流量靠近西岸。取水点附近水位：五十年一遇洪水位：21.84米；百年一遇洪水位：23.50米；河流平常水位：15.80米；河低标高：10米。（4）气象资料及厂区地质条件：全年盛行风向：西北；全年雨量：平均63毫米；冰冻最大深度：1米。厂区地基：上层为中、轻砂质粘土，其下为粉细砂，再下为中砂。地基允许承载力：1012t/m2。厂区地下水位埋深：34米。地震烈度位8度。（5）水质资料：a.浊度：年平均68NTU，最高达3000NTU；b. pH值：7.48.6；c.水温：4.521.5；d.色度：年平均为11-13度；e.臭味：土腥味；f.总硬度： 123.35mg/L CaCO3；g.溶解氧：（O2）年平均10.81mg/L；h .Fe：年平均0.435 mg/L，最大为0.68 mg/L；i .大肠菌群：最大723800个/L，最小为24600个/L；j.细菌总数：最大2800个/L，最小140个/L。（6）设计水量：根据资料统计，目前在原地下水源继续供水的情况下，每天还需 13 万立方米。水质：满足现行生活饮用水水质标准。水压：二级泵站扬程按50米考虑。 目录第一章 设计方案确定第一节 设计方案选择第二章 构筑物第一节 管式混合器第二节 药剂混合第三节 隔板絮凝池第四节 平流沉淀池第五节 V型滤池第六节 清水池第七节 加氯及加氯间第八节 二级泵站第三章 构筑物高程计算第一节 水处理构筑物高程计算第二节 泥处理构筑物高程计算第一章 设计方案选择 第一节 方案选择水厂的水属于地表水取水，由水质分析结果可知（对照生活饮用水水质标准），原水的色度，浊度，大肠杆菌和细菌总数需要处理。流程确定为1、流程：原水混凝沉淀过滤消毒用户2、方案：根据原水水质，处理后水质要求、水厂规模、水厂用地面积和地形条件等，通过技术经济比较确定.初步选定两套方案如下:方案一:取水管式静态混合器往复隔板絮凝池平流沉淀池V型滤池清水池二级泵房用户 消毒剂 方案二:取水管式静态混合器折板絮凝池斜管沉淀池普通快滤池清水池二级泵房用户 消毒剂两个工艺方案中混合、投加、消毒工艺相同，两方案中其他工艺的特点如下：类别往复隔板絮凝池折板絮凝池优点1. 絮凝效果较好2. 构造简单,施工方便1. 絮凝时间短2. 絮凝效果好缺点1. 絮凝时间较长2. 水头损失较大3. 转折处絮粒易破碎4. 出水流量不易分配均匀1.构造较复杂2.水量变化影响絮凝效果适用条件1. 水量大于30000 m3 /d水厂2. 水量变动小水量变化不大的水厂类别平流沉淀池斜管沉淀池优点1.造价较低2.操作管理方便，施工较简单；3.对原水浊度适应性强，潜力大，处理效果稳定4.带有机械排泥设备时，排泥效果好1.水力条件好，沉淀效率高2.体积小，占地少3 停留时间短缺点1.占地面积较大2.不采用机械排泥装置时，排泥较困难3.需维护机械排泥设备1.抗冲击负荷能力差2.排泥复杂3.斜管耗用较多材料，老化后尚需要更换，造价费用较高4.对原水浊度适应性较平流池差6.处理水量不宜过大适用条件1. 可用于各种规模水厂2. 宜用于老沉淀池的改建,扩建和挖潜3. 适用于需保温的低湿地区4. 单池处理水量不宜过大一般用于大中型水厂类别V型滤池普通快滤池优点1.运行稳妥可靠2.采用较粗滤料，材料易得 3.滤床含污量大，周期长，滤速高，水质好；不会发生水力分级现象，使滤层含污能力提高4.具有气水反冲洗和水表面扫洗，冲洗效果好。使洗水量大大减少1.可采用降速过滤，过滤效果较好2.构造简单，造价低3.运行稳定可靠4.采用大阻力配水系统，单池面积可做得较大，池深较浅缺点1.配套设备多，如鼓风机等2.土建较复杂，池深比普通快滤池深1.阀门多2.单池面积大3.抗冲击负荷能力差4.必须设有全套冲洗设备适用条件1.进水浊度小于102.适用于大中型水厂3.单池面积可达150以上1.进水浊度小于102.可适用于大中型水厂3.单池面积一般不宜大于1004.有条件时尽量采用表面冲洗或空气助洗设备由于方案一具有水处理效果稳定、水力条件好、占地面积小、设备少、造价低、操作管理方便等优点，经过综合比较本设计采用给水处理的工艺流程为：取水管式静态混合器往复隔板絮凝池平流沉淀池普通快滤池清水池二级泵房用户 消毒剂第二章 构筑物设计计算第一节 配水井设计流量考虑虹吸管事故时调节的时间虹吸管淹没与动水位以下的深度为配水井直径为第二节管式静态混合器设计流量Q=1300001.08=140400m3/d=5850 m3/h=1.625 m3/s1、设计中选用管式静态混合器管式静态混合器直径式中：静态混合器直径（）q设计水量（） 水流速度（），一般为左右设计中取 取水进水管管径与静态混合器直径相同为1500mm水流经过静态混合器的水头损失为第三节 药剂混合设计流量选用碱式氯化铝为混凝剂设计计算溶液池的容积式中：溶液池容积（） 设计处理水量（） 混凝剂最大投加量（）设计中取 混凝剂的浓度，一般采用 设计中采用 每日制剂次数，一般不超过3次，设计中取取溶液池分两格，每格有效容积为，有效高度为，超高为，每格尺寸为溶解池容积计算溶解池为溶液池容积的0.3倍，即式中：溶液池容积溶解池容积 取溶解池分两格，每格容积为，有效高度取，超高为，每格尺寸为，池底坡度采用2.5%药剂仓库已知条件，混凝剂为碱式氯化铝，每袋质量是40kg， 每袋规格是，投药量为，水厂设计水量，药剂堆放高度为，药剂储存期为30天设计计算碱式氯化铝袋数设计处理水量（）u混凝剂最大投加量（） t药剂储存期，（天） w每袋质量（）有效堆放面积为H药剂堆放高度（m）e堆放孔隙率，袋堆时e=20v每袋药剂体积（）仓库面积尺寸为第四节 隔板絮凝池设计中采用往复式隔板絮凝池设计水量 式中：单池设计水量（） 水厂设计水量 池数（个） 设计中取 设计计算 絮凝池有效容积 式中：絮凝池有效容积（） 设计单池处理水量（） 絮凝时间（）设计中取 考虑到与平流式沉淀池合建，池宽取，水深（包括超高） 单池面积A=V/nH=975/（23.2）=152.4絮凝池长度 式中：絮凝池净长（） H有效水深（） 絮凝池宽度（） 设计中取超高为，所以 L=20m廊道宽度设计 絮凝池起段流速取v=0.5m/s,末段流速取v=0.2m/s，首先根据起、末段 流速和平均水深算出起末段廊道宽度，然后按流速递减原则，决定廊道分段数和各廊道宽度。起端廊道宽度 b=末端廊道宽度 b=m 廊道的宽度分配可分为四段，每段均应考虑流速及廊道数的变化，其各段廊道宽度b分别为0.5m、0.7m、1.0m、1.3m廊道分段号1234各段廊道宽度m0.50.71.01.3各段廊道流速（m/s）0.50.360.250 .2各段廊道数7665各廊道总净宽（m）3.54.26.06.5 由上可知，四段廊道宽度之和=3.5+4.2+6.0+6.5=20.2（m）取隔板厚度l=0.1m，共23块隔板，则絮凝池的总长度L为：L=20.2+230.1=22.5m 水头损失计算式中：第i段廊道内水流速度（） 第i段廊道内转弯处水流速度（） 第i段廊道内水流转弯次数 隔板转弯处的局部阻力系数，往复式隔板 第i段廊道总长度（） 第i段廊道过水断面水力半径（） 流速系数，随水力半径和池底及池壁粗糙系数决定，通常曼宁公式 絮凝池为钢混结构，水泥砂浆抹面，粗糙系数，其他段计算结果如下： 廊道转弯处的过水断面积为廊道断面积的1.21.5倍，设计中取1.4倍，则各段转弯处流速 式中：第i段转弯处流速（） 单池处理水量（） 池内水深（）絮凝前三段内水流转弯次数分别为：7、6、6，则第四段的水流转弯次数为23-19=4四段中每段总长度分别为：L1=7B=716=112m L2=L3=6B=616=96m L4=4B=416=64m 各段水头损失如下表段数SnLi（m）171120.230.3630.560.23625.40.17526960.320.2590.3663.64047.30.09836960.430.18102566.84466.20.08044640.540.1400.269.44818.50.054合计GT值计算（时）式中：水的密度（） 总水头损失（） 水的动力粘度（）在范围内采用平坡第五节 平流沉淀池设计中采用平流式沉淀池，设2座设计流量的确定式中：单池设计水量（）平面尺寸计算沉淀池有效容积式中：沉淀池的有效容积（） 停留时间（），设计中取沉淀池长度式中：沉淀池长度（） 水平流速（），设计中取沉淀池宽度式中：沉淀池宽度（）沉淀池有效深度（），设计中取 设计中取16 加一道导流墙 单格宽8米 沉淀池长度L与宽度B之比为L/B=108/16=6.754，满足要求。长度与深度之比108/3.5=30.810，满足要求复核沉淀池中水流的稳定性，计算弗劳德数式中：弗劳德数 水力半径（），水流断面积（）湿周（）重力加速度（）设计中 弗劳德数介于0.00010.00001之间，满足要求平流式沉淀池的放空排泥管直径 取T=2h 采用DN=200mm的管出水渠起点水深式中：出水渠起点水深（）渠道宽度（），设计中取为保证堰口自由落水，出水堰保护高采用0.1m，则出水渠深度为0.85m沉淀池的出水采用薄壁溢流堰，渠道断面采用矩形，溢流堰总长式中：溢流堰长度（） 溢流堰的堰上负荷，设计中取进水穿孔墙沉淀池的配水，采用穿孔花墙进水方式，则孔口的总面积为式中：孔口总面积（）孔口流速（），设计中取孔洞形状采用矩形，尺寸定为，则空洞个数N为个沉淀池总高度式中：沉淀池超高（）设计中取沉淀池污泥斗高度（）设计中取第六节V型滤池V型滤池得冲洗一般采用:气洗气水同时冲洗气冲洗+表面扫洗1、设计参数得确定设计水量为，滤速为滤池冲洗确定(见下表)表2-2 滤池冲洗强度一览表冲洗强度(L/S. )冲洗时间(min)第一步(气冲)153第二步(气水同时冲洗)空气 15水 44第三步(水冲)55总冲洗时间，冲洗周期反冲扫洗强度2、设计计算（1）池体设计滤池工作时间（式中未考虑排放滤水）滤池总面积滤池的分格为了节省占地，选双格V型滤池，池底板用混凝土，单格宽度，单格面积为，设四座滤池，左右对称布置，每座面积，总面积为校核强制滤速 满足17m/h滤池高度的确定滤池超高，滤池口水深，滤层厚度（），滤板厚，滤板下布水区高度（）则滤池总高度为水封井的设计滤池采用单层加厚均质滤料，粒径，不均匀系数为，均质滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算式中：水流通过清洁滤料层的水头损失 水得动力粘度（）；时为 重力加速度，设计中取 滤料孔隙率，设计中取 与滤料体积相同的球体直径，设计中取 滤层厚度，设计中取 滤速，设计中取 滤料粒径球度系数，天然沙粒为，设计中取当滤速为时，清洁滤料层的水头损失一般为，计算值比经验值低，取经验值的低限为清洁滤料层的过滤水头损失，正常过滤时通过长柄滤头的水头损失为，忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤时，水头损失为：，为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层，水封井出水堰顶标高与与滤料层相同。 设计水封井平面尺寸，堰底板比滤池底板底水封井出水堰总高：因为每格滤池过滤水量：所以水封井出水堰上水头由矩形堰的流量公式：计算得：则反冲洗完毕时，滤池液面比滤料层高反冲洗管渠系统反冲洗用水量的计算：反冲洗用水流量按水洗强度最小时计算，单独水洗时反冲洗强度最大，为，V型滤池反冲洗时，表面扫洗同时进行，其流量为： 反冲洗配水系统的断面计算配水干管进水口流速为左右，配水干管的截面积反冲洗配水干管用钢管，流速为反冲洗水由反冲洗配水干管输至气水分配渠,由气水分配渠底侧的布水方孔配水的滤池底部布水区,反冲洗水通过配水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值。配水支管流速或孔口流速为左右，取，则配水支管的截面积：，此即为配水方孔的总面积，沿渠长方向两侧各均匀布置28个配水方孔，共56个，孔中间距，每个孔口的面积为，每个孔口尺寸取反冲洗用气量的计算反冲洗用气量按气冲强度最大时的空气流量计算，这时气冲的强度为，配气系统的断面计算配水干管进口流速应为左右，则配水干管的截面积反冲洗配气干管用钢管，流速为反冲洗用空气有反冲洗配气干管输送至气水分配渠,由气水分配渠两侧的布气小孔配气到滤池底部布水区,布气小孔紧贴滤板下缘,间距与布水方孔相同,共计56个,反冲洗用空气通过配气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。反冲洗配气支管流速或孔口流速为左右，则配气支管的截面积每个布气小孔面积为：孔口直径：= 每孔配气量：= 气水分配渠的断面设计对气水分配渠端面面积要求的最不利条件发生的气水同时反冲洗时,亦即气水同时反冲洗时要求气水分配渠端面面积最大。因此,气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗的情况设计。气水同时反冲洗时反冲洗流量气水同时反冲洗时反冲洗用空气的流量气水分配区的气水流速均按相应的配气,配水干管流速取值。则气水分配干管的断面积：滤池管渠的布置：反冲洗管渠气水分配渠：气水分配渠起端宽，高取，末端宽度取，高度取，则起端截面积为，末端截面积为，两侧沿程各布置28个配水小孔和28个布气方孔，孔间距为，共56个配气小孔和56个配水方孔，气水分配渠末端所需最小截面积0.83/56=0.015末端截面积0.28,满足要求。排水集水槽：排水集水槽顶端高出滤料层顶面，则排水集水槽高为式中,同前面池体设计部分滤池高度确定得尺寸，为气水分配渠起端高度，排水集水槽末端高为：式中,同前面池体设计部分滤池高度确定得尺寸，为气水分配渠末端高度。底坡排水集水槽排水能力校核：由矩形断面暗沟（非满流），计算公式校核集水槽的排水能力设集水槽超高为，则槽内水位高为，槽宽为，湿周为，水流断面：，水力半径：水流速度： =4.29m/s过流能力实际过水量:=+=0.83/s过流能力进水管渠进水总渠：四座滤池分为独立的两组，每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计，流速，则强制过滤流进水总渠水流端面积进水总渠宽度为，水面高为每座滤池的进水孔：每座滤池由进水侧壁开三个进水孔,进水总渠的浑水通过这三个进水孔进入滤池,两侧进水孔孔口在反冲洗时关闭,中间进水孔孔口设手动调节闸板,在反冲洗时不关闭,供给反冲洗表扫用水,调节闸门的开启度,使其在反冲洗时的进水量等于表扫水用水量。孔口面积按口淹没出流公式: 计算,其总面积按滤池强制过滤水量计,孔口两侧水位差取,则孔口总面积中间面积按表面扫水量设计.=(/)=0.96(0.2178/1.08)=0.19孔口宽 高两侧孔口设闸门.采用橡胶囊充气阀,每个侧孔面孔：=()/2=(0.960.19)/20.39孔口宽,高每座滤池内设的宽顶堰.为了保证进水稳定性,进水总渠引来的浑水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠，在经滤池内的配水渠分配到两侧的V 形槽，宽顶堰宽,宽顶堰与进水渠平行设置，与进水总渠侧壁相距，堰上水头由矩形堰的流量公式得每座滤池的配水渠：进入每座滤池的混水经过宽顶堰溢流进配水渠，由配水渠两侧的进水孔进入滤池内的V 形槽滤池配水渠宽b配渠=，渠高，渠总长等与滤池总宽，则渠长l配渠=。当渠内水深h配渠= 1时，流速（进来的混水由分配渠中段向渠两侧进水孔流去，每侧流量为/2） 配渠=Q强/(2b配渠h配渠)=1.2 满足滤池近水管渠流速。 配水渠过水能力校核：配水渠的水力半径 R配渠=b配渠h配渠/(2h配渠+b配渠)=0.31 配水渠的水力坡降 i配渠=（n配渠/R配渠2/3）2=(0.0131.2/0.312/3)2=0.0012渠内水面降落量 h，= i配渠l配渠/2=0.0048m 因为配水渠最高水位 h配渠+ h，=1.0048渠高所以配水渠的过水能力满足要求。V 形槽的设计V 形槽槽底设表扫水出水孔直径取,间隔,每槽共计100 个,则单侧V 形槽表扫水出水孔出水总面积=(3.140.0252/4)1000.049表扫水出水孔低于排水集水槽堰顶,即V 形槽槽底的高度低于集水槽堰顶。据潜孔出流公式Q=0.8A,其中Q 为单格滤池的表扫水量.则表面扫洗时V 形槽内水位高出滤池反冲洗时滤面：=/（20.8）2/2g=0.2178/（20.80.049）2/（29.8）=0.4m反冲洗时排水集水槽的堰上水头由矩形堰的流量公式Q求得式中b为集水槽长，Q 为单格滤池反冲洗流量则 V 形槽倾角,垂直高度,壁厚反冲洗时V 形槽顶高出滤池内液面的高度为：反冲洗时V 形槽顶高出槽内液面的高度为:第七节 清水池 1、平面尺寸计算（1）清水池的有效容积清水池的有效容积，包括调节容积、消防贮水量和水厂自来水的调节量，则清水池的总有效容积为式中：清水池的总有效容积（） 经验系数，一般采用 设计供水量（）设计中取，清水池设四座，则每座清水池的有效容积为（2）清水池的平面尺寸每座清水池的面积式中：每座清水池的面积（） 清水池有效水深（）设计中取取清水池的宽为，则清水池的长度为 设计中取则清水池实际有效容积为清水池超高取为，则清水池的总高度为2、管道系统（1）清水池的进水管D1=式中：清水池进水管直径（） 进水管管内流速（），一般采用设计中取设计中取进水管管径为，进水管内实际流速为（2）清水池的出水管由于用户的用水量时时变化，清水池出水管应按出水最大流量计式中：最大流量（） 时变化系数，一般采用 设计水量（）设计中取时变化系数出水管管径式中：出水管管径（） 出水管管内流速（），一般采用设计中取设计中取出水管管径为，则流量最大时出水管内流速为（3）清水池的溢流管溢流管的直径与进水管管径相同为，在溢流管管端设喇叭口，管上不设阀门，出口设网罩，防止虫类进入池内。（4）清水池的排水管清水池内的水在检修时需要放空，排水管的管径应按内将池水放空计算，排水管内流速按估计，则排水管的管径为D3=式中：排水管管径（） 放空时间（） 排水管内水流速度（）D3=设计中取排水管的管径为3、清水池布置（1）导流墙在清水池中布置导流墙，以防止池内出现死角，每座清水池内导流墙设5条，间距，将清水池分成6格，在导流墙底部每设的过水方孔，使清水池清洗时排水方便（2）检查孔在清水池顶设圆形检查孔两个，直径为（3）通气管为了使清水池内空气流通，保证水质新鲜，在清水池顶部设通气孔，通气孔共设20个，每格设4个，通气管的管径为，通气管伸出地面高度高低错落，便于空气流通。（4）覆土厚度清水池顶部应有的覆土厚度，并加以绿化，此处取覆土厚度为第八节加氯间和氯间1、加氯量计算式中： 每天的投氯量（） 设计水量（） 最大投氯量（），采用设计中取 2、 储氯量G 仓库储量按15天计算氯瓶数量采用容量为500Kg的焊接液氯钢瓶，七外形尺寸600，H=1800，自重246Kg,公称压力2MPa,共 5只。另设中间氯瓶一只，以沉淀氯气中的杂质，还可防止水流进入氯瓶。加氯机数量采用转子加氯机ZJ-2型加氯量0.59Kg/h的加氯机三台，外型尺寸宽高=330mm370mm，两用一备。加氯间和氯库布置加氯间是安置加氯设备的操作间，氯库是贮备氯瓶的仓库，采用加氯间和氯库合建的方式，中间用墙分开，但留有供人通行的小门，加氯间平面尺寸为长，宽，氯库平面尺寸为长，宽。第九节 二级泵房1、 泵的选择：根据扬程 流量选择型离心清水泵六台，其中五用一备表2-3水泵参数表型号流量（）扬程（）转数（）长度（）宽度（）高度（）1872839701639.515501831表2-4 电机参数表型号功率（）电压（）长度（）宽度（）高度（）6306000222090019002、设计与计算单级双吸式离心清水泵采用直线单行排列较好，横向排列虽然增长泵房的长度，但跨度可减小管配件简单，进出水顺直水利条件好，检修场地宽畅。水泵突出部分与墙壁净距：电机突出部分与墙壁净距：出水侧水泵基础与墙壁的净距：进水侧水泵基础与墙壁的净距： 机组之间的净距：因此，泵房长度为 设计中取泵房宽度为 设计中取3、起重设备的选择采用型电动葫芦，起升高度，起升速度，运行速度，主起升电机,功率,转速,运行电机，功率,转速,钢丝绳径,绳长度4、泵房高度计算选用地下式泵房:H=H1+H2 H1=a+b+c+d+h H2=e+f+g式中：单轨吊车梁高度（） 滑车高度（） 起重葫芦在钢丝绳绕紧情况下的长度（）起重绳的垂直长度（） 最大一台水泵或电机的高度（） 吊起物底部和最高一台机组顶的距离（） 最高一台水泵或电机至室内地坪高度（） 吊起物底部与泵房进口处室内平台的距离（）设计中： 设计中取第三章 构筑物高程计算第一节 水处理构筑物高程计算1、管渠水力计算（1）清水池清水池的最高水位标高为，池面超高，则池顶面标高为（包括顶盖厚），有效水深为，则水池底部标高为。（2）吸水井清水池到吸水井的管线长度为，管径为，最大时流量为，水力坡度为，沿线设两个闸阀，进口和出口局部阻力系数分别为，则管线中水头损失为式中：吸水井到清水池管线的水头损失（） 水力坡度（） 管线长度（） 管线上局部阻力系数之和 流速（） 重力加速度（）设计中取 因此，吸水井水面标高为，加上超高，吸水井顶面标高为。（3）滤池滤池到清水池之间管线长为，管径选为，管中流速为，查水力计算表的，,沿线有两个闸阀，进口和出口局部阻力系数分别为，则水头损失为式中：吸水井到清水池管线的水头损失（） 水力坡度（） 管线长度（） 管线上局部阻力系数之和 流速（） 重力加速度（）设计中取 滤池的最大作用水头为设计中取（4）反应沉淀池 沉淀池到滤池管线长为， 局部阻力有两个闸阀，进口和出口阻力系数分别为 式中： 吸水井到清水池管线的水头损失（） 水力坡度（） 管线长度（） 管线上局部阻力系数之和 流速（） 重力加速度（）设计中取 设计中取（5）配水井反应池到配水井的管长为， ，局部阻力有三个闸阀，进口和出口阻力系数分别为 ，还有静态混合器，损失为2、给水处理构筑物高程计算（1）清水池最高水位=清水池所在地面标高=（2）滤池水面标高=清水池最高水位+清水池到滤池出水连接管渠的水头损失+滤池最大作用水头=（3）沉淀池水面标高=滤池水面标