毕业设计（论文）-常州市武进区某建筑空调系统设计.doc

南 京 工 程 学 院毕业设计说明书(论文)作 者： 学 号： 系 部： 康尼学院 专 业： 建筑环境与设备工程 题 目： 常州市武进区某建筑空调系统设计 指导者： 工程师 (姓 名) (专业技术职务)评阅者： (姓 名) (专业技术职务) 2014 年5 月 南 京毕业设计说明书（论文）中文摘要 本工程设计对象为常州市某综合办公楼，此办公楼楼层分布为地上7层，一层高3.5m，二到六层为3.3m，第七层高3.2m，总的建筑面积为8776.3。工程位于常州市，东经11940，北纬3120。本工程空调设计的内容包括本楼的空调系统的设计及通风设计。本空调系统设计能够实现夏季供冷和冬季供热，并能满足人体的舒适性要求。整座大楼采用全空气系统，这种系统灵活性大，能独立的调节室温，不但节能，而且健康，得到了广泛应用。关键词 办公楼 舒适 通风 全空气系统 全套图纸加扣3012250582 毕业设计说明书（论文）外文摘要Title： Design of An Air-Conditioning System of An Comprehensive Office Building in ChangZhou Abstract： The subject is an air-conditioning system of an comprehensive building in Changzhou. The distribution of the floors is that 7 floors are above ground.The height of the first floor is 3.5m,each of floors from the second to sixth is 3.2m.The seventh floor is 3.2m。 The total construction area is about 8776m2. This project is located in Changzhou where the longitude is 11940, latitude is 3120。The design of this task includes central air conditioning system and ventilation of the building. The central air conditioning system design requirements to achieve cooling for summer and winter heating, and should meet the requirements for human comfort.The whole building adopts full air system, the system is Flexible and can adjust the room temperature。It can save energy and obtain the widespread application.Keywords Comprehensive Office building Comfort Ventilation Full air system 南京工程学院毕业设计说明书（论文）目录第一章 工程概述与设计依据31.1 工程概述31.2 设计依据31.2.1 围护结构热工指标31.2.3 室内设计参数4第二章 负荷计算52.1 冷负荷计算52.1.1围护结构逐时传热形成冷负荷计算52.1.2室内热源散热引起的冷负荷92.2热负荷计算132.2.1围护结构的耗热量132.2.2门窗缝隙渗入冷空气的耗热量152.2.3各项热负荷汇总152.2.4热负荷计算小结162.3湿负荷计算162.3.1湿负荷的组成162.3.2湿负荷计算方法16第三章 空调方案的确定183.1 空调系统的确定183.2全空气系统设计计算183.3空调机组的选型20第四章 风系统的设计234.1 风管材料和形状的确定234.2 送、回风管的布置234.3 气流组织设计234.3.1 送回风口的选型234.4 风管设计254.4.1 风道水力计算步骤254.4.2 全空气系统的风道水力计算26第五章 水系统设计635.1空调水方案的确定635.2水系统管径确定635.3水管水力计算635.3.1沿程阻力计算635.3.2局部阻力计算645.3.3总阻力计算645.4 冷冻水泵的选型68第六章 空调冷热源的确定716.1冷热源方案的确定71第七章 通风与防排烟设计737.1 防排烟的方式737.2 空调建筑的防火防烟措施737.3 通风、防排烟设计73第八章 管道保温设计的考虑748.1 管道保温的一般原则748.2 管道保温层厚度的确定74第九章 空调系统消声减振的设计方案759.1 空调系统消声设计759.2 空调系统减振设计75附录78一层到七层冷负荷逐时值 78一层到七层冷负荷汇总104一层到七层各房间的热负荷汇总105一层到七层各房间湿负荷汇总122第一章 工程概述与设计依据1.1 工程概述 本工程设计对象为常州市某综合办公楼，此办公楼楼层分布为地上7层，一层高3.5m，二到六层为3.3m，第七层高3.2m，总的建筑面积为8776.3。本工程空调设计的任务包括本综合楼的空调系统的设计及通风设计。本中央空调系统设计要求能够实现夏季供冷和冬季供热，并能满足人体的舒适性要求。1.2 设计依据1.2.1 围护结构热工指标（1）外墙：采用实用供热空调设计手册第二版1，表20.2-1序号25加气混凝土砌块框架填充墙，传热系数K=0.83W/(m2K)。（2）屋面：采用实用供热空调设计手册第二版1，表20.2-2序号12硬质聚氨酯板保温屋面，传热系数K=0.5W/(m2K)。（3）内墙：采用实用供热空调设计手册第二版1，表20.2-4序号5钢筋混凝土墙，传热系数K=1.6W/(m2K)（4）窗：单层标准玻璃钢窗，金属窗框，无遮阳。（5）门：金属框架玻璃门1.2.2 室外设计参数地理位置 北纬3120，东经11940气象参数 夏季： 空调室外计算干球温度：35 室外相对湿度：81 室外平均风速：2.8m/s 室外最高日平均温度：39 冬季： 空调室外计算干球温度：-6 室外相对湿度：73 室外平均风速：2.6m/s 室外最低日平均温度：-91.2.3 室内设计参数查空调制冷专业课程设计指南21P46，得民用建筑室内设计参数如下表：表1-2 常州市室内设计参数序号房间名称温度相对湿度新风量标准夏季冬季夏季冬季1办公室242720225060354025403门厅262818205565303515254会议室242720225060303540 夏季空调设计温度：26，相对湿度60%，风速不大于0.3 m/s。 冬季空调设计温度：20，风速不大于0.2 m/s。第二章 负荷计算2.1 冷负荷计算说明：考虑该大厦为综合楼，空调的运行时间主要在上班时间，所以计算负荷时本设计取的时8:0022:00时。空调冷负荷计算采用冷负荷系数法3，适用于计算民用和公用建筑物及类似的工业建筑物空调工程设计冷负荷。主要冷负荷7有以下几种：通过维护结构传入室内的热量；透过外门、外窗进入室内的太阳辐射热量；人体散热量；照明、设备等室内热源的散热量；新风带入室内的热量；伴随人体散湿过程产生的潜热量。接下来以研发室A为例计算冷负荷。2.1.1围护结构逐时传热形成冷负荷计算2.1.1.1外墙、架空楼板或屋面的逐时传热冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面的只是冷负荷可按下式5计算： LQ=KF（tl+td-tn） （2-1）LQ 逐时冷负荷，W；F 外墙和屋顶的计算面积，；K 外墙和屋顶的传热系数，W/()tn 室内设计温度，26； tl 作用时刻下的冷负荷计算温度，td 负荷温度的地点修正值以下以研发室A北外墙为例计算外墙逐时传热形成的冷负荷。表2-1 北外墙冷负荷表2-2 南外墙冷负荷注：其余房间计算见附录2.1.1.2外窗的温差传热冷负荷通过外窗温差传热形成的计算时刻冷负荷LQ（w）可按下式5计算：LQ=kFK（tl+td- tn） （2-2）k 外窗传热系数修正值F 窗口面积，；K 玻璃窗的传热系数，W/()；tn 室内设计温度，26；tl 玻璃窗冷负荷温度的逐时值，； 外窗冷负荷计算温度地点修正值，以下以研发室A为例计算外窗的瞬时传热冷负荷。表2-3 北外窗冷负荷表2-4 南外窗冷负荷2.1.1.3外窗太阳辐射引起的冷负荷外窗无任何遮阳措施的辐射负荷，可按下式5计算：LQ=CaCsCnFDjmaxCLQ （2-3）LQ 日射得热引起的空调冷负荷，W；Ca 窗有效面积系数；Cs 窗玻璃的遮挡系数；Cn 窗内遮阳设施的遮阳系数，Djmax 太阳辐射得热因数的最大值，WCLQ 外窗冷负荷系数F 外窗面积，；以下以研发室A为例，计算透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷。 表2-5 北外窗的日射得热引起的冷负荷表2-6南外窗的日射得热引起的冷负荷2.1.1.4内围护结构温差传热冷负荷当相邻空间通风良好时，内墙或间层楼板由于温差传热形成的冷负荷可按下式21计算： LQ=FK（to，m+ta-tn） （2-4）F内围护结构的计算面积K内围护结构的传热系数tn室内设计温度to，m夏季空调室外计算日平均温度ta附加升温，取临室平均温度的差值以下以研发室A为例，计算透内围护结构温差传热的冷负荷。西内墙：LQ=41.6325*1.6*（35+2-26）=732.732W东内墙：LQ=41.6325*1.6*（35+2-26）=732.732W2.1.2室内热源散热引起的冷负荷室内热源散热主要指室内工艺设备散热、照明散热和人体散热三部分6。流形式散出的热量成为瞬时冷负荷，而以辐射形式散出的热来的热量则先被围护结室内热源散热包括显热和潜热两部分。潜热散热作为瞬时冷负荷，显热散热中以对构表面所吸收，然后再缓慢地逐渐的散出，形成滞后冷负荷。因此，我们采用相应的冷负荷系数。2.1.2.1设备散热形成的显热冷负荷设备显热散热形成的计算时刻冷负荷Q（W），可按下式2计算：LQ=Q*CLQ Q=qfF （2-5）Q设备和用具的实际显热散热量，WCLQ设备和用具显热散热冷负荷系数，若空调系统不连续运行，取1.0qf 电器设备的功率密度，见（手册表20.9-4）W/m2F 空调区面积，m2以下以研发室A为例，计算设备散热形成的冷负荷。F=16.3*18.3=298.29m2 qf=20W/m2LQ=16.3*18.3*20=5965.8W2.1.2.2人体散热形成的冷负荷人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件（温、湿度等）等多种因素有关。在人体散发的热量中，辐射成分约占40，对流成分约占20，其余40则为潜热。这一潜热量可认为是瞬时冷负荷，对流热也形成瞬时冷负荷，至于辐射热与前述各情况相同，形成滞后冷负荷9。因此，应采用相应的冷负荷系数进行计算。为了设计计算方便，以成年男子散热量为计算基础。而对于不同功能的建筑物中有各类人员（成年男子、女子、儿童）不同的组成进行修正，为此，引入群集系数，所谓群集系数是指人员的年龄构成、性别构成以及密集程度等情况的不同而考虑的折减系数10。人体显热散热引起的计算时刻冷负荷LQs（W），可按下式7计算： LQs=nqCLQ （2-6）LQs 人体显热散热形成的计算时刻冷负荷，W；q 一个成年男子小时显热散热量，见（手册表20.7-3），W；n 计算时刻空调区内的总人数，根据区使用面积按（手册表 20.7-1）给出的人均面积指标推算； 群集系数，见（手册表20.7-3）； CLQ 人体显热散热冷负荷系数，见表20.7-4；上式中室内全部人数根据手册表20.7-1中的人均面积指标算出，以研发室A为例：n=（16.3*18.3）/4=75 人。表2-7 研发室A人体显热散热引起的冷负荷人体潜热散热引起的冷负荷Q，可按下式7计算： LQl=nq （2-7）LQl 人体潜热散热形成的冷负荷，W；q 一名成年男子小时潜热散热量，见表20.7-3，W；n 计算时刻空调区的总人数； 群集系数；以下以研发室A为例，计算人体散热引起的冷负荷。研发室A人员潜热散热引起的冷负荷LQl=73*75*0.89=4872.75W2.1.2.3照明散热形成的冷负荷 室内照明设备散热属于稳定得热，只要电压稳定，这一得热量是不随时间变化的。但照明所散出的热量同样由对流和辐射两部分组成，照明散热形成的瞬时冷负荷同样低于瞬时得热10。因此，照明散热形成的冷负荷计算仍然采用相应的冷负荷系数。荧光灯散热形成的冷负荷，可按下式7计算： LQ=1.2n1NCLQ （2-8）Q 灯具散热形的冷负荷，W；N 灯具的安装功率，W，根据空调区使用面积按表20.8-1给出 的照明功率密度指标推算；n1 灯罩隔热系数，取0.6； CLQ 照明散热冷负荷系数，见表20.8-2。上式中照明灯具所需的功率N根据手册表20.8-1中的照明功率密度指标算出。以研发室A为例：N=316.3*18.3*11=3281.19W。表2-8 研发室A照明散热形成的冷负荷2.1.3各项逐时冷负荷汇总由以上计算过程，将各项逐时冷负荷相累加，以求的其最大冷负荷出现的时间。以下依然以研发室A为例，汇总各项逐时冷负荷。表2-9 办公室3001各项逐时冷负荷汇总 2.1.4冷负荷计算小结由以上计算所得的汇总表可知，本设计综合楼的最大冷负荷出现在15：00，Qmax=458.866 kW。此次设计的综合楼空调面积为3356.42，则单位面积的负荷值为Q=（458.8661000）4658.28=98.51W/一般综合办公楼的单位面积负荷指标为97.2111.6W/12，因此本次设计的负荷计算结果符合单位面积负荷指标范围。2.2热负荷计算建筑物采暖设计的热负荷应根据建筑物的散失和获得的热量确定。而空调热负荷是指空调系统在冬季里，当室外空气温度在设计温度条件时，为保持室内设计温度，系统向房间提供的热量。对于民用建筑来说，空调冬季的经济性对空调系统的影响要比夏季小14。因此，空调热负荷一般是按稳定传热理论来计算的。对于本设计的综合楼，冬季的热负荷包括：围护结构的耗热量和加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气耗热量，以及新风热负荷。2.2.1围护结构的耗热量2.2.1.1围护结构的基本耗热量维护结构基本耗热量，就是在一定的传热条件下，由于房间内、外空气的温度差导致热量通过房间部分维护结构（门、窗、地板、屋顶等）从室内传向室外的数值。在稳定传热条件下，通过各部分维护结构的传热量，即维护结构的基本耗热量可按下式14计算: （2-8）K 传热系数，W/(m2) 温差修正系数，如下表7 tn-tw 室内外计算温度差 表2-10 温差修正系数序号围护结构特征 1外墙、屋顶、地面以及与室外相通的楼板等1.00 2屋顶和与室外空气相通的非采暖地下室上面的楼板等0.90 3非采暖地下室上面的楼板，外墙上有窗时0.75 4非采暖地下室上面的楼板，外墙上无窗且位于室外地坪以上时0.60 5非采暖地下室上面的楼板，外墙上无窗且位于室外地坪以下时0.40 6与有外门窗的非采暖房间相邻的隔墙0.70 7与无外门窗的非采暖房间相邻的隔墙0.40 8伸缩缝墙、沉降缝墙0.30 9防震缝墙0.702.2.1.2围护结构附加耗热量围护结构的附加耗热量，应按其占基本耗热量的百分率确定。各项附加（或修正）百分率，宜按下列规定的数值选用（1）朝向修正查手册【5】，选用朝向修正系数如下：表2-11 朝向修正系数表Xch南-15 -30北、东北、西北0 10东、西-5东南、西南-10%-15%在本次设计中朝向修正系数选定为：东、西：-5% ；南：-20% ；北：0%。（2） 风力修正因位于常州市中心，平均风速不大，对传热的影响不很显著，故一般情况下可忽略不予考虑。（3）高度修正层高在4m以下，可不考虑沿房屋高度室内温度上升对耗热量的影响。2.2.2门窗缝隙渗入冷空气的耗热量由于缝隙宽度不一，风向、风速和频率不一，因此由门窗渗入的冷空气量很难准确计算。对于多层和高层民用建筑的门窗缝隙渗入冷空气的耗热量，可按下式14计算： Q2=0.278CPnVw（tn-tw） （2-9） Vw =AH （2-10）Q2 为门窗缝隙渗入的冷空气的耗热量，W；V 房间的冷风渗透体积流量，W；ao 采暖室外计算温度下的空气密度， m/h；cp 干空气的定压质量比热容，cp=1.0056kJ/（kg）；tn 冬季室内计算温度，；tw 采暖室外计算温度，；A 房间面积，；H 房间高度，m；n 换气次数，次。2.2.3各项热负荷汇总以下以研发室A为例，计算的热负荷：表2-12 研发室A热负荷汇总2.2.4热负荷计算小结由以上汇总表可知，本次设计的综合楼总热负荷为Q总=381.98kW。此次设计的综合楼空调面积为4830，则单位面积的负荷值为Q=（381.981000）4658.28=82.01W/一般综合楼的单位面积负荷指标为81105W/15，因此本次设计的负荷计算结果符合单位面积负荷指标范围。2.3湿负荷计算2.3.1湿负荷的组成1）人体湿负荷2）化学反应的湿负荷3）水槽、设备、食品的湿负荷2.3.2湿负荷计算方法在室内热、湿扰量等作用下，某一时刻进入空调房间的总湿量称为该房间的得湿量16。某一时刻维持室内相对湿度恒定所需要除去的湿量是成为湿负荷。空调房间的湿负荷和冷负荷一样，对空调系统的规模有着决定性的影响。 人体湿负荷可按下式计算： D=0.001nw 式中 每名成年男子的散湿量，g/h； 室内全部人数； 群集系数。 表2-13 人体散湿量汇总第三章 空调方案的确定3.1 空调系统的确定此研发室空间大，人员密集，冷负荷密度大，室内热湿比小，各个因素采用一次回风定风量全空气系统。其理由16如下： （1）适合于室内负荷较大时； （2）与二次回风相比，处理流程简单，操作管理简单； （3）设备简单，最初投资少； （4）可以充分进行通风换气，室内卫生条件好。放置组合式空调机组在空调机房内。3.2全空气系统设计计算一、夏季送风状态点和送风量空气送风状态点和送风量的确定可在i-d图上进行，具体步骤13如下：(1)在i-d图上找出室内状态点N，室外状态点W(2)根据室内冷负荷Q和湿负荷W求出，再过N点画出此过程线(3)确定送风温差t，过程线与相对应的等温线相交于O点，O点即送风状态点。(4)过O点做垂线交相对湿度90%的曲线于L点，由确定新风与回风的混合状态点c，连接c和L点。如图3-1所示： 图3-1以一层研发室A为例：(1)计算室内热湿比：商场=Q/W=26821.37/2.51=10685.8W(2)确定送风状态点，取送风温差t=7，则送风点to=19，过点N （tN=26，=60%）作=10685.8的直线交t=19的等温线于O点，则io =48.51 kJ/kg，过O点作垂线交设定的=90%的曲线于L点, tL=18.02, iL=48.02 kJ/kg.(3)总风量：G=Q/(iN-io)=26821.37/(58.9-48.51)=2465.2g/s=7364.91 m3/h(4)由新风量Gw=93*30=913.79g/s（比10%G大，即选此值）以及总风量G=2.465kg/s得一层商场新风比为=37%,即37%,则混合点C的位置可确定，ic=71.02kJ/kg。(5)耗冷量：Qo=G(ic-iL)=2.465(48.51-48.02)=56.7kW(6)冷量分析：冷负荷 Q1=26.8kw； 新风负荷Q2=Gw(iW-iN)=0.914(91.6-58.9)=29.89kW 再热量 Q3=G(io-iL)=2.465(48.51-48.02)=1.21kW 回风量 Gh=G-Gw=5.65-1.24=1.55kg/s=4634.92m3/h其他房间亦如上计算，汇总如下：表3-1 各房间的风量、冷量房间号冷负荷Q1（kW）新风量G（m3/h）总风量G（m3/h）回风量G（m3/h）冷量Ql（kW）一层研A厅A26.827307365463456.7一层研B19.319805322334041一层研C厅B38.6339010785739475.7二层研A厅A26.827307185445456.1二层研B21.921906170397946.2二层研C厅B32.133308829549768.6三层研A厅A26.827307185445456.1三层研B21.921906170397946.2三层研C厅B38.7333010846751775.1四层研A厅A26.8273071854454 56.1四层研B21.921906170397946.2四层研C34.227009643694363.7五层研A厅A26.827307185445456.1五层研B21.921906170397946.2六层研A厅A2727307454472356.9六层研B26.8721907501530950.9七层研A23.715306818528840.53.3空调机组的选型每层采用组合式空调机组，布置在每层的空调机房内。根据各层计算出的送风量、冷量、热量及风机余压等进行组合式空调机组的选型，风机余压的选择详见第4章风管的水力计算。采用联合开利上海空调有限公司的空调机组,其型号及性能参数如下表：表3-2各层空调机组性能表层号型号额定风量（m3/h）总冷量（KW）显热冷量（kW）空气阻力（Pa）水流阻力（kPa）电机功率（kW）机组外形尺寸长宽高mmmmmm一层39G101639G101539G11171036494291291259.5153.4179.5342.1638.0858.6512812712555.846.917.87.57.5111550*1650*10501550*1550*10501750*1750*1150二层39G101639G101539G11171036494291291259.5153.4179.5342.1638.0858.6512812712555.846.917.87.57.5111550*1650*10501550*1550*10501750*1750*1150三层39G101639G101539G11171036494291291259.5153.4179.5342.1638.0858.6512812712555.846.917.87.57.5111550*1650*10501550*1550*10501750*1750*1150四层39G101639G101539G11171036494291291259.5153.4179.5342.1638.0858.6512812712555.846.917.87.57.5111550*1650*10501550*1550*10501750*1750*1150五层39G101639G101510364942959.5153.4142.1638.0812812755.846.97.57.51550*1650*10501550*1550*1050六层39G101639G101510364942959.5153.4142.1638.0812812755.846.97.57.51550*1650*10501550*1550*1050七层39G0914730640.8329.0412839.55.51550*1450*950 冬季只需要校核空调机组的热量是否满足房间要求即可。经校核19，空调机组提供的热量满足房间要求。 第四章 风系统的设计4.1 风管材料和形状的确定风管按其形状一般分为圆形和矩形风管，本设计选用矩形风管，其占的有效空间较小、易于布置、明装较美观等，按其材料选用金属风管，易于加工制作、安装方便，具有一定的机械强度和良好的防火性能，气流阻力较小22。4.2 送、回风管的布置大空间内，按房间的空间结构布置18送回风管的走向（见图纸），采用上送上回方式，送风均采用矩形散流器下送，回风采用单层百叶回风口。4.3 气流组织设计4.3.1 送回风口的选型散流器下送气流组织设计 当需要在工作区域内保持单向流流型满足洁净度要求时，可以采用顶棚密集布置散流器的方式21。此时必须使送出射流的扩散角为200300，才能在散流器下面形成向下的气流流动。1）安排散流器间距，确定散流器个数n，计算混合层高度hm。2）根据工作区要求的风速，确定喉部风速v0.3）根据公式计算单个散流器送风量ls和总送风量Ls。4）根据回风量Gh，设置回风口，选择单层百叶回风口3。 以研发室A+厅A为例：面积为346.4m2，房间内有14个方形散流器送风，则每个送风口的送风量q =7364/14=526m3/h=0.146m3/s选用方形散流器，假定散流器的喉部风速Vd=6m/s,则单个散流器所需要喉部面积为：qv/Vd=0.146/5=0.029m2选用喉部尺寸为200160的方形散流器，则喉部实际风速为： Vd=0.146/0.032=4.56m/s散流器实际出口面积约为喉部面积的90，则散流器的有效面积:F=0.9*0.2*0.16=0.029 m2散流器出口风速为：V0= Vd/0.9=5.7/0.9=5.1m/s表4-1 送回风口的选型房间号送风口尺寸D（mm）送风口个数回风口尺寸mmmm回风口个数一层研A厅A200200144002005一层研B200200102502504一层研C厅B250200 164002506二层研A厅A200200144002004二层研B200200124002503二层研C厅B200200164002005三层研A厅A200200144002004三层研B200200124002503三层研C厅B320160164002506四层研A厅A200200144002004四层研B200200124002503四层研C250250164002506五层研A厅A200200144002004五层研B250250124002506六层研A厅A250200124002005六层研B250200124002005七层研A2502001040020054.4 风管设计4.4.1 风道水力计算步骤风道水力计算实际上是风道设计过程的一部分。它包括的内容有：合理采用管内空气流速以确定风管截面尺寸；计算风系统阻力及选择风机；平衡各支风路的阻力以保证各支风路的风量达到设计值。采用假定流速法进行风道水力计算的步骤如下8：（1）绘制空调系统轴测图，并对各段风道进行编号、标注长度和风量。管段长度一般按两个管件的中心线长度计算。（2）确定风管内的合理流速。选定流速时，要综合考虑建筑空间、初始投资、运行费用及噪声等因素。选取主风道风速为56.5m/s，水平支风道风速为3.04.5m/s。（3）根据各风道的风量和选定流速，计算各管段的断面尺寸，并使断面尺寸符合通风管道统一规格，再算出风道内实际流速。（4）根据风量L或实际流速v和断面当量直径D查图得到单位长度摩擦阻力Rm。（5）计算沿程阻力和局部阻力选择最不利环路（即阻力最大的环路）进行阻力计算7沿程阻力 式中 l 管段长度，m Rm 单位长度摩擦阻力，Pa/m 局部阻力 式中 局部阻力系数； 空气的密度，kg/m3空气的流速，m/s 系统总阻力 总阻力=沿程阻力+局部阻力 4.4.2 全空气系统的风道水力计算（1）一层送风管道布置图由于总风量过大，所以采用三个系统。所以有三个风管布置图。图4-1一层研发室A厅A送风管轴测图图4-2 一层研发室B送风管轴测图图4-3 一层研发室C厅B送风管轴测图表4-2 一层研发室A厅A风管水力计算汇总编号风量(m3/h宽/直径(mm)高(mm)长(m)风速(m/s)比摩阻(Pa/m)局阻系数沿程阻力(Pa)局部阻力(Pa)总阻力(Pa)支管阻力(Pa)节点资用全压(Pa)管段0736463063011.305.150.440.004.930.004.9331.3631.36管段173646306302.795.150.440.201.223.184.4026.4426.44管段242086303203.045.800.880.202.684.036.7122.0422.04管段310523202503.013.650.620.201.861.603.4615.1915.33管段410523202503.163.650.620.201.961.603.5611.7211.72管段510523202505.413.650.620.203.351.604.958.178.17管段65262002001.723.650.940.201.621.603.213.213.21管段710523202501.203.650.620.200.741.602.345.4922.04管段85262002001.643.650.940.201.551.603.143.143.14管段95262002001.643.650.940.201.541.603.143.143.14管段1021046302502.973.710.470.201.411.653.068.6722.04管段1110523202501.173.650.620.200.731.602.335.615.61管段125262002001.793.650.940.201.691.603.283.283.28管段1310523202501.183.650.620.200.731.602.335.435.61管段145262002001.593.650.940.201.501.603.103.103.10管段155262002001.593.650.940.201.501.603.103.103.10管段165262002001.593.650.940.201.501.603.103.103.28管段1731566302502.985.571.010.203.003.716.7115.3315.33管段1821046302502.953.710.470.201.401.653.058.638.63管段1910523202501.243.650.620.200.771.602.365.585.58管段205262002001.723.650.940.201.621.603.213.213.21管段2110523202501.053.650.620.200.651.602.255.408.63管段225262002001.653.650.940.201.551.603.153.153.15管段235262002001.633.650.940.201.541.603.133.133.15管段2410523202501.123.650.620.200.691.602.295.505.58管段255262002001.713.650.940.201.621.603.213.213.21管段265262002001.673.650.940.201.571.603.173.173.21管段275262002001.663.650.940.201.571.603.173.173.21管段285262002001.563.650.940.201.471.603.073.073.21最不利阻力损失为31.36Pa，小于余压，满足要求。表4-3 研发室B风管水力计算汇总编号风量(m3/h)宽/直径(mm)高(mm)长(m)风速(m/s)比摩阻(Pa/m)局阻系数沿程阻力(Pa)局部阻力(Pa)总阻力(Pa)支管阻力(Pa)节点资用全压(Pa)管段0532080032010.215.770.800.008.140.008.1432.6632.66管段153208003202.955.770.800.202.353.996.3524.5224.52管段231925003206.875.540.900.206.163.689.8418.1718.17管段321286302502.023.750.480.200.971.692.668.338.33管段410643202501.233.690.630.200.781.642.415.675.67管段55322002001.693.690.960.201.631.643.263.263.26管段65322002002.203.690.960.202.121.643.757.0218.17管段75322002