土木工程毕业设计（论文）-都市御景小区住宅楼设计.docx

密级:都市御景小区住宅楼设计The Desidential Building Design of City Royal Scene学 院： 建筑与土木工程学院专业/班级： 土木工程1105班学 号： 学生姓名 ： 指导教师 ： 2015 年 6 月摘要本次毕业设计的设计题目为都市御景小区住宅楼设计，此次设计的主要内容包括建筑设计和结构设计两大部分。整个设计过程中，为了保证建筑的合理性和安全性，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑是至关重要的。本工程采用钢筋混凝土现浇框架结构，建筑层数为六层。总建筑高度为18.9m，总建筑面积约为7900m2。首先在建筑设计这一部分，本着“适用、安全、经济、美观”的原则，按照相关的建筑设计规范进行建筑设计，设计三种方案，通过充分比较筛选出一最优方案，然后绘制建筑设计施工图，其中包括平面、立面、剖面等建筑设计图纸。其次是结构设计部分，结构设计的内容包括：结构计算书的编制，应用结构电算软件PKPM绘制结构施工图。其中，结构计算书包括构件截面尺寸拟定、荷载计算、内力计算及内力组合、框架配筋、柱下独立基础设计等；使用PKPM软件对结构进行电算，经过PMCAD建模，输入各项设计参数，SATWE内力计算分析，配筋及结果输出，最终得到结构施工图。经过PKPM电算分析并输出施工图与手算对比可得，二者基本吻合，验证了设计的合理性。关键词：框架结构；钢筋混凝土；建筑设计；结构设计；电算全套图纸加扣3012250582IAbstractThe title of this paper is The Desidential Building Design of City Rroyal Scene. The main contents of this design include two parts: architectural design and structural design. Throughout the design process, in order to ensure proper and security architecture, the requirements of the relevant professional standards was strictly followed. Also the reference of relevant information and the latest national standards are critical to the scientific considerations of every aspect in the design process. This project is frame structure, using reinforced concrete. The building layers is six, 18.9m of the total height, and a 7900m2 construction area. First of all, in the part of the architectural design, under the principle of “applies, security, economic and aesthetic”, and with the relevant specifications, three options were put forward. Then the best scheme was chose and drew the architectural design and construction plans, including plans, elevations, sections and other architectural drawings. Secondly, at the part of the structural design, the structural calculation was prepared, and used the PKPM to draw the construction plans. The structural calculation comprise members drawn-sectional dimension, load calculation, calculation of internal forces and internal force, frame reinforcement, single foundation under column design. Then the structure was computed by PKPM, includes PMCAD modeling, design parameters inputting, SATWE internal force analysis, reinforcement and the resulting outputting. After that, the construction drawing was carried out. After the compare of construction drawings designed by PKPM computing analysis and hand-calculated, the two designs coincide, the conclusion verifies the rationality of the design.Keywords: Frame structure; Reinforced concrete; Architectural design; Structural design; Computer assistant designVI目 录摘要IABSTRACTII第1章 建筑设计部分11.1 工程概况11.2 设计依据11.3 标高以及建筑细部做法11.4 建筑设计图2第2章 结构设计部分42.1 设计依据42.2 结构布置及计算简图的确定42.2.1 结构的柱网布置42.2.2 确定钢筋及混凝土强度等级42.2.3 估计板、柱、梁的截面尺寸52.2.4 确定各层柱梁的线刚度6第3章 荷载计算93.1 恒载计算93.1.1 屋面93.1.2 楼面93.1.3 梁自重93.1.4 柱自重103.1.5 墙自重103.1.6 女儿墙103.2 活荷载计算103.2.1 屋面及楼面103.2.2 雪荷载113.3 竖向荷载计算(恒载和活载)113.3.1 AB间框架梁113.3.2 BC跨间框架梁113.3.3 CD跨间框架梁123.3.4 柱纵向集中荷载计算123.3.5 计算简图以及层数划分143.4 风荷载153.4.1 风压标准值计算153.4.2 风荷载作用下侧移验算153.5 水平地震作用的计算(底部剪力法)173.5.1 荷载计算173.5.2 地震作用下框架侧移计算183.5.3 水平地震作用标准值及位移计算19第4章 内力计算214.1 内力分配系数214.2 恒载作用下的内力计算214.2.1 顶层224.2.2 标准层234.2.3 底层244.3 活载作用下的内力计算294.3.1 顶层294.3.2 标准层314.3.3 底层324.4 风荷载作用下的内力计算(D值法)374.4.1 框架柱剪力计算374.4.2 框架柱反弯点高度比384.4.3 框架柱端弯矩计算394.4.4 框架梁端弯矩计算404.4.5 框架梁剪力以及框架柱轴力404.5 地震作用下的内力计算444.5.1 框架柱剪力计算444.5.2 框架柱端弯矩计算454.5.3 框架梁端弯矩计算464.5.4 框架梁剪力以及框架柱轴力46第5章 内力组合505.1 梁端弯矩的调幅505.2 框架梁内力组合545.3 框架柱内力组合62第6章 配筋计算676.1 材料基本信息676.1.1 混凝土676.1.2 钢筋676.1.3 配筋率676.2 框架梁配筋计算676.2.1 框架梁正截面受弯承载力计算676.2.2 框架梁斜截面受剪承载力计算736.3 框架柱配筋计算766.3.1 框架柱基本信息766.3.2 框架柱正截面受压承载力计算766.3.3 框架柱斜截面受剪承载力计算81第7章 基础设计847.1 材料强度847.1.1 混凝土847.1.2 钢筋847.2 边柱基础设计847.2.1 荷载计算847.2.2 确定基础底面尺寸857.2.3 确定基础高度867.2.4 持力层承载力验算867.2.5 基础抗冲切验算867.2.6 基础配筋计算877.3 中柱基础设计887.3.1 荷载计算887.3.2 确定基础底面尺寸897.3.3 确定基础高度897.3.4 持力层承载力验算897.3.5 基础抗冲切验算907.3.6 基础配筋计算91第8章 电算938.1 建立模型938.2 荷载输入938.3 生成计算数据938.4 局部配筋图输出978.4.1 梁的配筋图978.4.2 柱的配筋图988.4.3 板的配筋99第9章 结论101参考文献102致谢103沈阳工业大学本科生毕业设计第1章 建筑设计部分1.1 工程概况本工程是一栋六层住宅楼，各层层高均为2.9米，总建筑面积约为7900m2，建筑总高度为18.9m。本工程采用钢筋混凝土框架结构，建筑工程等级为三级，位于辽宁省沈阳市，其抗震设防烈度为7度，场地类别为类。场地布置如图1-1所示。图1-1 场地布置图1.2 设计依据设计任务书和建筑设计规范。1.3 标高以及建筑细部做法(1) 设计标高：室内设计标高为0.000，室内外高差为600mm。(2) 墙身做法：墙身采用蒸压加气粉煤灰混凝土空心砌块。内外墙均采用双面粉刷。(3) 屋面做法：5 mm厚绿豆砂保护层，SBS改性沥青防水卷材防水层，20厚1：3水泥砂浆找平层，60100厚膨胀珍珠岩(3%找坡)，130mm厚现浇钢筋混凝土板，20厚混合砂浆抹底。(4) 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，130mm厚现浇钢筋混凝土板，20mm厚混合砂浆抹底。 1.4 建筑设计图依据所采取的最终方案，设计出建筑施工图，如图1-2图1-4所示。图1-2 111轴平面图图1-3 1224轴平面图图1-4剖面图104第2章 结构设计部分2.1 设计依据(1) 气象条件沈阳地区基本风压0.55kN/m2; 基本雪压0.50kN/m2。(2) 工程地质条件根据地质勘探结果，给定地质情况详见表2-1。表2-1建筑地质条件一览表（标准值)序号岩土分类土层 深度 (m)厚度范围 (m)地基承载 力fk(kPa)土的容重(kN/m3)桩端土承载力设计值qp(kPa)桩周土摩擦力设计值qs(kPa)1杂填土0.00.70.716.0102粉 土0.71.81.214017.4203中 砂1.83.31.521017.81300304砾 砂3.36.83.530018.12400405圆 砾6.812.86.050018.63500注：1)地下水位：-3.5m，无侵蚀性。2)建筑场地所在地区的标准冻深(天然地面以下)为1.2m。3)结构环境类别为二b类(基础部分)和一类(其余部分)，地面粗糙度为C类。4)建筑场地类别为类，场地土的特征周期为0.35s。2.2 结构布置及计算简图的确定2.2.1 结构的柱网布置结构柱网布置如图2-1所示。2.2.2 确定钢筋及混凝土强度等级梁，板以及除底层柱外的所有柱均采用C30砼(Ec=3.00104N/mm) ；底层柱，基础采用C40砼(Ec=3.25104N/mm)。梁纵向受力钢筋均为级(fy=300N/mm2)，柱纵向受力筋采用级(fy=360N/mm2)，箍筋均为级(fy=270N/mm2)。图2-1 一榀框架示意图2.2.3 估计板、柱、梁的截面尺寸1横向框架梁(1) 截面高度：由高跨比确定，即取(2) 截面宽度：取b=250mmAB、CD跨梁截面尺寸拟定为500mm250mmBC跨梁截面尺寸拟定为400mm250mm2纵向框架梁(1) 截面高度：由高跨比确定，即取(2) 截面宽度：取固纵梁截面尺寸拟定为450mm200mm3. 柱因为该建筑位于沈阳地区，抗震烈度为7级，建筑高度，抗震等级为三级，在沈阳地区，轴压比，即 其中，取2.5。中柱： 边柱： 即 由得： 综上所述，柱子的尺寸取2.2.4 确定各层柱梁的线刚度取一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。底层柱高为从基础顶面至二层楼面，室内外地面高差为600mm；根据地质条件，确定基础顶面离室外地面为500mm；而底层层高为2900mm，由此求得底层柱高为4000mm，其余各层的柱高即为其层高2900mm。在求梁截面惯性矩时考虑到现浇板的作用，该榀框架位于建筑非边缘处，因此该框架的各跨梁均取I=2I0 ，(I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩) 。AB跨梁：BC跨梁：CD跨梁：底层柱：上层柱：取上层柱为相对线刚度即故各层线刚度分别为：AB跨梁：BC跨梁：CD跨梁：底层柱：顶层柱：考虑实际情况，除底层柱下端以外，其余各层柱端均有转角产生，因此标准层各柱线刚度需乘0.9的折减系数，即i=0.9。各层相对线刚度如图2-2所示。图2-2框架梁、柱线刚度示意图第3章 荷载计算3.1 恒载计算3.1.1 屋面130mm厚现浇钢筋混凝楼板 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 60100厚（3%找坡）膨胀珍珠岩 SBS改性沥青防水卷材 20mm厚板底抹灰 5mm绿豆砂保护层 合计： 3.1.2 楼面20mm厚水泥砂浆面层 130mm厚现浇钢筋混凝土楼板 20mm厚顶棚混合砂浆抹灰 合计： 3.993.1.3 梁自重(1) 横向框架梁：由于BC跨截面与其余跨相差不大，故荷载不再另计。现浇钢筋混凝土梁 20mm厚混合砂浆抹面 合计： 2.56(2) 纵向框架梁：现浇钢筋混凝土梁 20mm厚混合砂浆抹面 合计： 1.823.1.4 柱自重柱自重： 20mm厚混合砂浆抹灰 合计： 6.93kN/m3.1.5 墙自重墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(1) 外纵墙：纵墙自重 窗（铝合金窗） 墙面抹灰 合计： 2.23kN/m(2) 内纵墙：纵墙自重 墙面抹灰 合计： 4.37kN/m(3) 横墙：横墙自重 墙面抹灰 合计： 4.27kN/m3.1.6 女儿墙女儿墙采用浆砌普通砖墙自重 墙面抹灰 合计： 4.78kN/m3.2 活荷载计算3.2.1 屋面及楼面屋面为不上人屋面0.5kN/m2楼面2.0kN/m23.2.2 雪荷载50年一遇依据建筑结构荷载规范屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中较大值。3.3 竖向荷载计算(恒载和活载)3.3.1 AB间框架梁(1) 屋面板传递荷载将梯形荷载折算为均布荷载，折算系数为恒载：活载：(2) 楼面板传递荷载恒载：活载：(3) AB跨间框架梁均布荷载a. 屋面梁：恒载=横梁自重+屋面板传递荷载=2.56+15.08=17.64活载=屋面板传递活载=2.1b. 楼面梁：恒载=横梁自重+楼面板传递荷载=2.56+12.10=14.66活载=楼面板传递活载=6.213.3.2 BC跨间框架梁(1) 屋面板传递荷载将三角形荷载折算为均布荷载，折算系数为5/8恒载：活载：(2) 楼面板传递荷载恒载：活载：(3) BC跨间框架梁均布荷载a. 屋面梁：恒载=横梁自重+屋面板传递荷载=2.56+7.43=9.99活载=屋面板传递活载=0.75b. 楼面梁：恒载=横梁自重+楼面板传递荷载=2.56+5.99=8.55活载=楼面板传递活载=33.3.3 CD跨间框架梁(1) 屋面板传递荷载将三角形荷载折算为均布荷载，折算系数为5/8恒载：活载：(2) 楼面板传递荷载恒载：活载：(3) CD跨间框架梁均布荷载a. 屋面梁：恒载=横梁自重+屋面板传递荷载=2.56+12.07=14.63活载=屋面板传递活载=1.22b. 楼面梁：恒载=横梁自重+楼面板传递荷载=2.56+9.73=12.29活载=楼面板传递活载=4.883.3.4 柱纵向集中荷载计算(1) A轴柱竖向集中荷载：a顶层柱：恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=88.43kN活载=板传递的荷载=b标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传递的荷载 活载=板传活载=(2) B轴柱竖向集中荷载：a顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载=96.37kN活载=板传递的荷载=b标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传递的荷载 活载=板传活载=(3) C轴柱竖向集中荷载：a顶层柱：恒载=梁自重+板传荷载=81.97kN活载=板传递的荷载=b标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传递的荷载 活载=板传活载=(4) D轴柱竖向集中荷载：a顶层柱：恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=73.25kN活载=板传递的荷载=b标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传递的荷载 活载=板传活载=3.3.5 计算简图以及层数划分计算简图以及层数划分如图3-1所示。图3-1计算简图以及层数划分3.4 风荷载3.4.1 风压标准值计算计算公式为 (3-1)式中： 风荷载标准值基本风压风荷载体型系数风荷载变化系数Z高度处的风振系数基本风压=0.55，因结构高度H=18.9m30m，可取z=1.0，对于矩形平面=1.3，可查建筑结构荷载规范知场地类别为C类。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载。A为一榀框架各层节点的受风面积，运用公式。计算各节点风荷载，计算过程如表3-1所示。表3-1各节点风荷载层号11.01.30.740.553.513.447.1121.01.30.740.556.412.186.4431.01.30.740.559.312.186.4441.01.30.740.5512.212.186.4451.01.30.740.5515.112.186.4461.01.30.800.5518.09.875.653.4.2 风荷载作用下侧移验算若要计算风荷载作用下柱的层间侧移，首先应计算其抗侧刚度，为保证竖向刚度均匀，需要保证底层柱抗侧刚度之和与上层柱抗侧刚度之和的比值大于0.7。C30，C40混凝土弹性模量分别为Ec=3.0104N/mm，Ec=3.25104N/mm。柱刚度修正系数如表3-2所示。表3-2 柱刚度修正系数楼层简图KD一般层底层标准层： A轴柱： B轴柱： C轴柱： D轴柱： 底层： A轴柱： B轴柱： C轴柱： D轴柱： 底层：标准层：满足抗侧刚度要求。框架结构侧移计算： (3-2)式中：为该建筑第i层所受的层剪力；为该建筑第i层第j柱的抗侧刚度。6层5层4层3层2层1层故满足侧移要求。3.5 水平地震作用的计算(底部剪力法)该建筑高度为18.9m40m，且质量和刚度沿高度均匀分布，可采用底部剪力法来计算水平地震作用。3.5.1 荷载计算顶层：楼面：梁：柱：墙：合计：933.43kN活载：重力荷载代表值：3.5.2 地震作用下框架侧移计算地震作用下框架侧移的计算依据公式3-2计算，计算结果如表3-3所示。表3-3 地震作用下框架侧移层号楼层重力荷载层剪力楼层抗侧刚度侧移65322.175322.1794700110.0051155135.3510457.5294700110.0100445135.3515592.8794700110.0149735135.3520728.2294700110.0199025135.3525863.5794700110.0248315470.7631334.3394700110.03956由混凝土结构技术规程B.0.2可知，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，其自振周期为，取0.60.7，这里取0.7，则其自震周期。3.5.3 水平地震作用标准值及位移计算依据沈阳地区地质资料，其抗震设防烈度为7度、多遇地震，第一组，场地土为类，由建筑抗震设计规范(GB50011-2011)查得： 无需考虑建筑顶部女儿墙的附加地震作用由混凝土结构设计查得， 各楼层水平地震作用标准值为： (3-3)因此，水平地震作用下剪力标准值及位移如表3-4所示。表3-4水平地震作用下剪力标准值以及框架侧移层号618.5525.97351433.9514.88514.8894700110.00049515.6608.17351433.9418.93933.8194700110.0009412.7608.17351433.9341.051274.8694700110.0012239.8608.17351433.9263.171535.0394700110.0014826.9608.17351433.9185.301723.3394700110.0016514608.17351433.9114.431837.7694700110.00232框架侧移因此，满足规范中对弹性位移的要求。综上所述，水平地震作用下剪力图如图3-2所示。图3-2 水平地震作用及层剪力图本工程在抗震缝以左共11榀框架，且每一榀的抗侧刚度均相同，因此对于一榀框架来讲，其承受的地震作用以及剪力值为上述图中剪力值的1/11，即V6=46.81kN，V5=84.89kN，V4=115.9kN，V3=139.82kN，V2=156.67kN，V1=167.07kN。 第4章 内力计算4.1 内力分配系数分配系数计算： (4-1)式中：为梁柱的转动刚度，由于所选取的框架各节点均为固定端，因此可以以线刚度划分分配系数。各杆件分配系数见表4-1。表4-1梁柱的内力分配系数层数ABCD60.380.270.300.270.330.4550.240.190.210.200.230.2940.240.190.210.200.230.2930.240.190.210.200.230.2920.240.190.210.200.230.2910.250.200.220.200.240.31层数ABCD60.620.430.4000.5550.380.380.300.300.2850.2850.3550.35540.380.380.300.300.2850.2850.3550.35530.380.380.300.300.2850.2850.3550.35520.380.380.300.300.2850.2850.3550.35510.400.350.310.270.3000.260.370.32注：除底层外其余层梁柱刚度乘以折减系数0.9。4.2 恒载作用下的内力计算将梁的固端弯矩填写框架梁相应位置上，然后将节点放松，先放松弯矩最大的，再逐个放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配，相邻节点不同时进行分配。由于均为固定端，右(左)梁分配弯矩向左(右)梁传递，上(下)分配弯矩向下(上)柱传递(传递系数均为0.5)。第一次分配弯矩传递后，叠加各楼层弯矩，会发现有的节点弯矩不平衡，弯矩相加不为零，因此进行二次分配，将多余弯矩按之前的分配系数只分配不弯矩传递，由此可得该榀框架在竖向荷载作用下的最终弯矩图。4.2.1 顶层各跨均布荷载分别为：AB跨：屋面梁为17.64kN/mBC跨：屋面梁为9.99kN/mCD跨：屋面梁为14.63kN/m各杆的固端弯矩分别为： AB跨：屋面梁为 BC跨：屋面梁为 CD跨：屋面梁为顶层弯矩分配过程以及顶层弯矩图如图4-1，图4-2所示。图4-1 顶层弯矩分配过程图4-2顶层弯矩图4.2.2 标准层各跨均布荷载分别为： AB跨：楼面梁为14.66kN/mBC跨：楼面梁为8.55kN/m CD跨：楼面梁为12.29kN/m各杆固端弯矩分别为： AB跨：楼面梁为1/1214.665.22=33.03kNm BC跨：楼面梁为1/128.552.42=4.1kNm CD跨：楼面梁为1/1212.293.92=15.58kNm标准层弯矩分配过程以及顶层弯矩图如图4-3，图4-4所示。图4-3标准层弯矩分配过程图4-4 标准层弯矩图4.2.3 底层各跨均布荷载分别为： AB跨：楼面梁为14.66kN/mBC跨：楼面梁为8.55kN/m CD跨：楼面梁为12.29kN/m各杆的固端弯矩分别为：AB跨：楼面梁为1/1214.665.22=33.03kNm BC跨：楼面梁为1/128.552.42=4.1kNm CD跨：楼面梁为1/1212.293.92=15.58kNm底层弯矩分配过程以及底层弯矩图如图4-5，图4-6所示。图4-5底层弯矩分配过程图4-6底层弯矩图经弯矩叠加以及不平衡力矩二次分配得到该榀框架恒载下弯矩图，如图4-7所示。图4-7恒荷载弯矩图恒荷载下框架梁剪力如表4-2表4-4所示。表4-2 框架梁剪力(AB跨梁)层数AB跨617.645.245.861.344.5747.16514.665.238.120.3537.7638.47414.665.238.120.4637.6638.57314.665.238.120.4637.6638.57214.665.238.120.4537.6738.57114.665.238.120.5437.5738.66表4-3框架梁剪力(BC跨梁)层数BC跨69.992.411.99-4.2716.257.7258.552.410.26-1.9312.198.3348.552.410.26-2.0712.338.1938.552.410.26-2.0712.338.1928.552.410.26-2.0712.338.1918.552.410.26-2.4312.697.83表4-4框架梁剪力(CD跨梁)层数CD跨614.633.928.53-2.6331.1525.9512.293.923.97-1.1925.1622.77412.293.923.97-1.2725.2422.69312.293.923.97-1.2725.2422.69212.293.923.97-1.2725.2422.69112.293.923.97-1.4925.4622.47根据剪力和轴力绘制恒载下剪力图以及轴力图如图4-8，4-9所示。图4-8 恒荷载剪力图图4-9 恒荷载轴力图4.3 活载作用下的内力计算4.3.1 顶层各跨均布荷载分别为：AB跨：屋面梁为2.1kN/mBC跨：屋面梁为0.75kN/mCD跨：屋面梁为1.22kN/m各杆的固端弯矩分别为： AB跨：屋面梁： BC跨：屋面梁： CD跨：屋面梁：活荷载下顶层弯矩分配过程以及顶层弯矩图如图4-10，图4-11所示。图4-10顶层弯矩分配过程图4-11顶层弯矩图4.3.2 标准层各跨均布荷载分别为：AB跨：楼面梁为6.21kN/mBC跨：楼面梁为3kN/mCD跨：楼面梁为4.88kN/m各杆的固端弯矩分别为： AB跨：楼面梁： BC跨：楼面梁： CD跨：楼面梁：标准层弯矩分配过程以及弯矩图如图4-12，4-13所示。图4-12标准层弯矩分配图4-13标准层弯矩图4.3.3 底层各跨均布荷载分别为： AB跨：楼面梁为6.21kN/mBC跨：楼面梁为3kN/m CD跨：楼面梁为4.88kN/m各杆的固端弯矩分别为： AB跨：楼面梁： BC跨：楼面梁： CD跨：楼面梁：底层弯矩分配过程以及弯矩图如图4-14，图4 -15所示。图4-14 底层弯矩分配图4-15 底层弯矩图经弯矩叠加以及不平衡力矩二次分配得到该榀框架恒载下弯矩图，如图4-16所示。图4-16 活荷载弯矩图活荷载下框架梁剪力如表4-5表4-7所示。表4-5 框架梁剪力(AB跨梁)层数AB跨62.15.25.460.15.365.5656.215.2 16.150.1915.9516.3446.215.216.150.1815.9616.3336.215.216.150.1815.9616.3326.215.216.150.1815.9716.3216.215.216.150.2215.9316.36表4-6框架梁剪力(BC跨梁)层数BC跨60.752.40.9-0.551.450.35532.43.6-0.964.562.64432.43.6-0.934.53 2.67332.43.6-0.934.53 2.67232.43.6-0.924.522.68132.43.6-1.084.682.52表4-7框架梁剪力(CD跨梁)层数CD跨61.223.92.38-0.012.372.2954.883.99.52-0.119.639.4144.883.99.52-0.19.619.4234.883.99.52-0.19.619.4224.883.99.52-0.19.619.4214.883.99.52-0.139.659.38活荷载下剪力图轴力图如图4-17，4-18所示。图4-17 活荷载剪力图图4-18 活荷载轴力图4.4 风荷载作用下的内力计算(D值法)4.4.1 框架柱剪力计算 (4-2)式中：为第j层第k柱所分配的剪力；为第j层第k柱的抗侧刚度；为外荷载在框架第j层所产生的总剪力。框架柱剪力计算如表4-8。表4-8框架柱剪力计算层号水平荷载层剪力65.655.650.1730.2930.3150.2190.981.661.781.2456.4412.090.1730.2930.3150.2192.093.543.812.6546.4418.530.1730.2930.3150.2193.215.435.844.0636.4424.970.1730.2930.3150.2194.327.327.875.4726.4430.410.1730.2930.3150.2195.268.919.586.6617.1137.520.1930.2500.3380.2157.399.3812.688.074.4.2 框架柱反弯点高度比 (4-3)由于上下横梁线刚度均相同，层高不变化且底层柱不考虑修正，故y1、y2、y3均为0，框架柱反弯点高度见表4-9。表4-9框架柱反弯点高度层号A轴B轴C轴D轴60.620.260.261.320.3660.3661.510.3760.3760.820.310.3150.620.360.361.320.4160.4161.510.4260.4260.820.40.440.620.400.401.320.450.451.510.450.450.820.450.4530.620.450.451.320.4660.4661.510.4760.4760.820.450.4520.620.500.501.320.50.51.510.50.50.820.50.510.720.690.691.510.5990.5991.740.5760.5760.950.650.654.4.3 框架柱端弯矩计算 (4-4) (4-5)式中：为该柱子所承受的剪力； 为该柱子的高度变化；为该柱子的高度。框架柱端弯矩如图4-10所示。表4-10框架柱端弯矩层号A轴B轴(m)(m)M上(kNm)(kNm)(m)(m)M上(kNm)(kNm)60.7542.1462.0980.7371.0611.8393.0441.7575