毕业设计（论文）-钻机泵头加工工艺及夹具设计（全套图纸）.pdf

XX 学学 院院 本科毕业论文（设计）本科毕业论文（设计） 题目 钻机泵头加工工艺设计 作者 学院 机械工程学院 专业 机械设计制造及其自动化 学号 指导教师 二一五 年 四 月 二十三 日 I 摘摘 要要 本次设计的主要内容是钻机泵头加工工艺设计，钻机泵头其主要加工表面及控制 位置为 046 . 0 0 65+ 和 046 . 0 0 73+ 内孔。由零件要求分析可知，保证 046 . 0 0 65+ 和 046 . 0 0 73+ 内孔尺寸的同时应该尽量保证其同轴度，这对于后工序装配和总成使用上来 说都有重要影响。所以，工序安排时，采取以左视图中大底面粗定位夹紧加工后，对 046. 0 0 65+ 内孔进行镗削加工同时成型。因其粗糙度为 Ra6.3，可通过粗镗、半精镗满 足。对于钻俯视图中 6-M10 螺纹孔时，主要以钻机泵头左视图的下部小端面进行定位， 控制其自由度，以达到加工出来的产品满足要求并且一致性好的目的。 本文的研究重点在于通过对钻机泵头的工艺性和力学性能分析， 对加工工艺进行合 理分析，选择确定合理的毛坯、加工方式、设计高效、省力的夹具，通过实践验证，最 终加工出合格的钻机泵头零件。 关键词：关键词：钻机泵头；加工余量；工艺；夹具 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 II II ABSTRACT The lathe is mainly refers to the workpiece rotation movement, mobile tools for processing into rotary movement of the machine tool surface. It can be used for processing a variety of rotary forming surface, ordinary lathe is one of the most widely used lathe, accounting for about 65% of the total number of lathe turret lathe, and the car is an essential part of the position precision, and it directly affects the machining workpiece is able to meet the job requirements.A good lather, comprehensive benefit and competition can improve the manufacturing industry. A good rest will not only more accurate assurance requirements of parts, but also can save time, save time, so the study and establish the frame is very necessary for the machinery manufacturing industry, to provide good service for the production of enterprises, but also has very important significance for improving the processing technology of Chinese machinery industry. At present, part of the processing of domestic have begun to close to the machine tool, but also need to clamp the workpiece, that is to say, although the technology has been greatly improved but his nature has not changed much, on the flip side, because of his skill and precision is high, so a high quality tool holder of machine tools is an absolute necessity. As everyone knows, because our technology in the unceasing development, technical requirements for processing of the knife is also more and more high, before an ordinary lathe is clamped four tool, and now there is a large number of will not meet the work requirements, therefore, tool holder part can clamp the tool also needs our staff to develop. KEYWORDS:fixture multi- function; Die forging links; Group technology;clipping tight III 目录目录 摘要摘要 . I ABSTRACT. II 第一章第一章 绪论绪论 . 1 第二章第二章 零件的分析零件的分析 . V 2.1 零件的作用 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 2.2 零件的工艺分析 . V 第三章第三章 确定毛坯，绘制毛坯图、零件图确定毛坯，绘制毛坯图、零件图 . VII 3.1 确定毛坯的制造形式及材料 . VII 3.2 机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 . VII 第四章第四章 工艺规程设计工艺规程设计 . IX 4.1 定位基准的选择 . IX 4.2 制定工艺路线 . IX 4.3 选择加工设备及刀、夹、量具 . XII 4.4 确定切削用量及基本工时 . XII 4.4.1 粗铣主视图中左右两端面 . XII 4.4.2 粗铣主视图中上下两端面 . XII 4.4.3 粗铣左视图中左右两端面 . XII 4.4.4 粗镗 3-62，3-57， 046. 0 0 603 + ， 01. 0 03. 0 503 精镗 046. 0 0 603 + 、 01. 0 03. 0 503 内孔 . XII 4.4.5 粗镗 046. 0 0 65+ 、 046. 0 0 73+ 内孔，半精镗 046. 0 0 65+ 内孔，精镗 046. 0 0 73+ . XII 4.4.6 钻、绞 通孔5 .128 . XII 4.4.7 钻、攻俯视图中 6-M12 螺纹孔 . XII 4.4.8 钻绞左视图30 通孔 . XII 4.4.9 钻绞左视图35 通孔 . XII 4.4.10 钻、攻 M12 螺纹孔 . XII 4.4.11 钻、攻右视图中 4-M12 螺纹孔 . XII 第五章第五章 镗孔夹具的设计镗孔夹具的设计 . XXX 5.1 定位基准的选择 . XXX 5.2 定位误差的分析 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 5.3 切削力及夹紧力的计算 . XXXI 5.4 镗套与衬套的设计 . XXXII 5.5 夹紧元件及动力装置确定 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 IV 5.6 夹具设计及操作的简要说明 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 小小 结结 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 致致 谢谢 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 参考文献参考文献 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 V 第一章第一章 绪论绪论 本文首先对钻机泵头的零件进行分析，通过对钻机泵头进行的研究和分析，描述 了它的毛坯制造形式、机械加工余量、基准选择、工序尺寸和毛坯尺寸的确定，以及切 削用量和工时的计算等相关内容。 为了提高劳动生产率， 降低劳动强度， 保证加工质量， 与指导老协商后，觉得用夹具比较合适。 在这次毕业设计中，根据课题所给的零件图、技术要求，通过查阅相关资料和书 籍，了解和掌握了的机械加工工艺和编程的一般方法和步骤，并运用这些方法和步骤进 行了钻机泵头的机械加工工艺及夹具设计。整个设计的指导思想“简便、高效、经济”。 力求生产处符合要求的产品。 第二章第二章 零件的分析零件的分析 2.1 夹具的发展史夹具的发展史 题目所给的零件是钻机泵头，而钻机泵头一般是三通状的零件，上面钻或铣有直 孔或者是螺纹孔，其作用是用来与其它部件进行连接的，本课题的任务就是”钻机泵头 加工工艺设计“，主要讲述了钻机泵头的加工工艺及夹具设计。 2.2 零件的工艺分析零件的工艺分析 （1）以左视图为主要加工表面的加工面。 这一组加工表面包括： 钻机泵头的上下平面的铣削加工， 046 . 0 0 603 + ， 623 ， 01. 0 03. 0 503 、3-57 内孔以及上部大平面 6-M10 螺纹孔，底部小平面 M12 螺纹孔加工。其中 01. 0 03. 0 503 内 孔的表面粗糙度要求为mRa6 . 1， 046. 0 0 603 + 内孔表面粗糙度要求为 mRa3 . 6 ，其余 加工表面的粗糙度均为 mRa5 .12 。 （2）以主视图为主要加工表面的加工面。 这一组加工表面包括： 5 .128 孔的钻绞削加工， 046. 0 0 603 + 、3- 046. 0 0 73+ 内孔的镗削加工， VI 以下是该钻机泵头的零件图。 图 1- 1 钻机泵头零件图主视图 图 1- 2 钻机泵头图左视图 VII 图 1- 3 钻机泵头图右视图 第三章第三章 确定毛坯，绘制毛坯图、零件图确定毛坯，绘制毛坯图、零件图 3.1 确定毛坯的制造形式及材料确定毛坯的制造形式及材料 “钻机泵头”零件材料采用铸造。法兰材料为 ZL104，需表面电镀处理，生产类型 为大批量生产，采用铸造毛坯。 由于零件尺寸不大，结构比较复杂，因此我们采用铸造的形式，从而提高劳动生产 率，降低成本。 3.2 机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定 3.2.1 046. 0 0 65+ 内孔的加工余量内孔的加工余量 VIII 根据工序要求，钻机泵头的 046. 0 0 65+ 内孔内孔的加工分粗、精镗加工。各工步余量如下： 粗镗：参照实用机械制造工艺设计手册表 7-23。其余量值规定为 2.16.5mm， 现取 5mm。 表 7-27 粗镗时厚度偏差取-0.28mm。 精镗：参照实用机械制造工艺设计手册表 7-24。其余量值规定为 0.81.0mm， 现取 1mm。 毛坯的基本尺寸为 65-2.5-2.5=60mm。 根据实用机械制造工艺设计手册表 2-5，铸件尺寸公差等级选用 CT7，可得毛 坯尺寸公差为 1.6mm。 毛坯的名义尺寸为：65-2.5-2.5=65mm 毛坯最小尺寸为：65-0.8=64.2mm 毛坯最大尺寸为：65+0.8=65.8mm 粗镗后最大尺寸为：65.8+1+1=67.8mm 粗镗后最小尺寸为：64.2+1+1=66.2mm 精镗后尺寸与零件图尺寸相同，即 046. 0 0 65+ mm。 3.2.2、 046. 0 0 73+ 内孔的加工余量，孔的加工余量， 根据工序要求，该孔的加工分为粗镗、精镗两个工序完成，各工序余量如下： 粗镗：参照实用机械制造工艺设计手册表 7-13，其余量值为 2.0mm; 精镗：参照实用机械制造工艺设计手册表 7-13，其余量值为 0.3mm。 毛坯的基本尺寸分别为： 毛坯基本尺寸为73-2-1-0.3=69.7； 根据实用机械制造工艺设计手册表 2-5，ZL104 尺寸公差等级选用 CT7，可得毛 坯尺寸公差为 1.1mm。 毛坯名义尺寸为73-2-1-0.3=69.7； 毛坯最大尺寸为69.7+0.55=70.25； 毛坯最小尺寸为69.7-0.55=69.15； 粗镗工序尺寸为71； 精镗后尺寸与零件图尺寸相同，即 046. 0 0 73+ ； 3.2.3、两端面的加工余量、两端面的加工余量 根据工序要求，两端面的加工只要粗铣一个工序完成，各工序余量如下： 粗车：参照实用机械制造工艺设计手册表 7-13，其余量值为 2.5mm； 毛坯的基本尺寸分别为： 毛坯基本尺寸为 226+2.5+2.5=231mm； 根据实用机械制造工艺设计手册表 2-5，ZL104 尺寸公差等级选用 CT7，可得毛 坯尺寸公差为 1.1mm。 IX 毛坯名义尺寸为 226+2.5+2.5=231mm； 毛坯最大尺寸为 231mm+0.55=231.55mm； 毛坯最小尺寸为 231mm-0.55=230.45mm； 粗车后工序尺寸为 226mm； 第四章第四章 工艺规程设计工艺规程设计 4.1 定位基准的选择定位基准的选择 4.1.1、粗基准的选择、粗基准的选择： 粗基准选择应当满足以下要求： A、保证各重要支承孔的加工余量均匀； B、保证钻机泵头的内壁有一定的间隙。 为了满足上述要求，应选择钻机泵头的主要面作为定位基准。即以钻机泵头的两个 端面作为粗基准来限制工件的四个自由度， 再以另一个面作为定位基准来限制第五个自 由度。这样就能够很好地保证工件的定位，从而达到了加工各个工序的目的。 4.1.2、精基准的选择：、精基准的选择： 从保证钻机泵头孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置 。精基准的选择应能 保证钻机泵头零件在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。 从钻机泵头零件图分析可知，它的顶平面与各主要支承孔平行而且占有的面积较 大，适于作精基准使用。但用一个平面定位仅仅能限制工件的三个自由度，如果使用典 型的一面两孔定位方法， 则可以满足整个加工过程中基本上都采用统一的基准定位的要 求。 至于前后端面，虽然它是钻机泵头箱体的装配基准，但因为它与钻机泵头箱体的主 要支承孔系垂直。如果用来作精基准加工孔系，在定位、夹紧以及夹具结构设计方面都 有一定的困难，所以不予采用。 4.2、制定工艺路线、制定工艺路线 对于大批量生产的零件，一般总是首先加工出统一的基准。钻机泵头体加工的第一 个工序也就是加工统一的基准。 具体安排是先以底面作为定位基准来加工顶面， 然后已经铣削好的顶面为基准来加 工底面。第二个工序是铣削加工钻机泵头零件的四侧端面及倒角 C3。由于顶平面加工 完成后一直到钻机泵头体加工完成为止，除了个别工序外，都要用作定位基准。 后续工序安排应当遵循先面后孔的原则。先粗、精加工平面，再粗、精加工孔系。 因切削力较大，也应该在粗加工阶段完成。 X 按上述原则亦应先精加工平面再加工孔系， 但在实际生产中这样安排不易于保证孔 和端面相互垂直。 因此，实际采用的工艺方案是先精加工支承孔系，然后以支承孔用可胀心轴定位来 加工端面，这样容易保证零件图纸上规定的端面全跳动公差要求。各螺纹孔的攻丝，由 于切削力较小，可以安排在粗、精加工阶段后分散进行。 加工工序完成以后，将工件清洗干净。清洗是在 c9080 的含 0.4%1.1%苏打及 0.25%0.5%亚硝酸钠溶液中进行的。清洗后用压缩空气吹干净。保证零件内部杂质、 铁屑、毛刺、砂粒等的残留量不大于 mg200 。 根据以上分析过程，现初步拟定钻机泵头加工工艺路线如下； 方案一： 工序 10 铸造毛坯 275X231X100 工序 20 时效、涂漆 工序 30 粗铣主视图中左右两端面 工序 40 粗铣主视图中上下两端面 工序 50 粗铣左视图中左右两端面 工序 60 粗镗 3- 62，3- 57， 046. 0 0 603 + ， 01. 0 03. 0 503 精镗 046. 0 0 603 + 、 01. 0 03. 0 503 内 孔 工序 70 粗镗 046. 0 0 65+ 、 046. 0 0 73+ 内孔，半精镗 046. 0 0 65+ 内孔，精镗 046. 0 0 73+ 。 工序 80 钻、绞 通孔5 .128 工序 90 钻、攻俯视图中 6- M12 螺纹孔 工序 100 钻绞左视图30 通孔 工序 110 钻绞左视图35 通孔 工序 120 钻、攻 M12 螺纹孔 工序 130 钻、攻右视图中 4- M12 螺纹孔 工序 140 去毛刺倒棱角。 工序 150 检验 工序 160 入库 方案二： 工序 10 铸造毛坯 275X231X100 工序 20 时效、涂漆 工序 30 粗铣主视图中左右两端面 工序 40 粗铣主视图中上下两端面 XI 工序 50 粗铣左视图中左右两端面 工序 60 粗镗 3- 62，3- 57， 046. 0 0 603 + ， 01. 0 03. 0 503 精镗 046. 0 0 603 + 、 01. 0 03. 0 503 内 孔 工序 70 粗镗 046. 0 0 65+ 、 046. 0 0 73+ 内孔，半精镗 046. 0 0 65+ 内孔，精镗 046. 0 0 73+ 。 工序 80 钻、绞 通孔5 .128 工序 90 钻绞左视图35 通孔 工序 100 钻、攻俯视图中 6- M12 螺纹孔 工序 110 钻绞左视图30 通孔 工序 120 钻、攻 M12 螺纹孔 工序 130 钻、攻右视图中 4- M12 螺纹孔 工序 140 去毛刺倒棱角。 工序 150 检验 工序 160 入库 方案三： 工序 10 铸造毛坯 275X231X100 工序 20 时效、涂漆 工序 30 粗铣主视图中左右两端面 工序 40 粗铣主视图中上下两端面 工序 50 粗铣左视图中左右两端面 工序 60 粗镗 3- 62，3- 57， 046. 0 0 603 + ， 01. 0 03. 0 503 精镗 046. 0 0 603 + 、 01. 0 03. 0 503 内 孔 工序 70 粗镗 046. 0 0 65+ 、 046. 0 0 73+ 内孔，半精镗 046. 0 0 65+ 内孔，精镗 046. 0 0 73+ 。 工序 80 钻、攻俯视图中 6- M12 螺纹孔 工序 90 钻绞左视图30 通孔 工序 100 钻绞左视图35 通孔 工序 110 钻、绞 通孔5 .128 工序 120 钻、攻 M12 螺纹孔 工序 130 钻、攻右视图中 4- M12 螺纹孔 工序 140 去毛刺倒棱角。 工序 150 检验 工序 160 入库 XII 其中，方案二的工艺路线虽能方便工人安装加工，但在装夹加工过程中会对零件 已加工好表面造成破坏，造成零件损失；方案三，能加工出所要的零件，但加工时对零 件的装夹和拆卸较频繁，时间耽搁较长，生产率下降；所以，综合选定，方案一可用。 4.3、选择加工设备及刀、夹、量具、选择加工设备及刀、夹、量具 由图样分析，该图样需要车削上下、左右端面，在这里我们在铣端面时选用端面铣 刀。而镗削加工时我们可以选择内孔镗刀，量具可选用 0-150mm 为 75-100mm 的测量游 标卡尺，外径千分尺，游标深度卡尺等。 4.4 确定切削用量及基本工时确定切削用量及基本工时 4.4.1 粗铣主视图中左右两端面粗铣主视图中左右两端面 本工序为粗铣主视图中左右两端面的工序，所选刀具为硬质合金端铣刀。铣刀直径 d=80mm,宽度 L=60mm，齿数 z=10。根据切削用量简明手册表 3.2 选择铣刀的几何 形状。由于加工材料为 ZL104， b =145MPa，硬度为 160180HBS，铸件，有外皮。 故选择 0 =8， 0 =+5。 已知铣削宽度 e =13mm，铣削深度3 . 2= p amm。机床为 XA5032 型立式铣床，工 件装在虎口钳中。 （）确定每齿进给量 z f 根据切削用量简明手册表 3.5，当使用 YG6，铣床功率为 7.5Kw（切削用量 简明手册表 3.30） zmmfz/18. 014. 0=，采用对称铣，故取zmmfz/18. 0= （）选择铣刀磨钝标准以及刀具寿命 根据切削用量简明手册表 3.7 和表 3.8，铣刀后刀面最大磨损量取为 1.5mm， 由于铣刀的直径 d=80mm，故铣刀的寿命 T=180min。 （）确定铣削速度 c v 和每分钟进给量 f v 根据切削用量简明手册表 3.27 中公式计算： v pu y f x p m q v k zaaaT dc v vvvv v 0 = 公式中 V C =245 , v q =0.2， v y =0.35， v x =0.15， v u =0.2， v p =0，m=0.32， 0 d =80, e a =50, p a =2.3, v k =1.0。 XIII 1 105018 . 0 3 . 2180 80245 02 . 035 . 0 15. 03 . 0 2 . 0 = c v =91.16m/min 0 1000 d v n c = = 80 16.911000 =326.90r/min 根据 切削用量简明手册 表 3.30， XA5032 立式铣床主轴转速表， 选择 n=300r/min， 纵向进给量 f v =235mm/min。 实际切削速度和每齿进给量分别为 1000 0n d vc = = 1000 30080 =75.36m/min zn v f c fz z = = 10300 235 =0.08mm/z ()检验机床功率 根据切削用量简明手册表 3.24，当 e amm52，mmap4 . 2 ，mmd80 0 =， z=10,min/235mmvf=，近似kwpcc1 . 1=。 根据 XA5032 型立式铣床说明书机床主轴允许的功率为，kwpcw63 . 5 75 . 0 5 . 7=， 故 cwcc pp，因此选择切削用量采用，即 mmap3 . 2=，min/235mmvf=，n=300r/min，36.75= c vm/min，zmmfz/08. 0=。 2）基本工时计算 f m v L t= 公式中llL+=，l=140mm，根据切削用量简明手册表 3.26，对称安装铣刀入 切量及超切量mmy12=+，则 L=152mm。 min65 . 0 235 152 = m t XIV 4.4.2 粗铣主视图中上下两端面粗铣主视图中上下两端面 本工序为粗铣主视图中上下两端面的工序，所选刀具为硬质合金端铣刀。铣刀直 径 d=100mm,宽度 L=40mm，齿数 z=8。根据切削用量简明手册表 3.2 选择铣刀的几 何形状。由于加工材料为 ZL104， b =145MPa，硬度为 160180HBS，铸件，有外皮。 故选择 0 =8， 0 =+5。 已知铣削宽度 e =13mm，铣削深度3 . 2= p amm。机床为 X5032 型立式铣床，工件 装在虎口钳中。 （）确定每齿进给量 z f 根据切削用量简明手册表 3.5，当使用 YG6，铣床功率为 7.5Kw（切削用量 简明手册表 3.30） zmmfz/18. 014. 0=，采用对称铣，故取zmmfz/18. 0= （）选择铣刀磨钝标准以及刀具寿命 根据切削用量简明手册表 3.7 和表 3.8，铣刀后刀面最大磨损量取为 1.5mm， 由于铣刀的直径 d=80mm，故铣刀的寿命 T=180min。 （）确定铣削速度 c v 和每分钟进给量 f v 根据切削用量简明手册表 3.27 中公式计算： v pu y f x p m q v k zaaaT dc v vvvv v 0 = 公式中 V C =245 , v q =0.2， v y =0.35， v x =0.15， v u =0.2， v p =0，m=0.32， 0 d =80, e a =50, p a =2.3, v k =1.0。 1 105018 . 0 3 . 2180 80245 02 . 035 . 0 15. 03 . 0 2 . 0 = c v =91.16m/min 0 1000 d v n c = = 80 16.911000 =326.90r/min 根据 切削用量简明手册 表 3.30， XA5032 立式铣床主轴转速表， 选择 n=300r/min， 纵向进给量 f v =235mm/min。 实际切削速度和每齿进给量分别为 1000 0n d vc = = 1000 30080 XV =75.36m/min zn v f c fz z = = 10300 235 =0.08mm/z ()检验机床功率 根据切削用量简明手册表 3.24，当 e amm52，mmap4 . 2 ，mmd80 0 =， z=10,min/235mmvf=，近似kwpcc1 . 1=。 根据 XA5032 型立式铣床说明书机床主轴允许的功率为，kwpcw63 . 5 75 . 0 5 . 7=， 故 cwcc pp，因此选择切削用量采用，即 mmap3 . 2=，min/235mmvf=，n=300r/min，36.75= c vm/min，zmmfz/08. 0=。 2）基本工时计算 f m v L t= 公式中llL+=，l=140mm，根据切削用量简明手册表 3.26，对称安装铣刀入 切量及超切量mmy12=+，则 L=152mm。 min65 . 0 235 152 = m t 4.4.3 粗铣左视图中左右两端面粗铣左视图中左右两端面 本工序为粗铣左视图中左右两个端面的工序， 我们选择机床： 立式铣床 X5032， 功率 P=13kw； 刀具：选用高速钢圆镶齿三面刃铣刀 查 机械制造工艺设计简明手册3.139， 刀具数据如下：d=16 20z = 225 w d = 1)铣削进宽度的选择 根据实际工况，我们通过机械制造工艺设计简明手册3.127 可知 e a =12 这里取 1.5 2)选择进给量 经过查表可知： f a =0.23 0.5 p a = 3)选择铣削的速度 经查表可知 0.6/36/minvm sm= XVI 所以： 10001000 36 190 /min 3.14 60 v nr d = 4)计算切削时间 查机械制造工艺、金属切削机床设计指导表 1.415 可知： ()() 12 1 2 . .0.25 20 192960 1590 137 25 1580 z z m mf pp L T f fa z n Llll laDa l L = = = += =+= = = 所以， 1590 1.65min 960 z m L T f = 5)计算铣削力 根据实际工况，我们通过机械制造工艺设计简明手册有 ： 0.830.650.83 0 9.81 zzefp FCF aada z = 式中： 0 30 1.5 0.25 60 z e f CF a a d = = = = 20 0.5 p z a = = 所以， 0.830.650.83 0 9.81 zzefp FCF aada z = 0.830.650.83 9.81 30 1.50.25600.5 20 93.9N = = 6)校核机床功率 查切削用量简明手册表 3.28 有 .93.9 36 3.3813 10001000 F v Pkwkw = 所以，机床的功率足够； 4.4.4 粗镗粗镗 3-62，3-57， 046. 0 0 603 + ， 01. 0 03. 0 503 精镗精镗 046. 0 0 603 + 、 01. 0 03. 0 503 内孔内孔 XVII 机床：T613 卧式镗床 刀具：硬质合金钢刀具 YG3X (1)粗镗 3- 62 孔 通过查表可知，镗孔深度为mm p a12=； 查表可知，由于刀杆伸出长度为mm200，切削深度为mm2。所以我们可以知道， 镗刀的进给量rmmf/6 . 0=； 切削速度V：通过查找相关设计手册和规范，可知：min/15/25. 0msmV= 由表可知，机床主轴转速的计算公式为：min/5 .60 7914. 3 1510001000 0 r d V n = ，有 min/60rn =mm 5 . 55 于是就有机床的切削速度：sm nd V/25. 0 601000 607914. 3 1000 0 = = 36/ min 0.6/ 60 / min mm mm r r = 计算每分钟进给量：min/36606 . 0mmfnfm= 切削的长度 l 的计算：mml19= 计算刀具的切入长度 1 l：mm tgtgk a l r p 4 . 52 30 2 )32( 1 + =+= 计算刀具的切出长度 2 l：mml53 2 = 有mml4 2 = 计算行程次数：1=i 计算机动时间：min79. 01 36 44 . 519 21 1 + = + = m j f lll t 1）粗镗 3- 57 孔 通过查表可知，镗孔深度为mm p a30=； 查表可知，由于刀杆伸出长度为mm130，切削深度为mm5 . 1。于是就有：镗刀的进 给量rmmf/3 . 0=； 切削速度V：通过查找相关手册可知min/15/25. 0msmV= 由表可知，机床主轴转速的计算公式为：min/5 .60 7914. 3 1510001000 0 r d V n = ，有 min/60rn =mm 5 . 55 XVIII 于是就有机床的切削速度：sm nd V/25. 0 601000 607914. 3 1000 0 = = 36/ min 0.6/ 60 / min mm mm r r = 计算每分钟进给量：min/36606 . 0mmfnfm= 切削的长度 l 的计算：mml23= 计算刀具的切入长度 1 l： mm tg r tgk p a l72 30 2 ) 32( 1 + =+= 计算刀具的切出长度 2 l：mml53 2 = 有mml6 2= 计算行程次数：1=i 计算机动时间： min36 . 0 1 36 44 . 519 21 1 + = + = m f lll j t （2）粗镗 046. 0 0 603 + 孔 通过查表可知，镗孔深度为mm p a12=； 查表可知，由于刀杆伸出长度为mm170，切削深度为mm2。所以我们可以知道，镗 刀的进给量rmmf/5 . 0=； 切削速度V：通过查找相关设计手册和规范，可知：min/15/25. 0msmV= 由表可知，机床主轴转速的计算公式为：min/5 .60 7914. 3 1510001000 0 r d V n = ，有 min/60rn =mm 5 . 55 于是就有机床的切削速度：sm nd V/25. 0 601000 607914. 3 1000 0 = = 36/ min 0.6/ 60 / min mm mm r r = 计算每分钟进给量：min/36606 . 0mmfnfm= 切削的长度 l 的计算：mml19= 计算刀具的切入长度 1 l：mm tgtgk a l r p 4 . 52 30 2 )32( 1 + =+= 计算刀具的切出长度 2 l：mml53 2 = 有mml4 2 = 计算行程次数：1=i XIX 计算机动时间：min79. 01 36 44 . 519 21 1 + = + = m j f lll t 粗镗 01. 0 03. 0 503 孔 通过查表可知，镗孔深度为 mm p a10=； 查表可知，由于刀杆伸出长度为mm130，切削深度为mm5 . 1。于是就有：镗刀的进 给量rmmf/3 . 0=； 切削速度V：通过查找相关手册可知min/15/25. 0msmV= 由表可知，机床主轴转速的计算公式为：min/5 .60 7914. 3 1510001000 0 r d V n = ，有 min/60rn =mm 5 . 55 于是就有机床的切削速度： sm nd V/36. 0 601000 607914. 3 1000 0 = = 36/ min 0.6/ 60 / min mm mm r r = 计算每分钟进给量：min/36606 . 0mmfnfm= 切削的长度 l 的计算：mml23= 计算刀具的切入长度 1 l： mm tg r tgk p a l72 30 2 ) 32( 1 + =+= 计算刀具的切出长度 2 l：mml53 2 = 有mml6 2= 计算行程次数：1=i 计算机动时间： min97 . 0 1 36 44 . 519 21 1 + = + = m f lll j t 4.4.5 粗镗粗镗 046. 0 0 65+ 、 046. 0 0 73+ 内孔，内孔，半半精镗精镗 046. 0 0 65+ 内孔，精镗内孔，精镗 046. 0 0 73+ 通过查表可知，镗孔深度为mm p a12=； 查表可知，由于刀杆伸出长度为mm170，切削深度为mm2。所以我们可以知道，镗 刀的进给量rmmf/5 . 0=； 切削速度V：通过查找相关设计手册和规范，可知：min/15/25. 0msmV= 由表可知，机床主轴转速的计算公式为：min/5 .60 7914. 3 1510001000 0 r d V n = ，有 min/60rn =mm66 XX 于是就有机床的切削速度：sm nd V/25. 0 601000 607914. 3 1000 0 = = 36/ min 0.6/ 60 / min mm mm r r = 计算每分钟进给量：min/36606 . 0mmfnfm= 切削的长度 l 的计算：mml19= 计算刀具的切入长度 1 l：mm tgtgk a l r p 4 . 52 30 2 )32( 1 + =+= 计算刀具的切出长度 2 l：mml53 2 = 有mml4 2 = 计算行程次数：1=i 计算机动时间：min42. 01 36 44 . 519 21 1 + = + = m f lll j t 4.4.6 钻钻、绞绞 通孔5 .128 工件材料为 ZL104 铸铁。孔的直径为 12.5mm，表面粗糙度 12.5。加工机床为摇臂 钻床，加工工序为钻、绞，加工刀具为：钻孔11.8，绞孔 12.5mm。 确定进给量 f 根据参考文献7表 28- 10 可查出0.25 0.31/fmm r= 表 ，由于孔 深度比 0 /3/120.25l d =，1.0 lf k =，故(0.25 0.31) 1.00.25 0.31/fmm r= 表 。查 Z3050 立式钻床说明书，取0.23/fmm r=。 根据参考文献7表 28- 8，钻头强度所允许是进给量 1.75/fmm r。由于机床进给机构 允许的轴向力 max 15690FN=（由机床说明书查出），根据参考文献7表 28- 9，允许的 进给量 1.8/fmm r。 由于所选进给量 f 远小于 f 及 f ，故所选 f 可用。 确定切削速度v、轴向力 F、转矩 T 及切削功率 m P 根据表 28- 15，由插入法得： 17/minvm= 表 ，4732FN= 表 51.69TN M= 表 ，1.25 m PkW= 表 由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同，故应对所的结论进行修正。 由参考文献7表 28-3，0.88 Mv k=，0.75 lv k =，故 17/min 0.88 0.7511.22(/min)vmm= 表 XXI 0 10001000 11.22/min 298 /min 12 vmm nr dmm = 表 查 Z3050 机床说明书，取195 /minnr=