土木工程毕业设计（论文）-中成旅馆设计.doc

江西理工大学2010届本科毕业生设计（论文）前 言全套图纸加扣3012250582 本设计是按照江西理工大学建筑与测绘工程学院土木工程专业2010年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“中成旅馆 设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。旅馆是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算中采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正,谢谢！第一章 建筑设计1.1建筑设计的主要内容 建筑设计主要包括建筑平面设计，建筑立面设计，建筑剖面设计这三个方面。1.1.1 建筑平面设计建筑平面设计是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系，在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效果来考虑紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面，立面的可能性和合理性，不断调整，修改平面，反复深入。首先，是对建筑物的选址，赣州市中成旅馆，地理位置较好交通便利,是一个不错的选择。在平面布置方面我采用对称设计寓于和谐，符合了人们的传统审美观。设计中我布置了四个楼梯符合了交通和疏散的使用要求。使用部分是指主要使用活动和辅助使用活动的面积，即各类建筑物中的使用房间和辅助房间。在旅馆中，使用房间是指客房；辅助房间是指厕所、会议室、娱乐室等。（详见建筑图纸）1.1.2建筑立面设计立面设计上要求建筑物在满足使用要求的同时，它的体型，立面以及内外空间组合等，还会给人们在精神上以某种感受。而我所要表达的是一种既高贵又温馨的家的感觉。由于墙面装修的多样性：抹灰类，贴面类，涂料类，裱糊类和铺钉类等。且这几种各有其优缺点，例如：抹灰类材源广，施工简便，造价低廉，但是饰面的耐久性低，易干裂，易变色，因多系手工操作，且湿作业施工，功效较低，还有一个大问题是采用抹灰类无法表达华府豪景的高贵气质。对于贴面类墙面装修，它具有耐久性强，施工方便，质量高，装饰效果好的特点。而对于涂料类墙面装修，这是当今最有发展前途的的墙面装修形式，它是指把涂料敷于物体表面上，与基层形成很好的粘结，从而形成完整而牢固的保护膜，它具有材源广，装饰效果好，造价低，操作简单，工期短，工效高，自重轻等优点。对于勒脚的处理，我是采用25050白色贴面砖，这是对于墙脚保护而采取的一种措施，并且它与外墙面涂料色彩的完美搭配，是建筑物丰富多彩的组成部分。1.1.3建筑剖面设计剖面设计主要是考虑建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系。该设计工程为旅馆，楼层为六层，层高为3米，在满足使用要求和卫生要求的前提下，适当降低层高可相应减小房屋的间距，节约用地，减轻房屋自重，改善结构受力情况，节约材料。为了防止外雨水流入室内，并防止强身受潮，一般民用建筑常把室内地坪适当提高，以使建筑物室内外地面形成一定高差，此处设计为室内外高差为450mm。1.2建筑主要构造做法要求(1)框架柱：F,D,B,A轴柱由构造暂定为450 mm450mm； (2)混凝土强度等级：均采用C20。(3)钢筋强度等级：钢筋直径大于或等于12mm的采用HRB335钢筋，其余采用HPB235钢筋。(4)旅馆楼面活载：查建筑结构荷载规范（GB500092001），确定楼面活载标准值为1.5KN/。(5). 不上人屋面活载标准值为0.7KN/。(6). 屋面构造： 35mm厚490490mm的C20预制钢筋混凝土架空板，防水层，20mm 厚1：3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土屋面板，12mm厚纸筋石灰粉平顶。(7). 楼面构造：为水泥楼面，10mm厚1：2水泥砂浆面层压实抹光，15mm厚1：3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土楼面板，12mm厚纸筋石灰粉平顶。第二章 结构选型与布置2.1.结构选型结构选型是一个综合性问题，应该选择合理的结构形式。根据结构受力特点，常用的建筑结构设计形式有：混合结构、框架结构、框架-剪力墙结构、剪力墙结构（一般剪力墙结构、筒中筒剪力墙结构）等。混合结构主要是墙体承重，由于取材方便，造价低廉，施工方便，我国广泛的应用应用于多层民用建筑中，但砌体结构承载力低自重大抗震性能差，一般用于7层及7层以下的建筑。框架结构是由梁柱构件通过节点连接形成的骨架结构，框架结构的特点是由梁柱承受竖向荷载和水平荷载，墙体起维护作用,其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型，但随着层高的增加侧向刚度越来越难以满足要求，一般不宜用于过高的建筑。框架剪力墙结构是在框架中设置一些剪力墙，既能满足平面布置灵活，又能满足结构抗力要求，一般用于1025层的建筑中。剪力墙结构是依靠剪力墙承受竖向级水平荷载，整体性好，刚度大，抗震性好，常用于2050层的高层建筑。根据建筑的应用范围，结构布置原则和大致的构造尺寸，高度，使用要求等进行综合分析，选用框架结构既安全可靠又经济适用。2.2.结构布置 进行混凝土框架结构布置的主要工作是合理地确定梁，柱的位置及跨度。其基本原则是：(1).结构平面形状和立面体型宜简单，规则，使刚度均匀对称，减少偏心和扭转。(2).控制结构高宽比，以减少水平荷载作用下的侧移，钢筋混凝土框架结构高宽比限制为： 7度抗震设防时为4。(3).尽量统一柱网及层高，以减少构件种类规格，简化梁，柱设计及施工。框架结构的柱网尺寸，即平面框架的柱距（开间，进深）和层高，首先要满足生产工艺和其他使用功能的要求，柱网布置方式分为内廊式，等跨式，和不等跨式等几种。工程实践中常用的梁，板跨度：主梁跨度58m，本设计取5.7m。单向板跨1.72.5m，一般不宜超过3m，双向板跨4m左右，荷载较大时宜取较小值，因为板跨直接影响板厚，而板的面积较大，板厚度的增加对材料用量及结构自重增加影响较大。(4).房屋的总长度宜控制在最大温度伸缩缝间距内，当房屋长度超过规定值时，伸缩缝将房屋分成若干温度区段。伸缩缝是为了避免温度应力和混凝土收缩应力使房屋产生裂缝而设置的。梁柱截面尺寸框架柱：F,E,B,A轴的柱定位450mm450mm。框架梁：横向框架梁FE、EA跨采用300mm600mm，EB跨采用300mm500mm纵向框架连系梁采用300mm500mm。材料强度等级混凝土：采用C20级。钢筋直径12mm的采用HRB335钢筋，其余采用HPB235钢筋。确定计算简图 本工程横向框架计算单元取图2-1中斜线部分所示范围，框架计算简图假定底层柱下端固定于基础。按工程地质资料提供的数据，可知该场地为二类场地土，地质条件较好，初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖取所以杂填土，基础置于第二层粘土层上，基地标高为设计相对标高-1.65m，柱子高度底层为：H1=3+1.65-0.5=4.15M(初步假设基础高度0.5m)。在持力层中嵌固深度为0.2m，三跨尺寸分别为：L=5700，L=5400,L=5700.107图2-1 标准层柱网平面布置图江西理工大学2010届本科毕业生设计（论文）第三章 结构设计 图3-1 计算简图3.1.荷载计算 本例题以号轴线横向框架为计算分析对象。1屋面横梁竖向线荷载标准值横载图（D-L.T） 活载图（L-L.T）图3-2 荷载计算简图（a）恒载作用下结构计算简图；(b)活载作用下结构计算简图(1)恒载屋面恒载标准值：35厚架空隔热板 0.03525=0.875kN/ 防水层 0.4kN/20厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/120（100）厚钢混凝土现浇板 0.1225=3kN/ （FE、BA厚150，EB跨板厚120） （0.1025=2.5kN/）12厚纸筋石灰粉平顶 0.01216=0.192kN/屋面恒载标准值 4.87kN/ （4.37kN/）梁自重 边跨FE、BA跨 0.30.625=4.5kN/m 梁侧粉刷 2(0.6-0.12)0.0217=0.33kN/m 4.83kN/mEB跨 0.250.525=3.75kN/m梁侧粉刷 2(0.5-0.1)0.0217=0.272kN/m 4.022kN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为 梁自重 , 板传来的荷载 =4.375.4=23.6 kN/m(2)活载 作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为： =0.77.2=5.04kN/m0.75.4 =3.78 kN/m 2.楼面横梁竖向线荷载标准值 （1）恒载 25厚水泥砂浆面层 0.02520=0.50 kN/ 120(100)厚钢混凝土现浇板 0.1225=3 kN/ (0.125=2.5kN/)12厚板底粉刷 0.01216=0.192 kN/ 楼面恒载标准值 3.692 kN/ （3.192 kN/）梁自重:FE、BA跨框架梁自重： 4.83kN/m EB跨框架梁自重： 4.022kN/m 作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为： 梁自重 =4.83kN/m =4.022kN/m板传来的荷载 =3.6927.2=26.58kN/m =3.1925.4=17.24kN/m (2)活载 楼面活载 =1.57.2=10.8kN/m =1.55.4=8.1kN/m 3.屋面框架节点集中荷载标准值 图3-3 恒载顶层集中力（1）恒载 边柱F柱连系梁自重 0.30.507.225=27kN粉刷 2(0.50-0.12) 0.027.217=1.86kN1.2m高女儿墙自重 1.27.23.6=31.1kN 粉刷 1.220.027.217=5.88kN连系梁传来屋面自重 0.57.20.57.24.87=63.12KN 顶层边节点F集中荷载 123.08kN 中柱E柱连系梁自重 0.30.507.225=27kN粉刷 （0.5-0.12）+（0.5-0.1）0.027.217=1.91KN 连系梁传来屋面自重 0.57.20.57.24.87=63.12kN 0.5(7.2+7.2-5.4)5.4/24.37=53.09kN 顶层中节点集中荷载 50.59KN (2)活载=0.57.20.57.20.7=9.07kN =0.57.2+0.57.20.7+0.5(7.2+7.2-5.4)5.4/20.7=17.58KN 4. 楼面框架节点集中荷载标准值图3-4 恒载中间层节点荷载（1）恒载(此处未考虑填充墙重量) 边柱F柱连系梁自重 27kN粉刷 1.86kN 连系梁传来屋面自重 0.57.20.57.23.692=47.85k 76.71 kN 中间层边节点F、A集中荷载:=76.71kN框架柱自重: =0.450.45325=15.19kN 边柱F柱连系梁自重 27kN粉刷 1.86kN 连系梁传来屋面自 0.57.20.57.23.692=47.85k 0.5(7.2+7.2-5.4)5.4/23.192=38.78 kN 115.49 kN 中间层中节点E集中荷载: =115.49kN 柱传来集中荷载: =15.19kN (2)活载=0.57.20.57.21.5=19.44kN=0.57.20.57.21.5+0.5(7.2+7.2-5.4)1.5=37.665KN 5.风荷载已知基本风压本工程为赣州中成旅馆，地面粗糙度为B类，按荷载规范。风载体型系数：迎风面为0.8，背风面为-0.5；因结构高度H=18m30m(从室外地面算起)，取风振系数，计算过程如下表3-1： 表3-1 风荷载计算 层次zsZ（m）zWO（KN/m2）API61.01.318.451.2160.46.33.9851.01.315.451.1490.410.86.6441.01.312.451.0690.410.8631.01.39.4510.410.85.6221.01.36.4510.410.85.6211.01.33.450.690.411.614.176.地震作用（1）建筑物总重力荷载代表值的计算图3-5 横向框架上的风荷载 集中于屋盖处的质点重力荷载代表值：50%雪载： 0.50.3520.191.79=322.87KN屋面恒载: 4.8791.795.7+4.8791.794.8+4.3791.795.4=6859.74KN横梁： （4.875.7+4.834.8+4.0225.47）17=1231.37KN纵梁： （27+1.86）31+（27+1.91）31=1790.87KN女儿墙： 1.23.6（91.79+2.01）2=966.73KN横墙： 3.61.21.5+3.623（7.2+6.8）1.5+（2.11.5-1.51.0/2）2=1790.64KN柱重： 0.450.45251.570=531.56KN纵墙： （3.61.5-1.81.5/2）373.6+（3.61.5683.6）=1934.1KN （忽略内纵墙的门窗按墙重量算）钢窗： 371.81.50.5+41.51.80.5+2(2.11.50.5+2.71.50.5) 0.4=25.02KN =192726.26KN 集中于三，四，五、六层处的质点重力荷载代表值：50%楼面活载： 0.51.591.7920.1=1383.73KN楼面恒载： 3.69291.79（5.7+4.8）+3.19291.795.4=5140.5KN横梁： 1231.37KN纵梁： 1790.87KN柱重： 531.562=1063.12KN横墙： 1790.642=3581.28KN纵墙： 1934.12=3868.2KN钢窗： 25.022=50.04KN =18109.11KN 集中于二层处的质点重力荷载代表值：50%楼面活载： 1383.72KN楼面恒载： 5140.5KN横梁： 1231.37KN纵梁： 1790.87KN柱重：0.450.4525（4.15/2+1.5）70=1266.87KN横墙： 1790.64+1790.644.15/3=4267.692KN纵墙： 3868.2+3868.24.15/3=9219.2KN钢窗： 25.022=50.04KN =20083.40KN（2）地震作用计算 框架柱的抗侧移刚度：在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2I0;边框架梁取I=1.5I0;在装配整体式楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=1.5I0;边框架梁取I=1.2I0,I0为框架梁按矩形截面计算的惯性矩。横梁、柱的线刚度见下表。表3-2 横梁、柱线刚度杆件截面尺寸EC(KN/2)IO(4)I(4)L()i=.I/L(KN)相对刚度B()H()边框架梁130060025.55.41098.110957003.621071边框架梁230050025.53.131094.6910954002.211070.610边框架梁330060025.55.41098.110948004.31071.088底层框架柱45045025.53.421093.4210941502.11070.580中层框架柱45045025.53.421093.4210941502.911070.804中框架梁130060025.55.410910.810957004.831071.334中框架梁230050025.56.251096.2510954002.951070.819中框架梁330060025.55.410910.810948005.741071.586每层框架柱总的抗侧移刚度见下表：表3-3 框架柱横向侧移刚度D值项目K=ic/2iz(一般层)K=ic/iz (底层)c=K/(2+K)(一般层) c= (0.5+K)/(2+K)(底层)D=ciz（12/h2）（KN/）根数层柱类型及截面二至六层边框架边柱（450450）1.24 0.38 14.742边框架中柱 ，（）（450450）2（2.24）0.5 （0.53）19.4（20.56） 2边框架边柱（450450）1.48 0.43 12.382中框架边柱（450450）1.660.4517.4616续表：中框架中柱，（）（450450）2.76（2.29） 0.75（0.6） 22.12（23.28） 15中框架边柱（450450）1.97 0.519.4 15底层边框架边柱（4504503.450.72 20.162边框架中柱，（）（450450）5.65（6.2）0.66 （0.82）6.00 （22.96）2边框架边柱（450450）4.100.75 212中框架边柱（450450）4.60.7721.56 16中框架中柱，（）（450450）7.41（8.28）0.84 （0.85）23.52（23.8） 15中框架边柱（450450）5.47 0.822.415底层：D=220.16+22.4+22.96+221+1621.56+15（23.52+23.8）+22.415=1518.59KN/二六层：D=214.76+2 （19.4+20.56）+212.38+1617.46+15（22.12+23.28）+1519.4=1385.56KN/ 框架自振周期的计算：则自振周期为：其中为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取取0.6 ；为假想的框架顶点水平位移，见表34：表3-4 框架顶点假想水平位移计算表层Gi(KN)Gi(KN)D(KN/mm)=Gi/D(层间相对位移)总位移（mm）616110.8516110.851385.5611.63262.36518109.1134219.961385.5624.70250.73418109.1152329.071385.5637.77226.03续表：318109.1170438.181385.5650.48188.26218109.1188547.291385.5663.91137.42123083.40111630.691518.5973.5173.51楼层地震作用和地震剪力标准值计算表见表35： 表3-5 楼层地震作用和地震建立标准值计算表 层Hi（m）Gi(KN)GiHiFi=Fn+Fn（顶层）Fi=GiHiFEK(1-n)/GiHi（其它层）楼梯剪力Vi（KN）619.1516110.85308522.781761.411761.41516.1518109.11292462.131105.572866.98413.1518109.11238134.80900.193767.17310.1518109.11183807.47694.834461.5527.1518109.11129480.14489.464951.0114.1523083.4095796.11362.135313.14 .地震作用计算 根据本工程设防烈度7度，类场地土，设计地震分组为第一组，查建筑抗震设计规范得特征周期，水平地震影响系数最大值，因为 所以结构等效总重力荷载： 0.35=0.49 故需考虑框架顶部附加集中力作用则： 框架横向水平地震作用标准值为： 结构底部：各楼层的地震作用和地震剪力标准值表见表25： 图3-6 横向框架上的地震作用3.2框架内力计算3.2.1.恒载作用下的框架内力（1）.弯矩分配系数图3-7 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩（a）恒载；(b) 恒载产生的节点不平衡弯矩在竖向荷载作用下较规则的框架产生的侧移位移很小，可忽略不计。框架内力采用无侧移的弯矩分配法进行简化计算。具体方法是对整体框架按照结构力学的一般方法，计算出各节点的弯矩分配系数，各节点的不平衡弯矩，然后进行分配，传递，在工程设计中，每节点只分配两至三次即可满足精度要求。相交于同一点的多个杆件中的某一杆件，其在该节点的弯矩分配系数的计算过程为： 确定各杆件在该节点的转动刚度 计算弯矩分配系数 相交于一点杆件间的弯矩分配弯矩分配之前，还需先求出节点的固端弯矩，这可查阅相关静力计算手册得到。一个循环可同时放松和固定多个节点，以加快收敛速度。计算过程如下：节点: ; 节点： 节点： 节点: 节点： 节点： ; 、与相应的、相同。 （2）.求杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针为正。横梁固端弯矩： 顶层横梁 自重作用： 板传来的恒载作用： 二六层横梁自重作用： =0.5=-2.17板传来的恒载作用 （3）节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和。根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。节点的不平衡弯矩:节点的不平衡弯矩：-13.08-78.79+9.23=-82.64KNm节点的不平衡弯矩：13.08+59.73-4.34-3.96-8.66=55.85KNm节点的不平衡弯矩: 78.79+13.08-4.34-5.42-10.88=71.23KNm二五层的节点不平衡弯矩与相应的、相同计算的横向框架的节点不平衡弯矩如图3-8所示。(2）内力计算在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数D确定，传递系数与杆件远端的约束形式有关。恒载弯矩分配过程如图3-8所示，恒载作用下弯矩见图3-9，梁剪力、柱轴力见图3-10。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结构见表3-6表3-9。图3-8 恒载弯矩分配过程 图3-9 恒载作用下弯矩图图3-10 恒载作用下梁端剪力、柱轴力根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表3-6表3-9表3-6 FE跨梁端剪力（KN）层q（KN/m）（板传来作用）g（KN/m）（自重作用） a LgL/2=（L-a）q/2MHG(KNm)MGH(KNm)Mik/LVH=gL/2+-Mik/LVG=-（gL/2+Mik/L）635.06 4.831.85.713.7768.37 -54.9872.96 3.15 78.99 -85.29 526.58 4.831.85.713.7751.83-60.32 59.42 -0.16 65.76-65.44 426.584.831.85.713.7751.83-55.35 67.59 2.15 63.45 -67.75 326.584.831.85.713.7751.83-56.04 64.211.43 64.17 -67.03 226.584.831.85.713.7751.83-51.5366.73 2.67 62.93 -68.27 126.584.831.85.713.7751.83-49.6169.823.5562.05-69.15表3-7 EC跨梁端剪力（KN）层数q（KN/m）（板传来作用）g（KN/m）（自重作用）LgL/2ql/4VH=gL/2+ ql/4VH=-（ql/2+ql/4）623.64.0223.67.2418.8826.12-26.12517.244.0223.67.2413.7921.03-21.03417.244.0223.67.2413.7921.03-21.03317.244.0223.67.2413.7921.03-21.03217.244.0223.67.2413.7921.03-21.03117.244.0223.67.2413.7921.03-21.03表3-8 FE跨跨中弯矩（KN） 层q（KN/m）（板传来作用）g（KN/m）（自重作用）a（m）L（m）gL/2=（L-a）q/2MGF(KNm)Mik/LVGM=gL/2L/4+1.05-MGF-VGL/2635.06 4.831.85.713.7768.37 -54.9872.96 3.15 -78.73526.58 4.831.85.713.7751.83-60.32 59.42 -0.16 -53.06426.584.831.85.713.7751.83-55.35 67.59 2.15 -51.44326.584.831.85.713.7751.83-56.04 64.211.43 -52.8226.584.831.85.713.7751.83-51.5366.73 2.67 -53.78126.584.831.85.713.7751.83-49.6169.823.55-53.19 表3-9 柱轴力（KN）层边柱F、A轴中柱E、B轴横梁纵梁柱柱轴力横梁纵梁柱柱轴力端部端部重端部端部重压力压力压力压力6柱78.99123.0815.19202.07111.41145.1315.19256.54顶柱217.26271.73底5柱65.7676.7115.19359.7386.47115.4915.19473.69顶柱374.92488.88底4柱63.4576.7115.19515.0888.78115.4915.19693.15顶柱530.27708.34底3柱64.1776.7115.19671.1588.33115.4915.19912.16顶柱686.34927.35底2柱62.9376.7115.19852.9889.3115.4915.191132.14顶柱841.171147.33底1柱62.0576.7115.19979.9390.18115.4915.191353顶柱995.021368.19底3.2.2.活载作用下的框架内力图3-11 满跨活载布置图（1）梁固端弯矩 顶层 二六层横梁 2、纵梁偏心引起柱端附加弯矩（边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧） 顶层外纵梁: (逆时针方向为正) 楼层外纵梁： 顶层中纵梁： 楼层中纵梁： （2）框架结构活荷载不利布置活荷载为可变荷载，应按其最不利位置确定框架梁，柱计算截面的最不利内力，竖向活荷载最不利布置原则： 求某跨跨中最大正弯矩本层同连续梁（本跨布置，其他隔跨布置），其他按同跨布置； 求某跨跨中最大负弯矩本层同连续梁（本跨及相邻跨布置，其他隔跨布置），相邻层与横梁同跨的及远的邻跨布置活荷载，其他按同跨布置； 求某柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩该柱右侧跨的上、下邻层横梁布置活荷载，然后隔跨布置，其他层按同跨隔层布置；当活荷载作用相对较小时，常先按满布活荷载计算内力，然后按近似简化法对计算内力进行调整，调整系数：跨中弯矩1.11.2，支座弯矩1.0。本工程考虑1种最不利布置（计算满跨时的活载）。（3）各节点不平衡弯矩节点的不平衡弯矩: 节点的不平衡弯矩：= = = = = + = -17.51+1.64=-16.05点不平衡弯矩：节点的不平衡弯矩：= = = = = + =17.51-1.46-5.47=10.584）内力计算采用“迭代法”计算，迭代计算次序同恒载，如图3-12、图3-13、图3-14。表3-10 满跨活载作用下梁剪力FE跨梁端剪力（KN）层q（KN/m） a（m）=（7.5-a）MFEMEFMik/LVF=-VE=-（q/2(KNm)(KNm)Mik/L+Mik/L）65.043.66.05-2.836.680.685.37-6.73510.83.612.96-12.9916.220.5712.39-13.53410.83.612.96-13.3316.360.5312.43-13.49310.83.612.96-13.1916.290.5412.42-13.5210.83.612.96-13.4516.420.5212.4413.48110.83.612.96-12.1915.430.5712.39-13.8 表3-11 满跨活载作用下梁剪力EC跨梁端剪力（KN） 层q（kn/m）Lql/4VB=