电排站--本科毕业设计论文.docx

1 项目概况1.1 项目基本情况百丈电排站位于广东省德庆县新圩镇塘北管理区百丈围江底村附近，马圩河左岸百丈围内。德庆县位于广东省西部，西江中游北岸，东离肇庆84km，与高要市接壤；西距梧州79km，与封开县相邻；北连怀集、广宁两县；南与郁南、云安两县隔江相望，总面积2258km2。电排站地理坐标为东经1135031，北纬231117。正常情况，百丈围内产水经百丈涵闸排入马圩河，当马圩河水位较高时，涝水经百丈电排站强排入马圩河。马圩河属于西江一级支流。百丈围为新圩农业生态基地，根据百丈涝区1:10000地形图，百丈涝区面积总计4.9km2，保护区内保护耕地2475亩，地类状况为：水田1.15km2，经济作物0.3 km2，鱼塘0.2km2，村庄及道路0.6 km2，山地2.65 km2，工农业生产总值较高。但是，区内洪水和生活污水的唯一出口为百丈围。每遇暴雨，外汇水位上涨，区内渍水不能自排入江，使得该围堤内低洼的农业生产基地、居民生活地受淹，严重影响该地工农业经济的发展。为满足以上要求，保证该地工农业生产的正常发展，消除内涝，实行强制性排水已是当务之急。1.2 流域概况百丈电排站位于广东省德庆县新圩镇塘北管理区百丈围江底村附近，马圩河左岸百丈围内。德庆县位于广东省西部，西江中游北岸，东离肇庆84km，与高要市接壤；西距梧州79km，与封开县相邻；北连怀集、广宁两县；南与郁南、云安两县隔江相望，总面积2258km2。电排站地理坐标为东经1135031，北纬231117。正常情况，百丈围内产水经百丈涵闸排入马圩河，当马圩河水位较高时，涝水经百丈电排站强排入马圩河。马圩河属于西江一级支流。百丈围为新圩农业生态基地，区内洪水和生活污水的唯一出口为百丈围。每遇暴雨，外汇水位上涨。现电排站装有2 台三相异步电动机，功率各为55kW，排水流0.572m3/s（台），设计扬程68m。但经过30多年的运行，设备已完全老化，进水口也没有挡土护坡，排水时渠道经常淤塞，排水水泵等设施陈旧，零件磨损大，效率低，完全不能满足生产生活的需求，需对新圩镇百丈电排站进行技改扩建。百丈电排站总集雨面积4.9km2，地势东高西低，河流从东往西注入排涝渠进入马圩河。该汇水区域农田地面起伏不大，是一个低洼易涝地区，每逢大雨极易积涝成灾，受涝范围内主要地类是农田。根据广东省防洪（潮）标准和治涝标准（试行）（广东省水利厅，1995年)“治涝设计标准按涝区十年一遇最大24 小时暴雨所产生的径流量，城镇及菜地按一天排干设计，农田按三天排干设计。”的要求，并结合本区域内目前的经济状况，确定本次百丈电排站的排涝设计标准采用10 年一遇最大24 小时设计暴雨3 天排干。1.3 项目建设的必要性和可行性1.3.1 必要性：区内洪水和生活污水的唯一出口为百丈围。每遇暴雨，外汇水位上涨，区内渍水不能自排入江，使得该围堤内低洼的农业生产基地、居民生活地受淹，严重影响该地工农业经济的发展。为满足以上要求，保证该地工农业生产的正常发展，消除内涝，实行强制性排水已是当务之急。现电排站装有2台三相异步电动机，功率各为55kW，排水流0.572m3/s（台），设计扬程68m。但经过30多年的运行，设备已完全老化，进水口也没有挡土护坡，排水时渠道经常淤塞，排水水泵等设施陈旧，零件磨损大，效率低，完全不能满足生产生活的需求，需对新圩镇百丈电排站进行技改扩建。1.3.2 可行性：项目外部配套建设条件主要包括： 1、项目需要的外接电源可以在附近架接； 2、项目所需要的集雨引水涌已基本成形，只需局部扩宽即可使用； 3、项目对外交通均为现成。基于上述分析，项目外部配套建设条件已经具备。经过现场踏勘及初步分析研究，百丈电排站技改扩建宜在旧百丈电排站站址技改扩建，因为该站址地形开阔，有现成的集水渠，处于该分片涝区的汇水中心，汇流条件较好，技改扩建时可以拆除旧站，解决旧站的排涝问题。其他站址需要新开渠道，需要征地拆迁，工程费用较大，也没有明显的优点。图1 百丈电排站1.3.3 原材料的来源和供应保证百丈电排站工程属于排涝工程，不存在生产性项目所需的原材料，但是排水需要保证用电，按目前地方的电力设施配置，可以保证泵站在排水时候所需要的电力资源。必要时可以采用移动式发电机应急决。2 水文设计根据广东省防洪（潮）标准和治涝标准（试行）（广东省水利厅，1995年）中“治涝设计标准按涝区十年一遇最大24小时暴雨所产生的径流量，城镇及菜地按一天排干设计，农田按三天排干设计。”的要求，并结合本区域内目前的经济状况，确定本次百丈电排站的排涝设计标准采用10年一遇最大24小时设计暴雨3天排干。2.1 径流计算由于工程区范围内没有流量观测点，无法通过实测资料进行径流计算，本次依据广东省水文图集（广东水利厅、1991年）成果，查广东省19561979年平均年径流深等值线图，得出百丈涝区范围内多年平均径流深y=800mm，查广东省19561979年平均径流深变差系数Cv等值线图，得出Cv=0.35.1、取年径流深偏态系数Cs=2Cv则Cs=20.35=0.7，由P=10%，查皮尔逊型频率曲线的模比系数K值表，由Cz=2Cv (2.1)可得:Kp=1.47 2、设计年径流深：Y=Kpy (2.2)则Y=1.47800=1176mm2.2 洪水2.2.1 暴雨的洪水特性1、 暴雨参数表暴雨参数项目历时t(小 时)10分钟162472Ht20.85087.8122.1157.7CV0.210.30.410.410.4111111表1 暴雨参数表2、流域基本资料表2 百丈围流域基本资料集水面积F(km2)4.9分区序号8干流河长L(km)4.14频率P(%)10干流坡降J0.0155由广东省暴雨径流查算图表试用手册（广东省水文总站，1995年）可知，如果集水面积F10平方公里，不须做点面换算，由资料可知百丈电排站所处位置集水面积F=4.9Km2,则换算系数a=1。利用综合单位线法可求得各历时暴雨参数与面暴雨量的关系，如下表3：表3 各历时暴雨参数与面暴雨量成果表项目t(小 时) 1/6162472Ht20.85087.8122.1157.7CV0.210.30.410.410.41KP1.2811.4021.5481.5481.548HP26.644870.1135.9144189.0108244.119611111Htp26.644870.1135.9144189.0108244.1196由综合单位线法可得暴雨洪水的过程线如下图2：图2 P=10%洪水过程线2.2.2 设计标准百丈电排站按照10年一遇24小时设计暴雨标准进行设计。2.2.3 设计洪水的计算方法由于涝区范围内无水文观测站网，缺乏实测水文资料，其设计洪水可根据广东省暴雨参数等值线图（广东省水利厅、2003年）成果，通过查算暴雨参数进行推求。2.2.4设计洪水的计算参数 查广东省暴雨参数等值线图（广东省水利厅，2003年）得，肇庆市德庆县t=24h暴雨参数值Ht=12.1mm，Cv=0.41，换算参数a=1.0，当Cs=3.5Cv，P=10%时，查皮尔逊频率曲线的模比系数Kp表，可得Kp=1.548。2.2.5设计洪水计算成果由公式Hp=KpHt (2.3)可得P=10%，t=24h时的面暴雨值为：Hp=1.548122.11=189.01mm2.3 设计洪量计算2.3.1 计算洪量的方法本次百丈电排站的设计洪量采用径流系数法进行计算。2.3.2 设计计算所需基本资料根据百丈涝区1:10000地形图，百丈涝区面积总计4.9km2，保护区内保护耕地2475亩，地类状况为：水田1.15km2，经济作物0.3 km2，鱼塘0.2km2，村庄及道路0.6 km2，山地2.65 km2。各地类统计情况见表4表4 各地类集雨面积地类集雨面积（km）比例%经济作物0.30 6.12 山地2.65 54.08 水田1.15 23.47 村庄道路0.60 12.24 河涌、鱼塘0.20 4.08 合计4.90 100.00 地理参数采用业主提供的1:10000 地形图进行量测，量测成果为百丈电排站集雨面积F=4.9km2，河流长度L=4.14km，河流坡J=15.5。设计洪量采用径流系数法。径流系数的确定是根据广东省江河流域综合规划技术工作大纲（广东省水利厅，1999 年）的规定所得，该大纲规定各地类径流系数：禾田和鱼塘、调蓄湖、排涝渠系采用1.0，山岗、坡地采用0.7，村庄、堤围、道路采用0.70.9。按此，本工程汇水区域内不同地类的径流系数为：村庄道路采用0.7，河涌、水田采用1.0，经济作物、山地采用0.7。2.3.3 计算成果百丈围地区洪量：W=1000CiAi（Hp-hi） (2.4)式中：Ci各地类径流系数，其中村庄道路采用0.7，河涌、水田采用1.0，经济作物、山地采用0.7； Ai各地类面积（km2），由表3可查得； Hp设计暴雨，由以上可知Hp=189.01mm； hi各地类暂存水量（mm）：水田采用40mm，鱼塘采用50mm，河涌采用100mm。则百丈围的设计洪量计算公式如下：计算成果列表如下：表5 各地类产水量计算地类Hp（mm）hi（mm）CiAi（km2）W(m3）经济作物189.0100.70.339692.1村庄道路189.0100.70.679384.2山地189.0100.72.65350613.6河涌、鱼塘189.0110010.217802水田189.014011.15171361.5合计4.9658853.4由表5可知，百丈围的设计洪量W=658853.4m。2.4 电排站设计流量本次电排站设计流量采用平均排除法进行计算，电排站的设计流量Q：Q=W/（3600Tt） (2.5) 式中：T排水时间，3天； t每天机组运行的时间，对于中小型水泵站，t取22h。 则电排站的设计流量为：Q=658853.4/（3600322）=2.77m/s2.5 水位情况2.5.1 外江特征水位 设计水位：根据泵站设计规范（中华人民共和国水利部编著，1997年），泵站外河设计水位可取重现期为5年一遇洪水3天平均水位，又根据广东省防洪（潮）标准和治涝标准（试行）（广东省水利厅，1995年)，泵站外河设计水位可采用多年平均水位。结合本工程实际情况，综合考虑取外江设计水位为16.89m。最高运行水位：由于外江水位变化幅度较小，为保证在设计洪水期泵站能正常运行，其最高运行水位为18.36m。最低运行水位：最低运行水位取泵站开机时的外河水位，根据涝区内部现状田面高程，百丈电排站最低运行水位为14.70m。2.5.2 内河特征水位设计水位：涝区内农田高程一般为13.20m 左右，一般情况下，在汛期，当水位到13.20m 时即关闸，当围内水位达到13.20m，外江水位高于13.20m 且发生暴雨时，即开泵排水。因此以较低耕作区的涝水能被排除的原则，设计水位为13.20m。最高运行水位：经调查，当涝区内河水位达到15.32m 时，大部分农田受淹，因此涝区内的最高水位宜控制不超过15.32m，则泵站前池最高运行水位为15.32m。最低运行水位：由于涝区内农田地势相对平坦，为更好地发挥泵站效益，在运行过程应考虑排涝区的水位预降，根据本排水区的地形现状，综合确定最低运行水位12.70m。3 机组初步选型3.1 基本参数3.1.1 设计参数1、 外江特征水位： 设计水位：根据泵站设计规范（中华人民共和国水利部编著，1997年），泵站外河设计水位可取重现期为5年一遇洪水3天平均水位，又根据广东省防洪（潮）标准和治涝标准（试行）（广东省水利厅，1999 年），泵站外河设计水位可采用多年平均水位。结合本工程实际情况，综合考虑取外江设计水位为16.89m。最高运行水位：由于外江水位变化幅度较小，为保证在设计洪水期泵站能正常运行，其最高运行水位为18.36m。最低运行水位：最低运行水位取泵站开机时的外河水位，根据涝区内部现状田面高程，百丈电排站最低运行水位为13.20m。2、内河特征水位：设计水位：涝区内农田高程一般为13.20m 左右，一般情况下，在汛期，当水位到13.20m 时即关闸，当围内水位达到13.20m、外江水位高于13.20m 且发生暴雨时，即开泵排水。因此以较低耕作区的涝水能被排除的原则，设计水13.20m。最高运行水位：经调查，当涝区内河水位达到15.32m 时，大部分农田受淹，因此涝区内的最高水位宜控制不超过15.32m，则泵站前池最高运行水位15.32m。最低运行水位：涝区内农田地势相对平坦，为更好地发挥泵站效益，在运行过程应考虑排涝区的水位预降，根据本排水区的地形现状，综合确定最低运行水位取12.70m。3.1.2 特征扬程计算有设计资料可知，水位特征参数：设计扬程：H设=H设上 H设下=16.89-13.20=3.69m最大扬程：H高=H最高上H最低下=18.36-12.70=5.66m由于内河最高运行水位为15.32m比外江最低运行水位13.20要高，所以最低扬程计算时，外江运行水位采用设计水位来计算。最低扬程：H低=H设上H最高下=16.89-15.32=1.57m 初估水泵装置总扬程可按下式计算：H=（1+K）H实 (3.1) 式中K值取0.10.3。 取K值为0.2进行计算，可得总扬程的最低、设计及最高值：最低扬程1.884米，设计扬程4.428米，最高扬程6.792米。3.1.3 设计流量经规划设计资料，确定百丈电排站泵站的设计流量为2.77m3/s。3.2 水泵泵型初选及方案拟定3.2.1 水泵选型的原则 1、首先选用国家已颁布的水泵系列产品和经有关主管部门组织正式鉴定过的产品。 2、所选水泵能满足泵站的设计流量和设计扬程的要求。 3、同一个泵站所选水泵型号要尽可能一致，要有利于管理和零件配换。 4、按平均扬程选型时，水泵应在高效区运行。在最高和最低扬程下运行时，应能保证水泵安全稳定运行。有多种泵型可供选择时，应对机组运行调度的灵活性、可靠性、运行费用、辅助设备费用、土建投资、主机发生事故时可能造成的影响等因素进行比较论证，从中选出综合指标优良的水泵。5、从多泥沙水源取水时，应考虑泥沙含量、粒径对水泵性能的影响。3.2.2 初选泵型 一般情况下，设计扬程小于10m。初步选用轴流泵。很据泵站扬程设计4.428m，流量2770L/s查资料中水泵性能表得选用以下泵型：用关系式：i=Q站Q泵，来确定上述各泵型所需台数。水泵资料表格于第14页表6。1、350ZLB-325泵型：i=2.770.334=8.29，取9台2、700ZLB-125泵型：i=2.771.850=1.49，取2台3、20ZLB-70泵型：i=2.770.688=4.026，取4台4、28ZLB-70泵型：i=2.770.869=3.18， 取3台5、36ZLB-70泵型：i=2.771.840=1.505，取2台上述5种方案悬殊比较大，从基建角度来看应抛弃第一个方案。第二个方案，轴流泵机出口直径过大，本泵站设计比较简单，流量为2.77m/s，流量不大，不适合采取出口直径过大的水泵。从运行扬程来看，20ZLB-70泵型设计扬程较高，但是流量较低，水泵口管道直径较小，而36ZLB-70泵型重量过大，配套功率过高，再从未来的运行工况分析，28ZLB-70是的扬程是最接近，工况应变范围略胜一筹。因此本设计选定28ZLB-70泵型3台方案作为最优方案。28ZLB-70泵型安装尺寸图如下图4：图4 28ZLB-70型轴流泵安装尺寸图由28ZLB-70型轴流泵安装尺寸图可得，该泵型安装标准是，喇叭口距离泵房池底距离为600mm，轴流泵喇叭口距离墙最短距离是350mm，喇叭口直径为1800mm。98表6 水泵选型表型号叶角(度）流量Q（L/s）扬程（m）转速n（r/min）功率N（kw）效率（）汽蚀余量H（m）叶轮直径（mm）重量（kg）轴功率配套功率350ZLB-12502905.5145021.13074暂无3004923344.217.2803852.612.478700ZLB-125014866.573012013079暂无6501995185048684.520502.460.57820ZLB-7005837980505580暂无45010656886.345.581.26963.934.677续表表6 水泵选型表型号叶角(度）流量Q（L/s）扬程（m）转速n（r/min）功率N（kw）效率（）汽蚀余量H（m）叶轮直径（mm）重量（kg）轴功率配套功率20ZLB-7005837980505580暂无45010656886.345.581.26963.934.67728ZLB-70-46756.958063.58072暂无65019958695.15480.910133.239.579.836ZLB-70-214407.848014315577.5850491718405.512082.7暂无20604.21107728ZLB-70泵型性能曲线图如下图3：图3 28ZLB-70型泵性能曲线图3.2.3 动力机的选配 1、动力机类型的选择 项目需要的外接电源可以在附近架接；选择电力配套。 电动机类型的选择。水泵站的电源都是三相交流电，所以常用的是三相交流感应电动机。在选用感应电动机时，应优先选用鼠笼式电动机。当电网容量不能满足鼠笼式电动机起动要求时，才选择绕线式异步电动机。当功率在几百千瓦以上时，可考虑选用同步电动机。本设计优先选用鼠笼式电动机。 水泵轴与电动机的轴连接采用刚性联轴器直接连接，刚性联轴器直接传动具有传递功率大，传动效率高，结构简单、紧凑，占地面积小，传动平稳，无噪音，结构简单，价格低廉等优点。此电动机与水泵转速相等，转向相同，故理论传动效率传=100%，但本工程中取传=98%。2、电动机的配套功率。可按下式计算： (3.2)式中 Q为水泵工作范围内对应于最大轴功率的最大流量，m3/s； 水的容重，N/m H为水泵工作范围内对应于最大轴功率的扬程，m； K为动力机备用系数，按参考书水泵与水泵站（余金凤，张永伟主编，2009）表7-2选取； p为水泵效率； dr为传动效率。已知：Q=0.675m3/s H=6.9m k=1.08 p=72% dr=98%计算得：Pm=69.87 水泵的配套功率Pm=69.87kw，水泵转速Nr=580r/min，电源电压为380V。选择JSL三相鼠笼式异步电机，型号为JSL12510 额定功率80 转速588r/min 重量1410kg 共3台。表7 电机功率备用系数水泵轴功率（KW）100K21.31.31.151.151.101.101.051.054 工程选址及总体布置及建筑物设计4.1 泵站设计标准及规模 1、为统一泵站设计标准，保证泵站设计质量，使泵站工程技术先进、安全可靠、经济合量、运行管理方便，制定本规范。 2、本规范适用于新建或改建的大、中型灌溉、排水及工业、城镇供水泵站的设计。 3、泵站设计应广泛搜集和整理基本资料。基本资料应经过分析鉴事实上，准确可靠，满足设计要求。 4、泵站设计应吸取实践经验，进行必要的科学实验，节省能源，积极采用新技术、新材料、新设备和新工艺。4.2 工程等级4.2.1 泵站等级划分 1、泵站的规模，应根据流域或地区规划所规定的任务，以近期目标为主，并考虑远景发展要求，综合分析确定。 2、灌溉、排水泵站应根据装机流量与装机功率分等，其等别应按下表8。表8 泵站等级划分泵站等别泵站规模分等指标装机流量(m3/s)装机功率(104kW)大（1）型2003小（2）型2005031中型501010.1小（1）型1020.10.01小（2）型2V实V不淤即可。实际流速V实=Q/W=2.77/5.40=0.51m/s不冲流速V不冲用下式计算：v不冲=KQ0.1 (5.8)式中 K-不冲流速系数，查资料得砂质粘壤土为0.63; Q-渠道通过流量，本设计为2.77m/s。则V不冲=0.632.77 =0.70m/s0.51m/s，符合要求。为控制渠中杂草生长，不淤流速查资料得应在0. 3-0. 4m/s之间，实际流速满足要。引水渠过水断面入下图所示：图7 引水渠道横断面图5.2.3 前池类型前池作用是把引水渠中的水均匀扩散引至进水池，为水泵吸水创造良好的水力条件。前池的型式有两种。一是侧向进水前池，即引水渠中的水流方向与进水池中的水流方向成一定的角度（不宜小于900）。另一种是正向进水前池，即引水渠中的水流方向与进水池中的水流方向一致。在枢纽布置时应尽量采用正向进水前池。如因某种原因一定要采用侧向进水前池时，应通过模型试验来确定各部尺寸和增设消涡导流措施等。 在枢纽布置时应尽量采用正向进水池，所以本设计采用正向进水池。5.2.4 进水池的布置型式 1、布置在泵房前面的进水池本泵站采用全隔墩式。它是在前池和进水池中，从前池到进水池后墙设置一道或几道分水隔墙，将前池和进水池分成两个或若干个单独的进水池。单独的进水池中可以布置一个或几个吸水管。全隔墩式进水池还可分为隔墙间互不相通和互相连通的两种型式。相互连通式隔墙，水流可相互调节，池中水流比较稳定。全隔墩式进水池，结构较复杂，工程量大，适用于水源含沙量较大，机组较大的情况。 2、布置在泵房下面的进水池有矩形、多边形、半圆形、圆形和蜗壳形几种。如图所示。由于矩形进水池结构简单，施工方便，本泵站采用矩形进水池。如图8所示：图8 矩形进水池平面简图5.2.5正向进水前池扩散角的确定 正向进水前池在平面上呈梯形。其短边等于引水渠末端渠底宽，长边等于进水池总宽。前池扩散角。的大小，不仅影响池中水流流态，而且对前池工程量也有很大影响。设计中，如果a值采用的较小，池中水流虽然平顺，但前池的长度却要很长，增加了前池工程量。如果采用的。值较大，虽然可缩短前池长度，减少工程量，但前池中将会产生回流和漩涡，恶化了池中水流流态。根据有关试验和实际经验，一般取前池扩散角a- 20度40度。本泵站采用a=30。5.2.6 前池尺寸确定1、前池的池长L前： (5-8)式中， B总-进水池的总宽度。B总取值的计算过程于进水池尺寸拟定则前池池长为： 2、前池池底纵向坡度i纵坡i的大小对进水池的流态和工程量都有影响，一般纵坡i越小，前池的开挖量越大，因此，前池的纵坡应适中，通常取i=1/31/5。本设计取i=1/5=0.2。 3、前池的细部结构设计池底30m标准底坡段用100号混凝土现浇，成为湿室的防渗透铺盖。铺盖段以外30m为50号砂浆砌石护底，厚度0.4m，并设置50间距为1.0m的梅花状冒水孔，下设反滤排水。其余8.0m段为0.4m厚的浆砌块石护底，下设0.1m砂石垫层。斜坡池壁用0.3m厚浆砌块石护砌，下设0.1m砂石垫层。八字形翼墙为顶宽0.6m的浆砌块石变截面重力式结构。前池边坡系数主要根据土质和挖方深度确定。表12 土质边坡系数m选用参考表土壤类别密实度或粘性土的状态容许坡度值坡高5m以内坡高510m碎石土密实1:0.351:0.501:0.51:0.75碎石土中密1:0.51:0.751:0.751:1.00碎石土扫米1:0.501:0.751:1.001:1.25轻粘壤土坚硬1:0.351:0.501:0.501:0.75轻粘壤土硬塑1:0.501:0.751:0.501:0.75粘土、重粘壤土坚硬1:0.751:1.001:0.751:1.00粘土、重粘壤土硬塑1:1.001:1.251:1.251:1.50则该前池的渠道边坡于翼墙之间的前池边坡系数选用1:1.5前池的翼墙有直立式、倾斜式和圆弧形。试验结果表明，前池翼墙墙面与进水池的中心线成45。夹角的直立式翼墙可为进水池提供良好的进水条件。5.2.7 进水池尺寸拟定根据所选轴流泵为28ZLB-70型泵，可知该轴流泵的叶轮进口直径D=650mm，由水泵及水泵站（余金凤，张永伟主编，2009）可知进水喇叭口直径D1：D1=（1.31.5）D=845mm975mm取D1=900mm进水池单宽B单和总宽B总：1、进水池单宽B单进水池宽B对池中漩涡，回流和水头损失都有影响，但水流行进喇叭口时，其流向逐渐向喇叭口收敛，其流线弯曲情况符合直径Din为基圆的展开线的弯曲规律。所以进水池宽应等于喇叭圆周长度Din。试验表明，当B=（25）Din时进水管的过水能力和入口阻力系数变化都比较小。因此，通常取B=Din，或者取其整数倍，该设计取B=3Din。即 B=3900=2700mm=2.7m2、进水池总宽B总根据以往工程经验设隔墩厚为0.6m。则进水池总宽B总=2.7*3+0.6*2=9.3m5.2.8 进水管口至池底的距离及前池长度设计1、水泵吸水管口至池底的最小距离称悬空高度。国内外试验证明，悬空高度h1过大或过小都会影响水泵效率。我国生产的小型轴流泵对悬空高度h都有规定，约为0.8D进左右。在无资料的情况下，一般采用悬空高度h1=(0.6 -0. 8)D进。对小管径采用较大值，对大管径采用较小值。但任何管径其h1不得小于0.5D进。本泵站是立式轴流泵，喇叭管垂直布置，规范推荐悬空高度：P=（0.60.8）D1=540mm640mm悬空高度取P=600mm=0.6m2、喇叭口的淹没深度hs：影啊淹没深度的因素很多，它与喇叭口进口流速，悬空高度、墙距、进水池宽及进水池中的水流流速都有密切关系。喇叭管垂直布置时，由泵站工程（严登丰 编著，2005年）里面规定，hs（1.01.25）D1,对于排涝泵站取小值，灌溉泵站取大值，本泵站为排涝泵站。则取较小值: hs=1.0D1=900mm=0.9m3、进水池池水深h：进水池的水深h为设计水位时进水池的水深；由引渠末端底部高程前池的纵向坡度i=0.2，前池长度为L前=7.0m，由公式i=h/L前 (5-9)可得引渠与进水池的高程差：h=L前i=7.00.2=1.4m则进水池的底板高程：H=12.5m-1.4=11.1m4、进水池长度L由泵站工程（严登丰 编著，2005年）规定，一般当流量Q0.5m3/s时，取K=1020。同时规定保证进水管中心至进水池进口的距离不小于4D1。本泵站的设计流量Q=2.77m3/s；单泵的设计流量为q=1.013m/s ； 对于轴流泵K取大值，K取2.0； 由经验公式得L=KQ/Bh (5-10)式中 B-进水池宽度，m； H设计水位时进水池水深，m; Q水泵设计流量，m/s； K秒换水系数，当Q0.5 m/s时，K=1520; 轴流泵站K取大值，离心泵站K取小值。这里K取20。 则L=202.77/（9.30.7）=7.3m 5、后墙距T： 对于立式泵，管口紧靠后墙，会给维修和安装方面带来困难，因此一般要求： T=（0.30.5）D1=270mm450mm取T=0.4D1=360mm=0.36m6、喇叭口外缘至进水池侧墙距离t：一般取:t=（0.51.0）D1=450mm900mm 本泵站进水池按照全隔墩设计，进水池单宽：B单=2700mm。则喇叭口外援至进水池侧墙的距离：t1=（B单-D1）/2= 900mm=0.9m5.3 出水管道和出水池设计图9 正向出水池布置图5.3.1 出水池设计 出水池是出水管道和灌溉干渠或容泄区的连接建筑物。它具有消除出水管道出流余能，使水流平顺地流入灌溉干渠或容泄区的作用。出水池的位置比泵房高，一旦发生事故将直接危及泵房和机电设备的安全。因此，出水池的结构型式必须牢固可靠，并尽量把它建在地基条件较好的挖方中。当建在填方上时，出水池应尽量采用整体式结构。出水池按出水方向分，可分为正向出水池、侧向出水池和多向分流出水池三种