交通土建毕业设计（论文）-民生大桥上部结构设计.doc

全套图纸加扣3012250582前言改革开放以来，我国经济，技术，军事发展迅速，特别经济增长促进了科学技术的发展。我国国土面积辽阔，多年来积累的经验和总结使我国的公路交通有了跨越式的发展。在经济条件满足的情况下，桥梁建设有了飞速发展。特别是长江大桥，跨行大桥等一些特大桥的建设，不仅仅为人们带来了方便，也彰显出我国桥梁工业的科技水平已处在世界前沿。桥梁是公路铁路以及城市道路的重要组成部分。作为通行的节点，他不仅仅是为了通行的方便，也具有重要的战略意义。同时一座桥的建设特别是大、中桥梁的建设对当地政治、经济、国防等都具有重大意义。因此，桥梁工程的设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时应满足美观、环境保护和可持续发展的要求。本为设计民生大桥上部结构设计，是依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）及根据指导教师的指导拟定设计而成。在设计过程中，还利用结构设计原理、结构力学、材料力学、专业英语等相关书籍和文献。在设计过程中，综合考虑了设计桥梁跨径与材料的优化配合。本设计研究的主要内容包括：桥型方案的拟定和比选；主梁截面拟定；主梁的内力计算；主梁的配筋设计；主梁应力及截面验算；附属设施设计施工方案。并在此基础上进行工程概预算和外文文献翻译。第一部分设计1 原始资料及方案比选1.1 原始资料1.1.1 工程概况该工程位于主要交通要道。随着经济的需要，未来的长期发展，在该地段架设桥梁的可行性分析等，此处需要增加一座桥梁，能够满足长期发展，以及未来多年的车辆增长需求。同时也可以缩短行车路线，增加行车视觉效应。满足公路的规则要求，因此架设一座桥梁是必要可行的。根据地质勘查，揭露的工程地质层主要为：粘土，粉土，全风化页岩与砂岩互层，粗砂，其中底层岩性以砂岩为主。简述如下： (1)粘土半坚硬粘土，厚约为8.2米 (2)粉土中密粉土，厚约4.5米。(3)粗砂中密粗砂，饱和，分布较连续，厚约5.3米(4)全风化页岩与砂岩互层页岩厚约2.2米，砂岩厚约10.2米(5)砂岩结构基本破坏，有残余结构强度，在整个场区分布连续，厚约6.4米土的各项系数为：1地基土横向抗力系数的比例系数m=30000KN/m4；2桩身与土的极限摩阻力p=55Kpa；3土的内摩擦角35;4土的弹性抗力系数k=1000000KN/m3；5桩尖以上土的容重=18KN/m3；6桩底土的比例系数m1=30000KN/m4；7地基土的承载力0=350Kpa；8考虑入土长度影响的修正系数=0.7。1.2 方案比选桥梁方案比选有四项主要标准：适用性，安全性，经济性与美观性，其中以安全与经济为重。桥梁的选择应符合因地制宜、就地取材和便于施工、养护的原则。1.2.1 桥梁设计原则(1)适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航、通行等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。(2)安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。(3)经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。(4)先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。(5)美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。应根据上述原则，对桥梁作出综合评估1.2.2桥型方案初选根据各种条件作如下方案比选。方案一：斜拉桥吊桥方案 由于地处非市中心或是城郊风景区，对美观要求不高，并且造价高，经济上不合理。结 构上对桥的跨度没有特别的要求，所以也没有必要采用如此大跨径桥梁。方案二：简支梁板桥方案方案分析：结构简单施工技术成熟。由于高等级公路桥梁，为了行车更加平稳舒适，应当尽量减少伸缩缝个数，简支梁桥由于伸缩缝个数偏多不宜采用此结构。从经济的角度考虑，跨数偏多，相应下部结构工程造价偏高，因此也不宜采用。从美观角度考虑，整体线型不够美观，由于非市内亦非风景区，对美观要求不高。方案三：钢筋混凝土拱桥方案 技术成熟，虽然施工难度大，控制复杂，但是桥面行车平稳，造型美观，经济上可行，需要进一步优化。方案四：预应力混凝土连续等截面T梁桥方案行车平稳舒适，造型美观。由于是等截面梁桥，并且跨度偏大，造成梁的的厚度明显加厚，梁自重加大，材料利用不经济。并且预应力混凝土连续梁桥对基础条件要求高，所以此方案被初选排除。方案五：预应力箱型简支梁桥跨度适中，结构合理，行车平稳舒适。并且充分发挥了材料的性能，经济上经济可行。综上几种方案，把拱桥方案与箱型简支梁桥方案作进一步比较。1.2.3 最终方案的确定 拱桥方案与箱型简支梁桥方案需要进行最后的方案比较，其效果图如图1-1与图1-2所示。1.2.4拱桥方案比较项目效果1）工艺技术要求： a.施工技术较成熟，工艺要求较高。b.所需人工机械较多。c.劲性骨架吊装法施工，吊装吨位轻，劲性骨架加工运输较为方便。 d.施工过程控制复杂。 图1-1 拱桥方案示意图Fig 1-1 Drawing of arch plan2)营运适用性：结构受力合理，行车平稳舒适。3）经济性：建设造价高，伸缩缝适中，后期营运养护一般。4）建设工期：主体工程不能平行施工，工期较长。5）美观性：雄伟壮观，但是地处非城市区，亦非风景区，对美观要求不高。1.2.5 预应力简支箱型梁桥方案比较项目效果1）工艺技术要求：a.施工技术成熟。b.人工机械设备少图1-2 箱梁桥方案示意图Fig 1-2 Drawing of box-girder bridge planc.现场浇注，亦可预制。d.工程控制复杂。 2）营运适用性：受力合理明确，行车平稳舒适。3）经济性： a.建设造价相对经济。b.伸缩缝适中，后期营运养护费用少。4）建造工期：可以平行作业，施工作业快，亦可以提前预制，提高施工进度，而且不受场地的影响。5）美观性：效果一般，对美观要求不大。综上所述：通过从经济、安全、适用、美观等的比选出发，又考虑本工程所处的水文地质条件以及未来使用条件。最终选择预应力简直箱型梁桥 2 设计基本资料及构造布置2.1 设计资料2.1.1 孔跨布置（3孔40m）(1)单孔标准跨径：40米（墩中心距）(2)单孔计算跨径：39.00米(3)主梁全长：39.96米（设4厘米的伸缩缝）(4)桥面宽度：净12.2m（行车道）+20.5m（防撞护栏）2.1.2 技术标准(1)设计荷载：公路级(2)环境标准：类环境(3)设计安全等级：二级2.1.3 主要材料混凝土：预制箱梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用4cm细粒式沥青混凝土，下层5cm中粒式沥青混凝土钢材：(1)预应力钢束：采用高强度低松弛7丝捻制的钢绞线，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2,标准强度为fpk=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95105Mpa,1000h后应力松弛率不大于2.5。(2)普通钢筋：采用R235钢筋，HRB335钢筋。2.1.4设计依据(1).JTG D622004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(2).JTG D602004公路桥涵设计通用规范(3).JTG B012003公路工程技术标准2.2 箱形梁构造形式及相关设计参数1本箱梁按全预应力混凝土构件设计，施工工艺为后张法。2桥上横坡为单向2.03箱形梁截面尺寸：梁高为2.0米，为便于模板制作和外形美观，主梁沿纵向外轮廓尺寸保持不变，端部设置横隔梁，高1.72米，宽0.5米，横向共计4片箱形梁，采用湿接缝进行连接，湿接缝宽1.0米，厚度为0.20米，预制箱形梁跨中顶板宽2米，腹板厚0.2米，端部顶板宽2.4米，腹板厚0.32米，顶板厚0.18米，底板厚0.25米，腹板和顶板间设有承托。底板厚度，腹板厚度在距支座中心线1米处，开始渐变为0.4米见图2-1。4预应力管道采用金属波纹管成型，波纹管内径为70mm，外径为75mm，管道摩擦系数=0.2，管道偏差系数k=0.0015。锚具变形和钢束回缩量为6mm。5沥青混凝土重度为23KN/m3，预应力混凝土结构重度为26KN/m3，混凝土重度为25KN/m3，单侧防撞栏杆荷载为7.0KN/m。6有上面拟定的尺寸绘制箱梁的跨中和端部截面图2-1，计算其几何特性见下表2-1:图2-1端部及跨中截面尺寸图(尺寸单位：cm)Figure 2-1 end and the middle section dimensions (unit: cm)图2-2桥梁横断面及纵断面剖面结构尺寸图（单位：cm）Figure 2-2 bridge cross-sectional and longitudinal section sectional structure size (unit: cm)跨中截面几何特性计算表 表2-1Cross-sectional geometry in computing table2-1分块名称分块面积Ai分块面积形心至上边缘距离yi分块面积形心对上缘静矩Si=Aiyi分块面积的自身惯性矩Iidi=ys-yi分块面积截面形心的惯性矩Ix=Aidi2I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面（含湿接缝）顶板660010660002200005922974600.0023040600承托1349.130428.304538186.461412553.224830.701271169.171309355.63腹板6400.0000100.0000640000.0000211839.0442-41.001075840010970239.04底板2033.3333189.9454386222.30767771.7061-130.9534864946.4434932738.1516382.46371130408.76970252732.82小毛截面（不含湿接缝）顶板4600.0010.000046000.0000153333.333367.2120779046.8620932380.19承托1349.130428.304538186.461412553.224848.903226054.103238607.33续上表Continued table 腹板6400.0000 100.0000640000.0000211839.0442-22.793324058.243535897.28底板2033.3333189.9454286222.307067771.7061-112.7425844291.7025912063.4114382.46371110408.769453618948.21大毛截面形心至上缘距离ys=Si/Ai69.00 小毛截面形心至上缘距离ys=Si/Ai77.21 由此可以计算出截面效率指标（希望在0.5以上）上核心距：ks=IA*ys=70252732.8216382.463769=62.15cm ks为上核心距下核心距：kx=IA*ys=53618948.214382.463777.21=48.28cm kx为下核心距截面效率指标：=ks+kxh=62.15+48.28200=0.550.5 则初拟的主梁跨中截面是合理的。3 主梁作用内力计算根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求的各主梁控制截面（一般取跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，然后再进行主梁作用效应组合。3.1恒载内力计算3.1.1 一期恒载跨中截面段主梁自重（长度18.98m）： q（1）=1.438246372618.98=709.75KN底板加厚与腹板变宽段梁的自重近似计算（长度0.52m） q（2）=（1.43824637+2.0556）0.52262=23.62KN 支点段梁的自重（长度0.48m）： q(3)=2.05560.4826=25.65KN中主梁的横隔梁：端部跨中横隔梁体积：20.52.72851.7=4.64 q(4)=4.642532=174KN（半跨内横隔梁的重量）主梁永久作用集度： q1=709.75+23.62+25.65+17419.98=46.6976KN/m3.1.2二期恒载顶板中间湿接缝集度： q（5）=10.2025=5KN/m中梁现浇部分横隔梁：中梁现浇部分横隔梁体积：0.50.5170=0.425m3 q（6）=0.42532539.96=0.80KN桥面铺装层4cm厚细粒式混凝土铺装：0.041123=10.12KN/m5cm厚中粒式混凝土铺装：0.051123=12.65KN/m q（7）=10.12+12.654=5.69KN/m（桥面铺装均分给四片主梁）将两侧防撞栏杆均分给4片主梁：q8=724=3.5KN/m中梁二期永久作用集度 qII=5+0.80+5.69+3.5=14.99KN/m3.1.3恒载内力按下图计算，设a为计算截面离左侧支座的距离，令c=a/l主梁弯矩M和剪力V的计算公式分别为： 图3-1永久作用计算图示Figure 3-1 Illustrates the calculation of permanent effect Mc=c(1-c)l2q2 Vc=ql(1-2c)2 （3-1）永久作用如下表： 中梁永久作用效应计算表 表3-1 Permanent action effects in the beam calculation table Table 3-1作用效应跨中l4支点C=0.5C=0.25C=0一期弯矩KN/m8878.386658.790续上表Continued table剪力KN0455.30910.60二期弯矩KN/m2849.972137.480剪力KN0146.15292.31弯矩KN/m11728.3578796.270剪力KN0601.451202.913. 2 活载内力计算3.2.1冲击系数和车到折减系数计算结构的冲击系数与结构的基频f有关，故应先计算结构的基频f，简支梁的基频可以按下式计算：公路I级车道荷载由均布荷载qk=10.5KN/m，集中荷载标准值pk=180+39-550-5180=316KN(内插法)计算剪力时候集中荷载标准值pk应乘以1.2的系数： mc=Gg=1.63824637261039.81=4341.94Kg/m （3-2）f=2l2EIcmc=3.1423923.4510100.702527324341.94=2.4388HZ （3-3）式中：f结构频率G结构跨中处的单位长度质量（kg/m）g重力加速度9.81KN/mE结构材料的弹性模量 Ic结构跨中截面的截面惯矩由于1.52.438814HZ则=0.1767lnf-0.0157=0.14183.2.2计算主梁荷载的横向分布系数1)跨中荷载的横向分布系数mc：各主梁仅端部与跨中设置横隔梁，故可将横隔梁作用忽略不计，各主梁间的联系靠现浇湿接缝来完成，且宽夸比B/L=13.240mcqq1=0.68410.5392+3980.902-0.68410.51=151.21KN V汽=moqpk+q1=0.902379.2+151.21=493.25KN计冲击作用： V汽=0.1418493.25=70.04KN2号梁：不计冲击作用：moqmcq q2=0.68410.5392+3981.061-0.66110.5=155.81KN v汽=moqpk+q2=1.061379.2+155.81=558.14KN 计冲击作用： V汽=0.1418558.14=79.26KN图3-8 支点截面剪力计算图示（m）Figure 3-8 the fulcrum of the Shear calculation diagram（m）3.2.3主梁作用效应组合 根据可能出现的作用效应选择三种最不利的组合，短期效应组合，标准组合和承载能力极限状态基本组合。 内力组合表 表3-2 Internal force table table3-2 序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面1122112212MVMVMVMVVVKNMKNKNMKNKNMKNKNMKNKNKN第一期永久作用8878.3808878.3806658.79455.306658.79455.30910.60910.60第二期永久作用2849.9702849.9702137.48146.152137.48146.15292.31292.31中永久作用（+）11728.35011728.3508796.27601.458796.27601.451202.911202.91可变作用（汽车）3472.88164.703356.10159.162604.66273.312517.08264.12493.25558.14可变作用（汽车冲击）493.1523.39476.56622.60369.8638.81357.4337.50570.0479.26标准组合（+）15694.38188.0915561.02181.7611767.79913.5711670.78903.081766.21840.31续上表 Continued table 短期组合（+0.7）14159.37115.2914077.62111.4110619.53792.7710558.23786.331548.191593.61极限组合（1.2+1.4+）19626.46363.3319439.75254.4614719.851158.7114579.841144.022232.102335.854 配筋计算4.1预应力钢束面积估算：4.1.1 按构件正截面抗性要求估算钢筋面积对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，得所需的有效预加应力为： NpeMs-0.7ftk(1n+ep) （4-1）式中：Ms短期效应组合设计值Ms=14159.37KNm A跨中截面全截面面积查表得A=14382.46cm2 全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩=Iyb=53618948.2104200-77.210436.64106mm3 ep预应力钢筋合力作用点到毛截面重心轴的距离，设预应力钢筋截面重心距截面下缘距离ap100mm 则ep=yb-ap=122.79-10=112.79cm=1127.9mm ftk混凝土抗拉强度设计值ftk=2.65Mpa则有效应力合力Npe14159.37106436.64106-0.72.65114382.46102+1127.9436.64106=9111999.70N预应力钢筋的张拉控制应力为：con=0.75fpk=0.751860=1395Mpafpk为钢筋抗拉强度标准值，预应力钢筋采用（ASTM A41697a标准） 预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则可得到需要预应力钢筋面积为： Ap=Npe(1-0.2)con=9.111999701060.81395=8165mm2采用8束8j15.24的预应力钢绞线，预应力钢筋的截面积： Ap=88140=8960mm2采用夹片式群锚70金属波纹管道成孔，预留孔道直径75mm4.2 预应力钢筋布置4.2.1 跨中截面预应力钢筋的布置后张法预应力混凝土受弯构件的预应力布置应符合公路桥规中的有关构造要求的规定。参照有关设计图纸并按公路桥规中的规定，对跨中截面预应力束的初步布置预加应力阶段，保证梁的上缘混凝土不出现拉应力的条件为： ct=NpIA-NpIepIwu+MG1wu0 （4-2）得：epIE1=kb+MG1NpI式中：epI预加力合力的偏心距合力点子位于截面重心轴以下时为正反之为负 Kb混凝土截面下核心矩：kb=wuA=6.9410514382.4637=48.253 wu构件全截面上缘的弹性抵抗矩Wu=Iy=53618948.277.21=6.94105 NpI传力锚固对预加力的合力在作用短期效应组合计算的弯矩值作用下，根据构件下缘不出现拉应力的条件则可以求出预加力合力偏心距为：ep2E2=MsNpI-Ku （4-3）式中： Ms按作用短期效应组合计算的弯矩值 使用阶段的永存预加力Npe与传力锚固时的有效预加力NpI值比值，可以近似的取值0.8 ku混凝土截面上核心距：ku=WbA Wb构件全截面对截面下缘的弹性抵抗矩则束界范围为：MsNpI-kuepkb+MGiNpI即：1159.371060.89111999.70-536184.2104（200-77.21）1014382.4637102ep48.238+8878.381069111999.70得1457ep1912故预应力钢筋重心线的偏心距在14601900之间即能保证构件预加力阶段和使用荷载阶段，其上、下缘混凝土都不会出现拉应力。跨中截面预应力钢筋的布置如图： a）端部截面 b）跨中截面a）The end of section b）The middle section图4-1 钢束布置图（横断面）（cm）Figure 4-1 steel beam layout（cross-section）（cm）1.对于跨中截面：在保证预留管道构造要求的前提下，应尽可能加大钢束群的重心偏心矩，预应力孔道采用内径70mm外径75mm的金属波纹管。管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道直径的一半，另外直线管道的净距不应该小于40mm。且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠。求得跨中截面钢束群重心至梁底距离为：ap=9+20+31+4228=25.5cm2.所有钢束都锚固在梁端截面，对于锚固端截面，钢束布置通常考虑下述两个方面，一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求，按照上述锚头布置的均匀分散原则，锚固端截面布置的钢束如下图所示，钢束群重心至梁底距离为：ap=60+100+140+1804=120对钢束位置进行复核，先计算锚固端截面的几何特性： 锚固端截面几何特征 表4-1 Anchor end section geometrical features table4-1 分块名称分块面积Ai分块面积形心对上边缘距离yi分块面积对上缘净距si=Aiyi分块面积自身惯性矩Ii di=ys-yi分块面积截面形心的惯性矩Ix=Aidi2I=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4顶板660010660002200069.8432192328.9632412328.96承托1245.6828.3035252.7423422.4051.543308988.983332411.38腹板11219.4190.041010195.681489720.68-10.21167267.422656988.1底板4133.33179.78743090.07550919.95-99.9441283714.9241834634.8723189.42185458.4980236363.31其中：ys=siAi=1854538.4923198.42=79.94cm yx=h-ys=200-79.94=120.06cm 上核心矩为：ks=IAyx=80236363.3123198.42120.0628.81cm 下核心矩为：kx=IAys=80236363.3123198.4279.94=43.27cm yx-kx=120.06-43.27=76.79cm yx+kx=120.06+43.27=163.33cm 76.79ap=120163.33故钢束重心处于截面的核心范围内。3.钢束的弯起角度及线性的确定：8根钢筋弯起角度8简化计算和施工，所有钢筋布置的线性均为直线加圆弧，各个钢筋的弯曲半径Rn1=45000mm RN2=30000mm RN3=30000mm RN4=15000mm4.2.2 钢束控制点的确定： 以N4号钢束为例，其弯起布置如下图示。图4-2 钢束计算图示Figure 4-2 steel beam calculation chart由ld=ccot0确定导线距锚固点的水平距离 ld=510cot8=3629mm由lD2=Rtan2确定弯起点至导线点的水平距离 lb2=Rtan2=15000tan4=1046mm则弯起点至锚固点的水平距离为： lw=ld+lb2=3629+1049=4678mm根据圆弧切线的性质，图中弯止点至导线点的水平距离相等，则lb1=lb2cos8=1039mm故弯止点至跨中截面的水平距离为xk+lb1+lb2=15302+1039+1049=17390mm同理可以计算N1、N2、N3、N4控制点的位置，各个参数如下表： 各钢束弯曲控制要素 表4-2Each steel beam bending control elements table4-2 钢束号升高值（mm）弯起角（）弯起半径R（mm）支点至锚固点的水平距离d（mm）弯起点距离跨中截面水平距离xk（mm）弯止点距跨中截面水平距离（mm）N11800845000283466610929N21400830000339856112737N310008300003961140715583N460081500045215302173904.2.3 各截面钢束位置及倾角计算： 计算钢束上任意一点i距离梁底的距离ai=a+ci及该点处钢束的倾角i。式中a为钢束弯起前其重心至梁底的距离a=255mm。ci为i点所在计算截面处钢束位置的升高值。 计算时首先应判断出i点所在的区段然后计算ci及i即： 当（xi-xk）0时i点所在区段还未弯起ci=0故ai=a=255mm，i=0 当0(lb1+lb2)时，i点位于靠近锚固端的直线段。此时i=0=8ci的计算如下：ci=xi-xk-lb2tan0各截面钢束位置ai及倾角i计算: 各截面钢束位置ai及倾角i计算表 表4-3Each section of steel beam position ai and dip i Calculation Table table4-3计算截面钢束编号xk（mm）lb1+lb2(mm)xi-xk(mm)i=sin-1(xi-xk)Rci(mm)ai=a+ci(mm)跨中截面xi=0N146666263000255N285614176000255N3114074176000255N4153022088000255l4截面xi=9990N14666626353246.68316571N28561417614292.7334289N3114074176000255N4153022088000255变化点截面xi=18980N14666626314314815691824N28561417610419811691424N3114074176757387691024N415302208836788222477支点截面xi=19500N14666626314834816421898N28561417610939812431498N3114074176809388251080N415302208841988443698钢束平弯段的位置及平弯角： 预应力钢绞线在竖直平面弯起在施工过程N1与N5、N2与N6、N3与N7、N4与N8采用心相同形式，预留管道布置对称。5 非预应力钢筋截面积估算及布置 5.1 受力普通钢筋 按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量，在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。 设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为a=200mm则 h0=2000-200=1800mm，依据桥规（JTD D63第4.2.3条）确定箱型截面 翼缘板的有效宽度，对于中间梁的跨中截面bmi=fbi计算跨径l=39m （5-1）式中：bmi腹板两侧上，下各翼缘的有效宽度i=1,2，3 f