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MG700-WD型采煤机截割部的设计【优秀毕业设计】【word+2张CAD图纸全套】

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MG700-WD型采煤机截割部的设计【优秀毕业设计】【word+2张CAD图纸全套】

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截割部总装图.dwg

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摘  要

本次设计的主要目的是对MG700-WD型采煤机截割部的设计计算。MG700-WD型采煤机截割部主要是由四级齿轮传动组成,截割部电机放在摇臂内横向布置,电动机输出的动力经由三级直齿圆柱齿轮和行星轮系的传动,最后驱动滚筒旋转。

本此设计结果对截割部的轴、传动齿轮、轴承和联接用的花键等部件进行了设计计算、强度校核和选用,主要部件的设计计算和强度校核进行了叙述和介绍。本次设计认真完成了对MG700-WD型采煤机截割部设计。

关键词:截割部;行星轮系;传动齿轮

Abstract

    The main purpose of this design is the MG700-WD Shearer Calculation of cutting unit。MG700-WD shearer cutting unit is mainly composed of four-gear transmission,Department of Motor cutting in on the arm horizontal layout,Motor output power by three spur gear and planetary gear drive,Finally driven rotating drum。

   The results of this design of cutting unit shaft, transmission gears, bearings and spline connection with such parts of the design calculations, checking and selection intensity,The main components of the design and strength check calculation was described and introduced。This design carefully completed MG700-WD shearer cutting unit design。

Keyword: cutting department; planetary gear; transmission geart

目  录

摘  要.I

AbstractII

第1章  绪论1

1.1  研究目的和意义1

1.2  国内外发展情况1

第2章  方案比较论证4

2.1  方案对比4

2.2  研究设计方案6

第3章  截割部的设计及计算7

3.1  摇臂尺寸的确定及电动机的规格7

3.2  总传动比及传动比的分配8

3.2.1  总传动比的确定8

3.2.2  传动比的分配8

3.3  截割部传动计算10

3.3.1  各级传动转速、功率、转矩10

3.3.2  截割部齿轮设计计算12

3.3.3  截割部行星机构的设计计算27

3.3.4  轴的设计及校核36

3.3.5  轴承的寿命校核45

3.3.6  花键的强度校核46

结  论48

致  谢49

参考文献50

CONTENTS

AbstractI

Chapter 1  Introduction1

1.1  The purpose and significance1

1.2  Domestic and international developments.1

Chapter 2  Program comparisons4

2.1  Program comparison4

2.2 Research and design programs.6

Chapter 3  Cutting on the design and calculation7

3.1  Rocker arm and the motor to determine the size  

    Specifications7

3.2  Domestic and international developments8

  3.2.1  Determination of the total transmission  

         Ratio..8

3.2.2  The allocation of transmission ratio.8

3.3  Calculation of cutting unit drive10

      3.3.1  Levels of transmission speed, power,

             Torque10

3.3.2  Cutting Unit Gear Design12

      3.3.3  Cutting the Department of Design and    

              calculation of planetary bodies27

3.3.4  Axis Design and Verification36

3.3.5  Check bearing life45

3.3.6  Spline strength check.46

Conclusions48

Acknowledgements49

References.50

第1章  绪论

1.1  采煤机截割部研究目的和意义

   随着采煤机械化的发展,采煤机是现在最主要的采煤机械,本次设计是对中厚煤层采煤机截割部进行设计,其目的在于更加详细的掌握了采煤机截割部传动系统,从而来更好的优化采煤机截割部的传动系统,提高工作效率并且能够对于发现的问题得到很好的解决,锻炼了自己发现问题、分析问题、解决问题的能力,为以后的实际工作打下了良好的基础。煤机截割部作为采煤机的主体,其结构和各部件的选择直接影响到采煤机的工作效率和采煤量,所以说对采煤机截割部的设计是非常重要的。

1.2  国内外发展情况

世界上第1 台采煤机是原苏联于1952 年生产并开始使用的,我国于1952 年购进并使用,与此同时,鸡西煤矿机械厂即开始进行仿制工作,于1954年制造出我国第1 台深截式采煤机,即顿巴斯- 1型采煤康拜因,随后批量生产。在顿巴斯- 1 型采煤康拜因的基础上,经过研究、改进和完善,设计制造了多种型式的采煤康拜因,这一时期的采煤机称为中国第1 代采煤机[1]。

20 世纪60 年代初,在顿巴斯- 1 型采煤康拜因的基础上,我国开始自行研制生产采煤机,1964 年生产出MLQ - 64 型,1968 年生产出MLQ1 - 80 型浅截式单滚筒采煤机,成为我国第2 代采煤机。我国第2 代采煤机的特点是截割部滚筒采用摇臂调高,牵引机构也为钢丝绳牵引,通过应用证明,采用钢丝绳牵引,绳筒磨损严重,使用寿命短,同时牵引力较小,容易拉断而导致伤人和机器下滑事故。该类型采煤机采用了液压传动,具有无级调速和过载保护等特点[2]。

我国于20 世纪60 年代末70 年代初开始研制第3 代采煤机即双滚筒采煤机。1975 年生产的MLS3 - 170 型采煤机,实现了滚筒采煤机由单滚筒向双滚筒的飞跃。MLS3 - 170 型采煤机的2 个可调高滚筒放在采煤机的两端,利用摇臂调高。牵引机构采用圆环链牵引,提高了牵引力,但不适应大倾角采煤[3]。

1983 年研制生产的大功率无链牵引双滚筒采煤机,采用了三头螺旋滚筒, 滚筒转速有所降低; 牵引机构采用齿轮- 销轨式, 传动平稳, 消除了链牵引的缺点,机器的使用寿命延长,增设了副牵引部和可靠的液压制动装置,可用于大倾角(40~50°) 煤层而不需要设防滑安全绞车,提高了工作效率,加大了生产能力。MG132P320 - W新型液压牵引采煤机是由泰山建能公司、煤炭科学研究总院、新汶矿业集团联合研制完成的。该采煤机采用滚筒式采煤机发展趋势的多电机横向布置,液压牵引系统打破常规,采煤机牵引部泵箱把长期使用的“湿腔”布置分离液压元件改为“干腔”布置,实现了采煤机液压系统的创新。该机在同类采煤机设计中达到了国内先进水平[4]。

  国内于1976 年研制出第1 台电牵引采煤机。1991 年,由煤炭科学研究总院上海分院与波兰科玛克公司合作,研制成功我国第1 台采用交流变频调速的MG344 - PWD 型薄煤层强力爬底板电牵引采煤机,性能良好,电牵引采煤机成为我国第4 代采煤机。2005 年煤炭科学研究总院上海分院又开发出总装机功率达1 815 kW的大功率采煤机。随后,更大功率的电牵引采煤机MG900/ 2215 - GWD 也问世,该型采煤机的控制达到了国际先进水平,是目前国内功率最大的采煤机。如果采用长摇臂,最大采高可达到创记录的6 m ,该型采煤机完全能够满足国内煤矿高产高效工作面的生产需要[5]。

  20世纪40年代初,英国和苏联相继研制出来了链式采煤机。这种采煤机是用截链落煤,在截链上安装有被称为截齿的专用截煤工具,其工作效率低。同时德国研制出了用刨削方式落煤的刨煤机。50年代初,英国和德国相继研制出了滚筒采煤机,在这种采煤机上安装有截煤滚筒,这是一种圆筒形部件,其上装有截齿,用截煤滚筒实现装煤和落煤。这种采煤机与可弯曲输送机配套,奠定了煤炭开采机械化的基础。这种采煤机的主要缺点有二,其一是截煤滚筒的安装高度不能在使用中调整,对煤层厚度及其变化适应性差;其二是把圆筒形截煤滚筒改进成螺旋叶片式截煤滚筒,即螺旋滚筒,极大地提高了装煤效果。这两项关键的改进是滚筒式采煤机成为现代化采煤机械的基础[6]。

可提高螺旋滚筒采煤机或刨煤机与液压支架和可弯曲输送机配套,构成综合机械化采煤设备,使煤炭生产进入高产、高效、安全和可靠的现代化发展阶段。从此,综合机械化采煤机采煤设备成为各国地下开采煤矿的发展方向。自70年代以来,综合机械化采煤设备朝着大功率、遥控、遥测方向发展,其性能日益完善,生产率和可靠性进一步提高。近年来,由于长壁综采的发展,采煤机开采的产量有所回落,但 1999 年产煤量为 2.21 亿吨,仍占井工煤炭总产量的 53%。在美国,采煤机掘进平均班进尺 60 米,日产煤 2000 吨,有些高产工作面日进尺可达 100 米,月产量达 10 万吨.英国井工开采一直以长壁为主,巷道掘进主要靠悬臂式掘进机,但自从 80 年代后期使用连续采煤机开采取得良好的效益以来,用采煤机掘进已经成为英国煤巷掘进的主要方法之一,约占总掘进量的65%。南非和澳大利亚两国根据各自的煤层地质条件,在传统的房柱式开采基础上成功地开发出了旺格维利和西格玛两种短壁采煤方法],扩大了采煤机的应用范围,提高了资源回收率[7]。其中,南非全国约有 230 多台采煤机用于房柱式开采,其产量约占井工总产量的90%[.德国使用采煤机在海底煤层开采已有 40 多年的历史,效果显著,其中有 5 个工作面一直保持 200 万吨的年产量。另外,印度和加拿大等国家使用采煤机进行短壁开采,也取得了很好的经济效益[7]

参考文献

1 李森. 煤层高效开采技术. 大众科学,2007

2 员创治.陈永峰.潘晓恒. 滚筒采煤机在我国的发展前景. 煤矿开采,1996

3 戴绍诚,李芬,田小明. 滚筒采煤机在神府矿区的应用前景. 煤矿设计,1996

4 冯冠学.滚筒采煤机开采工艺在上湾矿井中的使用煤炭工程. 煤炭工程,2002

5 浦国树,张世洪,陈建文. 滚筒式采煤机的技术现状和发展趋势. 煤矿机  

 电,2003

6 R·希尔,陈雁译. 适用于所有开采的机器—连续采煤机. 中国煤炭,1999

7 方莜萍.内孔滚压加工方法的研究.农业机械学报,1997,第28卷第3期.

8 祁威.滚筒采煤机施工煤平巷经济效益浅析.煤矿开采, 1999

9 成大先. 机械设计手册. 化学工业出版社,2004

10 孙桓,陈作模,葛文杰 .机械原理.高等教育出版社,2005

11 饶振纲. 行星齿轮传动设计. 化学工业出版社,  2003

12 王洪欣. 机械设计工程学.北京:中国矿业大学出版社,2006

13 王文斌. 机械设计手册.北京:机械工业出版社,2004

14 叶克明. 齿轮手册.北京:机械工业出版社,1990

15 徐灏. 新编机械设计师手册. 北京:机械工业出版社,1994

16 张树森. 机械制造工程学.东北大学出版社.1994:52-63

17 于慕松.采煤机.中国矿业大学出版社.2001:3-8

18 濮良贵.机械零件.北京人民教育出版社,1992:98-101

19 程居山. 矿山机械. 中国矿业大学出版社2005(8):59-63

20 李昌熙,沈立山,高荣. 采煤机. 北京:机械工业出版社,1988


内容简介:
摘 要本次设计的主要目的是对MG700-WD型采煤机截割部的设计计算。MG700-WD型采煤机截割部主要是由四级齿轮传动组成,截割部电机放在摇臂内横向布置,电动机输出的动力经由三级直齿圆柱齿轮和行星轮系的传动,最后驱动滚筒旋转。本此设计结果对截割部的轴、传动齿轮、轴承和联接用的花键等部件进行了设计计算、强度校核和选用,主要部件的设计计算和强度校核进行了叙述和介绍。本次设计认真完成了对MG700-WD型采煤机截割部设计。关键词:截割部;行星轮系;传动齿轮 Abstract The main purpose of this design is the MG700-WD Shearer Calculation of cutting unit。MG700-WD shearer cutting unit is mainly composed of four-gear transmission,Department of Motor cutting in on the arm horizontal layout,Motor output power by three spur gear and planetary gear drive,Finally driven rotating drum。 The results of this design of cutting unit shaft, transmission gears, bearings and spline connection with such parts of the design calculations, checking and selection intensity,The main components of the design and strength check calculation was described and introduced。This design carefully completed MG700-WD shearer cutting unit design。Keyword: cutting department; planetary gear; transmission geart 目 录摘 要.IAbstractII第1章 绪论11.1 研究目的和意义11.2 国内外发展情况1第2章 方案比较论证.42.1 方案对比42.2 研究设计方案6第3章 截割部的设计及计算73.1 摇臂尺寸的确定及电动机的规格73.2 总传动比及传动比的分配83.2.1 总传动比的确定83.2.2 传动比的分配83.3 截割部传动计算103.3.1 各级传动转速、功率、转矩103.3.2 截割部齿轮设计计算123.3.3 截割部行星机构的设计计算273.3.4 轴的设计及校核363.3.5 轴承的寿命校核453.3.6 花键的强度校核46结 论48致 谢49参考文献50CONTENTSAbstractIChapter 1 Introduction11.1 The purpose and significance11.2 Domestic and international developments.1Chapter 2 Program comparisons.42.1 Program comparison42.2 Research and design programs.6Chapter 3 Cutting on the design and calculation73.1 Rocker arm and the motor to determine the size Specifications73.2 Domestic and international developments8 3.2.1 Determination of the total transmission Ratio.83.2.2 The allocation of transmission ratio.83.3 Calculation of cutting unit drive10 3.3.1 Levels of transmission speed, power, Torque103.3.2 Cutting Unit Gear Design12 3.3.3 Cutting the Department of Design and calculation of planetary bodies273.3.4 Axis Design and Verification363.3.5 Check bearing life453.3.6 Spline strength check.46Conclusions48Acknowledgements49References.50 50第1章 绪论1.1 采煤机截割部研究目的和意义 随着采煤机械化的发展,采煤机是现在最主要的采煤机械,本次设计是对中厚煤层采煤机截割部进行设计,其目的在于更加详细的掌握了采煤机截割部传动系统,从而来更好的优化采煤机截割部的传动系统,提高工作效率并且能够对于发现的问题得到很好的解决,锻炼了自己发现问题、分析问题、解决问题的能力,为以后的实际工作打下了良好的基础。煤机截割部作为采煤机的主体,其结构和各部件的选择直接影响到采煤机的工作效率和采煤量,所以说对采煤机截割部的设计是非常重要的。1.2 国内外发展情况 世界上第1 台采煤机是原苏联于1952 年生产并开始使用的,我国于1952 年购进并使用,与此同时,鸡西煤矿机械厂即开始进行仿制工作,于1954年制造出我国第1 台深截式采煤机,即顿巴斯- 1型采煤康拜因,随后批量生产。在顿巴斯- 1 型采煤康拜因的基础上,经过研究、改进和完善,设计制造了多种型式的采煤康拜因,这一时期的采煤机称为中国第1 代采煤机1。 20 世纪60 年代初,在顿巴斯- 1 型采煤康拜因的基础上,我国开始自行研制生产采煤机,1964 年生产出MLQ - 64 型,1968 年生产出MLQ1 - 80 型浅截式单滚筒采煤机,成为我国第2 代采煤机。我国第2 代采煤机的特点是截割部滚筒采用摇臂调高,牵引机构也为钢丝绳牵引,通过应用证明,采用钢丝绳牵引,绳筒磨损严重,使用寿命短,同时牵引力较小,容易拉断而导致伤人和机器下滑事故。该类型采煤机采用了液压传动,具有无级调速和过载保护等特点2。 我国于20 世纪60 年代末70 年代初开始研制第3 代采煤机即双滚筒采煤机。1975 年生产的MLS3 - 170 型采煤机,实现了滚筒采煤机由单滚筒向双滚筒的飞跃。MLS3 - 170 型采煤机的2 个可调高滚筒放在采煤机的两端,利用摇臂调高。牵引机构采用圆环链牵引,提高了牵引力,但不适应大倾角采煤3。 1983 年研制生产的大功率无链牵引双滚筒采煤机,采用了三头螺旋滚筒, 滚筒转速有所降低; 牵引机构采用齿轮- 销轨式, 传动平稳, 消除了链牵引的缺点,机器的使用寿命延长,增设了副牵引部和可靠的液压制动装置,可用于大倾角(4050) 煤层而不需要设防滑安全绞车,提高了工作效率,加大了生产能力。MG132P320 - W新型液压牵引采煤机是由泰山建能公司、煤炭科学研究总院、新汶矿业集团联合研制完成的。该采煤机采用滚筒式采煤机发展趋势的多电机横向布置,液压牵引系统打破常规,采煤机牵引部泵箱把长期使用的“湿腔”布置分离液压元件改为“干腔”布置,实现了采煤机液压系统的创新。该机在同类采煤机设计中达到了国内先进水平4。 国内于1976 年研制出第1 台电牵引采煤机。1991 年,由煤炭科学研究总院上海分院与波兰科玛克公司合作,研制成功我国第1 台采用交流变频调速的MG344 - PWD 型薄煤层强力爬底板电牵引采煤机,性能良好,电牵引采煤机成为我国第4 代采煤机。2005 年煤炭科学研究总院上海分院又开发出总装机功率达1 815 kW的大功率采煤机。随后,更大功率的电牵引采煤机MG900/ 2215 - GWD 也问世,该型采煤机的控制达到了国际先进水平,是目前国内功率最大的采煤机。如果采用长摇臂,最大采高可达到创记录的6 m ,该型采煤机完全能够满足国内煤矿高产高效工作面的生产需要5。 20世纪40年代初,英国和苏联相继研制出来了链式采煤机。这种采煤机是用截链落煤,在截链上安装有被称为截齿的专用截煤工具,其工作效率低。同时德国研制出了用刨削方式落煤的刨煤机。50年代初,英国和德国相继研制出了滚筒采煤机,在这种采煤机上安装有截煤滚筒,这是一种圆筒形部件,其上装有截齿,用截煤滚筒实现装煤和落煤。这种采煤机与可弯曲输送机配套,奠定了煤炭开采机械化的基础。这种采煤机的主要缺点有二,其一是截煤滚筒的安装高度不能在使用中调整,对煤层厚度及其变化适应性差;其二是把圆筒形截煤滚筒改进成螺旋叶片式截煤滚筒,即螺旋滚筒,极大地提高了装煤效果。这两项关键的改进是滚筒式采煤机成为现代化采煤机械的基础6。 可提高螺旋滚筒采煤机或刨煤机与液压支架和可弯曲输送机配套,构成综合机械化采煤设备,使煤炭生产进入高产、高效、安全和可靠的现代化发展阶段。从此,综合机械化采煤机采煤设备成为各国地下开采煤矿的发展方向。自70年代以来,综合机械化采煤设备朝着大功率、遥控、遥测方向发展,其性能日益完善,生产率和可靠性进一步提高。近年来,由于长壁综采的发展,采煤机开采的产量有所回落,但 1999 年产煤量为 2.21 亿吨,仍占井工煤炭总产量的 53%。在美国,采煤机掘进平均班进尺 60 米,日产煤 2000 吨,有些高产工作面日进尺可达 100 米,月产量达 10 万吨.英国井工开采一直以长壁为主,巷道掘进主要靠悬臂式掘进机,但自从 80 年代后期使用连续采煤机开采取得良好的效益以来,用采煤机掘进已经成为英国煤巷掘进的主要方法之一,约占总掘进量的65。南非和澳大利亚两国根据各自的煤层地质条件,在传统的房柱式开采基础上成功地开发出了旺格维利和西格玛两种短壁采煤方法,扩大了采煤机的应用范围,提高了资源回收率7。其中,南非全国约有 230 多台采煤机用于房柱式开采,其产量约占井工总产量的90.德国使用采煤机在海底煤层开采已有 40 多年的历史,效果显著,其中有 5 个工作面一直保持 200 万吨的年产量。另外,印度和加拿大等国家使用采煤机进行短壁开采,也取得了很好的经济效益7第2章 方案比较论证2.1 方案对比方案一:电动机固定减速箱摇臂滚筒。这种传动方式的特点是传动简单,摇臂从固定减速箱端部伸出,支承可靠,强度和刚度好。如下图所示1电动机;2固定减速箱;3摇臂;4滚筒; 图2.1 方案二:电动机摇臂行星齿轮传动滚筒。这种传动方式的电动机轴与滚筒轴平行,取消了容易损坏的锥齿轮,使传动更加简单,而且调高范围大,机身长度小。新的电牵引采煤机普遍都采取这种传动方式8。如下图所示 1电动机;2摇臂;3行星齿轮传动;4滚筒; 图2.2方案一中传动比基本满足要求,但是截割部整体体积比方案二要大,且此方案一中齿轮数过多,装配维修等方面都不方便,传动平稳性上也不如方案二。综合考虑,在结构体积、传动平稳性、安装维修、传动比大小、经济适用等方面,选择方案二更为合适。 2.2 研究设计方案 本采煤机截割部传动方式为:电动机摇臂行星齿轮传动滚筒。该截割部采用销轴与牵引部联结,截割电机横向布置在摇臂上, 图中Z1Z6分别表示齿轮齿数。传动机构简图如下所示 图2.3 第3章 截割部的设计及计算3.1摇臂尺寸的确定及电动机的规格根据已知:最大采高3.7m,最大摆角为,设采煤机行走部高度为1m,滚筒直径1.8m, 图3.1为计算示意图,其中a和d之和为采高3.8m,b和c为最大摆角,d为行走部高度,c为截割部总长度,减去滚筒半径即为摇臂长度计算出采煤机摇臂的长度为2452mm 图3.1 电动机为抚顺厂生产的三相鼠笼异步防爆电动机,电动机型号为YBCS3-300C,截割部功率为300kw,该电动机具有防爆和电火花的安全性,在有爆炸危险的含煤尘和瓦斯的空气中绝对安全,而且电机工作要可靠,启动转矩大,过载能力强,效率高。电动机为抚顺厂生产的三相鼠笼异步防爆电动9机,其主要参数如下:额定功率:300kw;额定电压:1140V;额定电流:206A;额定转速:1472r/min;质量: 1502kg;冷却方式:外壳水冷电动机的总体呈圆形,输出轴上带有渐开线花键,通过该花键电机将输出的动力传递给摇臂的齿轮减速机构。3.2总传动比及传动比的分配3.2.1 总传动比的确定 已知:电动机转速为1472 r/min,滚筒转速为40r/min总传动比: 电动机转速 滚筒转速3.2.2 传动比的分配 1. 使各级传动承载能力接近相等(一般指齿面接触强度)。 2. 使各级传动大齿轮浸入油中深度大致相等,以使润滑简便。 3. 使减速器获最小外形尺寸和重量10。 采煤机截割部对于行星减速装置的要求比较高,所以先确定行星减速装置的传动比,工作原理如下图所示:a太阳轮 b内齿圈 c行星轮 x行星架 图3.2该机构由太阳轮、行星轮、行星架、内齿圈等部件组成。传动时,太阳轮带动行星轮转动,行星轮带动行星架转动,在这个过程中内齿圈固定不动,通过行星架回转来实现减速。此行星减速器体积小、质量小,结构紧凑、承载能力大;传动效率高;传动比较大;运动平稳、抗冲击和振动的能力较强、传动比一为2.113.711。采煤机截割部行星减速机构的传动比一般为46所以选择行星机构传动比 其他三级减速机构总传动比为 36.85.5=6.69初定各级传动比为: 采煤机截割部四级减速传动比的总误差为: 1512365.5)3681.4在误差允许范围5内,符合标准3.3 截割部传动计算3.3.1 各级传动转速、功率、转矩 1. 各轴功率计算:轴 0.99=297 kw轴 0.980.99=288.2 kw轴 0.980.99=279.6 kw轴 0.980.990.99=268.6 kw轴 0.980.990.99=258 kw轴 0.980.99=250.3 kw轴 0.980.990.99=240.4 kw轴 0.980.990.99=230.9 kw式中 滚动轴承效率 =0.99闭式圆柱齿轮效率 =0.98花键效率 =0.992. 各轴转速计算:从电动机出来,各轴依次命名为、轴。轴 轴 轴 轴 3. 各轴扭矩计算:轴 轴 轴 轴 轴 轴 3.3.2 截割部齿轮设计计算这里主要是根据查阅的相关书籍和资料,借鉴以往采煤机截割部传动系统的设计经验初步确定各级传动中齿轮的齿数、转速、传动的功率、转矩以及各级传动的效率,进而对各级齿轮模数进行初步确定,具体计算过程级计算结果如下:统的设计经验初步确定各级传动中齿轮的齿数、转速、传动的功率、转矩以及各级传动的效率,进而对各级齿轮模数进行初步确定,截割部齿轮的设计及强度效核,具体计算过程及计算结果如下:第一级齿轮的模数可根据电动机的最大转矩按表初选m=5 1. 齿轮1和3的设计及强度效核计算过程及说明 (1) 选择齿轮材料查文献12,表8-17两个齿轮都选用20CrMnTi渗碳淬火 (2) 按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按估取圆周速度,参考文献12表814,表815选取公差组6级 小轮分度圆直径,由式文献12(864)得齿宽系数:查文献12表823按齿轮相对轴承为非对称布置,取06小轮齿数: =20大轮齿数: 齿数比 : 传动比误差 误差在范围内合适小轮转矩: T=1926.87Nm载荷系数:由文献12式(854)得 使用系数:查文献12表820 175 动载荷系数:查文献12图857 112 齿向载荷分布系数: 查文献12图860 1.08 齿间载荷分配系数: 由文献12式(855)及 =1.634 查文献12表821并插值 则载荷系数的初值 =2.12 弹性系数:查文献12表82 节点影响系数: 查文献12图8-64 重合度系数:查文献12图865 许用接触疲劳极限应力: 查文献12图869 接触应力:由文献12式 得 应力循环次数:由文献12式得 则查文献12图870得接触强度得寿命系数 ,(不许有点蚀)硬化系数:查文献12图871及说明1接触强度安全系数:查文献12表827,按高可靠度查 取故的设计初值为 =170.9齿轮模数: 查文献12表83小齿分度圆直径的参数圆整值mm圆周速度 与估取很相近,对取值影响不大,不必修正1.12 2小轮分度圆直径:大轮分度圆直径:mm中心距 齿宽 大轮齿宽:=105小轮齿宽: =1103) 齿根弯曲疲劳强度效荷计算由文献12式 齿形系数 查文献12图867 小轮 大轮应力修正系数:查文献12图868 小轮大轮 重合度系数:由文献12式867=.0.709许用弯曲应力:由文献12式871 弯曲疲劳极限:查文献12图872弯曲寿命系数:查文献12图873 尺寸系数:查文献12图874安全系数:查文献12表827则=齿根弯曲强度满足 4) 齿轮几何尺寸计算 分度圆直径: 齿顶高 齿根高 齿顶圆直径 齿根圆直径: 基圆直径: 齿距: 齿厚: 齿槽宽e: 基圆齿距: 法向齿距: 顶隙: 2 齿轮4和齿轮5的设计及强度效核如下 (1) 选择齿轮材料查文献12表8-17 两个齿轮都选用20CrMnTi渗碳淬火 (2) 按齿面接触疲劳强度设计计算 确定齿轮传动精度等级,按估取圆周速度,参考文献12表814,表815选取公差组7级小轮分度圆直径,由式文献16(864)得齿宽系数:查文献12表823按齿轮相对轴承为非对称布置,取06小齿轮齿数: =27大齿轮齿数:=圆整取41齿数比 :=1.52传动比误差 误差在范围内合适小轮转矩:载荷系数:由文献12式(854)得使用系数:查文献12表820 动载荷系数:查文献12图857齿向载荷分布系数: 查文献12图860 1.08齿间载荷分配系数:由文献12式(855)及得 查文献12表821并插值 则载荷系数的初值 弹性系数: 查文献12表82 节点影响系数: 查文献12图8-64重合度系数:查文献12图865许用接触应力:由文献12式 得接触疲劳极限应力 查文献12图869应力循环次数:由文献12式得 则 查文献12图870得接触强度得寿命系数,(不许有点蚀)硬化系数:查文献12图871及说明1接触强度安全系数:查文献12表827,按高可靠度查, 取故的设计初值为 齿轮模数: 估取查文献12表83小齿分度圆直径的参数圆整值: =216mm圆周速度:与估取很相近,对取值影响不大,不必修正 小轮分度圆直径:大轮分度圆直径:中心距 : 齿宽:大齿轮轮齿宽:小轮齿宽:=135mm (3) 齿根弯曲疲劳强度效荷计算由文献12式 齿形系数:查文献12图867 小轮大轮应力修正系数:查文献12图868小轮大轮 重合度系数:由文献12式867许用弯曲应力:由文献12式871 弯曲疲劳极限:查文献12图872弯曲寿命系数:查文献12图873 尺寸系数:查文献12图874 安全系数:查文献12表827则 (4) 齿轮几何尺寸计算 分度圆直径: 齿顶高:=8mm 齿根高:=2mm 齿顶圆直径: 齿根圆直径: 基圆直径: 齿距: 齿厚: 齿槽宽e: 基圆齿距:=23.6mm 法向齿距: 顶隙: 3. 齿轮6和9的设计及强度效核,具体计算过程和计算结果如下(1) 选择齿轮材料查文献12表8-17 两个齿轮都选用20CrMnTi渗碳淬火(2) 按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按估取圆周速度,参考文献12表814,表815选取公差组8级小轮分度圆直径,由式文献12(864)得齿宽系数:查文献12表823按齿轮相对轴承为非对称布置,取0.6齿轮齿数: 大轮齿数:取圆整齿数比 : =2.37传动比误差 误差在范围内齿轮转矩:载荷系数: 由文献12式(854)得使用系数:查文献12表820 175动载荷系数:查文献12图857 齿向载荷分布系数: 查文献12图860 1.08齿间载荷分配系数: 由文献12式(855)及得查文献12表821并插值 1.02则载荷系数的初值 弹性系数: 查文献12表82 节点影响系数: 查文献12图8-64()重合度系数: 查文献12图865许用接触应力:由文献12式得接触疲劳极限应力: 查文献12图869应力循环次数: 由文献12式得 则 查文献12图870得接触强度得寿命系数 ,(不许有点蚀)硬化系数: 查文献12图871及说明 1接触强度安全系数:查文献12表827,按较高可靠度查, 取故的设计初值为 齿轮模数: 查文献12表83齿轮分度圆直径的参数圆整值:圆周速度:与估取相近,对取值影响不大,不必修正 齿轮分度圆直径: 大轮分度圆直径: 中心距 : 齿宽: 大轮齿宽: 小轮齿宽: 齿根弯曲疲劳强度效荷计算由文献12式 齿形系数 查文献12图867 齿轮大轮应力修正系数: 查文献12图868 齿轮大轮重合度系数:由文献12式867许用弯曲应力:由文献12式871 弯曲疲劳极限: 查文献12图872 弯曲寿命系数: 查文献12图873 尺寸系数: 查文献12图874安全系数: 查文献12表827 则 4. 齿轮几何尺寸计算 分度圆直径: =190mm 齿顶高: =10mm 齿根高: =12.5mm 齿顶圆直径: =210mm =460mm 齿根圆直径: 基圆直径: 齿距: 齿厚: 齿槽宽e: 基圆齿距: 法向齿距: 顶隙: =2.5mm 3.3.3 截割部行星机构的设计计算已知:输入功率KW,转速,输出转速r/min 1. 齿轮材料及加工工艺热处理的选择:按参考文献13 表16.2-64 , 选取齿轮材料为:太阳轮:20CrNi3,表面渗碳淬火处理,表面硬度为5662HRC行星轮: ,表面渗碳淬火处理,表面硬度为5662HRC内齿圈:42CrMo,调质处理,硬度为255286HBS.太阳轮行星轮齿轮齿面接触疲劳极限:=1200Mpa太阳轮行星轮齿轮齿面弯曲疲劳强度:=735Mpa内齿圈试验齿轮的接触疲劳极限:Mpa内齿圈试验齿轮的弯曲疲劳极限:Mpa 2. 传动形式的选择:(1) 总传动比为i=5.5 用NGW型行星机构14(2) 根据文献13表17.2-4及传动比选行星轮数目(3) 根据文献13表17.2-4及传动比和行星轮数目选择齿数组 合 为 (5) 设载荷不均衡系数 太阳轮与行星架同时浮动,查文献13 表 17.2-16取(6) 齿轮模数:按文献13表16.2-33中的公式计算中心距: (7) 接触强度使用的综合系数表文献13表17.2-31 K=2.5(8) 齿数比:(9) 太阳轮单个齿轮传递的转矩:Ta=(10) 取齿宽系数:15(11) 初定中心距:将以上各值代入强度计算公式,得 (12) 模数: (13) 未变位时: 按预取啮合角 则中心距 取218 (14) 计算a-c 传动的实际中心距变动系数和啮合角: (15) 计算a-c传动的变位系数 用文献13图 16.2-7 校核,在和之间,为综合性 能较好区可用。 按文献13图16.2-8 分配变位系数,得 而-=0.04129 (16) 计算 c-b 传动的中心距变位系数和啮合角 传动未变位时的中心距 = 则 (17) 计算传动的变位系数 故 3. 几何尺寸计算16分度圆 齿顶圆 齿根圆 基圆直径 齿顶高系数 太阳轮,行星轮 内齿圈 顶隙系数 太阳轮,行星轮 内齿圈 分度圆: 外啮合齿顶: 外啮合齿根: 基圆直径: 4. 啮合要素验算 (1) a-c传动端面重合度17 顶圆齿形曲径1: 太阳轮行星轮 (2) 端面啮合长度:式中 “”号正号为外啮合,负号为内啮合角 端面节圆啮合直齿轮=则=50.64mm (3) 端面重合度:= (4) c-b端面重合度 (5) 顶圆齿形曲径 : 由上式计算得 行星轮 内齿轮 (6) 端面啮合长度:=58.87mm (7) 端面重合度:=1.663 5. 校核齿面接触疲劳强度 按文献13表16.2-34 式中 分度圆上的圆周力= 使用系数查文献13表16.2-36, 动载系数:查文献13式16.2-12 =1+ V= 根据齿轮的圆周速度,参考文献13表16.2-73选择齿轮的精度等级为8-7-7 GB10095-1988 按表16.2-39,=14.9 =0.193 将有关数值代入式文献13图16.2-12的=1 齿向载荷分布系数按文献13表16.2-40 =1.05+ 齿向载荷分配系数查表 16.2-42 节点区域系数:按,查文献13图16.2-15,=2.4 查文献13表16.2-43, 接触强度计算的重合度及螺旋角系数 首先计算当量齿数 求当量齿轮的断面重合度从文献13图16.2-10可分别 查得 所以, 按 按 讲以上各数值代入齿面接触应力计算公式得 计算安全系数 式中,寿命系数:先按式文献 13图16.2-10 计算应力循环次数: 从文献13图16.2-18 按 按 润滑油膜影响系数:按照v=1.52m/s选用220号中极压型工 业齿轮18 油,其运动粘度为220,查文献13图16.2-19 =0.95 工作硬化系数 接触强度计算的尺寸系数查文献13图16.2-22 将以上数值代入安全系数的计算公式得 按文献13表16.2-46 =1.1 , 故安全 6. 校核齿根弯曲疲劳强度 按文献13表16.2-34 式中 弯曲强度计算的载荷分布系数 弯曲强度计算的载荷分配系数 复合齿形系数 弯曲强度计算的重合度与螺旋角系数 将以上各数值代入齿根弯曲应力计算公式得 计算安全系数; 按表文献13图16.2-34 式中,寿命系数 相对齿根圆角敏感系数由文献13图16.2-23知 =1.02 相对齿根表面状况系数由文献13表16.2-71 知 尺寸系数文献13查图16.2-28 将以上数值代入安全系数的 由文献13表16.2-46 ,取 故安全3.3.4 轴的设计及校核 1. 截轴的设计与校核 (1) 轴上的转矩=3.3 (2) 求作用在齿轮上的力 截 轴上大齿轮分度圆直径为: 圆周力,径向力和轴向力的大小如下 小轮分度圆直径为: (3) 确定轴的最小直径 选取轴的材料为45号钢,调质处理14。 按文献13式4-2初估轴的最小直径 查文献13表4-2 取A=118 得 轴段 用于安装轴承 选取轴承为 22219 因此取 d=95 mm (4) 轴的结构设计 按轴向定位要求确定各轴段直径和长度 轴段 根据所选取的轴承 取轴段直径 轴段 该轴段安装齿轮,两齿轮中间用套筒隔开,取 小齿轮另一端直接和轴承21319内齿圈连接 轴段 根据所选轴承21319 确定 轴上零件的周向定位19 两个齿轮均采用花键联结,花键适用于载荷较大和定心精度要求较高的静联接和动联接,它的键齿多,工作面总接触面积大,承载能力高,它的键布置对称,轴、毂受力均匀,齿槽浅,应力集中较小,对轴和轮毂的消弱小。 花键型号为: 轴承与轴的周向定位采用过渡配合保证的,因此轴段直径公差取为.轴端倒角 (5) 轴的强度效核: 首先根据轴的结构图作出轴的计算简图:如下图 水平面: 垂直面: (6) 计算弯矩 水平面弯矩: 垂直面弯矩: 合成弯矩: 轴的计算简图 (7) 扭矩: (8) 计算当量弯矩: 进行强度效核 轴的材料为45钢,调质处理,查文献13表19.1-1 得 由得 取 (9) 精确校核轴的疲劳强度: 危险截面应该是应力较大,同时应力集中较严重的截面。 分析可知,危险截面为截面 计算危险截面应力截面右侧弯矩M为截面上的扭矩T为 抗弯截面系数 (花键轴近似认为平均轴径) 抗扭截面系数 截面上的弯曲应力 截面上的扭转剪应力 弯曲应力幅 因弯矩为对称循环,故弯曲平均应力 扭剪应力幅 扭转剪应力的应力幅与平均应力相等,即 (10) 确定影响系数 轴的材料为45钢,调质处理,由文献13表19.1-1 查得, 轴肩圆角处的有效应力集中系数 根据 由文献13表19.3-6经插值可得: 尺寸系数、 根据轴截面为圆截面查文献13表19.3-11 得:0.62 =0.83表面质量系数、根据和表面加工方法为精车,查文献13表 19.3-8,得0.88。材料弯曲扭转的特性系数、 取0.1 0.5 =0.05 可得: 所以强度足够,该轴安全. 2. 行星齿轮轴的校核 (1) 轴上的转矩10282.25 (2) 求作用在齿轮上的力 行星轮轴上的齿轮分度圆直径为 圆周力和径向力的大小如下: = (3) 确定轴的最小直径选取轴的材料40,调质处理,初估轴的最小直径,查文献13 表19.3-2,取A=98,可得轴段 用于安装轴承和齿轮,取轴承为22314c ()因此取d=70mm (4) 轴的结构设计 按轴向定位要求,确定各轴段直径和长度 轴 轴 根据所选轴承确定 轴 (5) 轴的校核 取行星轮与行星架之间的间隙,则跨距长度 可以将它看成跨距为的双支点梁,而两个轴承几乎紧挨着, 可以认为是整个跨度承受均布载荷 危险截面为跨距中间的弯矩 (6) 校核轴的强度轴的材料为40,调质处理,由文献13表19.1-1查得,则,即,取,则:=70强度足够,该轴安全。3.3.5 轴承的寿命校核 1对截轴的轴承22219和21319进行寿命计算 (1) 采用在轴的校核中的数据 (2) 合成支反力 (3) 轴承的当量动载荷 (4) 轴承的寿命 查文献13表20.3-8,3-9得 通过计算,两个轴承的寿命合格 2. 行星轮轴承寿命的计算 (1) 每个轴承上的径向载荷 选用轴承为22314c 查文献13表5-9,5-10得 (2) 轴承的寿命 通过计算,轴承的寿命合格。3.3.6 花键的强度校核 1. 截轴花键校核 (1) 摇臂截轴选用花键 (2) 强度校核 按公式 式中传递的转矩各齿载荷不均匀系数取(0.70.8)齿数齿的工作长度平均直径mm齿的工作高度mm渐开线花键许用压强=(10-20)则 强度校核合格 2. 行星轮系花键校核 (1) 选用渐开线花键型号为 (2) 按公式 代入数据得 强度校核合格结 论本次毕业设计历经了四个多月,主要介绍了MG300/700采煤机截割部设计。 通过分析采煤机截割部的结构、工作原理和给定地质条件,设计了此采煤机截割部。设计的内容主要包括摇臂长度的确定,齿轮、轴的选型和接触疲劳强度、弯曲疲劳强度的校核,齿轮和轴的基本尺寸以及所配套使用的轴承等零部件。本次设计的驱动方式为由电动机带动,通过圆柱直齿轮减速和行星机构减速来驱动滚筒,通过本次设计实现了对采煤机截割部的结构进行优化,此型号的采煤机截割部能够很好的与采煤机行走部配套,通过滚筒来实现割煤、落煤,通过摇
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本文标题:MG700-WD型采煤机截割部的设计【优秀毕业设计】【word+2张CAD图纸全套】
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