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塑塑盔堂堡主堂垡堡墨一 基桩竖向变形与承载力机理研究 ( 摘要) 研究生： 指导教师： 何俊翘 赵明华教授 竖向荷载下基桩的承载机理及沉降分析国内外已有大量研究，工程中 多以承载力作为基桩的设计控制指标。然而，对于那些对沉降极为敏感的超静定 结构，往往需要对桩顶沉降进行控制。1 本文结合湖南省交通厅“茅草街大桥主墩 桩基础按桩顶变形控制基桩承载力研究”课题，通过深入分析竖向荷载作用下基 桩的荷载传递过程、变化规律和荷载一沉降特性等机理，提出了种新的基桩荷 载传递模型，对桩侧摩阻力的计算采用随土体变形变化的三折线模型，对桩端土 抗力的计算采用双折线模型。其综合考虑了桩侧摩阻力的深度效应、不同桩侧土 类的影响，以及桩端阻力的非线性特性等，可较全面地模拟桩一土相互作用的实 际情况，并适用于不同的成桩工艺。以改进模型为基础，分别考虑桩顶沉降处于 弹性、弹塑性或塑性等状态，导得了以桩顶沉降量控制基桩竖向承载力的一系列 公式，其计算简单，应用方便。并就本文提出的计算模型和分析方法开发出相应 的计算程序，可用于指导工程实践。 此外，本文还完成了茅草街大桥大型基桩静载荷试验，得到了一系列有益的 成果。最后，以基于改进模型的计算结果与现场静载荷试验结果进行了对比分析， 其结果基本吻合。 关键词：基桩承载力、荷载传递模型、沉降计算、静载荷试验 塑堕奎堂堕主兰垡笙奎 s t u d y o nt h eb e h a v i o ro f d e f o r m a t i o na n d b e a r i n gc a p a c i t y o f v e r t i c a l l yl o a d e d p i l e s ( a b s t r a c t ) h e j u n q i a o s u p e r v i s e db y p r o f z h a om i n g h u a r e c e n t l y ，s u b s t a n t i v er e s e a r c h e sh a v eb e e nd o n eo n t h eb e a r i n gm e c h a n i s ma n d s e t t l e m e n ta n a l y s i so f p i l e su n d e rv e r t i c a l l yl o a d s w h i l eb e a r i n gc a p a c i t yi su s u a l l y t h ed o m i n a t i n gp a r a m e t e ri nd e s i g n ，t h et o ps e t t l e m e n to fp i l e s ，e s p e c i a l l yt h o s ei n s t a t i c a l l yi n d e t e r m i n a t es t r u c t u r e st h a t a r es e n s i t i v et os e t t l e m e n t ，a l s on e e d st ob e c o n t r o l l e d c o m b i n e dw i t ht h es c i e n t i f i cr e s e a r c ht a s k r e s e a r c h o n c o n t r o l l i n g t h e b e a r i n gc a p a c i t yb yv i r t u eo f t h et o ps e t t l e m e n to fp i l ef o u n d a t i o no fm a o c a o j i e b r i a g e ”f i n a n c e db yt h ec o m m u n i c a t i o nd e p a r t m e n to f h u n a np r o v i n c e ，ad e t a i l e d a n a l y s i so f t h el o a dt r a n s f e rm e c h a n i s mo f v e r t i c a l l yl o a d e dp i l e sh a sb e e nm a d e a n d an e wl o a dt r a n s f e rm o d e li sp r o p o s e di nt h i sp a p e r t h ed e p t he f f e c to ft h es h a f t r e s i s t a n c e ，t h ei n f l u e n c eo fd i s s i m i l a rs o i lt y p e s ，a sw e l la st h en o n l i n e a rr e s p o n s eo f t h eb a s er e s i s t a n c e ，a r ec o n s i d e r e d i nt h i s m o d e l ，w h i c hc a nc o m p r e h e n s i v e l y s i m u l a t et h e a c t u a l i t y o ft h ep i l e s o i li n t e r a c t i o na n db e a p p l i c a b l e t od i f f e r e n t c o n s t r u c t i o nm e t h o d s b a s e do nt h ei m p r o v e dm o d e la n dr e s p e c t i v e l yc o n s i d e r i n g t h et o ps e t t l e m e n ti n e l a s t i c ，e l a s t i c - p l a s t i c o rp l a s t i cs t a t u s ，as e r i e so ff o r m u l a s w e r ed e d u c e df o rh o wt oc o n t r o lt h ev e r t i c a lb e a r i n gc a p a c i t yo fp i l e sb ym e a n so f t h e t o p s e t t l e m e n t v a l u e s c o r r e s p o n d i n ge x p l o i t e dc o m p u t i n gp r o c e d u r e ，i s i n t r o d u c e di nt h i sp a p e ra sw e l l b e s i d e s ，t h ei n s t r u m e n t e dp i l et e s to fm a o c a o j i eb r i d g ew a sa c c o m p l i s h e da n d as e to fr e w a r d i n gr e s u l t sw a so b t a i n e d a tl a s t ，ac o m p a r i s o ns t a t e st h a t ，r e s u l t s b a s e do nt h ei m p r o v e dm o d e lc o i n c i d ew e l lw i t ht h o s ef r o mt h ef i e l dt e s t k e yw o r d s ：p i l eb e a r i n gc a p a c i t y 、l o a dt r a n s f e rm o d e l 、s e t t l e m e n tc o m p u t a t i o n 、 s t a t i cl o a dt e s t 塑壹茎兰塑主兰壁堡苎一 主要符号及意义 a 桩身截面面积 c ，计算参数 d 桩径 d 桩端扩大头直径 d 。相对密实度 e 、既桩身弹性模量 凰桩端土的刚度 丘桩周士的刚度 g 。土的剪切模量 h 深度 h 桩身计算点离本土层中心的 竖向距离 h 。中性点深度 h 。端阻力的临界深度 h 。侧摩阻力的临界深度 h ，桩身第i 层土体的厚度 氏桩端土抗力的刚度系数 也h 桩侧土体变形处于弹性状态 时的刚度系数 垃，桩侧体变形处于弹塑性状 态时的刚度系数 7 “桩长 k 轴力衰减深度( 桩身计算深度) p 荷载 j d 迭代后的桩顶承载力计算瞧 肌上覆压力 胁，临界压力 p ，、p ? 桩身第i 个截面上的轴力值 p 一承载极限状态下的桩顶荷载 q 。桩端土抗力 鼬、q ，极限端阻力 q 。桩侧摩阻力 q ；第i 层处桩身的侧摩阻力 q 。极限侧摩阻力 r 相关指数 r m 桩的影响半径 s 最大剩余标准差 s 沉降 一迭代前的桩顶沉降计算值 s ”迭代后的桩顼沉降计算值 p 】桩项沉降控制值 s n 第i 层桩身土层弹性变形l 临界值 5 1 ，第i 层桩身土层塑性变形临界值 毋桩端土层的塑性变形临界值 岛桩端处的竖向变形量 趴j ”i 桩身第i 个截面的竖向变形量 , r r n a x 桩项荷载达到极限值时的桩顶沉降 端阻的临界厚度 ，桩身截面周长 2 深度 届桩身第，个单元的累计压缩系数 计算精度 r 剪应力 。第i 层土体的深度效应系数 a p 桩顶承载力预估值尸的预估增量 血桩项沉降的计算误差 1 l l 塑塑查兰堡主堂垡笙兰 一 一 1 1 桩基础概述 第一章绪论 当建筑场地浅层地基土质不能满足建筑物对地基承载力和变形的要求，也不 宜采用地基处理等措旋时，往往需要以地基深层坚实土层或岩层作为地基持力层， 采用深基础方案。深基础主要有桩基础、沉井和地下连续墙等几种类型，其中以 桩基础的历史最为悠久，应用最为广泛。 1 1 1 桩基础发展史 桩基础通常简称为桩基，它是由若干根基桩和连接桩顶的承台( 或承台梁) 所组成。桩基根据每个承台下桩数的多少，可分为单桩基础和群桩基础。群桩基 础中的单桩又称为基桩。 桩基础是人类在软弱地基上建造建筑物的一种创造，是最古老、最基本的一 种基础类型。木桩基础的使用源远流长。人类早在七、八千年前的新石器时代， 为了防止敌人袭击、猛兽侵犯和不占耕地，就设法在湖上和沼泽地里打木桩。 又如智利古文化遗址中发现的桩，距今约有1 20 0 0 年怛l ：东安格里亚( e a s t a n g l i a ) 沼泽地区修建的大修道院基础等【3 1 。我国7 0 年代在钱塘江南岸发现的河姆渡文化 遗址中，可见到70 0 0 年前打入沼泽地带木构建筑下土中排列成行的、以石器砍 削成形的木质圆桩、方桩和板桩f 4 j 。2 0 世纪初，在上海建造的如国际饭店、锦江 饭店等2 0 层左右的标志性建筑物，都是采用了1 0 多米长的木桩【2 1 。桩基不仅历 史悠久，而且经久耐用。我国古代许多建造于软弱地基上的重型、高耸建筑以及 历史名桥都是成功地运用了桩基础，才抵御住无数次地震灾害和海浪冲击而仍不 失当年雄姿。今上海市的龙华塔和山西太原的晋祠圣母殿，都是现存的北宋年代 修建的桩基建筑物。在英国也保存有一些罗马时代修建的以木桩为基础的桥和居 民点【5 i 。 在漫长的人类历史发展过程中，桩基的类型和工艺都有了很大的发展和变化。 到了1 9 世纪2 0 年代，便开始使用铸铁板桩修筑围堰和码头。2 0 世纪初，美国出 现了各种型式的型钢，特别是h 型的钢桩受到营造商的重视。美国密西西比河上 的钢桥大量采用钢桩基础，3 0 年代开始广泛应用于欧洲。二次大战后，随着冶炼 技术的发展，各种直径的无缝钢管被作为桩材用于基础工程。到2 0 世纪末，上海 建造的如8 8 层金茂大厦等超高层建筑，已经采用了8 0 多米长的钢管桩【2 1 。 湖南大学硕士学位论文 一一 2 0 世纪初钢筋混凝土预制构件问世后，开始出现厂制和现场预制钢籁混凝土 桩。我国5 0 年代开始生产预制混凝土桩，多为方桩。1 9 4 9 年美国雷蒙德混凝土 桩公司最早用离心机生产了中空预应力钢筋混凝土管桩。我国铁路系统于5 0 年代 末也开始生产和使用预应力钢筋混凝土桩。 以混凝土或钢筋混凝土为材料的另一类型的桩，为就地灌注混凝土桩。上世 纪2 0 到3 0 年代已出现沉管灌注混凝土桩。上海在3 0 年代修建的一些高层建筑的 基础，就曾采用沉管灌注混凝土桩，如f r a n k i 桩和v i b r o 桩。到5 0 年代，随着大 型钻孔机械的发展，出现了钻孔灌注混凝土桩或钢筋混凝土桩。在5 0 年代到6 0 年代，我国的铁路和公路桥梁，曾大量采用钻孔灌注混凝土桩和挖孔灌注桩。 从成桩工艺的发展过程看，最早使用的桩基施工方法是打入法。打入的工艺 从手锤到自由落锤，然后发展到蒸汽驱动、柴油驱动和压缩空气为动力的各种打 桩机。此外还发展了电动的震动打桩机和静力压桩机。随着人工挖孔桩和钻孔灌 注桩的出现，钻孔机械不断改进，出现了适用于地下水位以上的长、短螺旋钻孔 机，适用于不同地层的各种正、反循环钻孔机，旋转套管机等。此外，为了提高 灌注桩的承载力，还出现了扩大桩端直径的各种扩孔机，以及在孔底和周边压浆 的新工艺等。在2 1 世纪的今天，桩基的旋工技术仍在不断地更新和改进，正朝着 低公害工法桩方向、扩i l 桩方向、异型桩方向、埋入式桩方向、组合式工艺桩方 向、高强度桩方向以及多种桩身材料等方向发展1 6 】。 总之，在近代由于新的材料和施工机械的出现，为桩基础的飞跃发展创造了 条件。今天它已成为高层建筑、大桥、码头和石油海洋平台等最常用的基础形式。 在施工技术进步、桩型开发应用和设计理论研究等备方面至今仍然异常活跃，显 示出桩基础强大的生命力和广阔的发展前景。 1 1 2 桩和桩基础的分类 一旦确定采用桩基础后，合理地选择桩类和桩型是桩基设计中的重要环节。 桩可按不同的方法进行分类2 5 7 8 、9 1 ，不同类型的桩基具有不同的承载性能，施 工时对环境的不同影响，不同的造价指标，各适用于不同的条件。 l 、按承载性状分类 桩在竖向荷载作用下，桩顶荷载由桩侧阻力和端阻力共同承受，而桩侧阻力、 端阻力的大小及分担荷载比例，主要由桩侧、桩端地基土的物理力学性质，桩的 尺寸和施工工艺所决定。传统的分类法是将桩分成摩擦桩和端承桩，很多设计者 将摩擦桩视为只具有侧阻力，端承桩只具有端阻力，显然这是不符合实际的。因 此，应按竖向荷载下桩土相互作用特点，桩侧阻力与桩端阻力的发挥程度和分担 湖南大学硕士学位论文 荷载比，将桩分为摩擦型桩和端承型桩两大类和四个亚类。 ( 1 1 摩擦型桩：是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷载全部或主要由桩侧阻 力承受。根据桩侧阻力分担荷载的大小，摩擦型桩分为摩擦桩和端承摩擦桩两类。 在深厚的软弱土层中，无较硬的土层作为桩端持力层，或桩端持力层虽然较 坚硬但桩的长径比f 肘很大，传递到桩端的轴力很小，以至在极限荷载作用下，桩 顶荷载绝大部分由桩侧阻力承受，桩端阻力很小可忽略不计，通常称为摩擦桩。 当桩的1 d 不很大，桩端持力层为较坚硬的粘性土、粉土和砂类土时，除桩侧 阻力外，还有一定的桩端阻力。桩顶荷载由桩侧阻力和桩端阻力共同承担，但大 部分由桩侧阻力承受，该类桩称为端承摩擦桩，通常所占比例很大。 ( 2 ) 端承型桩：是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷载全部或主要由桩端阻 力承受，桩侧阻力相对桩端阻力而言较小，或可忽略不计的桩。根据桩端阻力发 挥的程度和分担荷载的比例，又可分为摩擦端承桩和端承桩两类。桩端进入中密 以上的砂土、碎石类土或中、微风化岩层，桩顶极限荷载由桩侧阻力和桩端阻力 共同承担，而主要由桩端阻力承受，称为摩擦端承桩。 当桩的m 较小( 一般小于1 0 ) ，桩身穿越软弱土层，桩端设置在密实砂层，碎 石类土层中、微风化岩层中，桩顶荷载绝大部分由桩端阻力承受，桩侧阻力很小 可忽略不计时，称其为端承桩。 对于嵌岩桩，桩侧与桩端荷载分担比与孔底沉渣及进入基岩深度有关桩的 长径比不是制约荷载分担比的唯一因素。 2 、按桩的使用功能分类 ( 1 ) 竖向抗压桩：主要承受竖向下压荷载( 简称竖向荷载) 的桩，应进行竖 向承载力计算，必要时还需计算桩基沉降，验算软弱下卧层的承载力以及负摩阻 力产生的下拉荷载； ( 2 ) 竖向抗拔桩：主要承受竖向上拔荷载的桩，应进行桩身强度和抗裂计算 以及抗拔承载力验算： ( 3 ) 水平受荷桩：主要承受水平荷载的桩，应进行桩身强度和抗裂验算以及 水平承载力和位移验算； ( 4 ) 复合受荷桩：承受竖向、水平荷载均较大的桩，应按竖向抗压( 或抗拔) 桩及水平受荷桩的要求进行验算。 3 、按桩身材料的性质分类 ( 1 ) 混凝土桩：指由素混凝土、钢筋混凝土或预应力钢筋混凝土制成的桩， 这种桩的价倍比较便宜，截面刚度大，且易于制成各种尺寸的桩，但桩身强度受 到材料性能与施工条件的限制，用于超长桩时不能充分发挥地基土对桩的支承能 塑堕叁兰堡主堂垡笙兰一 力。 f 2 ) 钢桩：指采用钢材制成的管桩和型钢桩，由于钢材的强度高，可以用于 超长桩，钢桩还能承受比较大的锤击应力，可以进入比较密实或坚硬的持力层， 获得很高的承载力，但钢桩的价格比较昂贵。 ( 3 ) 组合材料桩：指由两种材料组合而成的桩型，以发挥各种材料的特点， 获得最佳的技术经济效果，如钢管混凝土桩就是一种组合材料桩。 f 4 ) 木桩：适用位于地下水位以下的土层，木材保持在水位以下时能抵抗真 菌的腐蚀而具有良好的耐久性。当地下水位离地面深度较大而桩必须支承于地下 水位以下时，可在地下水位以上部分代之以钢筋混凝土桩身，将其与下段木桩相 联接。对于地下水位变化幅度大的地区不宣使用木桩。此外，我国木材资源不足， 在工程实践中应尽量避免使用。 4 、按成桩方法对土层的影响分类 ( 1 ) 挤土桩：指打入或压入土中的实体预制桩和闭口管桩( 钢管桩或预应力 管桩) 、沉管灌注桩。这类桩在沉桩过程中，或沉入钢套管的过程中，周围土体受 到桩体的挤压作用，土中超孔隙水压力增长，土体发生隆起，对周围环境造成严 重的损害，如相邻建筑物的变形开裂，市政管线断裂造成水或煤气的泄漏，在大 中城市的建成区已严格限制挤土桩的施工。 ( 2 ) 部分挤土桩：指沉管灌注桩、预钻孔打入式预制桩、打入式敞口桩；打 入敞口桩管时，土可以进入桩管形成土塞，从而减少了挤土的作用，但在土塞的 长度不再增加时，尤如闭口桩一样产生挤土的作用。打入实体桩时，为了减少挤 作用，可以采取预钻孔的措施，将部分土体取走，也属于部分挤土桩。 ( 3 ) 非挤土桩：指采用干作业法、泥浆护壁法、套管护壁法的钻( 冲) - t l 、挖孔 桩：非挤土桩在成孔与成桩的过程中对周围的桩间土没有挤压的作用，不会引起 土体中超孔隙水压力的增长，因而桩的施工不会危及周围相邻建筑物的安全。 5 、按桩径大小分类 ( 1 ) 小桩：桩径d 一 2 5 0 m m 。由于桩径小使施工机械、施工场地及施工方法一 般较为简单。小桩多用于基础加固( 树根桩或静压锚杆托换桩) 和复合桩基础。 ( 2 ) 中等直径桩：桩径2 5 0 m m ，4 0 ，在均匀土层中，其端阻分担的荷载比趋于零；当l d 一1 0 0 ， 不论桩端土刚度多大，其端阻分担荷载值很小，可忽略不计( 图2 - 5 ) 。 ( 5 ) 随桩端扩径比d d 增大，桩端分担荷载比增加。对于均质土层中的中长桩 ( 1 d = 4 0 ) ，其桩端分担荷载比，等直径桩仅约5 ，d d = 3 的扩底桩可增大至约 湖南大学硕士学位论文 3 5 ，如图2 - 6 所不。 荷载传递分析结果表明，单桩极限承载力所对应的某特定土层的极限侧阻力 q 。和极限端阻力q 。由于桩长与桩径比异常，或桩端、桩周土刚度比异常，或 由于该土层分布位置的变化，其发挥值是不同的。为有效发挥桩的承载性能和取 得最佳经济效果，设计中运用桩土体系荷载传递特性，根据土层的分布与性质， 合理确定桩径、桩长、桩端持力层等是十分必要的。 2 2 单桩的荷载一沉降特性 单桩的破坏模式大致可归纳为四种：桩身材料的屈服破坏；桩端土体的 整体剪切破坏：桩端刺入破坏；沿桩身侧面的纯剪切破坏。其破坏状态的种 种特征可通过单桩竖向静载荷试验的荷载一沉降( p s ) 曲线来反映。 单桩的p j 曲线是桩土体系的荷载传递、侧阻和端阻的发挥性状的综合反应。 p s 曲线线型随桩侧土层分布与性质、桩端持力层性质、桩径、桩长、长径比、成 桩工艺与成桩质量等诸多因素而变化。由于桩测阻力一般先于桩端阻力发挥( 支 承于坚硬基岩的短桩除外) ，因此p 5 曲线的前段主要受侧阻力制约，而后段则主 要受端阻力制约。但下列情况例外：超长桩( 1 d 1 0 0 1 ，p s 曲线全程受侧阻性状 控制；短桩( z d 一4 0 m m 为止：然后再分级卸载 至零载【8 1 8 1 。本文现场试验采用的即为静载荷试验法，其加载卸载方法详见5 1 4 。 除了上述方法外，还有快速维持荷载法、等贯入速率法、循环加载卸载试验 法等。通常，慢速维持荷载法试验周期长，费工费时费钱：等贯入速率法试验曲 线形状变化明显，可很快得出极限荷载，但试验要求严格；快速维持荷载法的总 持续时间比慢速维持荷载法短，是发展趋势，但尚需一个熟悉和习惯的过程；循 环加载卸载法可按不同目的采用，但循环加卸载过程将使桩的性状发生改变】。 根据桩的静载衙试验确定基桩竖向极限承载力的方法很多，常用的有p s 曲 线拐点法、切线交会法、s i 法、s - l g p 法、p s 曲线斜率法、霍塞尔法等，具体 方法可参见文献【1 1 1 4 。下面介绍一些关于静载荷试验法新的研究成果。 根据试桩结果分析桩的极限竖向承载力，建筑地基基础设计规范 ( g b j 7 8 9 ) t 似】和建筑桩基技术规范( j g j 9 4 - 9 4 ) 8 1 都已有明确规定，但在应用时 尚存在一定困难，如极限荷载判断结果因入、因方法而异等。在分析试桩资料时， 首先应根据试桩曲线和地质条件确定其破坏模式，若为整体剪切破坏或沿桩侧纯 剪切破坏，则按j d s 曲线明显转折点法和沉降速率法( j 1 曲线) 不难确定桩的 塑堕奎兰墅! ：! ：兰垡堡苎。一 极限承载力：若为刺入破坏，则必须根据变形条件确定桩的极限承载力。 但是，实际上试桩往往因为各种原因丽未能加载到破坏，采用上述方法则无 法判断桩的极限承载力。此时可假定p s 曲线的数学方程式，由试验测得极限荷 载以前的各组荷载p f 和沉降j 。数据定出该假定方程中的各参数，从而外推预估桩 的极限承载力。对于试桩未达到破坏时极限承载力的双曲线法、抛物线法和对数 曲线法，文献 1 2 中有较为详尽的阐述。文献i 1 5 】还提出了p s 曲线拟合的调整双 曲线公式，该公式的拟合精度远高于目前已有的各类方法，且适应性和调整性较 强。此外，波兰提出一种通过j p 呵曲线几何作图外推法及近年来发展起来的灰色 预测法m l 。灰色预测法对于以沉降控制来确定承载力的大直径桩、超长桩和嵌岩 桩的荷载值预测效果明显。 面对传统基桩荷载试验中堆载困难的问题，美国于8 0 年代中期开展了桩自平 衡试验方法f 1 的研究。该法简单经济，试验后试桩仍可作为工程桩使用，且对水 上试桩，坡地试桩，基坑底试桩，狭窄场地试桩，斜桩，嵌岩桩，抗拔桩等传统 试桩难以做到的工程条件尤具优势。该试验方法已成功应用在钢桩、混凝土预制 桩、钻孔灌注桩、沉管灌注桩及人工挖孑l 桩中，在欧洲、日本等国及我国江苏地 区均获得广泛应用。 大直径挖i l 桩( 包括扩底桩) 和嵌岩桩的承载力极高，以致很难用常规方法 进行静载荷试验。文献 1 0 1 介绍了在挖孔桩底部对孔底基岩进行静载荷试验的方 法及其试验成果，以及一种通过对持力层为粘性土的大直径扩底墩的孔底土和桩 侧土进行双向静荷载试验，来实测桩端承载力和桩侧摩阻力的方法。上述这些方 法也为大直径、高承载力桩的静载荷试验开辟了新途径。 2 规范经验参数法 根据工程实践经验确定单桩承载力被列入一些国家的国家标准，行业标准或 地区性标准中，用于桩基的初步设计和非重要工程的设计，或作为多种方法综合 确定单桩承载力的依据之一，也有的规定在无条件进行静载试桩的条件下应用这 种方法确定单桩承载力。 此法的原理是：根据静力试桩结果与桩侧、桩端土层的物理性指标进行统计 分 斤，建立桩侧阻力、桩端阻力和物理性指标间的经验关系，利用这种关系预估 单桩承载力。这种经验法简便而经济，但由于各地区间土的变异性大，加之成桩 质量有一定变异性，因此，经验法预估承载力的可靠性相对较低。一般只适于初 步设计阶段和一般工程，或与其它方法综合比较确定承载力。经验法用于地区性 觇范的可靠陛是较高的。 湖南大学硕士学位论文 依照各种桩型的承载力特性，可归纳为叫类，经验公式亦相应采用四种表达 式：常规桩型( 包括预制桩、泥浆循环钻( 冲) 孔桩、干作业钻孔桩和沉管灌注 桩) ；大直径( d ，8 0 0 r a m ) 桩型：嵌岩桩型和钢管桩型。 f 1 ) 常规桩的单桩极限竖向承载力 根据统计结果，我国建筑地基基础设计规范( g b j 7 8 9 ) 【1 8 j 、铁路桥涵设 计规范( t b j 2 8 5 ) 【1 9 1 、建筑桩基技术规范o g j 9 4 9 4 ) 【8 】等现行规范及波兰、前 苏联等均建立了计算单桩竖向承载力的经验公式 。”。这些公式充分考虑到了桩的