交通土建毕业设计（论文）-民生大桥下部结构设计.doc

全套图纸加扣3012250582摘要本次设计主要对象为民生大桥，并由我完成其下部结构的设计，该桥为预应力混凝土简支箱型梁桥，桥全长共为120m,分为3跨，跨径分别为40m，设计荷载为公路I级。在该桥下部结构中，采用双柱式桥墩、钻孔灌注桩基础。并采用埋置式组合桥台，钻孔灌注桩基础。在设计前，首先根据相关参考资料及地质情况，同时结合上部内力情况，并且符合桥梁设计等规定，对桥梁下部结构进行尺寸的初步拟定。然后再按照顺序依次对盖梁、桩身和桩基进行恒载、活载的计算与内力组合，配筋设计和验算。在设计计算的过程中，活载的计算用了杠杆法、偏心压力法等方法，桩基的内力计算采用了m法等计算方法，同时也参考了各种土木类相关规范，并严格遵循了国家的有关规定对此次设计进行了设计与校核。另外，本设计还包括对民生大桥的下部结构进行的施工方案以及工程概算，并且还有5000字左右的外文资料翻译。施工方案分别从编制依据及说明、工程概况、施工准备、施工工艺、方法、质量、进度等方面进行设计。概算文件是在阅读了大量的教材和文件之后，通过概算定额查阅相关数据，综合计算而得。外文翻译是借助于土木工程大辞典和相关翻译软件，结合自己的专业英语等相关知识完成的。本设计解决了设计中的计算与验算问题，并且绘制了相应的工程设计图纸。另外还解决了施工中的各种施工方案和工程量等问题，并且为了配合现场施工绘制了相应的工程设计图纸。关键词：下部结构；桥墩；桥台；盖梁；桩基;施工方案；概算；外文翻译IAbstract This main object of the design is the MINSHENG bridge , and the lower part of the structure design is completed by myself , the bridge is the prestressed concrete simply-supported box girder bridge, the bridge span of 120 m, divided into three span, span 40 m, respectively, and the designed load is for highway grade I. In the lower part of the bridge structure, I use double column pier, bored piles foundation. And use the embedded combination abutment, bored piles foundation. Before beginning the design, first of all,I formulated the size of lower part of the bridge structure according to the relatedresources and geological condition, and combining with the upper internal force, and conform to the requirement of bridge design first step. And then according to the order of capping beam, pile body and pile foundation dead load and live load calculation and internal force combination, reinforcement design and checking calculation. In the process of design and calculation, the calculation of living load with the lever method, eccentric-pressed method and other methods, the internal force calculation of pile foundation used the calculation method, such as m method and reference for the various specifications related to civil engineering and class, and strictly follow the relevant provisions of the state of the design for the design and check.In addition,this book concludes the construction scheme and engineering budget of the lower part of the structure of MINSHENG bridge , and another 5,000 words about the translation of foreign materials.The construction scheme is designed according to the basis of compiling, the general situation of construction, preparation, construction technology, method, quality and schedule.The budget document is completed after reading a lot of teaching materials and documents, and according to the estimates and data, the comprehensive calculation of the relevant data.The translation of foreign language is the aid of civil engineering dictionary and related translation software, and combined with my own professional English and other related knowledge to complete.1 This design can solve the problem of calculation and checking of the design, and draw the corresponding engineering drawings.Key words: Substructure; Pier; Abutment;Bent Cap; Pile Foundation;Construction Design; Budget; Foreign Language TranslationIII目录前言11 桥型方案比选21.1 设计资料21.1.1 技术设计标准21.1.2 主要设计依据21.1.3 工程地质资料.21.1.4 水文资料31.1.5 气候资料31.2桥型方案初选31.2.1方案一：斜拉桥吊桥方案31.2.2方案二：简支梁板桥方案41.2.3 方案三：钢筋混凝土拱桥方案41.2.4 方案四：预应力混凝土连续等截面T梁桥方案41.2.5 方案五：预应力箱型简支梁桥41.3 最终方案的确定41.3.1拱桥方案比较项目效果41.3.2 预应力简支箱型梁桥方案比较项目效果52 支座的设计72.1 板式橡胶支座的选用72.2 计算支座反力72.3 支座平面尺寸的确定72.4 确定支座的厚度82.5 支座偏转情况的验算82.6 验算支座的抗滑稳定性93 桥墩构造设计113.1 桥墩类型的确定113.2 桥墩截面尺寸拟定113.3 盖梁计算123.3.1垂直荷载计算123.3.2 双柱反力计算183.3.3 盖梁各截面内力计算193.3.4 各墩水平力计算223.3.5 盖梁配筋设计263.4 墩柱计算303.4.1 恒载计算303.4.2 活载计算303.4.3 墩柱配筋设计303.4.4 墩身裂缝计算373.5 桩基的设计384 桥台的设计484.1 桥台类型比选和主要材料484.1.1 桥台类型比选484.1.2 主要材料484.2 桥台一般构造尺寸的拟定484.3 台帽计算494.3.1 荷载计算494.3.2 内力计算524.3.3 截面验算584.4 台墙计算614.4.1 垂直荷载计算614.4.2 水平力计算644.4.3 截面验算744.5 背墙计算764.6 耳墙计算774.6.1 活载等代土层厚度的计算774.6.2 水平土压力计算774.6.3 截面计算784.7 桩基的设计785 施工方案.885.1 编制依据及原则885.1.1 编制依据885.2 工程概况885.2.1 工程简介885.2.2 水文地质885.3主要技术标准895.4 主要工程项目的施工方案.895.4.1施工方案、方法.896 工程概算的编制1016.1 编制原则1016.3 编制步骤1016.4 工程概算的计算102结论103致谢.104参考文献.105附录A.106附录B.113 全套图纸加扣3012250582前言随着时代的发展，交通建设等基础建设成为我国的重要发展对象，而桥梁建设在基础建设中占据及其重要的地位。它同时也是推动我国经济、技术发展的动力。由于我国的先进技术的逐渐进步，越来越多的创新科技已经被应用到桥梁工程技术当中，这对于我国桥梁工程的发展有了相当大的推动作用。桥梁建设，是一个国家交通运输的枢纽，它在一个国家的发展中起着至关重要的作用，同时，它也是各地区之间经济、文化交流的渠道。我国在近些年来对于桥梁建设的投入也越来越大，使我国桥梁建设的发展越来越快，各式各样的新型桥梁也频频出现在各个地区，这对于我国的建设有着极大的促进作用。本设计为民生大桥下部结构设计，在设计中，本人参考了各类土木类相关书籍，并且严格按照交通部门的有关规定认真设计的。在设计过程当中，遇到的许多问题都通过参考桥梁、建筑等文献并通过请教指导教师已经得到解决。在设计过程当中，考虑了地质条件以及各种材料的结构强度，另外还注意了对于混凝土的选用等问题。本设计，其主要内容还包括施工方案和工程概算，是根据公路桥涵设计手册系列丛书，并且按照桥梁建设的各种规范以及交通部门的规定合理设计的。在设计过程中，作者还参考了诸如土木工程专业英语、土木工程CAD、建筑制图等相关书籍和文献。这次设计遇到了一些经常遇到的工程疑难问题，但是经过本人思考并且通过参考有关书籍已将之解决，最后还绘制了相关的工程图纸。 本设计研究的主要内容包括：桥型方案的拟定和比选；支座以及桥墩桥台构造尺寸的拟定；台帽，台墙，桩基础的强度及稳定性的验算。并且在此基础上进行了工程概算和外文文献翻译等。 1 桥型方案比选 1.1 设计资料民生大桥，全长120m，3跨预应力混凝土简支箱形梁桥。高速公路，分离式双向四车道。1.1.1 技术设计标准1桥面净宽：净3.5m+23.75m+21.1=13.2m ；2车辆荷载：公路-级荷载；3设计洪水频率：1/100。1.1.2 主要设计依据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）公路桥涵设计手册-墩台与基础公路桥涵设计手册-桥梁附属结构与支座公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）民生大桥设计资料1.1.3 工程地质资料根据地质勘察，揭露的工程地质层主要为：粘土、粉土、全风化页岩与砂岩互层、粗砂，其中地层岩性以砂岩为主，地基土以粘土为主。简述如下：粘土：半坚硬粘性土，厚约为8.2米；粉土：中密粉土，厚约为4.5米；粗砂：中密粗砂，饱和、分布较连续，厚约为5.3米；全风化页岩与砂岩互层：页岩厚约为2.2米，砂岩厚约为10.2米；砂岩：结构基本破坏，有残余结构强度，在整个场区分布连续，厚约6.4米。1地基土横向抗力系数的比例系数；2桩身与土的极限摩阻力；3土的内摩擦角30度；4土的弹性抗力系数；5桩尖以上土的容重；6桩底土的比例系数；7地基土的承载力；8考虑入土长度影响的修正系数。1.1.4 水文资料本地区雨量雨量。年平均降雨量为624mm，年最大降雨量为1154.2mm，6-8月为汛期。夏季雨水集中多降大雨、暴雨。汛期最大洪峰流量2500m/s，枯水期最小流量0.02 m/s，多年平均径流量3.46 m/s，平均坡降4.75%。洪水水位为4.00米，洪水频率为百年一遇。1.1.5 气候资料该地区地处北温带，其气候特点是：四季分明、雨热同季、温度适宜、光照充裕。年平均气温12.2，最热月份的平均最高气温约30.6，最冷月平均气温为-5.6。最大温度差为36，一年中有160天为无霜期，年平均降雨量721.4毫米，其中7到8月份降雨最多，月最大降雨量468毫米,年日照时间在2700小时以上，该区地震动峰值加速度0.05g。1.2桥型方案初选根据各种条件作如下方案比选。1.2.1方案一：斜拉桥吊桥方案 由于地处非市中心或是城郊风景区，对美观要求不高，并且造价高，经济上不合理。结构上对桥的跨度没有特别的要求，所以也没有必要采用如此大跨径桥梁。1.2.2方案二：简支梁板桥方案方案分析：结构简单施工技术成熟。由于高等级公路桥梁，为了行车更加平稳舒适，应当尽量减少伸缩缝个数，简支梁桥由于伸缩缝个数偏多不宜采用此结构。从经济的角度考虑，跨数偏多，相应下部结构工程造价偏高，因此也不宜采用。从美观角度考虑，整体线型不够美观，由于非市内亦非风景区，对美观要求不高。1.2.3 方案三：钢筋混凝土拱桥方案 技术成熟，虽然施工难度大，控制复杂，但是桥面行车平稳，造型美观，经济上可行，需要进一步优化。1.2.4 方案四：预应力混凝土连续等截面T梁桥方案行车平稳舒适，造型美观。由于是等截面梁桥，并且跨度偏大，造成梁的的厚度明显加厚，梁自重加大，材料利用不经济。并且预应力混凝土连续梁桥对基础条件要求高，所以此方案被初选排除。1.2.5 方案五：预应力箱型简支梁桥跨度适中，结构合理，行车平稳舒适。并且充分发挥了材料的性能，经济上经济可行。综上几种方案，把拱桥方案与箱型简支梁桥方案作进一步比较。1.3 最终方案的确定 拱桥方案与箱型简支梁桥方案需要进行最后的方案比较，其效果图如图1-1与图1-2所示。1.3.1拱桥方案比较项目效果1）工艺技术要求： a.施工技术较成熟，工艺要求较高。b.所需人工机械较多。 c.劲性骨架吊装法施工，吊装吨位轻，劲性骨架加工运输较为方便。 d.施工过程控制复杂。 图1-1 拱桥方案示意图Fig 1-1 Drawing of arch plan2)营运适用性：结构受力合理，行车平稳舒适。3）经济性：建设造价高，伸缩缝适中，后期营运养护一般。4）建设工期：主体工程不能平行施工，工期较长。5）美观性：雄伟壮观，但是地处非城市区，亦非风景区，对美观要求不高。1.3.2 预应力简支箱型梁桥方案比较项目效果 1）工艺技术要求：a.施工技术成熟。b.人工机械设备少。图1-2 箱梁桥方案示意图Fig 1-2 Drawing of box-girder bridge planc.现场浇注，亦可预制。d.工程控制复杂。 2）营运适用性：受力合理明确，行车平稳舒适。3）经济性： a.建设造价相对经济。b.伸缩缝适中，后期营运养护费用少。4）建造工期：可以平行作业，施工作业快，亦可以提前预制，提高施工进度，而且不受场地的影响。5）美观性：效果一般，对美观要求不大。综上所述：通过从经济、安全、适用、美观等的比选出发，又考虑本工程所处的水文地质条件以及未来使用条件。最终选择预应力简直箱型梁桥 2 支座的设计2.1 板式橡胶支座的选用 板式支座一般来说不分固定支座和活动支座，故能将水平力均匀地传递给每个支座并且便于施工，所以本设计选用板式橡胶支座。采用橡胶材料，适用温度为（温度环境）,硬度取60。2.2 计算支座反力由上部结构的计算结果可得：支座恒载反力：支座活载反力：则支座的压力标准值：根据本地的天气情况可知，主梁的计算温差。 2.3 支座平面尺寸的确定选定支座的平面尺寸为，采用中间层的橡胶片厚度为。 1)计算支座的平面形状系数S ：5，并12 2）计算橡胶支座的弹性模量 ： 式中：Ge 在常温下，支座的抗剪弹性模量，取Ge =1.0Mpa 。 3）验算橡胶支座的承压强度 ： （合格） 式中： 在橡胶支座使用阶段内，其平均压应力限值。2.4 确定支座的厚度1）由于主梁的计算温差，其产生的温度变形由梁两端的支座均摊，因此各支座承受的水平位移为 ：； 2）为计算在汽车荷载制动力作用下，所引起的水平位移，首先应确定作用在各个支座上面的制动力 ： 对于39.00m桥跨，一个设计车道上，公路级车道的荷载总重为：10.539.00 + 316.00 = 725.50KN，则其制动力标准值为 725.5010% = 72.55 KN ,但按桥规，且不得小于165KN。因此，取总制动力为165KN，并参与计算，四片梁共8个支座，每个支座承受水平力。3） 确定需要的橡胶片总厚度 ：不计汽车制动力：计入汽车制动力：桥规的其它规定： 选用4层钢板和5层橡胶片组成的支座，其中上下层橡胶片厚0.25cm，中间层厚 2.0cm，薄钢板厚0.2cm，因此橡胶片总厚度： ，并16cm （合格） 4）支座总厚：2.5 支座偏转情况的验算1）由下式计算支座的平均压缩变形 ： 式中：Eb 橡胶弹性体体积模量，Eb = 2000MPa 。按桥规规定，还应满足0.07，即：0.363cm0.076.5=0.455cm，计算结果满足要求。 1)计算梁端转角：由关系式 设在结构自重的作用下，主梁是处于水平状态的。已知公路级荷载作用下的跨中挠度，代入上式得：1） 验算偏转情况： 即 （合格）2.6 验算支座的抗滑稳定性1）计算由于温度变化所引起的水平力：2）验算滑动稳定性： 则 669.63KN144.00KN （合格）并且 （合格）。结果表明，支座不会发生相对滑动。由以上分析与计算，本设计选用的支座型号为。3 桥墩构造设计3.1 桥墩类型的确定桥墩选用的是钻孔灌注桩双柱式桥墩。柱式桥墩的优点是：施工快，圬工体积小，工程造价低和比较美观等，并且是桥梁建筑中较多采用的形式之一，另外考虑到了当地地质条件。所以本结构选用柱式桥墩比较合理。主要材料：混凝土主要采用C40和C50混凝土；主筋主要采用HRB335钢筋；钢筋混凝土容重取=25。3.2 桥墩截面尺寸拟定桥梁结构尺寸的拟定一般是参考已有的设计资料及桥梁设计中的具体要求事先拟定的，然后根据有关规范的要求进行配筋验算。 图3-1 桥墩一般构造（m）Fig.3-1 Pier general structure（m）拟定桥梁桥墩的尺寸如图3-1。3.3 盖梁计算盖梁截面尺寸见图3-2。 图3-2 盖梁尺寸/mFig.3-2 The size of bent cap /m3.3.1垂直荷载计算1）盖梁自重及内力计算（表3-1）表3-1 盖梁自重及内力表 Tab.3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面编号自重/弯矩/剪力/左右1-1-36.00-36.002-2-115.20-115.23-3-352.80475.204-4273.60237.60237.605-50.000.00注：钢筋混凝土容重取=25KN/m3。2)活载计算(1)活载横向分配荷载对称布置用杠杆法,非对称布置用偏心压力法。a 单列公路I级荷载对称布置 图3-3单列公路I级荷载对称布置Fig.3-3 Single row road - I level of load symmetrical arrangement b 双列公路I级荷载对称布置：图3-4 双列公路I级荷载对称布置Fig. 3-4 Double row road - I level of load symmetrical arrangementc 单列公路I级荷载非对称布置：图3-5 单列公路I级荷载非对称布置Fig. 3-5 Single row road - I level of load asymmetrical arrangementn=4 ， ， ， d 双列公路I级荷载非对称布置： 图3-6 双列公路I级荷载非对称布置Fig. 3-6 double row road - I level of load asymmetrical arrangement n=4, e=3.15m (2) 公路I级荷载顺桥行驶： 公路I级均布荷载： 公路I级集中荷载计算弯矩效应时： 计算剪力效应时： a 单孔单列公路I级荷载 ， 图3-7公路I级荷载单孔单列布置Fig.3-7 Road - I level of load single-hole and single row arrangement b双孔单列公路I级荷载 图3-8公路I级荷载双孔单列布置Fig. 3-8 Road - I level of load two-hole and single row arrangement(3) 活载横向分配后各梁支点反力：计算式为： 计算结果见表3-2。(4) 恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表3-3。表3-2 各梁活载反力计算表 Tab.3-2 Calculation of anti-beam live load 荷载横向分布情况公路-级荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔双孔对称布置按杠杆原理法计算单 列 行 车591.540789.950295.77394.98295.77394.9800双 列 行 车591.5471.58789.9595.58519.37693.58519.37693.5871.5895.58非对称布置按偏心压力法计算单 列 行 车591.54221.24789.95295.44172.14229.88123.63165.1074.5399.53双 列 行 车591.54196.98789.95263.05164.45219.61131.32175.37100.56134.30 表3-3 各梁反力汇总表Tab.3-3 The summary of anti-beam force 荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁/KN/KN/KN/KN上部恒载2235.882405.922405.922235.88公路-I级 （双孔双列对称布置）109.15792.07792.07109.15公路-I级（双孔双列非对称布置）300.40250.79200.79153.373.3.2 双柱反力计算 图3-9 双柱反力计算图/cmTab.3-9 Reactions acting of double Pier/cm 计算式为： 双柱反力的计算过程及结果详见表3-4。表3-4 墩柱反力计算表Tab.3-4 Calculation of pier reaction 荷载情况计算式上部恒载4641.8公路-级（双孔双列对称布置）901.22公路-级（双孔双列非对称布置） 575.323.3.3 盖梁各截面内力计算 1）弯矩计算支点弯矩采用非对称布置时的计算值，跨中弯矩采用对称布置时的计算值。 图3-10 盖梁各截面内力计算图/ cmTab.3-10 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm其盖梁各截面弯矩值见表3-5。表3-5 弯矩计算表Tab. 3-5 The calculation of moments荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩 5-5上部恒载4641.82235.882405.922405.9200-3577.41280.57280.57公路-级对称901.22109.15792.07792.0700-180.101126.821126.82非对称575.32300.40250.79250.7900-495.66-42.04-2.232） 相应于最大弯矩计算值时的剪力计算见表3-6。一般计算公式：1-1截面：，；2-2截面：； ,；3-3截面：；4-4截面：；4-4截面：；表3-6 剪力计算表/KNTab. 3-6 The calculation of shear forces/KN荷载情况墩柱反力梁的反力各截面剪力1-12-23-34-45-5左右左右左右左右左右上部恒载4641.802235.882405.922405.92000-2235.88-2235.882405.922405.9200-2405.92公路I级对称901.22109.15792.07792.07000-109.15-109.15792.07792.0700-792.07公路I级非对称575.32300.40250.79250.79000-300.40-300.40274.92274.9224.1324.13-226.663）截面内力组合(1) 弯矩组合见表3-7。其中活载按照最不利的情况考虑。(2) 剪力组合见表3-8。 3.3.4 各墩水平力计算水平力采用集成刚度法进行分配。上部构造中每片边梁的支点反力为1117.94KN，及每片中梁的支点反力为1202.91KN。已知中墩橡胶支座中的钢板总厚度为8mm，其剪切模量1000，每跨梁的一端均设有4个支座，则每个支座的抗推刚度为：表3-7弯矩组合表Tab. 3-7 Combination of moments弯矩组合值/截面号1-12-23-34-45-51上部恒载00-3577.41280.57280.572盖梁自重-7.78-49.34-435.46152.60348.623公路-I级对称布置00-180.101126.821126.824公路-I级非对称布置00-495.66-42.04-2.2351+2+3-9.336-59.208-5067.5842097.3522332.57661+2+4-9.336-59.208-5509.368460.948751.906表3-8 剪力组合表Tab. 3-8 Combination of shear forces剪力组合值/截面号1-12-23-34-45-51上部恒载左00-2235.882405.920右0-2235.882405.920-2405.922盖梁自重左-36.00-115.20-352.8237.600右-36.00-115.20475.2237.6003公路I级对称左00-109.15792.070右0-109.15792.070-792.074公路I级非对称左00-300.40274.9224.13右0-300.40274.9224.13-226.6651+2+3左-43.2-138.24-3259.234281.120右-43.2-2974.114566.24285.12-3996.0061+2+4左-43.2-138.24-3526.983557.1133.78右-43.2-3241.863842.23318.90-3204.43 由于每个墩上设有两排橡胶支座，因此支座的刚度为249230.7798461.54 取桥台和两联之间桥墩的橡胶支座的摩擦系数=0.3，且其中最小摩擦系数=0.2。1）桥墩（台）刚度计算桥墩（台）采用C40混凝土，因此其弹性模量3.253.25 （1） 各墩（台）悬臂刚度计算（图3-11）图3-11 桥面连续布置/mFig. 3-11 The consecutive of bridge arrange/m ； 一墩两柱 ： ， 对于桥台： 向河方向： ； 向岸方向： =3759522；（2） 墩（台）与支座串连，串联后各刚度为：对桥墩： 对桥台： 向河方向： 向岸方向：2）制动力的分配 （1） 制动力计算制动力按车道荷载计算。 由于本设计为单向两车道，所以折减系数=1.0（新规范） 一个设计车道： 两车道： 桥规，T165KN，取T=165KN（2） 制动力分配 那么，各墩台分配的制动力为： （向岸） （3）0号及3号台的最小摩阻力 其中 则=1856.72KN由于大于0（3）号台H0=H3，两台处支座均没有滑移的可能性，因此制动力不需要再进行重分配。（4）桥台板式橡胶支座的水平力 取其摩檫系数为，故板式橡胶支座产生的摩阻力 F=0.3（2235.882+2405.922）=2785.08KN， 大于0号台H0= H3，因此， 板式橡胶支座处的摩阻力为35.04KN。3）温度影响力的分配（1）对一联中间的各墩，其设置板式橡胶支座的情况a求温度变化的临界点距0号台的距离 b 计算各墩温度影响力： 临界点以左：临界点以右：0号台及3号台的最小摩阻力为，大于其温度影响力，因此温度影响力不需要进行重分配。（2）对桥台及两联间的桥墩设置板式橡胶支座的情况：板式橡胶支座的摩阻力为2785.08KN，大于温度影响力，故0号台为1007.81KN，3号台为1064.51KN。4）各墩台水平力汇总（表3-9）表3-9 各种水平力汇总表Tab. 3-9 The summary of horizontal forces荷载名称墩（台）号01231制动力/KN34.1448.3348.3335.042温度影响力/KN1007.81462.11503.131064.513制动力+温度力/KN1041.95510.44551.461099.55注：0号台和3号台未计台后填土压力，各墩台均未考虑土压力。3.3.5 盖梁配筋设计盖梁采用C50混凝土，它的轴心受压强度： =22.4MPa 主筋采用，它的抗拉强度设计值：=330MPa取钢筋保护层的厚度C=40mm， 一根钢筋的面积为1）弯矩作用时，各截面配筋设计截面1-1，2-2，3-3，4-4，5-5处：， 图3-12 盖梁受弯配筋图/ cm 表3-10截面配筋设计 Tab.3-10 The design section of steel reinforcement截面号b/mm1-1-9.34240023100.0752-2-59.208240023100.4773-3-5509.372400231044.7984-42097.352400231016.9515-52332.582400231018.860根据上表，受压区的高度x均取正值。钢筋的面积及其所需数量见下表截面号所需钢筋根数实用钢筋根数1-112.220.0151612867.20.2322-277.710.0971612867.20.2323-37298.009.0751612867.20.2324-42761.473.3381612867.20.2325-53072.463.7141612867.20.232注：其中结构的重要性系数2）剪力作用时各截面的强度验算（1） 计算公式根据公路桥规6的规定，当矩形截面受弯构件符合公式 时，可以不再进行斜截面的抗剪承载力的验算，而只需要按构造要求配置箍筋。当时，不需设斜筋，其中： （2） 计算参数箍筋采用10R235，其 ， ， C50混凝土，其斜筋采用钢筋，其中（3） 各截面抗剪强度验算见表3-11： 表中，箍筋间距 表3-11 各截面抗剪强度验算表Table 3-11 Checking the shear strength of the cross-section截面号1-12-23-34-45-5左右左右左右左右左右 -43.2-43.2-138.24-3241.86-3526.984566.244281.12318.9033.78-3996.00/mm24002400240024002400231023102310231023101.01.01.01.01.0ftd1.831.831.831.831.835072.765072.765072.765072.765072