土木工程毕业设计（论文）-三层办公仓储综合楼设计.doc

装订线毕业设计目 录一.计算书第一章 设计资料3第二章 楼盖的结构平面布置52.1.框架梁52.2框架柱52.3 板6第三章.板的设计83.1荷载83.2计算简图933内力计算93.3.1计算跨度93.3.2计算弯矩值103.3.3按弹性理论计算板配筋：15第四章 次梁设计184.1荷载设计值184.2计算简图184.3内力计算184.4次梁配筋设计19第五章 框架设计215.1框架计算模型215.2荷载计算215.2.1恒荷载计算215.3活荷载计算245.3.1计算模型245.4风荷载计算255.5框架内弯矩计算265.5.1计算模型265.5.2各层剪力计算265.5.3各层反弯点高度计算285.5.4各柱所受弯矩如下图295.5.5各梁所受弯矩如下图305.5.6.竖向力作用下框架内力计算305.6内力组合325.7最不利内力组合355.8配筋计算395.8.1 梁纵筋配筋计算395.8.2梁箍筋计算405.8.3柱配筋计算40第六章 楼梯设计466.1梯段板设计466.1.1荷载计算466.2平台板设计476.3平台梁设计47第七章 基础设计497.1概况说明：497.2基础设计类型和尺寸确定497.2.1基础设计类型确定497.2.2初步确定基础底面尺寸497.2.3初步确定基础高度497.2.4基础立面形式的确定507.2.5确定基础埋深和修正后的地基承载力特征值fa507.3基础底面尺寸的验算517.3.1荷载计算517.4基础高度的验算547.4.1基础底匮荷载效应设计值为（基础自重不考虑）547.4.2柱根处冲切面抗冲切验算557.5基础底板配筋计算567.5.1基础长边方向配筋567.5.2基础短边方向配筋56二.图纸（见附录）共 57 页 第 57 页第一章 设计资料1、建设地点：位于上海郊区崇明县。2、建筑层数：三层办公仓储综合楼；3、建筑面积及使用功能见表1：约800m2；表1 建筑面积及使用功能楼层建筑面积底层门卫室、开票室洽谈室陈列室质监室运输室业务室总务室贮藏室15.8m243.2m243.2m221.6m221.6m221.6m243.2m243.2m2二层医务室人保室工会室团支部室总机室化验室广播室43.2m221.6m221.6m221.6m221.6m2100.8m221.6m2三层党支部室厂长室图书室资料室文娱活动室21.6m221.6m243.2m221.6m2151.2m24、 建筑结构安全标准设计使用年限：50年建筑结构重要性等级：二级建筑抗震设防类别：丙类5、 结构形式：多层现浇钢筋混凝土框架、钢筋砼条形基础；6、自然条件基本风压：0.55kN/m2（重现期为50年）基本雪压：0.20kN/m2（重现期为50年）本地区地震基本烈度：（建议按7度考虑。对于基础较差的同学也可按6度设防要求）；地震分组：第一组场地土类别：类7、 设计活荷载标准值一般办公、阅览室、实验室、会议室2.0kN/m2资料档案室 2.5kN/m2厕所 2.0kN/m2走廊、门厅、楼梯 2.5kN/m2屋面（上人） 2.0kN/m2屋面（不上人） 0.5kN/m28、地质条件： （1）自然地坪标高：拟建工程范围的平均绝对标高为3.40m， （2）地下水位在地面以下0.50m，（3）土的容重以18kN/m3作为计算依据，（4）土层竖向分布及主要物理力学指标见附表。9、场地工程地质评价（地质勘查报告见表2）（1）场地内普遍分布着第（2）层褐黄色粉质粘土，地基承载力标准值为110kN/m2，为较好的天然地基持力层；（2）场地内未发现暗浜分布，但普遍分布着一层杂填土，其性质松散、极不均匀，不宜作为地基持力层，（3）第三层灰色淤泥质粉质粘土较软弱，应作软弱下卧层验算。10、标高建筑物底层室内地坪标高0.000m，相当于绝对标高4.000m，第二章 楼盖的结构平面布置根据指导书要求，本建筑结构形式采用钢筋混凝框架结构。框架结构的特点是粱柱承重，墙体只起到分割、围护作用，房间布置比较灵活，门窗开启的大小、形状较为自由；钢筋混凝的骨料可就地取材，耗钢量少，防火性和耐久性能好。该结构的主要受力框架采用横向框架布置2.1.框架梁主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度L1=7.5m、L2=6.3，次梁的跨度为4.5m，主梁7.5M跨内布置2根次梁、6.3M跨内布置2根次梁板跨分别为2.1M、2.5M横向框架梁：hb=(1/121/8)7500=417937mm，取hb=650mmbb=(1/21/3)650=215325mm，取bb=250mm纵向框架梁：hb=(1/101/8)4500=250563mm，取hb=450mmbb=(1/21/3)450=150225mm，取bb=225mm 综上，取hb=650mm，bb=250mm。次梁： hb =(1/121/18)4500=250375mm，取hb=450mmbb =(1/21/3)450=150225mm，取bb=250mm 综上，取hb=450mm，bb=250mm。2.2框架柱根据建筑抗震设计规范规定，为了防止脆性破坏抗震等级为二级的框架轴压比的限值是0.85。即根据混凝土结构设计规范第4.1.4条，混凝土的轴心抗压强度设计值16.7N/mm2。由经验公式估算轴力：式中：分项系数，取1.25；单位面积重量，取1214kPa；柱承载面积（），取最大8.0（1.25+3）= 34；截面以上楼层数； 二级抗震设计角柱取为1.3，其余情况取1.0； 由于水平力使轴力增大系数，取1.05；=1.25143451.01.05=3123.8kN 所以，=220059.9mm2初选柱截面为500500mm2=250000 mm2满足轴压比的要求。2.3 板根据混凝土规范10.1.1，对于民用建筑楼板，其最小厚度为60mm。而且，根据经验可知：为了使单向板具有一定的刚度，其厚度应不小于板跨度的1/40l1（连续板）、1/30l1（简支板）或者1/12l1（悬臂板）。为了使双向板具有一定的刚度，其厚度应不小于板跨度的1/45l1（连续板）、1/35l1（简支板）。故而，h63mm-83mm（单向板） h55mm-71mm（双向板）板的跨度为2.5m，因此按双向板设计。综上，取h=100mm,混凝土强度C30。第三章.板的设计已如前述，轴线12,78的板属于端区格双向板；轴线27的板属于中间区格双向板。3.1荷载 板的永久荷载标准值 面层 0.65KN/m 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.125=2.5KN/m 20mm厚混合砂浆抹底 0.0217=0.34KN/m小计 3.49KN/m板的可变荷载标准值A.办公、会议、厕所 、实验、会议室 2.0 KN/mB.楼梯、走廊、资料室、门厅 2.5 KN/m永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4.0 KN/m，所以可变荷载分项系数取1.4.于是板的永久荷载设计值 g=3.491.2=4.188 KN/m可变荷载设计值A.办公、会议、厕所 、实验、会议室 q=2.01.4=2.8 KN/mB.楼梯及走廊、资料室、门厅 q=2.51.4=3.5 KN/m恒荷载修正值 A.办公、会议、厕所、实验、会议室 g=g+ q/2=4.19+2.8/2=5.588KN/mB.楼梯及走廊、资料室、门厅 g=g+ q/2=4.19+3.5/2=5.938KN/m活荷载修正值（按四边简支） A.办公、会议、厕所 、实验、会议室 q= q/2=2.8/2=1.4 KN/mB.楼梯及走廊、资料室、门厅 q= q/2=3.5/2=1.75 KN/m3.2计算简图板的断面如图33内力计算按弹性理论计算双向板内力，板厚100mm，混凝土强度C303.3.1计算跨度B1B2B3B4B5B6B7L012225210021002200250025002625L024625462546254625462546254625L02/ L012.082.22.22.11.851.851.76判定按双向板设计 ，从上表可以看出，B2与B3的L02/L01相同，B5与B6的L02/L01相同司，而且同属于三边固定，一边铰支，因此在下步的弯矩值计算中，只对B2、B5进行计算，B3、B6无需进行计算。 3.3.2计算弯矩值B1板的弯矩值计算（两边固定、两边铰支）计算内容计算值L012225L024625L02/ L012.08跨间弯矩值计算两边固定两边铰支表中系数m1max 0.0498(0.64-0.60)(0.0498-0.0465)/0.05=0.0472mx1=表中系数* g* L0120.0472*5.588*2.2252=1.31四边简支表中系数m1 0.082(0.64-0,60)(0.82-0.075)0.05=0.0764mx2 =表中系数*q* L012 0.0764 * 1.4 * 2.2252=0.53mx= mx1+ mx21.31+0.53=1.84两边固定两边铰支表中系数m2max 0.0169-(0.64-0.60)(0.0169-0.0183)/0.05=0.018My1=表中系数* g* L0120.018*5.588*2.2252=0.5四边简支表中系数m2 0.0242-(0.64-0.60)(0.0242-0.0271)/0.05=0.0265my2 =表中系数*q* L012 0.0265 * 1.4 * 2.2252=0.18my= my1+ my20.5+0.18=0.68Mx= mx+ vmy1.84+0.2*0.68=1.98My= my+ vmx0.68+1.84*0.2=1.05支座弯矩计算两边固定两边铰支表中系数m1-0.1055Mx=表中系数* P* L012-0.1055*(5.588+1.4)* 2.2252=-3.65四边简支表中系数m2 -0.078My=表中系数*p* L012 -0.078*(5.58+1.4)* 2.2252=-2.7B2、B3板的弯矩值计算（三边固定、一边铰支）计算内容计算值L012100L024625L02/ L012.2跨间弯矩值计算三边固定一边铰支表中系数m1max 0.038mx1=表中系数* g* L0120.038*5.588*2.12=0.94四边简支表中系数m1 0.0792mx2 =表中系数*q* L012 0.0792 * 1.4 * 2.12=0.49mx= mx1+ mx20.94+0.49=1.43三边固定一边铰支表中系数m2max 0.0109My1=表中系数* g* L0120.0109*5.588*2.12=0.27四边简支表中系数m2 0.0254my2 =表中系数*q* L012 0.0254 * 1.4 * 2.12=0.16my= my1+ my20.27+0.16=0.43Mx= mx+ vmy1.43+0.2*0.43=1.52My= my+ vmx0.43+1.43*0.2=0.72支座弯矩计算三边固定一边铰支表中系数m1-0.0807Mx=表中系数* P* L012-0.0807*(5.588+1.4)* 2.12=-2.49三边固定一边铰支表中系数m2 -0.0571My=表中系数*p* L012 -0.0571*(5.58+1.4)* 2.12=-1.76B4板的弯矩值计算（三边固定、一边铰支）计算内容计算值L012200L024625L02/ L012.1跨间弯矩值计算三边固定一边铰支表中系数m1max 0.038mx1=表中系数* g* L0120.038*5.938*2.22=1.09四边简支表中系数m1 0.0792mx2 =表中系数*q* L012 0.0792 * 1.75 * 2.22=0.67mx= mx1+ mx21.09+0.67=1.76三边固定一边铰支表中系数m2max 0.0109My1=表中系数* g* L0120.0109*5.938*2.22=0.31四边简支表中系数m2 0.0254my2 =表中系数*q* L012 0.0254 * 1.75 * 2.22=0.22my= my1+ my20.31+0.22=0.53Mx= mx+ vmy1.76+0.2*0.53=1.87My= my+ vmx0.53+1.76*0.2=0.88支座弯矩计算三边固定一边铰支表中系数m1-0.0807Mx=表中系数* P* L012-0.0807*(5.938+1.75)* 2.22=-3三边固定一边铰支表中系数m2 -0.0571My=表中系数*p* L012 -0.0571*(5.938+1.75)* 2.22=-2.12B5、B6板的弯矩值计算（三边固定、一边铰支）计算内容计算值L012500L024625L02/ L011.85跨间弯矩值计算三边固定一边铰支表中系数m1max 0.038mx1=表中系数* g* L0120.038*5.588*2.52=1.33四边简支表中系数m1 0.0792mx2 =表中系数*q* L012 0.0792 * 1.4 * 2.52=0.69mx= mx1+ mx21.33+0.69=2.02三边固定一边铰支表中系数m2max 0.0109My1=表中系数* g* L0120.0109*5.588*2.52=0.38四边简支表中系数m2 0.0254my2 =表中系数*q* L012 0.0254 * 1.4 * 2.52=0.22my= my1+ my20.38+0.22=0.6Mx= mx+ vmy2.02+0.2*0.6=2.14My= my+ vmx0.6+2.02*0.2=1支座弯矩计算三边固定一边铰支表中系数m1-0.0807Mx=表中系数* P* L012-0.0807*(5.588+1.4)* 2.52=-3.52三边固定一边铰支表中系数m2 -0.0571My=表中系数*p* L012 -0.0571*(5.588+1.4)* 2.52=-2.49B7板的弯矩值计算（两边固定、两边铰支）计算内容计算值L012625L024625L02/ L011.76跨间弯矩值计算两边固定两边铰支表中系数m1max 0.0498(0.64-0.60)(0.0498-0.0465)/0.05=0.0472mx1=表中系数* g* L0120.0472*5.588*2.6252=1.82四边简支表中系数m1 0.082(0.64-0,60)(0.82-0.075)0.05=0.0764mx2 =表中系数*q* L012 0.0764 * 1.4 * 2.6252=0.74mx= mx1+ mx21.82+0.74=2.56两边固定两边铰支表中系数m2max 0.0169-(0.64-0.60)(0.0169-0.0183)/0.05=0.018My1=表中系数* g* L0120.018*5.588*2.6252=0.69四边简支表中系数m2 0.0242-(0.64-0.60)(0.0242-0.0271)/0.05=0.0265my2 =表中系数*q* L012 0.0265 * 1.4 * 2.6252=0.26my= my1+ my20.69+0.26=0.95Mx= mx+ vmy2.56+0.2*0.95=2.75My= my+ vmx0.95+2.56*0.2=1.46支座弯矩计算两边固定两边铰支表中系数m1-0.1055Mx=表中系数* P* L012-0.1055*(5.588+1.4)* 2.6252=-5.08四边简支表中系数m2 -0.078My=表中系数*p* L012 -0.078*(5.58+1.4)* 2.6252=-3.763.3.3按弹性理论计算板配筋：L01方向：板截面有效高度：h0=100-20=80mm；L02方向：板截面有效高度：h0=100-30=70mm;支座截面有效高度：ho=l00-20=80mm；板取b=1000nm为计算单元，板计算配筋如下表板跨中配筋计算表截面bh0fc弯矩设计值实际配筋mm2B1L01方向10008014.31.980.0220.022 210118 8150=335L02方向10007014.31.050.0150.015 21071 8150=335B2L01方向10008014.31.520.0170.017 21090 8150=335L02方向10007014.30.720.0100.010 21049 8150=335B3L01方向10008014.31.520.0170.017 21090 8150=335L02方向10007014.30.720.0100.010 21049 8150=335B4L01方向10008014.31.870.0200.020 210111 8150=335L02方向10007014.30.880.0130.013 21060 8150=335B5L01方向10008014.32.140.0230.023 210127 8150=335L02方向10007014.310.0140.014 21068 8150=335B6L01方向10008014.32.140.0230.023 210127 8150=335L02方向10007014.310.0140.014 21068 8150=335B7L01方向10008014.32.750.0300.030 210164 8150=335L02方向10007014.31.460.0210.021 21099 8150=335板支座配筋计算表支座截面bh0fc弯矩设计值实际配筋mm2B1L01方向10008014.3-3.650.040 0.041 210222 8150=335L02方向10008014.3-2.70.030 0.030 210163 8150=335B2L01方向10008014.3-2.490.027 0.028 210150 8150=335L02方向10008014.3-1.760.019 0.019 210106 8150=335B3L01方向10008014.3-2.490.027 0.028 210150 8150=335L02方向10008014.3-1.760.019 0.019 210106 8150=335B4L01方向10008014.3-30.033 0.033 210182 8150=335L02方向10008014.3-2.120.023 0.023 210128 8150=335B5L01方向10008014.3-3.520.038 0.039 210214 8150=335L02方向10008014.3-2.490.027 0.028 210150 8150=335B6L01方向10008014.3-3.520.038 0.039 210214 8150=335L02方向10008014.3-2.490.027 0.028 210150 8150=335B7L01方向10008014.3-5.080.056 0.057 210311 8150=335L02方向10008014.3-3.760.041 0.042 210229 8150=335验算max=0.057max(0.2,0.45ft/fy)=0.306 故满足截面最小配筋率的要求第四章 次梁设计4.1荷载设计值永久荷载设计值 板传来永久荷载 4.1882.5=9.214KN/m 次梁自重 0.25（0.45-0.1）251.2=2.625KN/m 次梁粉刷 0.02（0.45-0.1）2171.2=0.29KN/m 小计 g=12.129KN/m可变荷载设计值 q=2.82.2=6.16KN/m荷载修正值 g=g+ q/4=12.129+6.16/4=13.669KN/m q= q3/4=6.163/4=4.62KN/m4.2计算简图计算跨度 4.3内力计算恒荷载作用下：跨中弯矩：支座弯矩：活荷载作用下：（最不安全的工况）跨中弯矩：支座弯矩：内力组合后跨中弯矩内力组合后支座弯矩4.4次梁配筋设计次梁跨内按T形截面计算，翼缘宽度取mm；次梁的最小保护层厚度mm，mm。C30的混凝土，N/mm2，N/mm2；纵向钢筋为HRB335级（二级钢），N/mm2，箍筋为HPB235级（一级钢），N/mm2。正截面承载力计算的过程列于表2。表2 次梁正截面受弯承载力计算截面弯矩设计值（kNm）30.95-40.1916.52-32.2520.68或=0.008=0.074=0.004=0.059=0.0060.9960.960.9980.970.997250336133267167选配钢筋（mm2）212+110 214+112 212+110 214+112 212+110 %0.2%，满足最小配筋率的要求。第五章 框架设计 5.1框架计算模型 5.2荷载计算 5.2.1恒荷载计算 合计 合计 合计 合计 合计 合计 同理得到： 5.3活荷载计算5.3.1计算模型5.4风荷载计算风压标准值计算公式为：因结构高度m30m，可取；对于矩形平面；可查建筑结构荷载规范（地面粗糙度B类）。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各节点的受风面积。风荷载计算层次z（m）zsz0（kN/m2）（kN/m2）F310.91.01.31.0350.500.6747.43627.41.01.31.000.500.6531.9813.91.01.31.000.500.6517.945.5框架内弯矩计算5.5.1计算模型5.5.2各层剪力计算线刚度计算三层柱的值： 分配后各柱受到的水平力： 二层柱的值： 分配后各柱受到的水平力：底层柱的值： 分配后各柱受到的水平力：5.5.3各层反弯点高度计算底层反弯点高度计算 二层反弯点高度计算 三层反弯点高度计算5.5.4各柱所受弯矩如下图5.5.5各梁所受弯矩如下图5.5.6.竖向力作用下框架内力计算A计算简图屋顶层二层底层5.6内力组合根据以上恒载、活载和风载计算框架的弯矩、剪力和轴力。竖向荷载采用迭代法计算、横向荷载采用D值法计算，所得框架弯矩、剪力和轴力如下：梁在荷载作用下的内力层数控制截面恒载活载左风右风MVMVMVMV三层1-69.30-90.78-3.96-6.737.942.26-7.94-2.26267.8807.9200.482.26-0.48-2.263-67.8894.23-7.926.47-6.982.266.98-2.264-74.118-6.34-7.9203.242.94-3.24-2.945-74.1180-7.92002.940-2.94二层1-98.51-123.69-15.84-26.4718.315.29-18.31-5.29260.62031.6800.855.29-0.85-5.293-60.62124.02-31.6826.33-16.65.2916.6-5.294-139.64-19.41-35.6409.118.28-9.11-8.285-139.640-35.64008.280-8.28一层1-98.51-122.68-15.84-26.3728.878.19-28.87-8.19260.62031.6801.848.19-1.84-8.193-60.62125.04-31.6826.43-25.198.1925.19-8.194-139.64-19.36-35.64013.712.46-13.7-12.465-139.640-35.640012.460-12.46柱在荷载作用下的内力层数控制截面恒载活载MVNMVN三层A柱上78.7740.04-1298.35.84-10.03A柱下-67.3640.04-142.67-135.84-10.03B柱上-63.4-33.9-138.79-6.8-4.9-13.09B柱下55.65-33.9-152.3611-4.9-13.09二层A柱上64.1136.95-364.9712.39.72-49.7A柱下-69.9136.95-378.54-17.89.92-49.7B柱上-56.8-31.5-438.4-15.3-8.61-69.08B柱下58.62-31.5-451.9715.9-8.61-69.08一层A柱上45.9817.34-599.911.24.17-89.27A柱下-24.2417.34-615.18-5.74.18-89.27B柱上-39.1-14.38-738.97-10-3.57-125.15B柱下19.2-14.38-754.245.1-3.57-125.15层数控制截面左风右风MVNMVN三层A柱上-7.94-3.692.267.943.69-2.26A柱下5.35-3.692.26-5.353.69-2.26B柱上-10.22-6.10.6810.226.1-0.68B柱下8.14-6.10.68-8.146.1-0.68二层A柱上-12.96-6.397.5512.966.39-7.55A柱下10.06-6.397.55-10.066.39-7.55B柱上-17.57-9.333.6717.579.33-3.67B柱下16.02-9.333.67-16.029.33-3.67一层A柱上-18.81-10.9615.7418.8110.96-15.74A柱下25.58-10.9615.74-25.5810.96-15.74B柱上-22.87-12.417.9422.8712.41-7.94B柱下27.41-12.417.94-27.4112.41-7.945.7最不利内力组合每层梁取5个控制截面，每根柱有2个控制截面考虑六种内力组合（其中三种组合考虑风荷载的影响），即：1.2恒载效应+1.4活载效应（）；1.2恒载效应+1.4风载效应 (）；1.2恒载效应+0.91.4(活载效应+风载效应) (）；柱考虑四种内力的不利组合：+Mmax及相应的N 、 -Mmax及相应的NNmax及相应的M 、 Nmin及相应的M不利组合内力表梁不利内力组合层数控制截面M1.2恒+1.4活1.2恒+1.4左风1.2恒+1.4右风1.2恒+0.9*1.4(活+左风)1.2恒+0.9*1.4(活+右风)三层1-104.81-82.21-104.43-93.66-92.982135.86128.63125.80136.55117.473-123.31-122.20-102.65-131.02-93.834-35.37-29.41-38.38-31.15-36.745-31.34-30.00-29.96-31.20-28.70二层1-197.49-129.74-181.00-170.21-140.532165.90129.99127.36164.5092.483-205.37-184.72-138.23-221.91-101.054-36.20-16.19-41.68-24.00-33.875-24.00-16.67-16.68-23.27-10.08一层1-188.96-99.85-180.68-140.52-140.012177.98144.69137.92179.36101.953-197.88-189.69-119.16-225.27-83.584-43.88-16.81-55.18-25.82-46.175-31.78-23.80-23.80-31.00-16.63梁不利内力组合层数控制截面V1.2恒+1.4活1.2恒+1.4左风1.2恒+1.4右风1.2恒+0.9*1.4(活+左风)1.2恒+0.9*1.4(活+右风)三层1-118.36-105.77-112.10-114.57-103.3020.000.000.000.000.003122.14116.25109.92124.08102.084-7.64-3.48-11.72-3.92-11.2850.000.000.000.000.00二层1-185.49-141.03-155.84-175.12-121.7420.000.000.000.000.003185.69156.23141.42188.67108.994-23.23-11.71-34.88-12.81-33.7750.000.000.000.000.00一层1-184.12-135.75-158.68-170.11-124.3120.000.000.000.000.003187.06161.51138.58193.67106.424-23.15-5.79-40.67-7.46-39.0050.000.000.000.000.00柱不利内力组合层数控制截面M1.2恒+1.4活1.2恒+1.4左风1.2恒+1.4右风1.2恒+0.9*1.4(活+左风)1.2恒+0.9*1.4(活+右风)三层A柱上104.8182.21104.4393.6692.98A柱下-97.57-72.15-87.12-89.04-70.23B柱上-87.95-92.78-64.18-99.87-57.09B柱下83.2379.3856.5991.9644.01二层A柱上99.9257.5993.8881.1770.30A柱下-108.72-69.81-97.97-93.56-74.23B柱上-86.95-89.16-39.95-105.96-23.16B柱下93.5693.9849.11111.5531.54一层A柱上72.2530.0482.7046.9665.78A柱下-35.74-7.93-33.71-2.72-53.06B柱上-60.44-78.90-14.87-87.89-5.87B柱下29.7061.40-15.3563.57-17.52柱不利内力组合层数控制截面N1.2恒+1.4活1.2恒+1.4左风1.2恒+1.4右风1.2恒+0.9*1.4(活+左风)1.2恒+0.9*1.4(活+右风)三层A柱上-185.13-167.92