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湘潭 嘉禾 金工 装配车间 设计

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简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件* 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件输出结果文件：吊车梁计算书.pdf设计依据：建筑结构荷载规范（GB50009-2012）、钢结构设计规范（GB50017-2003）设计程序：PKPM系列钢结构设计软件STS（PKPM2010 V2.1版）设计时间：2009年 5月 17日* （一）设计信息 1、基本信息 吊车梁跨度(mm)：9000 相邻吊车梁跨度(mm)：9000 吊车台数 ：2 第一台的序号：1 第二台的序号(只有一台时=0)：2 吊车梁的类型：制动桁架 钢材钢号：Q345 计算方式：程序自动选择截面 2、吊车数据：（除特殊说明，重量单位为 t；长度单位为 m） PPPP5300600410060046505503550550图2 吊车2几何尺寸示意图 (mm)图1 吊车1几何尺寸示意图 (mm) 序号起重量工作级别一侧轮数最大轮压最小轮压小车重吊车宽度轨道高度卡轨力系数轮距120A4,A5软钩 218.704.507.005.3000.1200.004.125A4,A5软钩 27.902.951.804.6500.1340.003.55 3、截面几何参数 (mm) 连接吊车轨道的螺栓孔直径：30.000 连接制动板的螺栓孔直径：30.000 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离：80.000 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离：40.000 制动桁架信息： 制动桁架的宽度：1000.000 制动桁架的节间长度：1000.000 制动桁架另一个弦杆的面积(cm2): 20.000 程序自动选择的梁截面尺寸: 可以选择的截面（输入为0时，端部高度取吊车梁总高）: 吊车梁总高腹板厚度上翼缘宽度上翼缘厚度下翼缘宽度下翼缘厚度端部高度重量979.9996.000260.00015.000260.00015.000979.9991054.974960.0006.000280.00015.000280.00015.000960.0001087.969940.0006.000290.00015.000290.00015.000940.0001099.7191000.0006.000300.00014.000300.00014.0001000.0001111.722950.0006.000300.00015.000300.00015.000950.0001126.506 程序选择的截面(mm): 吊车梁总高：979.999 腹板的厚度：6.000 上翼缘的宽度：260.000 上翼缘的厚度：15.000 下翼缘的宽度：260.000 下翼缘的厚度：15.000 端部高度：979.999 4、吊车梁、制动梁的净截面截面特性： 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面)(m)：0.436389 吊车梁对于x轴的惯性矩(m4): 0.00189551 吊车梁对于x轴的抵抗矩(m3): 0.00348689 制动梁对于y轴的惯性矩(m4): 0.00116895 制动梁对于y轴的抵抗矩(m3): 0.00205237 （二）计算结果 1、吊车梁截面内力计算： （1）梁绝对最大竖向、水平弯矩（标准值）计算： PP90002535115035501765PP图2 梁绝对最大竖向、水平弯矩（标准值）计算简图 (mm) 最大弯矩对应梁上的轮子序号（从左到右）：3 最大弯矩对应梁上有几个轮：3 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离(轮在中点左为正)：0.815 吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩：606.548 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩：20.694 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列： 77.475 77.475 183.391 183.391 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列： 2.001 2.001 6.620 6.620 吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列： 3.550 1.150 4.100 （2）梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算： 绝对最大竖向弯矩：927.290 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)：28.972 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大：0.000 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大：0.000 （3）梁绝对最大剪力(设计值)计算： 9000410011503550200PPPP图3 梁绝对最大剪力（设计值）计算简图 (mm) 绝对最大剪力(标准值)：317.240 绝对最大剪力(设计值)：484.997 计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）：1 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大：0.000 2、吊车梁上翼缘宽厚比计算： 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值Bf/Tf = 8.467 Bf/Tf = 12.380 3、梁截面应力、局部挤压应力计算： 上翼缘最大应力u = 300.203 u = 310 下翼缘最大应力d = 213.483 d = 310 平板支座时的剪应力 = 92.136 = 180 突缘支座时的剪应力1 = 102.105 1 = 180 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力c = 114.328 c = 310 吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力 = 14.486 = 310 4、吊车梁疲劳计算： 注：a.吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 b.采用循环次数为2000000次的容许应力幅(N/mm2) c.欠载效应的等效系数取f=0.5 用于疲劳计算的绝对最大竖向弯矩：492.125 用于疲劳计算的绝对最大竖向剪力：283.237 上翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(连接类别2)=52.069 =144 下翼缘与腹板连接处腹板的疲劳应力(正应力 连接类别4)=52.069 =103 下翼缘与腹板连接处角焊缝的疲劳应力(剪应力 连接类别8)=14.133 =59 下翼缘往上50mm处腹板的疲劳应力(连接类别4)=46.588 =103 计算满足。 5、梁竖向挠度计算： 注：吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩：511.809 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大：0.000 吊车梁最大挠度(mm)：8.965 挠跨比Vt/L = 1/1003.872 1/1000 6、连接焊缝验算： （1）突缘式支座端板和角焊缝计算(mm)： 支座端板的宽度：180.000 支座端板的厚度：8.000 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度：6.000 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度：6.000 （2）平板式支座加劲肋和角焊缝计算(mm)： 平板式支座加劲肋的宽度：120.000 平板式支座加劲肋的厚度：10.000 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度：6.000 7、其他计算结果： （1）梁截面加劲肋计算 (mm)： 梁腹板高厚比h0/tw： 158.333 计算需要同时配横向,纵向加劲肋 横向加劲肋的最大容许间距(mm)：1890.000 纵向加劲肋到腹板计算高度受压边缘的距离(mm)：190.000 横向加劲肋的宽度(mm)：90.000 横向加劲肋的厚度(mm)：6.000 纵向加劲肋的宽度(mm)：90.000 纵向加劲肋的厚度(mm)：6.000 计算结果： (/cr1)+(/cr1)2+(c/c,cr1)2 = 0.7681，受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格验算满足 计算结果： (/cr2)2+(/cr2)2+(c/c,cr2) = 0.9011，受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格验算满足 （2）吊车梁总重量和刷油面积计算： 吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)：1.055 刷油面积(m2): 29.334 （3）吊车轮压传至柱牛腿的反力计算： 注：结果为标准值，单位kN，用于计算排架 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力：387.829 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力：104.259 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力：25.849 最大的一台吊车桥架重量WT：258.905 WT=吊车总重-额