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伍氏金属加工车间设计

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金属加工 车间 设计
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伍氏金属加工车间设计,金属加工,车间,设计
内容简介：
中华人民共和国国家标准钢 结 构 设 计 规 范C o d e f o r d e s i g n o f s t e e l s t r u c t u r e sGB 5 0 01 7 - 2 0 0 3主编部门： 中华人民共和国建设部批准部门： 中华人民共和国建设部施行日 期： 2 00 3年 1 2月 1日中华人民共和国建设部 公告第 1 4 7号建设部关于发布国家标准 钢结构设计规范 的公告 现批准 钢结构设计规范 为国 家标准， 编号 为 J B5 0 0 1 7 -2 0 0 3 ， 自2 0 0 3 年 1 2 月 1日 起实施。其中， 第1 . 0. 5 , 3 . 1 . 2 , 3. 1 . 3、3 . 1 . 4, 3 . 1 . 5 、3 . 2. 1 、3. 3. 3 ,3 . 4 . 1 , 3 . 4 . 2 , 8 . 1 . 4 , 8 . 3 . 6 , 8 . 9 . 3 , 8 . 9 . 5 , 9 . 1 . 3条为强 制性条文， 必须严格执行。原 钢结构设计规范G B J 1 7 -8 8 同 时废止 。 本规范由建 设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。中华人民共和国建设部f 00三年四月二十五日前言 根据建设部建标 1 9 9 7 第1 0 8 号文的通知要求，由北京钢铁设计研究总院会同有关设计、 教学和科研单位组成修订编制小组， 对 钢结构设计规范 G B J1 7 -8 8 进行全面修订。在修订过程中， 制订了全面修订大纲， 参考了大量的国外钢结构规范。规范初稿完成后， 在全国 范围广泛征求意见， 通过初稿、 征求意见稿、 送审稿， 多 次修改并组织了 十余个参编单位完成了新、 老规范对比的试设计， 最后于 2 0 0 1 年 1 2 月完成 钢结构设 计规范 G B 5 0 0 1 7 -2 0 0 3 报批稿。 本次修订的主要内容有 ： 1原规范第一章 1 . 0 . 5 条中有关“ 焊缝质量级别” 的规定， 由 说明改为正文， 列为第 7 章7 . 1 . 1 条， 并增加了 确定焊 缝质量级别的 原则和具体规定。 2按建标仁 1 9 9 6 6 2 6 号文 工程建设标准编写规定 的要求， 增加“ 术语” 内容条文， 并与“ 符号” 一同编人第2 章； 原规范第二章“ 材料” 的内容列人第 3章3 . 3 节“ 材料选用” 。 3按照钢材新的国家标准， 推荐 了 印3 5钢、Q 3 4 5 钢, Q 3 9 0 钢和增补了Q 4 2 0 钢等。对各类钢结构应具有的材质保证提出了更完整的要求， 增加 了Q 2 3 5 钢保证。 冲 击韧性的适用条件， 增加了采用 Z向钢及耐 候钢的原则规定等， 同时对各钢种设计指标作了少量调整。 4在第3 章中增加了“ 荷载和荷载效应计算”节， 着 重提出了无支撑纯框架宜采用考虑变形对内力影响的 二阶弹性分析方法。取消了 原规范中吊车横向水平荷载的增大系数， 给出了 考虑吊车摆动产生横向水平力的计算公式。 2 5 . “ 结构和构件变形的规定” 的修改内容为： 1 ) 在 规范正文中只提设计 原则， 将变形限值的表格列人附录； 2 ) 根 据要求和经验可对变形限值适当调整。规定吊 车梁的挠度用 台吊车轮压标准值计算。 6 原规范梁腹板局部稳定的计算公式有较大改动， 不再把腹板看成是完全弹性的完善板， 而是考虑非弹 性变形和几 何缺陷的影响， 同时给出利用屈曲后强度的计算方法， 腹板的约束系数也有所调整。将原规范正文中根据弹性板确定加劲肋间距的计算公式取消。 7 增补了组成板件厚度 t 4 0 m n 、 的工字形截面和 箱形截面在计算轴心受压构件时的截面类别规定，并增加了d 类截面的(P 值。 8 增补了单轴对称截面轴压构件考虑绕对称轴弯扭屈曲的计算方法。 9 修改了减小受压构件或受压翼缘自由长度的侧向支承的支撑力计算方法， 修改了 交叉 腹杆在平面外计算长度的确定方法。 1 0 将框架明确界定为无支撑纯框架、 强支撑框架和弱支撑框架三类， 并给出了 各类框架计算长度的计算方法。 1 1 新增了带有摇摆柱的无支撑纯框架柱和弱支撑框架柱的计算长度确定方法。 1 2对应力变化的循环次数 。修改为： r z 等于或大于5 x 1 0 0 次时， 应进行疲劳计算（ 原规范为 ， ： 等于或大于1 0 5 次时才需进行疲劳计算） 。同时对进行疲劳计 算的构件和 连接分类作了少量 修改。 1 3 修改了在T形截面受压构件中， 轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件， 腹板高度与其厚度之比的规定。 1 4 增加了“ 梁与柱的刚性连接” 和在国内外规范中首次提出的“ 连接节点处板件的计算” 等两节， 其主要内容为： 1 ) 梁与柱刚性连接时如不设置柱的横向加劲肋，对柱腹板厚度或翼缘厚度要求的条文。 2 ) 板件在拉剪作用下的强度计算以及析架节点板的强度计算和有关稳定计算方法及规定。 巧 补充了平板支座、 球形支座及橡胶支座等内容的条文。 1 6 增加了插人式柱脚、 埋人式柱脚及外包式柱脚的设计和构造规定。 1 7 增加了大跨度屋盖结构的设计和构造要求的规定。 1 8 增加了提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求的规定。 1 9 在塑性设计和钢与混凝土组合梁中取消了原规范对钢材和连接的强度设计值要乘折减系数 0 . 9 的规定。 2 0 增加了空间圆管节点强度计算公式。 增补了矩形管或方形管结构平面管节点强度的计算方法及有关构造规定。 2 1 取消了 原规范第十一章“ 圆钢、 小角钢的轻型钢结构” 。 2 2增补了 钢与混凝土连续组合梁负弯矩部位的计算方法， 混凝土翼板用压型钢板做底模的组合梁计算和构造特点， 部分抗剪连接的组合梁的设计规定以及组合梁挠度计算。 本规范中， 黑体字标识的 条文为强制性条文， 必须严格执行。 本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释， 北京钢铁设计研究总院负责具体内容的解释。在执行规范过程中， 请各单位结合工程实际总结经验。对本规范的意见或建议， 请寄至北京钢铁设计研究总院 钢结构设计规范 国 家标准管理组（ 地址： 北京白广路四号； 邮编： 1 0 0 0 5 3 ； 传真： 0 1 0 -6 3 5 2 1 0 2 4 ) 0 本规范主编单位和主要起草人： 主 编 单 位： 北京钢铁设计研究总院参 编 单 位： 重庆大学 西安建筑科技大学 重庆钢铁设计研究院 清华大学 浙江大学 哈尔滨工业大学 同济大学 天津大学 华南理工大学 水电 部东北勘测设计院 中国 航空规划设计院 中元国际工程设计研究院 冶金建筑研究院 西北电力设计院 马鞍山钢铁设计研究院 中国 石化工程建设公司 武汉钢铁设计研究院 上海冶金设计院 马鞍山钢铁股份有限公司 杭萧钢结构公司 莱芜钢铁集团 喜利得（ 中国） 有限公司 浙江精工钢结构公司 鞍山东方轧钢公司 宝力公司 上海彭浦总厂主要起草人： 张启文夏志斌黄友明陈 绍蕃 王 国 周 魏 明 钟 赵 豆崔 佳 张耀春沈祖炎刘锡良 梁启智 俞国音 刘树屯崔元山 冯廉夏 正 咧 戴 国 欣 童 根 树 顾 强 舒兴平 邹浩石永久 但泽义 聂建国陈以一丁阳 徐国彬 魏潮文陈传铮陈国栋 穆海生 张平远陶红斌王稚田 思方 李茂新陈瑞金曹品然武振宇 邹亦农 侯康郭耀杰 芦小松 朱丹 刘刚张小平 黄明鑫 胡勇张继宏严正庭4422次 饰、4气 0八RQC目5气户气总则术语和符号气乙U勺勺2. 12 2术语符号8. 68. 7262626272727272727282830303I3132338. 88. 9螺栓连接和铆钉连接 ， 结构构件 。 。 对吊车梁和吊车 朽架（ 或类似结构） 的要求 大跨度屋盖结构 。 提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求 。 ， 制作、 运输和 安装 防护和隔热 ， 。 内j4内J作、气口台今J，力n们门二4斗3 基本设计规定 。 7 3 . 1设 计原 则 7 3 . 2 荷载和荷载效应计算 7 3 3 材料 选 用 。 8 3 . 4 设 计 指 标 8 3 5 结构或构件变形的规定 94 受弯构件的 计算 。 1 0 4 . 1 强度 川 4 . 2 整体稳定 。 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 0 4 . 3 局 部稳定 ， 1 1 4 . 4 组合梁腹板考虑屈曲后 强度的计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . - 1 25 轴心受力构件和拉弯、 压弯 构件的 计算 ， ， 1 3 5 . 1 轴心受力构件 ， ， ， 1 3 5 . 2 拉弯构件和压弯构件 一巧 5 . 3 构件的计算长度和容许长细比 1 7 5 . 4 受压构件的局部稳定 1 86 疲劳计算 . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 9 6 . 1 一般规定 1 9 6 . 2 疲劳计算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 一1 97 连接计算 ， 2 0 7 . 1 焊缝连接 2 0 7 . 2 紧固件（ 螺栓、 铆钉等） 连接 2 1 7 . 3 组合工字梁翼缘连接 2 2 7 . 4 梁与柱的刚性连接 。 。 2 2 7 . 5 连接节点处板件的计 算 2 2 7 , 6 支座 ， 。 ， ， ， 。 。 2 38 构造要求 。 2 3 8 . 1 一般规定 ， 。 。 2 3 8 . 2 焊缝连接 。 2 39 塑性设计 ， 9 . 1 一般规定 。 9 . 2 构件的i 算 9 . 3 容许长细比和构造要求 1 0 钢管结构 1 0 . 1 一般规定 1 0 . 2 构造要求 。 1 0 . 3 杆件和节点承载力 。 1 1 钢与混凝土组合梁 1 1 . 1 一般规定 1 1 . 2 组合梁设计 ， ， 1 1 . 3 抗剪连接件的计算 二 1 1 . 4 挠度计算 1 1 . 5 构造要求 附录 A 结构或构件的变形容 许值 附录1 3 梁的整体稳定系数 ， 附录 C 轴心受压构件的稳定 系数 ， ， 附录 D 柱的 计算长度系数 。 附录 E 疲劳计算的构件和连接 分类 。 ， ， 附录 I 柑架 节 点板在斜腹杆压力作用 下的稳定计算4 。 。 本规范用词说明 ， ， 总则1 . 0 . 1 为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策 做到技术先进、 经济合理、 安全适用、 确保质量， 特制定本规范1 . 0 . 2 本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的训结构设计， 其中 由冷弯成型钢材制作的构件及其连接应符合现行国家标准 冷弯薄壁型钢结构技术规范 G B 5 0 0 1 8 的规定。1.0 . 3 本规范的设计原则是根据现行国家标准 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 5 0 0 6 8 制订的。按本规范设计时， 取川的荷载及其组合值应符合现行国家标准 建筑结构荷载规范）B G h l 5 0 0 0 9的 规定； 在 地震区 的建筑物和构筑物， 尚应符合现行国家标准 建抚 抗 震 设 计 规 范 G B 5 0 0 1 1 , 中 国 地 震 动 参数 区 划 图 （ ， ”1 8 3 0 6和 构筑 物抗展设计规范 GB 5 0 1 9 1的规定 。1 . 0 . 4 设计钢结构时， 应从工程实际情况出发， 合理选用材料、 结构方案和构造措施， 满足结构构件在运输、 安装和使用过程中的强度、 稳定性和刚度要求， 并符合防火、 防腐蚀要求。宜优先采用通用的和标准化的结构和构件， 减少制作、 安装工作量。1 . 0 . 5 在钢结构设计文件中 应注明建筑结构的设计使用年限、钢材牌号、 连接材料的型号（ 或钢号） 和对钢材所要求的力学性能、化学成分及其他的附加保证项目。此外 还应注明所要求的焊缝形式、 裸组质t称级、 端面创平顶紧部位及对施工的要求。1 . 0 . 对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计， 尚应符合现行有关国家标准的要求。2 术语和符号术语2 . 1 . 1 强度s t r e n g t h 构件截面材料或连接抵抗破坏的能力。强度计算是防止结构构件或连接因材料强度被超过而破坏的计算。2 . 1 . 2 承载能力lo a d - c a r r y i n g c a p a c it y 结构或构件不会因强度、 稳定或疲劳等因素破坏所能承受的最大内力； 或塑性分析形成破坏机构时的最大内力； 或达到不适应于继续 承载 的变形时的内力。2 . 1 . 3脆断b r i t t l e f r a c t u r e 一 般指钢结构在拉应力状态下没有出现警示性的塑性变形而突然发生的脆性断裂2 . 1 . 4 强度标准值c h a r a c t e r is t i c v a l u e o f s t r e n g t h 国家标准规定的钢材屈服点（ 屈服强度） 或抗拉强度2 . 1 . 5 强度设i i一 值d e s i g n v a l u e o f s t r e n g t h 钢材或连接的强度标准值除以相应抗力分项系数后的数值2 . 1 . 6 一阶弹性分析f i r s t o r d e r e l a s t i c a n a l y s i s 不考虑结构二阶变形对内力产生的影响， 根据未变形的结构建立平衡条件， 按弹性阶段分析结构内力及位移。2 . 1 . 7 二阶弹性分析s e c o n d o r d e r e la s t i c a n a l y s is 考虑结构三阶变形对内力产生的影响， 根据位移后的结构建立平衡条件， 按弹性阶段分析结构内力及位移。2 . 1 . 8屈曲b u c k l i n g 杆件或板件在轴心压力、 弯矩、 剪力单独或共同作用 突然发生与原受力状态不符的较大变形而失去稳定2 . 1 . 9 腹板屈曲后强度p o s t - b u c k l in g s t r e n g t h o f w e b p l a t e 腹板屈曲后尚能继续保持承受荷载的能力。2 . 1 . 1 0涌用高厚 比n o r ma l iz e d we b s l e n d e r n e s s 参数， 其值等于钢材受弯、 受剪或受压屈服强度除以相应的腹板抗弯、 抗剪或局部承压弹性屈曲应力之商的平方根。2 . 1 . 1 1 整体稳定o v e r a l l s t a b il i t y 在外荷载作用下， 对整个结构或构件能否发生屈曲或失稳的评估 。2 . 1 . 1 2 有效宽度e f f e c t i v e w i d t h 在进行截面强度和稳定性计算时， 假定板件有效的那一部分宽度 。2 . 1 . 1 3 有效宽度系数e f f e c t i v e w i d t h f a c t o r 板件有效宽度与板件实际宽度的比值2 . 1 . 1 4 计算长度e f f e c t i v e l e n g t h 构件在其有效约束点间的几何长度乘以考虑杆端变形情况和所受荷载情况的系数而得的等效长度， 用以计算构件的长细比。计算焊缝连接强度时采用的焊缝长度2 . 1 . 1 5长细 比s l e n d e r n e s s r a t io 构件计算长度与构件截面回转半径的比值2 . 1 . 1 换算长细比e q u i v a le n t s l e n d e r n e s s r a t i o 在轴心受压构件的整体稳定计算中， 按临界力相等的原则， 将格构式构件换算为实腹构件进行计算时所对应的长细比或将弯扭与扭转失稳换算为弯曲失稳时采用的长细比2 . 1 . 1 7 支撑力n o d a l b r a c i n g f o r c e 为减小受压构件（ 或构件的受压翼缘） 的自由长度所设置的侧向支承处， 在被支撑构件（ 或构件受压翼缘） 的屈曲方向， 所需施加于该构件（ 或构件受压翼缘） 截面剪心的侧向力。2 . 1 . 1 8 无支撑纯框架u n b r a c e d f r a m e 依靠构件及节点连接的抗弯能力， 抵抗侧向荷载的框架2 . 1 . 1 9 强支撑框架f r a me b r a c e d w i t h s t r o n g b r a c i n g s y s t e m 在支撑框架中， 支撑结构（ 支撑析架、 剪力墙、 电梯井等） 抗侧移刚度较大， 可将该框架视为无侧移的框架。2 . 1 . 2 0 弱支撑框架f r a me b r a c e d w i t h w e a k b r a c i n g s y s t e m 在支撑框架中， 支撑结构抗侧移刚度较弱， 不能将该框架视为无侧移的框架2 . 1 . 2 1 摇摆柱l e a n i n g c o l u mn 框架内两端为铰接不能抵抗侧向荷载的柱。2 . 1 . 2 2 柱腹板节点域p a n e l z o n e o f c o l u m n we b 框架梁柱的刚接节点处， 柱腹板在梁高度范围内的区域2 . 1 . 2 3 球形钢支座s p h e r ic a l s t e e l b e a r in g 使结构在支座处可以沿任意方向转动的钢球面作为传力的铰接支座或可移动支座。2 . 1 . 2 4 橡胶支座c o u p o s i t e r u b b e r a n d s t e e l s u p p o r t 满足支座位移要求的橡胶和薄钢板等复合材料制品作为传递支座反力的支座 。2 . 1 . 2 5主管c h o r d me mb e r 钢管结构构件中， 在节点处连续贯通的管件， 如拓架中的弦杆。2 . 1 . 2 6 支管b r a c i n g me mb e r 钢管结构中， 在节点处断开并与主管相连的管件， 如衍架中与主管相连 的腹杆 。2 . 1 . 2 7 ra j 隙节点g a p j o i n t 两支管的趾部离开一定距离的管节点。2 . 1 . 2 8 搭接节点o v e r l a p j o in t 在钢管节点处， 两支管相互搭接的节点。2 . 1 . 2 9 平面管节点 u n i p l a n a r j o in t 支管与主管在同一平面内相互连接的节点。2 . 1 . 3 0 空间管节点mu l t i p l a n a r j o in t 在不同平面内的支管与主管相接而形成的管节点。2 . 1 . 3 1 组合构件b u i l t - u p m e m b e r 由一块以上的钢板（ 或型钢） 相互连接组成的构件， 如 工 字形截面或箱形截面组合梁或柱2 . 1 . 3 2 钢与混凝土组合粱c o m p o s i t e s t e e l a n d c o n c r e t e b e a m 由混凝土异板与钢梁通过抗剪连接件组合而成能整体受力的梁。22符号2_ 2. 12. 2 . 2作用和作用效应设计值 F 一一集中荷载； 月 一 水平力； M 一 弯矩； N 一 轴心力 ； P 高强度螺栓的预拉力； Q一 一 重力荷载； R一 支座反力； V剪力 。计算指标 E -钢材的弹性模量； E , 一 一 混凝土的弹性模量；G 一 一钢材的剪变模t:N一个锚栓的抗拉承载力设计值 。N ,0 , N; , N0 一一一个螺栓的抗拉、 抗剪和承压承载力设计值；N; , N; , N 一个铆钉的抗拉、 抗剪和承压承载力设计值； N, 组合结构中一个抗剪连接件的抗剪承载力设计 值 ； N 黔 、 N梦一 一受拉和受压支管在管节点处的承毅力设计值； 5 卜 一 支撑结构的侧移刚度（ 产生单位侧倾角的水平 力 ） ； 介 一钢 材的 抗拉、 杭压和 抗弯强 度设计值； J一一钢材的抗剪强度设计值； 一 钢材 的端面承压强度设计值 ；一一俐筋 的抗拉强度设计值； 人钢材的屈服强度（ 或屈服点） ； J 0锚栓的抗拉强度设计值； J P . J . . 了 F 一 螺栓的抗拉、 抗剪和承压强度设计值； J 1 时 ， 取 此根 号值 为1 . 0 ; a ， 一 钢材强度 影响系数， 其值： Q 2 3 5 钢为1 . 0 ; Q 3 4 5 钢 为 l . 1 ; Q 3 9 0 钢为 1 . 2 ; Q 4 2 0 钢为 1 . 2 5 . 对无支撑的纯框架结构， 当采用二阶弹性分析时， 各杆件杆端的弯矩 M。 可用下列近似公式进行计算： M。M ，、 十a z m. , ( 3 . 2 . 8 - 2 )_ 1E NA uh( 3 . 2 . 8 - 3 )1 一艺H式 ！ ， M,、 一 一 假定框架无侧移时按一阶弹性分析求得的各杆件 端弯矩 ； M： ， 一 框架各节点侧移时按一阶弹性分析求得的杆件端 弯矩 ； a , 考虑二阶效应第 ： 层杆件的侧移弯矩增大系数； EN 一所计算楼层各柱轴心压力设计值之和； 艺H一 一 产生偿间侧移 O 。的所计算楼层及以 L各层的水 平力之和 ； D u一 按一阶弹性分析求得的所计算楼层的层间侧移， 当确定是否采用二阶弹性分析时， A u可近似采用 层间相对位移的容许值【 们 A 司见本规范附录 A第A . 2 节； h 一所计算楼层的高度。 i# : i 当按公式 L 3 . 2 . 8 - 3 ) 计 算 的 a n ) . 3 3 时 ， 宜峭大 框架结构 的刚度 。 I 木 条规定 不适用 于 山形门 式刚 架或 其他 类似 的结构 以 及按 本规 范第 9 章 讲行 塑性设 计的框架 结构3 ， 3 材 料 选 用3 . 3 . 1 为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏， 应根据结构的重要性、 荷载特征、 结构形式、 应力状态、 连接方法、 钢材厚度和工作环境等因素综合考虑， 选用合适的钢材牌号和材性。 承重结构的钢材宜采用 Q 2 3 5 钢, Q 3 4 5钢、 Q 3 9 0 钢和 Q 4 2 0钢， 其质量应分别符合现行国家标准式 碳素结构钢) ( ; B / C l o o和 低合金高强度结构钢) G B / T 1 5 9 1的规定。当采用其他牌号的钢材时， 尚应符合相应有关标准的规定和要求。3 . 3 . 2 下列情况的承重结构和构件不应采用 Q 2 3 5沸腾钠： 1 焊接结构 1 ) 直接承受动力荷载或振动荷载且需要验算疲劳的结 构 2 ) T作温度低于一2 0 时的直接承受动力荷载或振动荷载 但可不验算疲劳的结构以及承受静力荷载的受弯及受拉 的甭要承重结构。 3 ) 工作温度等于或低于一3 0 的所有承重结构。 2 非焊接结构。工作谧度等于或低于2 0 的直接承受动力荷载且需要验算疲劳的结构3 . 3 . 3 承，结构采用的钢材应兵有抗拉强度、 伸长率、 屈服强度和硫、 礴含f的合格保证 对烽接结构尚应其有碳含f的合格保证。 焊接承，结构以及，要 的非烽接承，结构采用的钢材 还应兵有冷育试 验的合格保证 。3 . 3 . 4 对于 需要验算疲劳的焊接结构的 钢材， 应具 有常温冲 击韧性的介格保证。当结构工作温度不高于。 但高于一2 0 r时，Q 2 3 5 钢和Q 3 4 5 钢应具有0 冲击韧性的合格保证； 对 Q 3 9 0 钢和Q4 2 0钢应其有一2 0 冲击韧性的合格保证。当结构工作温度不高于2 0 时， 对 Q 2 3 5 钢和Q3 4 5 钢应具有一2 0 冲击韧性的合格保证； 对Q3 9 0 钢和Q4 2 0 钢应其有一4 0 冲击韧性的合格保 对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度不高于一2 0 时， 对 Q 2 3 5钢和Q 3 4 5 钢应具有。 冲击韧性的合格保证； 对 Q 3 9 0钢和 Q 4 2 0钢应具 有一2 0 冲击韧性的合格保证。 注 吊车起三 It 不小 于 5 仇 的 中级工作制 吊军梁 。 对钥材 冲击韧性的要 求应 与筋要 鉴算痰劳 的构件相 同。3 . 3 . 5 钢铸件采用的铸钢材质应符合现行国家标准 一般工程用铸造碳钢件 GB / T 1 1 3 5 2的规定。3 . 3 . 当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用 Z向钢时， 其材质应符合现 行国家标准 厚度方向 性能钢板) G B / T 5 3 1 3的规定。3 . 3 . 7 对处于外落环境， 且对耐腐蚀有特殊要求的或在腐蚀性气态和固态介质作用下的承重结构 、 宜采用耐候钢， 其质t要求应符合现行国家 标准 焊 接结构用耐候钢B G B / T 4 1 7 2 的 规定。3 . 3 . 8 钢结构的连接材料应符合下列要求 I 手工焊接采用的捍条， 应符合现行国家标准 碳钢焊条GB / T 5 1 1 7 或 低合金钢焊条 G B / T 5 1 1 8的规定。选择的焊条型号应与主体金属力学性能相适应。对直接承受动力荷载或振动荷载且需要验算疲劳的结构， 宜采用低氢型焊条。 2 自 动焊接或半自动焊接采用的焊丝和相应的焊剂应与主体金属力学性能相适应， 并应符合现行国家标准的规定。 3 普通螺栓应符合现行 国家标准 六角头螺栓C级G B / T 5 7 8 0 和 六角头螺栓 G B / T 5 7 8 2的规定。 4 高强度螺栓应符合现行国家标准 钠结构用高强度大六角头姗栓H G B / T 1 2 2 8 , Q 钢结构用高强度大六角螺母 G B / T 1 2 2 9 , 钢结构用高强度垫圈 GB / T 1 2 3 0 , ( 钢结构用高强度大六角头螺栓、 大六角绿母、 垫圈技术条件 G B / T 1 2 3 1 或 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副A G B / T 3 6 3 2 , IX 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件 G B / T 3 6 3 3 的规定 5 圆柱头焊钉（ 栓钉） 连接件的材料应符合现行国家标准电弧螺栓焊用 圆柱头焊钉 G B / T 1 0 4 3 3 的规定。 6 铆钉应采用现行国家标准 标准件用碳素钢热轧画钢G B / T 7 1 5中规定的B L 2 或 B U 号钢制成。 7 锚栓可采用现行国家标准 碳素结构钢K G B / T 7 0 0中规定的 Q 2 3 5 钢或 低合金高强度结构钢 G B / T 1 5 9 1中规定的Q 3 4 5 钢制成。 3 . 4 设 计 指 标3 . 4 . 1 钢材的强度设计值， 应根据钥材厚度或I径按衰3 . 4 . 1 - 1采用。钥偏件的强度设计位应按衰3 , 4 . 1 - 2采用。连接的强度设计值应按襄3 . 4 . 1 - 3至衰 3 . 4 . 1 - 5采用。 班 3 . 4 卜1翻材 的强 度 设 计 谊 ( N / mm )翻材 扰拉、 杭压 杭曲 目承压 和杭 有 J , 创平面姗 ， 牌号 草 度 应 宜 径 了 1 2 5 f Q 2 3 5 翻 ( m m ) 2 1 5 3 2 5 Q 3 4 5 钥 搜 石 2 0 5 1 2 0 0 3 9 0 翻 1 6 -4 0 2 仰 0 4 2 0 的 4 0 .6 0 1 1 5 6 0 - 1 0 0 1 1 0 成 1 石 3 1 0 1 8 01 7 0 4 邢 4 1 5 且 3 5 2 4 5 4 4 0 J 5 - 5 0 肠 S 1 弓 弓 5 0 - 1 朋 ： 145 簇 1 石 2 0 5 1 6-3 5 3 3 5 巨 叨 3 5- - 5 0 3 1 5 1 0 0 5 0-1 0 0 2 9 5 1 7 0 福 1 6 阴 2 2 0 夕 1 63 5 肠 0 2 1 0 公班3 . 4 . 1 - 1挂斑3 . 4 . 卜4栩材 杭 拉 扰压 气幼面 承压 和 枕 ， 创 平 度 毋 ） 牌号 娜应成宜 任 I f （ 口 ） Q 4 加 翻 3 5 -5 0 3 4 0 1 95 4 4 0 5 0 - 1 0 0 3 2 5 1 0 5 注 ：班 中应 鑫 指 计林点 的们 材厚度 ， 对轴心 受拉 和抽心 受压 构件 币招 面 中较 板件的 度衰3 . 4 . 1 - 2 栩协件的妞度设计位（ N / m m j月 性的性 能娜级 、 性 和 铜 耐 姓 偏性； 承压 里连摘 构 件钥材 的牌号 C级姗1C级姗1 A 隆 11 40隆 1140 离吸 度姗栓 一Q235 V 丽 # 瓜 x l+ lm Q3 45 网 抗 拉 杭妇 承压 筑拉 呼 承压 杭 拉 - l 钊二 *承压 件 一 Q390 0m 1, I: 对 I,0 IJ I 厂 I0 470 3 0 5 4 0 5 Q 3 4 5 甲 3 8 5s o o 5 1 0 5 9 0 月 J 3 ， 0翻 Q 4 2 0 栩 4 2 5 5 。 6 5 5 栩号 扰拉 、 杭压 和 抗 ， 扰份 西承压 创平 顶肠） 了 I , 几 Z CZ 0 卜月 佣 I s s 知 2 叨 Z G 2 3 0 . 4 5 0 I 1 0 5 2 ， 0 Z C 2 7 0 - 5 0 0 2 1 0 1 2 0 3 2 5 ZG310 - 5 70 24 0 1 40 3 70 注 ： 1 A级姗性 用于 d 2 4 -和 I 簇 1 0 d 或 I 2 4 . m或 I 1 0 d 或 1 I S O . ( 按 较小值 ） 的娜性 。 d为公称 宜 径. I 为扭杆公称 长度。 2 A , B 级 性 孔 的箱度 和 孔 衰面 粗扭 度 C 级娜 性孔 的允 许偏 差和 孔 襄 面粗橄度 均 应 符 合 理行 目 家标 准 俐 结 构 工移 摘 工质 脸 收规 范 G O 5 0 2 0 5 的要求 斑3 . 4 卜 5 铆钉连接的强度设计值（ N / . )襄 3 . 4 . 1 - 3娜 组 的强 度 设 计 值 （ N / - )娜 接 方 法 和 构 件 栩 材 对 搜 娜 日 角 娜 组 娜 条型号 牌 号 月度或 L t fEl : 娜组 质f为下 列林级 吁 抗拉 、 杭压 宜径 时 抗 拉 J 了 l 和扰蔺 ( m m ) f l, 一 级 、 二 级三 级 自动 裸半 自 Q 2 3 5 钾 1 6 2 1 5 2 1 5 I R S 1 2 5 1 6 0 动浑和 E 4 3型娜 条 的 手 工 辉 1 6 - 4 0 2 0 5 2 0 5 1 7 5 1 2 0 4 0 - 6 0 2 0 0 2 0 0 1 7 0 H s 6 0 - 1 0 0 1 9 0 1 9 0 1 6 0 1 1 0 自动 娜 、 半 自 Q 3 4 5 创（ 1 6 3 1 0 3 1 0 2 6 5 1 0 0 2 凹 动娜和 E SO 型娜 的 手 工 择 1 6- 3 5 2 9 5 2 9 5 2 5 0 1 7 0 自动 烟 、 半 自 动焊 和 E 5 5型禅 3 5 -5 0 2 6 52 5 0 2 6 52 5 0 2 2 52 1 0 1 5 51 4 5 级 的 不 工 娜 5 0- 1 a Q 3 9 0 翻（ 月 3 5 0 3 5 0 3 0 0 2 0 5 2 2 0 2 2 0 1 6-3 5 3 3 5 2 8 5 1 9 0 3 5-5 0 3 1 5 3 1 5 2 7 0 1 8 0 5 0 - 1 a 2 9 5 2 9 5 2 S 0 1 7 0 Q 4 2 0 翻 1 6 3 8 0 3 8 0 3 2 0 2 2 0 1 6-3 5 3 6 0 3 6 0 3 0 5 2 1 0 3 5-5 0 3 4 0 3 4 0 2 帅 1 9 5 5 0 - 1 曲 3 2 5 3 2 5 2 7 5 1 肠 铆 钉 钥 号 和 抗 拉 【 钉 头 拉 脱 抗 月 厂 构 件明材 牌号 r , I 类孔 ， 奥孔 1 类孔 类孔 1 55 J一 钉 B I 2或 B U 1 2 0 1 8 5 一 构 件 Q2 3 5 铜 今 “ 下 3 6 5 Q 3 4 5钥 5 6 5 4 6 0 0 3 9 0姻 5 9 0 。 自动像 和半 自 动娜 所采用 的娜丝和坏 荆 应保证 其泊 金 的力学性 能不低于现 行国东标准 组 弧娜用确拥 娜丝 和裸荆) G B / 7 5 2 9 3 和 低 合金 钥埋甄娜用 娜荆)GB/7 1 2 4 7 0 中相 关的规定 。娜目质 等 级 应符 合 现行 国旅 标 准 铜摘 构 工 程 施 工质 t 脸 收 规范 G B 5 0 2 0 5 的舰定。其中 厚度小于8 .悯材的对接娜组 不应采用翻声波3 N S4 1 Z坏妞成to o.对按 姆 位在 受 压区 的 抗奄弧度设计值取 f 萝 ， 在里 拉 区的 杭 布 强度设计值取/衰 中娜度 联 拍 计耳点的 栩材厚 应 时轴心 受拉和粕 心受 压构件 解描住 面中较 板件 的 度。 襄 3 . 4 卜 4妞 栓 连 接 的 强 价 设 计 谊 ( N / . . ) 注： 1 于下 封摘况老 为 1 类孔 ： L ） 在袭配 好的构 件上按设计 孔径钻 成的孔 ； 2 ) 在单 个件和构 件上按设 计孔径 分别用钻翻 钻成的 孔 3 ) 在单 个，件上 先钻 成或冲 成较小 的孔径 铭后 在袭 三好的构 件上再 扩钻 至设 计孔径的 孔。 2 在单个 ，件上一 次冲成或 不用钻摘 钻成设计 孔径的孔 口于 】 类 孔。3 . 4 . 2 计算下列情况的结构构件或连接时， 第3 . 4 . 】 条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数。 1 单面连接的单角钢： 1 ) 按轴心受力计算强度和连接乘以系数0 . 8 5 ; 2 ) 按轴心受压计算稳定性： 等边角钢乘以系 数。6 - 1- 0 . 0 0 1 5 A ， 但不大于1 . 0 ; 短边相连的不等边角钢乘以系数 0 . 5 十0 . 0 0 2 5 A ， 但不大于 1 . 0 ; 长边相连的不等边角钢乘以系数0 . 7 0 ; 几为长细比， 对中间无联系的单角钢压杆。 应按小回 转半径计算， 当A 1Ei 承 压 t;P 1Ei 窟 孔 铱脓 缩 扰 拉扰拉朝抗脚rK 广 沱n, 抗 脚rK 广 鹡, 抗 拉 赞 赞；悠萝一悠 萝一 片 广 厂 普通姆栓 4 . 6 级 ,4 . 8 级 1 7 0 一 1 丽 一 月 抽性 5 6级 2 1 0 1 4 0 一 一 盯 9 . 8 1 & 4 目 目 3 2 0 Q 2 3 5 翻 1 4 0 l 那 4 5 切 1 8 0 承压型连 接 8 . 8 级 4 0 0 2 5 0 高强度， 性 1 0 . 9 级 ！ 5 0 0 3 1 0 1 一 弹性 模云 E 妈变棋 贵 ( :线膨胀 系数 。 质t密 度 P ( N厂 mmz 1 ( N介 飞 mz 1 （ 以 每 弋 计 ） ( k g 八n 2 0 5 火 0 ， 7 9 丫 1 0 1 2 丫 1 0 7 8 5 0 3 . 5结构或构件变形的规定3 . 5 . 1 为了不影响结构或构件的正常使用和观感， 设计时应对结构或构件的变形（ 挠度或侧移） 规定相应的限值。一般情况下， 结构或构件变形的容许值见本规范附录A的规定。当有实践经验或有特殊要求时 可根据不影响正常使用和观感的原则对附录A的规定进行适当地调整。3 . 5 . 2 计算结构或构件的变形时， 可不考虑螺栓（ 或铆钉） 孔引起的截面削弱。3 . 5 . 3 为改善外观和使用条件， 可将横向受力构件预先起拱， 起9拱大小应视实际需要而定， 一般为恒载标准值加 1 / 2活载标准值所产生的挠度值。当仅为改善外观条件时， 构件挠度应取在恒荷载和活荷载标准值作用下的挠度计算值减去起拱度。4 受弯构件的计算部支座处或梁的冀缘截面改变处等 时 其折算应力应按下式计算： 价 袱 一 二+ 3 r 2 P , f ( 4 . 1 . 4 - 1 )式 中 。 , r , a腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应 力、 剪应力和局部压应力， r和少 。 应按公式 ( 4 . 1 . 2 ） 和公式（( 4 . l . 3 - ll 计算， 。 应按下式计算：MT . Y ,( 4 . 1 . 4 - 2 )4 . 1 强度4 . 1 . 1 在主平面内受弯的实腹构件（ 考虑腹板屈曲后强度者参见木规范第 4 . 4 . 1 条） ， 其抗弯强度应按下列规定计算：卫 竺Yw。 、 M十一 福 抓 Y , W . ,蕊f( 4 _ 1 _ 1) 。和。 。 以拉应力为正值， 压应力为负值；L -梁净截面惯性矩；Y 所 计算点至梁中 和轴的距 离；R , 计 算折算应力的强度设计值增大系数； 当 与 。异号时， 取风二1 . 2 : 当。 与。同号或。 。 时， 取A 一1 l ,式中M、 、 M厂一同一截面处绕二轴和Y轴的弯矩（ 对工字形截 面： 二轴为强轴， y轴为弱轴） ； W -W 一 对， 轴和Y 轴的净 截面 模量； Y . . Y一 截面塑性发展系数； 对工字形截面， Y ， 二1 . 0 5 , Y二 工 2 0 ； 对箱形截 面， Y 、 二Y ， 二1 . 0 5 ； 对其他 截面， O f 按表 5 2 1采用 ； f 一 钢材的抗弯强度设计值。 当梁 受压 翼缘 的 自由外 伸宽 度与 其厚 度之 比大 于1 3 勺 2 3 5 万 万 而 不超过1 5 V 2 35/ f , 时， 应取Y ： 一1 . 0 o f ， 为钢材牌号所指屈服点。 对需要计算疲劳的梁 宜取 Y . =Y , =l . 0 ,4 . 1 . 2 在主平面内受弯的实腹构件（ 考虑腹板屈曲后强度者参见本规范第 4 . 4 . 1 条） ， 其抗剪强度应按下式计算4 . 2 整 体 稼 定4 . 2 . 1 符合下列情况之一时， 可不计算梁的整体稳定性 1 有铺板（ 各种钢筋混凝土板和钢板） 密铺在梁的受压其缘上并与其牢固相连、 能阻止梁受压撰缘的侧向位移时。 2 1 i 型俐或等截面工字形简支梁受压冀缘的自由长度 t ， 与其宽度方 之比不超过表4 . 2 . 1 所规定的数值时。 斑4 . 2 . 1 H里栩或娜位面工字形简支撰不翻计算 体 定 性 的 大 1 , / b值跨 中 无侧 向支承点的 梁俐 号Q2 3 5Q 3 4 5Q3 9 0Q4 2 0荷毅作用在 上月 级 1 3 .0荷峨作 用在 下 且 般跨 中受压月旅有 侧向支承点的梁， 不论荷峨作用 于何处t 6 01 3 .01 2 51 2 0翻一旧一川15010. 510.09.5一 V S J1e . 式中v 一 计算截面4 11 腹板平面作用的剪力； s 一一计算剪应力处以 卜 毛截面对中和轴的面积矩； 1一 毛截面惯性矩 ； t ， 一腹板厚度： f一钢材的抗剪强度设计值。4 . 1 . 3 当梁上具缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、 且该荷载处又未设置支承加劲肋时， 腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按 一 下 式计算： 注 其他钢 号的粱不偏计算 饭体毯定 性的 峨大 1 1m , 值 ， 应 取 Q 2 3 5 俐 的数值 乘 以 , 2 351 不 对跨中无侧向支承点的梁, 1 为其跨度； 对跨中有侧向支承点的梁, 1 为受压具缘侧向支承点问的距离（ 梁的支座处视为有侧向支承）4 . 2 . 2 除 4 . 2 . 1 条所指情况外， 在最大刚度主平面内受弯的构件， 其整体稳定性应按下式计算： 从泞 1 不 乓 l甲b 砚( 4 . 2 . 2 )二丝 ， tl , ( 4 . 1 . 3 - 1 ）式中F一 集中荷载， 对动力荷载应考虑动力系数； 0一 集中荷 载增大系数； 对 重级工 作制吊 车梁 o -1 . 3 5 ; 对其他梁 o -1 . 0 , l 一 集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度， 按下式计算： 1 , =u +5 h , f2 h H ( 4 . 1 . 3 - 2 ) a - -集中荷载沿梁跨度方向的支承长度， 对钢轨上的轮 压可取 S O mm; h ，自 梁顶面至 腹板计算 高度上 边缘的 距离； h ， 一轨道的高度， 对梁顶无轨道的梁h R =0 , f一 钢材的抗压强度设计值。 在梁的支座处， 当不设置支承加劲 肋时， 也应按公 式( 4工 3 - 1 ） 计 算腹板计算高度下边缘的 局部压应力， 但 必 取1 . 。 。支座集中反力的假定分布长度， 应根据支座具体尺寸参照公式（ 4 1 . 3 一 2 ） 计算。 注 ： 腹板的计算 离度 人 。 。 时轧制型炯 梁 为欣板 与上 、 下 拢缘相接 处两内 弧起点 间 的距离 对焊接组合梁 ， 为胶板 高度对铆接 （ 成 离强度 栓 连接 ） 组合梁 为 L 、 下炭跪 与胶板连接的 铆钉（ 或高强度蛆桂 ） 线间最 近 跪 离（ 见图 4 . 3 2 ）4 . 1.4 在梁的腹板计算高度边缘处， 若同时受有较大的正应力、 剪应力和局部压应力， 或同时受有较大的正应力和剪应力（ 如连续梁中式中M， 绕强轴作用的最大弯矩； W， 按受压纤维确定的梁毛截面模量； 9P 6 一一 梁的整 体稳定性系 数， 应 按附录H 确定。4 . 2 . 3 除4 . 2 . 1 条所指情况外， 在两个主平面受弯的 H型钢截面或工字形截面构件， 其整体稳定性应按下式计算：MM,P h w 一 十 Y , K , I( 4 . 2 . 3 )式中w、 、 W， 按受压纤维确定的对二轴和对Y轴毛截面模量； T ,绕强轴弯曲所确定的梁整体稼定系数， 见 4 . 22 条4 . 2 . 4 不符合4 . 2 . 1 条 1 款情况的箱形截面简支梁， 其截面尺寸（ 图4 . 2 . 4 ） 应满足h / b o -6 . 1 , / b o 8 0 、 厄 丽不 乙时， 尚 应按本规范第4 . 3 , 3 条至 第4 . 3 . 5 条的规定计算腹板的稳定性。 轻、 中级工作制吊车梁计算腹板的稳定性时， 吊车轮压设计值可乘以折减系数 0 . 9 .4 . 3 . 2 组合梁腹板配置加劲肋应符合下列规定（ 图4 . 3 . 2 ) : 1 ) a ., 按下列公式计算： 当a 6 镇0 . 8 5 时： a : 片了 当0 . 8 5 + b （1 . 2 5时： a= 1 一0 . 7 5 ( 1 6 -0 . 8 5 ) f 当a,1. 2 5 时： a , . 二1 IfJ l b1 . W A I式中几 、 一 一 用于腹板受夸计算时的通用高厚比； 当梁受压月缘扭转受到约束时：( 4 . 3 . 3 - 2 c )Ab 一 2h ,/ t 孺( 4 . 3 . 3 - 2 d )./ c t .F s t 2I E o式中当梁受压具缘扭转未受到约束时： _ 2h , Jt,16 153 23 5 (4. 3. 3-2 e)h 一 梁腹板弯曲受压区高度， 对双轴对称截面2 h , =h _2 ) r按下列公式计算：当1 , （0 . 8 时： r . , =f. ( 4 . 3 . 3 - 3 a )当。8 孟G1 . 2 时： r , 一 1 一0 . 5 9 ( d ， 一 0 . 8 ) f , ( 4 . 3 . 3 - 3 6 )当1 . 1 . 2 时： r=1 . 1 f , / d ; ( 4 . 3 . 3 - 3 c )1 . 用于腹板受剪计算时的通用高厚比当 a 1 h o 成1 . 0时 ：、 一 石 h aft41 4 -I-5 .34 (h oJa )z勺 2 35( 4 . 3 . 3 - 3 d )当 a l k 1 . 0时 ： 昌司一即？ 图4 . 3 . 2 加劲肋布I1 一搜 向加劲肋 2 -纵向加 劲肋 若 3 一 短 加劲肋又 ， 一( 4 . 3 . 3 - 3 e ) 1 当h e / t . 成8 0 勺 2 3 5 / f , 时， 对有局部压应力（ a , #0 ） 的梁，应按构造IEf横向加劲肋； 但对无局部压应力（ a . =0 ) 的梁， 可不配g加劲肋。 2 当h o / t , 8 0碑丽万丁 时， 应lef横向加劲肋。其中， 当h o / t 1 7 0 2 3 5 1 又（ 受压异缘 扭转受到约束， 如连有刚性铺板、制动板或焊有 钢轨时） 或h o / t - 1 5 0 召 2 3 5 7 万（ 受压冀缘扭转未受到约束时） ， 或按计算需要时， 应在弯曲应力较大区格的受压区增加配里纵向加劲肋。局部压应力很大的梁， 必要时尚宜在受压区配里短加劲肋。 任何情况下， h o / t ， 均不应超过2 5 0 , 此处h 。 为腹板的计算高度（ 对单轴对称梁， 当确定是否要配置纵向加劲肋时， h 。 应取腹板受压区高度 h 。 的2倍） I t - 为腹板的厚度。 3 梁的支座处和上皿缘受有较大固定集中荷载处， 宜设置支承加劲肋 。4 . 3 . 3 仅配里横向加劲肋的腹板（ 图4 . 3 . 2 a ) ， 其各区格的局部稳定应按下式计算 ： 3 ) a -按下列公式计算： 当A , 0 . 9时 ： a -. =f ( 4 . 3 . 3 - 4 a ) 当 0 . 9 .i 1 . 2 时： a 。 =1 . 1 f / a , ( 4 . 3 . 3 - 4 c )式中3用于腹板受局部压力计算时的通用高厚比。 当 0 . 5 成a / h o 成 1 . 5时：( 4 . 3 . 3 - 4 d )当 1 . 5 a / h - 2 . 0时：& / t _2 8丫1 8 . 9 一5 a / h o23 5F4 . 3 . 4 同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板（ 图4 . 3 . 2 6 ,c ) ， 其局部稳定性应按下列公式计算： 1 受压翼缘与纵向加劲肋之间的 区格 ：（ a 十 防）十 会簇 ( 4 . 3 . 3 - 1 )a + ( - r ) o + ( a . G 1 . 0口 必 r t 1 rl )、 认 r j( 4 . 3 . 4 - 1 )式中。所计算腹板区格内， 由平均弯矩产生的腹板计 算高度边缘的弯曲压应力； ：所计算腹板区格内， 由平均剪力产生的腹板平 均剪应力， 应按 r V / ( h . t . ） 计算. h ，为腹板高 度 ； a , 一一 腹板计算高度边缘的局部压应力， 应按公式 ( 4 . 1 . 3 - 1 ) 计算， 但取式中的0 =1 . 0 ; 6 . r ., . 0 ,各种应力单独作 用下的临界 应力 ， 按下列方 法 计算 ：式中a, . r, , a , 分别按下列方法计算： 1 ) o， 按公式（ 4 . 3 . 3 - 2 ） 计算， 但式中的A b 改用下列A h ， 代替。 当梁受压奚缘扭转受到约束时：Ab,一 h , /c 蕊( 4 . 3 . 4 - 2 a )当梁受压翼缘扭转未受到约束时：x6 一 h , _j ,64 23 5( 4 . 3 . 4 - 2 b )式中h纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离 2 ) r -按公式（( 4 . 3 . 3 - 3 ) 计算 ， 将式中的 h 。改为 h , ,113 ) 0 -. 按公式（( 4 . 3 . 3 - 2 ) 计算， 但式中的h改用下列人 ； 代替。当梁受压皿缘扭转受到约束时：z，一 h , /4 56 23 5( 4 . 3 . 4 - 3 a ) 当梁受压翼缘扭转未受到约束时： k .一 40 . F 23 5 /L - -2 受拉奚缘与纵向加劲肋之间的区格：( 4 . 3 . 4 - 3 6 )(_aza,z 十 (rya 十 0 z 2时 ， 取 a / h z =2 ,4 . 3 . 5 在受压冀缘与纵向加劲肋之间设有短加劲肋的区格（ 图4 . 3 . 2 d ) ， 其局部稳定性按式（ 4 . 3 . 4 - 1 ) 计算。该式中的a - ， 仍按4 . 3 . 4 条1 款之 1 ) 计算； r . , 按式（( 4 . 3 . 3 - 3 ) 计算 但将h 。 和“ 改为h , 和a , ( a为短加劲肋间距） ； a . 按式（( 4 . 3 . 3 - 2 ) 计算， 但式中3 6改用下列 a . 代替。 当梁受压翼缘扭转受到约束时： 短 加劲肋的 最小间 距为0 . 7 5 h , , 短加劲肋外伸宽度应取横向加劲肋外伸宽度的0 . 7 -1 . 0 倍， 厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1 八 5 , 注 1 用皿俐( H幽切 . L 字钥 、 相钥 、 脸 尖坏于砚 板的角切 ） 做 成的 加劲肋 ， 其截 面仅性矩不得小 于 相 应翻板加劲肋的妞性 矩 2 在 应 板两侧成对配里 的加劲肋 ，其 彼面佃性矩 应按疑 砚板中心线 为轴线进 行 汁 算 。 3 在艘 板一侧配t的加劲 肋 其截 面佃性矩应按 与加劲肋 相连的从板 边像 为 抽线进 行计算4 . 3 . 7 梁的支承加劲肋， 应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包 括加劲肋 和加劲肋每侧1 5 t 2 3 5 丙万 范围内的 腹板面积， 计算长 度取入 。 。 当梁支承加劲肋的端部为刨平顶紧时， 应按其所承受的支座反力或固定集中荷载计算其端面承压应力（ 对突缘支座尚应符合本规范第8 . 4 . 1 2条的要求） ： 当端部为焊接时 应按传力情况计算其焊缝应力。 支承加劲 肋与 腹板的连 接煤缝， 应按 传力需要 进行计 算。4 . 3 . 8 梁受压翼缘自由外伸宽度 h 与其厚度t 之比， 应符合下式要求 ：b C 13 湮( 4 . 3 . 8 - 1 ) 当 计 算 梁 抗 弯 强 度 取Y ： 二 1 . 0 时 ， b / t 可 放 宽 至1 5 丫 2 3 5 丁 箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的无支承宽度b o与其厚度 t之比， 应符合下式要求：卜40 漂( 4 . 3 . 8 - 2 )a 1 . 2的 区格， 公式 （( 4 . 3 . 5 ) 右 侧应 乘 以4 . 4 组合梁腹板考感属曲后强度的计茸 （“ 叭 a ,h ,4 . 3 . 加劲肋宜在腹板两侧成对配I， 也可单侧配！， 但支承加劲肋、 重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配1. 横向加劲肋的最小间距应为 0 . 5 h o , 最大间距应为 2 h o （ 对无局部压应力的梁， 当h o / t . 1 5( 4 . 3 . 6 - 1 )撬( 4 . 3 . 6 - 2 ) 在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋， 其外伸宽度应大于按公式（ 4 . 3 . 6 - 1 ) 算得的1 . 2 倍， 厚度不应小于其外伸宽度的1 / 1 5 在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中， 横向加劲肋的截面尺寸 除应符合上述规定外， 其截面惯性矩 1 , 尚应符合下式要求 ： 1 , 3 h b t 乙( 4 . 3 . 6 - 3 ) 纵向加劲肋的截面惯性矩 1 ， ， 应符合 卜 列公式要求 当 a l k o 簇0 . 8 5时 ： 1 , 1 . 5 h , t 乙( 4 . 3 . 6 - 4 a ) 当 a 气0 . 8 5时 ： 1, ( 2 .5 一 。 ” 会 ） （ 念 ）245 h l h 1 h ot. (4 .3. 6-4 b ) My一一梁的同一截面上同时产生的弯矩和剪力设计值； 计算时， 当V O . 5 V . ， 取 V =O . 5 v ; 当M崎 ， 取 M今M M,梁两翼缘所承担的弯矩设计值；A , h , 较大冀缘的截面积及其形心至梁中和轴的距离；A , h , -较小其缘的截面积及其形心至梁中和轴的距离；M-V 。 一梁抗弯和抗剪承截力设计值1 从 应按下列公式计算： M , = Y , a . K . f。一 ，一 ( 1- p )h lt.2 1R( 4 . 4 . 1 - 3 )( 4 . 4 . 1 - 4 ) 。 。 梁截面模t考虑砍板有效高度的折减系数； 人按梁截面全部有效算得的统二轴的惯性矩； h按梁截面全部有效算得的腹板受压区高度； Y , - 梁截面 塑性发 展系数。 A - 腹板受 压区有 效高度系 教。当A b 成0 . 8 5时 ： p =1 . 0 ( 4 . 4 . 1 - 5 a )当 0 . 8 5 1 . 2 5时：5 轴心受力构件和拉弯、 压弯构件的计算， 一 1x 一 00- 2 （ 4 4 1 一 s c )( 4 . 4 . 1 - 5 05 . 1 轴心受力构件式中 A b 用于腹板受弯计算时的通用高厚比， 按公式（( 4 . 3 . 3 - 2 d ) , ( 4 . 3 . 3 - 2 e ） 计算 2 V 。 应按下列公式计算 当,1 , 毛0 . 8时： V =h , t , f , ( 4 . 4 . 1 - 6 a ) 当。 8 A , 簇1 . 2时 V =ht _ f . l - - 0 . 5 ( .l 一0 . 8 ) ( 4 . 4 . 1 - 6 b ) 当又 ， 1 2时： V =h t , .f , / d ; ( 4 . 4 . 1 - 6 0式中几一 用于腹板受剪计算时的通用高厚比， 按公式（( 4 . 3 . 3 - 3 d ) 、 ( 4 . 3 . 3 - 3 e ） 计算 当组合梁仅配置支座加劲肋时， 取公式（ 4 . 3 . 3 - 3 e ) 中的h o / a =04 . 4 . 2 当仅配置支承加劲肋不能满足公式 （ 4 . 4 . 1 - 1 ) 的要求时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。中间横向加劲肋和上端受有集中压力的中间支承加劲肋， 其截面尺寸除应满足公式（ 4 . 3 . 61 )和公式（( 4 . 3 . 6 - 2 ) 的要求外 ， 尚应按轴心受压构件参照第 4 . 3 . 7条计算其在腹板平面外的稳定性， 轴心压力应按下式计算： N, =V。 一zh , t - +F ( 4 . 4 . 2 - 1 )式中 V 一 按公式 4 . 4 . 1 - 6 ) 计算； h ， 一一腹板高度 ； 乙按公式 （( 4 . 3 . 3 - 3 ) 计算； F 作用于中间支承加劲肋上端的集中压力。 当 腹板在支座旁的区格利用屈曲后强度亦即A J O . 8时 支座加劲肋除承受梁的支座反力外尚应承受拉力场的水平分力 H,按压弯构件计算强度和在腹板平面外的稳定 H=( V。 一rh. t ., ) 1 1 +( a l h o ) ( 4 . 4 . 2 - 2 ) 对设中间横向加劲肋的梁, a取支座端区格的加劲肋间距对不设中间加劲肋的腹板， a取梁支座至跨内剪力为零点的距离。 H的作用点在距腹板计算高度上边缘h / 4 处。此压弯构件的截面和计算长度同一般支座加劲肋。当支座加劲肋采用图4 . 4 . 2 的构造形式时， 可按 下 述简化方法进行计算： 加劲肋 I 作为承受支座反力R的轴心压杆计算， 封头肋板 2 的截面积不应小于按下式计算的数值：5 . 1 . 1 轴心受拉构件和轴心受压构件的强度， 除高强度螺栓摩像型连接处外 ， 应按下式计算： N ， ， - - f 刁 尸 I n( 5 . 1 . 1 - 1 )式中!Y 轴心拉力或轴心压力； A。 净截面面积。 高强度螺栓摩擦型连接处的强度应按下列公式计算： ) n , 、 Na = ！ 1 一 0 . 5 I 下 一 - f 、R 1- n( 5 . 1 . 1 - 2 )( 5 . 1 . 1 - 3 )式中 。 一 NA C f在节 点或拼 接处， 构件 目 ；端 连接的 高强度螺 栓数 ，一 所计 算截面（ 最 外列螺 栓处） 上高强 度螺栓 数目 ； A 构件的毛截面面积。5 . 1 . 2 实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：簇f0 . 8烨接 典缘为！月x一一截缘边截1钥一刁一洲鸿陈j 一、川一一yy制称切接叙味岔一告一一1一轧和焰焊洲导半卞一一一面为的面 卜洛一卜1接一一引！ 朝一卜焊一LF1或y尸Jee刁制一JITI， 一十1轧占，注 ： 1 腹板高厚 比不应大十 2 5 0 2 考虑胭板 屈曲后强度的梁 可按 构造需要设t中间权向加劲肋 3 中 间横 向加劲肋间距较大 （ a 2 . 5 k ) 和不设 中间俄向加劲肋的腹板 ， 当 润 足公式 433 - 7 ) 时 ， 可取 月 二叽I Y X ,i x_ , x i, ： 轧制 s tY轧制 焊接 板件宽厚 比2 0 )一 羹 一 丰 一 y一 yv - - l yM 4 . 4 . 2设 T封 头肋 板 的 梁端 构 造I 了峨 班 5 . 1 . 卜1 儿 扭转屈曲的换算长细比； I 毛截面抗扭惯性矩； I _ 毛截面扇性惯性矩； 对 T形截面（ 轧制、 双板焊接、 双 角钢组合 、 十宇形截面和角形截面可近似取 I . =O a A毛截面面积。 I . -扭转屈曲的计算长度， 对两端铰接端部截面可自由 翘曲或两端嵌固端部截面的翘曲完全受到约束的构 件， 取 1-f o r . 3 单角钢截面和双角钢组合T形截面绕对称轴的礼可采用下列简化方法确定： I ) 等边单角钢截面（ 图5 . 1 . 2 a ) ：十：公面形式 1 1x 周 4y 二 串 二 7L J y- 二 y 卜 lyxi -y b灸 b类 格 构式 娜 浪 ， 板 件边 蜂 焰 切 一 y 、 y. -.T , -.4:- - Y- 一 b类 c类 航阶 郧赶委吹 击减钦边 ,每俊6ftlaoKfAimom一 接 y-4y -A ft A PF tt20 每 6ftlaoKfAimom一接y-4y -A ft A PF tt20 c类 c类 氖 饭件 宽厚比即 饭件宽厚比即 外舰 5 12 一 2抽心 受 压 构 件 的住 面 分 类 （ 板 ， ）位面形式 对 汀釉 对 y 轴 x 粉) Gflomm L类 c类 轧治二一或 H谖截 面 二一或H谖截面 t 妻 8 0 mm c 类 d类 x- Y -x 月为蜡切边 b类 b类 娜接工字形祖 面 皿蜂为 轧创成剪切边 c 类 d 类 Y% 板件宽厚 比2。 b类 卜类 汉一十妙 一 十 妙 板件 宽厚比（2 。 c 类 e 类 YI III I I- Y ( c )匠 宜L v 卜虹 月图5 . 12 单角俐截面和双角钢姐合 T形截面 一等边角俐胜 宽度 b , -不 筹 边 角 钥 长胶宽度 ,b , 一 不等边角创短 肢宽度 当b / t O . 5 4 4 , / b 时： 十 0. 8 56 11o,t( 5 . 1 . 2 - 5 a )“ ，一 ， 手 ( 1+ 斋)13 . 56( 5 . 1 . 2 - 5 b )式中b , t 一分别为角钢肢的宽度和厚度。 2 ) 等边双角钥截面（ 图5 . 1 . 2 6 ) : 当b / t 续0 . 5 8 1 0 , / 时：“， 一 了( 1+ 0. 47 561 tyt( 5 . 1 . 2 - 6 a )当6 l t O . 5 8 4 , 1 b时： 构件长细比A 应按照下列规定确定： 1 截面为双轴对称或极对称的构件： 3 , =1。 二 i , A , =l o y l i , ( 5 . 1 . 2 - 2 )式中 1 0 . . l 0 , 构件对主 轴z 和y 的计 算长 度； i , . e y 构件截面 对主 轴二 和y的回 转半径。 对双轴对称十字形截面构件, x或 A ， 取值不得小于 5 . 0 7 6 l t（ 其中b 1 t 为悬伸板件宽厚比） 。 2 截面为单轴对称的构件 绕非对称轴的长细比孟 二 仍按式( 5 . 1 . 2 - 2 ） 计算， 但绕对称轴应取计及扭转效应的下列换算长细比代替 A , ， 一 3 9 手 （1 七 z9 b (1 + 18 66 ( 5 . 1 . 2 - 6 6 )3 ) 长肢相并的不等边双角钢截面（ 图 51 . 2 c ) :当6 , / t 0 , 4 8 1 0 , / 6 ， 时：， 一 5. 1 钟十 lo, t1 7. 4b , )( 5 . 1 . 2 - 7 6 )4 ) 短肢相并的不等边双角俐截面（ 图 5 . 1 . 2 d )当b , I t 0 . 6 9 1 o / b 时， A u=5 . 4 6 1 t ( 5 . 1 . 2 - 8 式中A . =L o l ii l o。 为构件对 。 轴的计算长度， 。 为构件截对 “轴的回转半径 。 注 t 无任何 对称轴 且又非极 对称 的截 面（ 单面 连接 的不 等边 单角俐 除外 ） 不 用作轴 心受压 构件 2 对单 面连接的单 角胡轴 心受 压构 件， 按 3 . 4 . 2条考虑 折减 系数 后 可 不 虑夸扭 效应 3当 摘形 祖面用 于格 构式 构件 的分肢 ， 计算 分胶 绕对 称轴 ( r 轴 ）的往 定 时， 不 必 考 虑扭 转 效 应。 直 接用A , 盗出P , 值。5 . 1 . 3格构式轴心受 压构件 的稳定性 仍应按 公式 （ 5 . 1 . 2 - 1 )算， 但对虚轴（ 图5 . 1 . 3 a 的x 轴和图5 . 1 . 3 6 , c 的x 轴和Y轴）长细比应取换算长细比。换算长细比应按下列公式计算： 1 双肢组合构件（ 图5 . 1 . 3 a ) , 当缀件为缀板时： A o , =办： + A ; ( 5 . 1 . 3 - 当缀件为绷条时： 受拉构件：8 0 i , ： 为截面回转半径 应按下列规定采用： I 当为图5 . 1 . 5 a , b所示的双角钢或双槽钢截面时， 取一角钢或一个槽钢对与填板平行的形心轴的回转半径； 2 当为图5 . 1 . 5 c 所示的十字形截面时， 取一个角钢的最回转半径。 , 9 匡 查 弓 勿 二 6 hi H 仁嘴 、 拍月 妇 台 土 不 上 由 侣， 占 内去 由翻 ：I 日 ， 丫 曰 d 、 分八 人冲 厂j飞一 门 （ a ）丈 b ）工 c 图51 . 5 计算截面回转半径时的轴线示愈山 七 e 1 1 双 口二 创, J 十 己 ； 七 通 ，亡卜J 儿 相 t目 r . * r.v 一 A J ；压 耳 万A v工一A .厂哎 ,q -式中 l , 一 整个构件对 x轴的长细比； x , 一分肢对最小刚度轴 1 - - 1的长细比， 其计算长度1 为： 焊接时， 为相邻两缀板的 净距离； 螺栓连接时， 止 相邻两缀板边缘螺栓的距离； A， 一构件截面中垂直于 x轴的各斜缀条毛截面面积二 和。 2 四肢组合构件（ 图 5 . 1 . 3 b ) 当缀 件为缀板时 ： 剪力v值可认为沿构件全长不变。 对格构式轴心受压构件， 剪力 v应由承受该剪力的缀材I（ 包括用整体板连接的面） 分担。5 . 1 . 7 用作减小轴心受压构件（ 柱） 自由长度的支撑， 当其轴线i过被撑构件截面剪心时， 沿被撑构件屈曲方向的支撑力应按下3方法计算： 1 长度为 1 的单根柱设置一道支撑时， 支律力F h 为： 当支撑杆位于柱高度中央时： F二N/ 6 0 ( 5 . 1 . 7 - l a - 4沃 夕 晚夭 工J 六 丫 p R雀 十M Y , A lW i 八 行 ， 、气 ， 气万 华a o 二 二次 + ,tA .抓 扣 - a当缀件 为缀条时.lo.- d :-4-4o A3 , 一 杯 40 A( 5 . l . 3 - 3( 5 . 1 . 3 - 4( 5 . 1 . 3 - 5了尺IJ 心式中N一 被撑构件的最大轴心压力。 2 长度为1 的单根柱设置m道等间距（ 或间距不等但与I均间距相比相差不超过 2 0 ） 支撑时， 各支承点的支撑力 凡。 为： F 6. , =N / 3 0 ( ，十1 ) ( 5 . 1 . 7 一 2 3 被撑构件为多根柱组成的柱列， 在柱高度中央附近设里； 首 古 岌 口 a 士 卫 臼 石 台 月二 勺 二少 雷 J ， 毛 自 ，旦 一 F式MAA ,一 整个构件对 v 轴的长细比；一构件截面中垂育干 、灿的各k l m各Ei + ; rr# I I 3知， 。 ，o .3 缀件 为缀条 的肺织合k i t 4( fmi p ,1 4 r )A0 一 赤+ A4 2 A叹产 n Z 月q 7式 中n一柱列中被撑柱的根数 ； 艺 v 被撑柱同时存在的轴心压力设计值之和 4 当支撑同时承担结构上其他作用的效应时， 其相应的轴i可 天1 :方 f 徽 书 去 闷口 石 n一八 石二 4 2 A v一A , r n 勺r 叹t o _ 9上，闷 ， 斗刀 加 翻，J 膝 目 白，r ， ， 内 击卜 月 式d构件截面中各斜缀条毛截a构件 截面内绷条A rr #平而上面积之和 ；了 帅 a s本 伍5 . 2 . 1 弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件， 其强度应担】 二 Fd 未 沉， 名 小 巾 雪A级板的线刚度应符合8 . 4 . 1 条的规定妇 绷 条 与 构 件 幼 纬 闻 的 今 角 应 春 - . - 7 f 1 0 A 国 由.i rr M r., err峨 碑产黝广 1 0 1 9- 4 _x 十 ， 卜一 了x 兮一 r 方 士 二 大 少L- 一 卜 J 6 - r 、式中 Y = . Y 一与截面模量相应的截面塑性发展系数， 应按4 5 . 2 . 1 采用。左， 一子不冲土由一买业一十由刃汁耳一山士厅一甲甫口卜一干土卜币甲一lxL卜 图5工 3 格构式组合构件截面5 . 1 . 4 对格构式轴心受压构件： 当缀件为级条时， 其分肤的长纽比几 ， 不应大于构件两方向长细比（ 对虚轴取换算长细比） 的较大位A m ： 的 。7 倍； 当缀件为缀板时 A 不应大于 4 0 ， 并不应大于a m ： 的0 . 5 倍（ 当A _I M = I ; 所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时： 使构 件 段产生同向曲率时 风 . =1 . 0 ； 使构件段产生反向曲率 时 。 只 、 二 0 . 8 5 , 所考虑 构件 段内 无 端弯矩 但有横 向荷 载作用 时确 . =1 . 0 . 2 ) 弯矩作用 平面 外为悬释的 构件确. = 1 , 0 .5 . 2 . 3 弯矩绕虚轴（ x轴） 作用的格构式压弯构件， 其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算：1卞1卡一 当压弯构件受压冀缘的自由外伸宽度与其厚度之比 大于1 3 丫 丽 亏 万： 而不超过1 5 六3 5 / 大时， 应 取Y1 . 0 需要计算疲劳的拉弯、 压弯构件， 宜取Y 、 二乙二1。 。5 . 2 . 2 弯矩作用在对称轴平面内（ 绕二轴） 的实腹式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算： 宜 弯矩作用平面内的稳定性N fl - 从， ，一户不十 一 1 下一 ； 二 竺 /p . 八 W / 7 一21 ” . - r . N ,a ）（ 5 2 _ 3） N ：R - , M, ， 一丁 宁P . A 、 w , 1 1 一 n ，牛、 、 一 N 司簇f( 5 . 2 . 2 - 1 )式中N 一所计算构件段范围内的轴心压力； N屯一 参数, N是二a E A / ( 1 . I A 兰 ） ； lp ， 一一弯矩 作用平面内的 轴心受压构件 稳定系数； M，一 所计算构件段范围内的最大弯矩； wl 一 一 在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模最； R m ： 一 等 效弯矩系 数， 应 按下列规定采用： 1 ) 框架柱和两端支承的构件： 无 横 向 荷 载 作 用 时 汽 、 一 。. 65 十 。. 35 筹 ，、 和 、 为 端 弯矩， 使构件产生同向曲率（ 无反弯点） 时取同号； 使构件 产 生反向 曲率（ 有反弯 点） 时取 异号, I M , I ?I A 1 ; 有端弯矩和横向荷载同时作用时： 使构件产生同向曲率 时， R m , =1 . o ； 使构件产生 反向曲 率时， R ,： 二 。 . 5 5 ; 无端弯 矩但有横向荷 载作用时：R m ， 一1 . 。 。 2 ) 悬臂构件和分析内力未考虑二阶效应的无支撑纯框架和 弱支撑框架柱 g _ =I。 对于表 5 . 2 . 1 的3 , 4 项中的单轴对称截面压弯构件， 当弯矩作用在对称轴平面内且使翼缘受压时， 除应按公式（ 5 . 2 . 2 - 1 ） 计算外， 尚应按卜 式计算： NR _. . M 、1 I A， ， ， ， ， N 、 抓 f ( 5 . 2 . 2 - 2 ) 一 . W l. ( 一 . 2 5 N e ） 一 式中WZ 一 对无翼缘端的毛截面模景。 式中u . = L I Y I ， 为对二 轴的毛 截面惯性矩 y 。 为由s轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢腹板外边缘的距离， 二者取较大 者； rp . , N , 、 由换 算长细比 确定。 弯矩作用平面外的整体德定性可不计算， 但应计算分肢的稳定性， 分肢的轴心力应按精架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。5 . 2 . 4 弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件， 其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。但在计算弯矩作用平面 外的整体 稳定性时， 长细比 应取 换算长细比。 ， 、 应取1 . 0 ,5 . 2 . 5 弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形（ 含H形） 和箱形（ 闭口） 截面的压弯构件， 其稳定性应按下列公式计算 ： Nf . AR m . MJ N、7 w . 1 t 一 V. 6 -1 、1 N E . ） 3 .- K ” 氛 簇 f 5 “ “ 一 ”甲 , A 口 M十 ”二 竺 二 十 ,P , . W . 风 ， My , w , （ 一 ，8 NN毛f ( 5 . 2 . 5 - 2 )2 弯矩作用平面外的稳定性： N Q , M、 丁 寸 刀 ： 二冬 广g , A 汽Wl s( 5 . 2 . 2 - 3 )式巾 (F . . 讯 一 对强 轴二 ， 和 弱轴y - - - y 的轴心受压构件稳定 系数； P , . qP I均 匀 弯 曲 的 受 弯 构 件 整 体 稳 定 性 系 数， 按附 录B 计算， 其中工字形（ 含 H型钢） 截面的非悬臂（ 悬 伸 ）构 件lp ,、 可 按 附 录 b 第B . 5 节 确 定 ，(p i,， 可 取 l . 。 ； 对 闭 口 截 面。 取汽 、 一 ？ _ 1 . 。 ； M M、一所计算构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯矩； N -N l 一 参 数， N 会 = n E A / ( I . I A ) , N 会 二 , E A / ( 1 . I A ; ) i w ， w厂 一对强轴和弱轴的毛截面模量； 气 ： 汽一 等 效 弯 矩 系 数 ， 应 按 5 . 2 . 2 条 弯 矩 作 用 平 面 内 稳 定计算的有关规定采用； 只 ， 、 凡一 等 效 弯 矩 系 数 ， 应 按5 . 2 . 2 条 弯 矩 作 用 平 面 外 稳 定计算的有关规定采用。5 . 2 . 6 弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件， 其稳定性应按下列规定计算 ： 1 按整体计算：式中 P ,弯矩作用平面外的轴心受佳构件稳定系数， 按 5 . 1 . 2条确定。均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数， 按附录B计算， 其民,y M,M, N、W i . ( 几 一 叭 V ,万1 ， I ., IW ，+ R , 二、 3 N。 护，N、 、，N 或 拉 杆 在 衍 架 半血 外 的 玩 26刚 度七 y 笋 4 n 一 X 一 ） “ ” ， 1侣1 在L 的 褚 甘 裕 亡 知 血 你 4 4, 翻 日S . 3 . 1 确定析架弦杆和单系腹杆（ 用节点板与弦杆连接） 的长却比时， 其计算长度 t o 应按表 5 . 3 . 1 采用。F t 曲 方 向 两 I。 杆 陈箍 石 辛而瘫奚 石 下 飞他 。 杆 片 . C, vfRIVI 斗一！ 仁 一丁 一 在 ， ， “ 卜 一 ！I 斜半面 注 1 t 为 构 件的几何长度 （ 节点 中心 间距离 ）t 为衍架 弦扦侧 向支承 点之 间启 距 离 之 斜平 面系指与拓架 平面斜交的平 面 适用 9构件 截面两 主轴均不 在朽架 5 面内 的 单 角钢腹杆 和双角钢十字形 截面胜杆p 3 无 节 点板 的腹杆计算 长 度 在任慧 平面内均取 其等 于 几 何长度 钢 管结构 序 外 ） 当析架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的 2 倍（ R5 . 3 . 1 ) 且两节间的弦杆轴心压力不相同时， 则该弦杆在析架平m外的计笠径磨 . 枯下才确宁 伯不E ll i 八干 n ; /、。 一 1 （ 。 7 5 1 0 . 2 5 等(, z 1式中N, - 一 较大的压力， 计算时取正值； N , 一 较小的压力或拉力， 计算时压力取正值， 拉力取f 洁、 士全N . 、d、 1 F1图 S . 3 . 1翰 杆 抽 心 压 六 存 侧 向 古 云 占 闻 右 亦 仕 的 挤 犯 信 王t o =0 . 5 1 式中l 为拓架节点中心间距离（ 交叉点不作为节点考虑） ； 八为所计算杆的内力； N 。 为相交另一杆的内力， 均为绝对值。两扫均受压时 ， 取 N, 蕊N， 两杆截面应相 同。 2 拉杆， 应取 1 , =1 当确定交叉腹杆中单角钢杆件斜平面 内的长细 比时 ， 计算 长度应取节点中心至交 叉点的距离 5 . 3 . 3 单层或多层框架等截面柱 在框架平面内的计算长度应I于该层柱的 高度乘以 计算长度系 数1 。框 架分为无 支撑的纯框架和有支撑框架 ， 其 中有支撑框架根据抗侧移刚度的大小 ， 分为强支撵框架和弱支撑框架。 1 无支撑纯框架。 1 ) 当采用一阶弹性 分析方法 计算 内力时框架柱的计算长 度系 数尸 按本规范附录D表U - 2 有侧移框 架柱的计 A 长度系数确定。 2 ) 当采用二阶弹性分析方法计算内力民在每层柱顶附加庵 虑公式 3 . 2 . 8 - 1 ） 的假想水平力 月 时 框架柱的计算长 度系 数P 二1 . 。 2 有支撑框架 1 ) 当支撑结构 支撵析架、 剪力墙、 电梯井等） 的侧移刚I （ 产生单位侧倾角的水平力） S , 满足公式 5 . 3 . 3 - 1 ) 的事 求时， 为 强支 撵框架， 框架柱的计 算长度系 数k 按木规V 附录D表n - 1 无侧移框架柱的计算长度系数确定。 S, 妻3 (l. 2 EN 一 艺N , ) ( 5 . 3 . 3 - 1式中艺N u . 艺N 。 一 第 ； 层层间所有框架柱用无侧移框架泪 有侧移框架柱计算长度系数算得的轴且 杆稳定承载力之和 2 ) 当支撑结构的侧移刚度 S 。 不满足公式（ 5 . 3 . 3 - 1 ) 的要寸 时， 为 弱支撑框架， 框架柱的 轴压杆稳定系 数W 按公J4 ( 5 . 3 . 3 - 2 ) 计算。 5 卜 。 。 。 十 （ 。一 ） 丁 不 二 笼 节 ； 二 丈 嘴二 ； ( b . 3 . _ 乙 50 -T o w , % o s c 3 _ 2 FN 一又N ） 一 一 一1式中 W , I T .一分别是框 架柱用附录D中无侧移框 架柱和有侧 移框架柱计算长度系数算得的轴心压杆稳定系 数5 . 3 . 4 单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱， 在框架平面内的计算长度应按下列规定确定： 1 单阶柱 ： 1 ) 一 下 段柱的 计算长度系数产 2当 柱上端与横梁铰接时， 等 于按本规范附录D表D - 3 ( 柱上端为自由的单阶柱） 的数 值乘以表 5 . 3 . 4的折 减系数； 当柱 f : 端与横梁刚接时 ， 等 于按本规范附录D表 D - 4 ( 柱上 端可移动俱不转动的单 阶柱） 的数值乘以表5 3 . 4 的折减系数。 衰5 - 3 . 4 单层厂房阶形柱计葬长度的折减系傲1 Yn 51A-1 lAYlt?,tXFkHt4S P s T* t4( fhi o. eMe Ah I! - 14kha&.f 3EriAhkF#!11f iPore9 #iah*FixX 9n t At P. 1-s: 0. 7 注 ，有 摘梁的皿天结构 （ 如 落倾 车间等 ） ， 其 折减系数可采 用 。 ， 2 ） 上 段 柱 的 计 算 长 度 系 数产， 应 按 下 式 计 算： k ,一 带(5 .3 .4-1 )式中 ， 参数， 按附录1 ) 表D - 3 或表D - 4 中 公式计算 2双阶柱 ： 1 ） 下段柱的 计算长度系数产 。 ： 当 柱七 端与横梁铰接时， 等 于按附录D表D- 5 ( 柱上端为自由的双阶柱） 的数值乘以 表 53 4的折减系数； 当柱 卜 端与横梁刚接时， 等子按附 录 D表D创柱上端可移动但不转动的双阶往） 的数值乘 以表5 . 3 . 4 的折减系数 2 ) 上段柱和中段柱的计算长度系数产 、 和产 2 。 应按下列公 式计算 Pa，、 群1 一一I : . 1 1 11 刀 ！ “ 】一 常（： 3 4-3 )式 中 ， ， . 9 ,参 数 ， 按 附 录D 表D - 5 或 表D - 6 中 的 公 式 计 算 比： 对故面均匀 变化的椒形柱 其 计 算 长度的取俏 参见现 行国家 标准 玲弯 两壁型 锅结构技术规范ri G t3 5 . 0 1 8 ,5 . 3 . 5 当计算框架的格构式柱和析架式横梁的惯性矩时 应考虑柱或横梁截面高度变化和缀件（ 或腹杆） 变形的影响5 . 3 . 在确定下列情况的框架柱计算长度系数时应考虑； 1附有摇摆柱 （ 两端铰接柱） 的无支撑纯框架柱和弱 支撑框架柱 的计算长 度系数应 乘以 增大系数刀 人 一 2: ( N , / H、（ ： 3 . 6 ) 刀一了! t二 一 勺 艺( Ni / H）式中艺( N , / H） 一各框架柱轴心压力设计值与柱子高度比值 之和 ； Y-( N I / H） 一各摇摆柱轴心压力设计值与柱子高度比值 之和 摇摆柱的计算长度取其几何长度 2 当与计算往同层的其他柱或与计算往连续的上下层柱的稳定承载力有潜力时， 可利用这些柱的支持作用， 对计算柱的计算长度系数进行折减， 提供支持作用的柱的计算长度系数则应相应增大。 3 当梁与柱的连接为半刚性构造时， 确定柱计算长度应考虑节点连接 的特性。5 . 3 . 7 框架柱沿房屋长度方向（ 在框架平面外） 的计算长度应取阻止框架柱平面外位移的支承点之间的距离。5 . 3 . 8 受怅构件的长细比不宜超过表5 . 3 . 8 的容许值 安 5 . 3 . 8受 压 构 件的 容 许 长 细 比 。 次、 件 。 。 、 许 长 细 比村、 铂 架和天窗架中的汗件一柱 的缀条、 吊车梁或吊车# i 架 以 下 的柱1司X撑一I x 沐c 吊 车梁或吊车拓架以 下的柱间支撑除外 ）1 用 以 X b -x 1 - #s fi P 长 细 比 的 杆 ”一 注： 州架咬 包括空间 析架 ） 的受 压腹 杆 当其 内 力等丁或 小于 承载能 力的 5 0 时 ， 容许长细比值可 取 2 。 。 2 计算单 角钥受压构件的 长细 比 时 应采用角 钢的 服小 回转半 径 但 计 茸在 交叉点 相互连接的交叉杆件 平面外的长细 比时 ， 可采用 与角用肢 边平 行轴 的回转 半径 3 跨度 等 于 或 大 下 6 0 的 拓架， 其受 压弦杆 和端压 仟的释许 长细 比值宜 取 曰 o . 其他z li 腹杆 可取 巧。 （ 承受醉 力简 救或1间 接 承受 动力 荷跳 ） 或 1 2 0 ( 直接承受动力荷 毅） i 山容许 长 细 比 控制 截面的杆件 ， 在 计 算其 长细比时 可不考虑扭 转效应5 . 3 . 9 受拉构件的长细比不宜超过表5 . 3 . 9 的容许值 衰53 . 9 受拉构件的容许长烟比1 c M i t r t fs l # & # s！1！升书召翻的枯 比一 直接 承受11 顶 次 一构件名称1 一一 一 一 一 一 卜一 一 一一 一 一 动 力 荷业的！1一 一、！ 有重级 作制4 t I1 一一 甲一吊车的厂房I 吊军赞或吊车析 架一 ！1一以下 的拄间 支 撑、一L 上 仁 一 仁 ） 一 其 他 拉 杆、 支撑、 系 杆 等 日 张 ” ” 除 外 ） ！ 一 一 ，！ 注 t 承受朴力荷 载的结构中 7仅计算 受拉构件在竖 1.1 V 0 1 内的 1 细 比 2 在直接或 间接承受动力荷 载的结构中 ， 单角 钢受拉构 件长细 比的训稼 方法 与 表 3 3 . H i 士 z柑 司 飞 中 重级I竹制吊 车扮架下弘杆的 长细比不宜超过 2 0 0 4 在设有夹钳或 刚性料耙等硬 钩吊车的J房 中， 支 律 （ 表中第 2 项除 外） 的长 细比不宜超过 3 0 0 5 受拉构什 在永久荷载 与 风荷 载 组 合作用 下 受压 时 其 长细比不宜超过 2 5 0 , G 跨度等 f 或大 1 , 6 0 m的衍 架 ， 其 受拉 弦杆和 腹杆 的 长细 比不宜 超过 3 0 0 （ 承受 峥力荷载或间接承 受动力徜载 ） 或 % s 0 ( 直接吸受动 力 f m 载、 5 . 4 受压构件的局部稼定5 . 4 . I 在受压构件中 翼缘板自由外伸宽度G与其厚度t 之比，应符合下列要求 ： I 轴心受压构件 ： 手 “ ，。 斗一。 la ) _23 51 （： 4 .1 -1 )式中几构件两方向长细比的较大值； 当d 1 0 0时， 取 A = 1 0 0 2 压弯构件 知3 漂(5 .4. 1 2 )! i 强 度 和 稳 定 计 算 中 取Y . 1 . 。 时， b l ， 可 放 宽 至1 2 百 -5 v 5 1 f ,痛蒂什筒距离 对轧制 构 件 取内圈兹起点至月缘板（ 肢） 边缘的距离 。 一 一一“ 一打一 去J 闷 吧 二 L 巾 自 ， 互 阵 LL其厚度r ，之比， 应符合下列要求 ，一自 肠 翻 ，Rh 0. 、 ： ）2 3 :式中 x 一 构件两方向长细比的较大值； 当d 1 0 0时， 取 d =1 0 0 , 2 压弯构件：h 0 C 1。 。 十 。 ： 2 5 ）2 36 . 1 . 1 直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接， 当应力变化的循环次数n 等于或大于5 X1 0 次时， 应进行疲劳计算。6 . 1 . 2 本章规定不适用于特殊条件（ 如构件表面温度大于1 5 0 0C， 处于海水腐蚀环境， 焊后经热处理消除残余应力以及低周高应变疲劳条件等） 下的结构构件及其连接的疲劳计算。6 . 1 . 3 疲劳计算采用容许应力幅法， 应力按弹性状态计算， 容泊应力幅按构件和连接类别以及应力循环次数确定。在应力循环呼一 r J 创 t +击 石 拟 勿赶 才 为； 汀 J 言 书 斗甘 A V岔 ， 右 幽s 4 + ，h 、 、 只 。 。 ： 2 6 . ： ）2 3 111隋 a m . . 一 am , . a 。 一 一 am. .式中一腹板计算高度边缘的最大压应力。 计算时不考虑牛 件的稳定系数和截面塑性发展系数 ； “ 一腹板计算高度另一边缘相应的应力， 压应力取工 值 ， 拉应力取负值； A构件在弯矩作用平面内的长细比； 当A 1 0 0 ， 取 a =1 0 05 . 4 . 3 在箱形截面的受压构件中， 受压翼缘的宽厚比应符嘴4 . 3 . 8 条的要求 箱形截面受压构件的腹板计算高度 h 与其厚度t ， 之比， 丈符合下列要求6 , 2 . 1 对常幅（ 所有应力循环内的应力幅保持常最） 疲劳， 应按1式进行计算： 如夏 助 ( 6 . 2 . 1 - 1式中 一对焊接部位为应力幅， m=a m 。 二 一a m . ； 对非焊接召 位为折算应力幅， O a =a 、一 。 7 。 ； 二一计算部位每次应力循环中的圾大拉应力（ 取正值） ； a - 一 计算部位每次应力循环 中的最小拉应力或压应夕 （ 拉应力取正值 ， 压应力取负值） ； 广 二 ， - . ._ 4 A & l& A l -, 6 1t w i t f v 自da了 N( mm ) . 0 v 枯 下 式 计 筑 。 口 . 居毒 工 认翻 七 。（ R 9 1 - ;，、一 参数 ， 根据本规范附录 E中的构件和连接类别按, o i 吏日1 ，月 自口 n rh .。 ( 2 .t I l， V J ,( 5 . 4 . 2压 弯构 件的 h dt 不应 超 过公 式 （ 5 . 4 . 2 - 2 ) 或 公( 5 . 4 . 2 - 3 ) 右侧 乘以。 . 8 后的 值（ 当 此值 小于4 0 / 2 3 5 % f , . 时， 应用4 0 掩丽 7 了 妥 ） 。5 . 4 . 4 在 T形截面受压构件中， 腹板高度与其厚度之比， 不应J过下列数值 ： t 轴心受压构件和弯矩使腹板自由边受拉的压弯构件： 热轧剖 分T形 钢: ( 1 5 + 0 . 2 x ) f3 盯1 万 焊接T 形钢： ( 1 3 + 0 . 1 7 A ) 涯丽 7 了 2 弯矩使腹板 自由边受压的压弯构件 当。 1 . 。 时： 1 8 碑3 5 万 百 x和a 。 分别按 5 . 4 . 1条和 5 . 4 . 2条的规定采用5 . 4 . 5圆 管截 面的受压 构件， 其外 径 与壁厚 之 比不应 超二1 0 0 ( 2 3 5 / f） 。5 . 4 . 6 H形、L 字形和箱形截面受压构件的腹板， 其高厚比不合本规范第 5 . 4 . 2条或第 5 . 4 . 3条的要求时， 可用纵向加劲肋；强， 或在计算构件的强度 和稳定性时将腹板的截 面仅考虑计算！度边缘范围内两侧宽度各为2 0 t了 2 丽又 不 的部分（ 计算构件的定系数时， 仍用全部截面） 用纵向加劲肋加强的腹板， 其在受压较大翼缘与纵向加劲更之间的高厚比， 应符合本规范第 5 . 4 . 2条或第 5 . 4 . 3条的要求 纵向加劲肋宜在腹板两侧成对配置 ， 其一侧外伸宽度不应 19 4(16 13. 2f10 2. 1 fI 101 4 1 1 0 ，0 ;9 f。 髻O.A1 2 注 公式（ 6 . 2 . 1 - 1 ) 也 适用于必应力悄况 2 2 对变幅（ 应力循环内的应力幅随机变化） 疲劳， 若能预测构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、 应力幅水平以及频次布总和所构成的设计应力谱 ， 则可将其折算为等效常幅疲劳 按式进行计算： D a O d ( 6 . 2 2 一赤 权 li A k 8 h 竺 i* s u石 幅 . 挤 下 t 确 宁： 兰 一若 李竺 1了 f ; 夕 夕- z 。以 应力 循 环次数 表示的 结构 预期 使用寿 命； n -预期寿命内应力幅水平达到如 的应力循环次妾 2 3 重级工作制吊车梁和重级、 中级工作制吊车拓架的疲劳作为常幅疲劳 按下式计算 ： a ， 。 A c -红 m工 、 ！( 6 . 2 .式中a 一 欠 载效 应的等 效系 数， 按表6 . 2 . 3 - 1 采用； 仁 2 0 1 一循环次数 ，为 2 X1 0 次的容许应力幅， 按 6 2 32 采用 一 了 几 ， 吸。 资 协 翻 只 亡 加 今 价 肠 ar 的 盆 村 耳 肠 ，呀 X 4 R97.ftf41#g3.F+HxR fill &1*T. 一口 L 一 一 知 一 1 . 0 下 0.a O 5 ( 7 . 1 . 3 - 3 )一、，了伪八f厂勺 裹6 . 2 . 3 - 2 循环次傲n为2 X 1 0 次的容许应力帕( N / m m ) ， 2 。 。 5 。 7 r i 1 . 5 r r v c但Cs mm) L s eta冬 堪 俗图 7 （ b ）r 形 接 头 的 斜 角 角 焊 缝 截 面澎一 N “ 一 a w t j ; B A 大式中N一轴心拉力或轴心压力； 2 ，一 焊缝长度； r一 在对接接头中为连接件的较小厚度； 在 T形接头中 为腹板的厚度 ； f 7 I f 对接焊缝的抗拉、 抗压强度设计值。 2 在对接接头和T形接头中， 承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝， 其正应力和剪应力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处（ 例如梁腹板横向对接焊缝 的端部 ） ， 应按下式计算折算应力： 而， +3 r 蕊1 . 1 f ; ( 7 . 1 . 2 - 2 ) 注 1 当承受轴 心力的板件 用斜焊缝对 接， 焊缝 与作用 力间 的夹角 e 符 合 t,0成 1几 时 ， 其强度可 不计算 2 当对接焊缝 和 T形对 接与角接组 合辉缝无 法采用引弧 板和引 出板施 焊时 ， 姆条焊缝 的长度 计 算 时应各陇 去 Z t7 . 1 . 3 直角 角焊缝的强度计 算 1 在通过焊缝形心的拉力、 压力或剪力作用 卜 ： 正 面角焊缝 作用力垂直于焊缝 长度方向） ： 图7 . 1 . 42 T形接头的根部间隙和焊缝截面7 . 1 . 5 部分焊透的对接焊缝（ 图 7 . 1 . 5 a , b , d , e ) 和 T形对接与角接组合焊缝（ 图7 . 1 . 5 0的强度， 应按角焊缝的计算公式（( 7 . 1 . 3 - 1 )至公式（ 7 . 1 . 3 - 3 ) 计算， 在垂直于焊缝长度方向的压力作用下， 取民 一 1 . 2 2 ， 其 他 受 力 情 况 取 风 一 1 . 0 ， 其 计 算厚 度 应 采 用： V形坡u( 图7 . 1 . 5 a )当a 6 0 0 时， h 。 二s ； 当。 M 1 6 M2 0 M2 2 M2 4 M2 7 M3 0 8 启级 8 0 l 2 5 1 5 0 1 7 5 2 3 0 2 8 0 I 0 ， 级 1 0 0 1 5 5 1 9 0 2 2 5 2 9 0 3 5 5 2在螺栓杆轴方向受拉 的连接中 每个高强度螺栓的承载力N瞥 =d 习t N =d 艺t( 7 . 2 . 1 - 3 )( 7 . 2 . 1 - 4 )设计值取N; 二。 . 8 P,3当高强度螺栓摩擦 型连接 同时承受摩擦面间 的剪力和螺介f：式中叭一受剪面数目； d - 一 螺栓杆直径； d 。 铆钉孔直径； Et 一一 在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的 较小值 ； 了 ： 、 尺一一 螺栓的抗剪和承压强 度设计值； f - f 一 铆钉的抗剪和承 压强 度设计值 2 在普通螺栓、 锚栓或铆钉杆轴方向受拉的连接中， 每个普栓杆轴方向的外拉力时， 其承载力应按下式计算 ：N . + N G IN N 0( 7 . 2 . 2 - 2 )通螺栓、 锚栓或铆钉的承载力设计值应按下列公式计算： 普 通 螺 栓N ： 一 丫 广( 7 . 2 . 1 - 5 ) 锚 栓N ： 一 嗒 f . ( 7 . 2 . 1 - 6 ) 铆 钉N ： 一 华 j ( 7. 2 . 1- 7 )式中d 一 一螺栓或锚栓在螺纹处的有效 直径 ； f n 君 f ; 普通螺栓、 锚栓和铆钉的 抗拉强度 设计值。 3 同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉， 应分别符合下列公式的要求 ：式中N、 、 N一某个高强度螺栓所承受的剪力和拉力； N , N;一个高强度螺栓的受剪、 受拉承载力设计值7 . 2 . 3 高强度螺栓承压型连接应按下列规定计算： 1 承压型连接的高强度螺栓的预拉力尸应与摩擦型连接高强度螺栓相同。连接处构件接触面应清除油污及浮锈 高强度螺栓承E E V连接不应用于直接承受动力荷载的结构。 2 在抗剪连接中， 每个承压型连接高强度螺栓的承载力设计值的计算方法与普通螺栓相同， 但当剪切面在螺纹处时， 其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算。 3 在杆轴方向受拉的连接中， 每个承压型连接高强度螺栓的承载力设计值的计算方法与普通螺栓相同。 4 同时承受剪力和杆轴方向拉力的承压型连接的高强度螺栓， 应符合下列公式的要求： 丙 z 不N一i I i=i - r - i- _ - i IN 1 N ; 、 N ; ( 7 . 2 . 3 - 1 )N 毛N0 / 1 . 2( 7 . 2 . 3 - 2 )普 通 ”丫 (N n )x + (N h ), I( 7 . 2 . 1 - 8 )N （N瞥( 7 . 2 . 1 - 9 )铆钉 厂N 三乏N , , 了 产 1、 卜 才、毛 IN N: ）戈 N; ）( 7 . 2 . 1 一 1 0 ) N 蕊N：( 7 . 2 . 1 一 1 1 )式中N、 、 N 一 某个普通螺栓或铆钉所承受 的剪力和拉 力； N忿 , N, , N -,一 一个普通螺栓的受剪、 受拉和承压承载力设计 值 ； N乙 、 N 、 N 二 一一一个铆钉 的受剪、 受拉和承压承载力设计 值7 . 2 . 2 高强度螺栓率擦型连接应按下列规定计算： 1 在抗剪连接中， 每个高强度螺栓的承载力设计值应按下式计算 ： N , = 0 . 9 n , p P ( 7 . 2 . 2 - 1 )式中 n一 传力摩擦面 数目； p 一一摩擦面的抗滑移系数， 应按表 7 . 2 . 2 - 1 采用； P 一 一一 个高强度螺 栓的 预拉力， 应 按表7 . 2 . 2 - 2 采 用 。式中N- N 一一某个高强度螺栓所承受的剪力和拉力； N , , N , N 一个高强度螺栓的受剪、 受拉和承压承载 力设计值，2 . 4 在构件的节点处或拼接接头的一端， 当螺栓或铆钉沿轴向受力方向的连接长度 l 大于 1 5 d , 时， 应将螺栓或铆钉的承载力设 计 值 乘 以 折 减 系 数 （ 1 . 1 一 忌： 当 l , 大 于 6 0 d 。 时 ， 折 减 系一一一 ” “一 、 一1 5 0 d , ）一 了 、 一 “ 川，数为。 7 , d 。 为孔径。7 . 2 . 5 在下列情况的连接中， 螺栓或铆钉的数目应予增加： 1 一个构件借助填板或其他中间板件与另一构件连接的螺栓（ 摩擦型连接的高强度螺栓除外） 或铆钉数目， 应按计算增加1 0 %. 2当采用搭接或拼接板的单面连接传递轴心力 因偏心引起连接部位发生弯曲时， 螺栓（ 康擦型连接的高强度螺栓除外） 或铆钉数目， 应按计算增加 1 0 %, 3 在构件的端部连接中， 当利用短角钢连接型钢（ 角钢或槽钢） 的外伸肢以缩短连接长度时， 在短角钢两肢中的一肢上， 所用的级栓或铆钉数目应按计算增加5 0 % 4 当铆钉连接的铆合总厚度超过铆钉孔径的 5 倍时， 总厚度每超过2 mm， 铆钉数目应按计算增加I %（ 至少应增加一个铆钉） ，但铆合总厚度不得超过铆钉孔径的 7 倍。7 . 2 连接薄钢板采用的自攻螺钉、 钢拉铆钉（ 环槽铆钉） 、 射钉等应符合有关标准的规定。217 3坦 合 下 生 粗 份 德 络7 . 3 , 1 组合工字梁具缘与腹板的双面角焊缝连接， 其强度应按下才 什 竺炭 次 V S ,I 石a ,1.了 、 二( 7 e 1)式中 s 一所计算 冀缘毛截面对 梁中和 轴的面积 矩； 1 一梁的毛截 面惯性矩。 公 式 （( 7 . 3 . 1 ) l# . F , o 和1 应 按4 . 1 . 3 条 采 用 ； 麟 应 按7 . 1 . 3条采用 注 1 当 梁 卜 典缘受有固 定集 中荷级 时， 宜在 该处设 Y顶 紧上 典缘 的 支承加劲 肋 ， 此时取 F =u 2 当口板 与班缘的连接焊缝采用焊 遇的 1 形对接 与角 接 组合焊 缝时 ， 其强度 可不计算7 . 3 . 2 组合工宇梁翼缘与腹板的铆钉（ 或摩擦型连接高强度螺栓） 的承载力， 应按下式计算： 厂 V s 下 ， ， 五 0 1 ; - ,、 r争 、 、。 “ J ( I ) （ 1） - n , N . ;. 或 介 N 0 ( 7 . 3 . 2 )式中a 一翼缘铆钉（ 或螺栓 ） 间距 ； 。 一 系数； 当荷载 F作用于梁上翼缘而腹板刨平顶紧 ， 翼缘板时， 。 、 一 。4 ； 其他 情况， 。 二1 . 0 ; II 一 在计算截面处铆钉（ 或螺栓） 的数量； N m 一 个铆, 1 的受剪和承压承载力设计值的较小值； v ,一个摩擦型连接的高强度螺栓的受剪承载力 设计值。 注； 当梁上瑞缘 受有固定集中菏软时 ， 宜在 该处设Y 顶紧上界缘 的支承加劲 肋， 此 目 十加F凸上、 下其缘外不小于 1 5 0 m m处。对轧制 H型钢或工字钢柱， 亦可贴焊补强板加强。补强板上下边可不伸过柱腹板的横向加劲肋或伸过加劲肋之外各 1 5 0 mm。补强板与加劲肋连接的角焊缝应能传递补强板所分担的剪力， 焊缝的计算厚度不宜小于5 mm。当补强板伸过加劲肋时， 加劲肋仅与补强板焊接 此焊缝应能将加劲肋传来的剪力全部传给补强板， 补强板的厚度及其连接强度， 应按所承受的力进行设计。补强板侧边应用角焊缝与柱翼缘相连， 其板面尚应采用塞焊与柱腹板连成整体， 塞焊点之间的距离不应大于较 薄焊 件厚度的2 1 、 2 3 5 / j倍 对轻型 结构亦可采用斜向 加劲肋加强。 2 Ro板的厚度 t _应满足 卜式要求 ：， 、 h 黔( 7 . 4 . 2 - 2 )7 . 4 . 3 梁柱连接节点处柱腹板横向加劲肋应满足F列要求： 1 横 向加劲肋应能传递梁冀缘传来的集中力， 其厚度应为梁冀缘厚度的。 1 5 -1 . 0 倍； 其宽度应符合传力、 构造和板件宽厚比限值的要求 2 横向加劲肋的中心线应与梁翼缘的中心线对准， 并用焊透的T形对接焊缝与往翼缘连接当梁与 H形或工宇形截面柱的腹板垂直相连形成刚接时， 横向加劲肋与柱腹板的连接也宜采R焊透对接焊缝。 3 箱形柱中的横向加劲隔板与柱翼缘的连接， 宜采用焊透傲T形对接焊缝， 对无法进行电弧焊的焊缝， 可采用熔化嘴电液焊 4 当采用斜向加劲肋来提高节点域的抗剪承载力时， 斜向想劲肋及茸作接I N/ 能传涕林腹板所能承担剪力之外的剪力。， a母 亏 廿 的 日 1 株 往 粕7 5 连接节点处板件的计月7 . 4 . 1 当上字形梁翼缘采用焊透的 r 形对接焊缝而腹板采用库擦刚连接高强度螺栓或焊缝与 H形柱的翼缘相连， 满足下列要序时， 柱的腹板可不设置横向加劲肋： 作 级 的 乎 压 翌 绝 朴 林 B b福 厘 库 t同 时 滋 I d，7 , 5 . 1 连接节点处板件在拉、 剪作用下的强度应按下列公式计葺 N艺 ( ,p , A , 4 -111 b ,h，、 、 h, trfrw zn l 9 3=（7d 1-1 1了 1 -F 2 c o s 1。 一( 7 . 5 . 1 - 2r庄 1 - 2城, 己A, 梁受压翼缘的截面积 ；f柱钢材抗拉、 抗压强度设计值；了 ， 一 梁钢材抗拉、 杭压强度设计值；14在垂直于柱翼缘的集中压力作用 下， 柱腹板计算高1A 边缘处压应力的假定分布长度 ， 参照公式 （ 4 . 1 . 3 - 2 计算；h , 柱腹板的宽度；几柱钢材屈服点在梁的受拉翼缘处， 柱翼缘板的厚度 t应满足： X0 . 4 r A , ,五 了 厂( 7 . 4 . 1 - 3A 一梁受拉翼缘的截面积 由 林 w 堪 与 a 向 加 劲 肋 句 m 1 的 林 W 板 竹 点 域 应 挤h 4 11 韧式中 N 一 作用于 板件的拉 力； A , - 第艺 段 破坏面的 截面 积, A , =t l ； 当为螺栓（ 或铆钉 连接时， 应取净截面面积 ； t 一 板件厚度； T 一一 第！ 破坏段的 长度 应 取板件中最危险的 破坏线创 长 冷 ( 图 7 5 1 ) ；， 一 第： 段 的 拉 剪 折 算 系 数 ；。 -M 段破坏线与拉力轴线的夹角到一式中7 . 4 . 2定计； 精 前 2 $ fi t f i 枯 下 才 计 笠 红：M 、 + M F., 4 ，一 气7一气 万 了 丫d!7d7- 1式中Mb 。 、 M、 ，分别为节点两侧梁端弯矩设计值； V ， 一 节 点域腹板的 体积 柱为H形或工 字形截I 时 ， 城0 h , h , t ， 柱为 箱形 截 面 时， V二 1 . 8 h , h , t w ; t 一柱腹板厚度 ； h e梁腹板高度。 当柱腹板节点域不满足公式（ 7 . 4 . 2 - 1 ) 的要求时。 对 H形助下 宁 服 怕 会 林 官 炸 脂 拓 作 节 占 姑 七 n 厦 _ 窟 析 加 区 的 范 围 f v伸 出 观 (a ) 焊脸连接i b 峨栓 铆钉 ） 连接( r ) 螺校 （ 铆钉 连搜 图7 , 5 . 1 板件的拉、 剪撕裂7 , 5 . 2 析架节点板（ 杆件为轧制T形和双板焊接T形截面者肠外） 的强度除可按公式( 7 . 5 . 1 - 1 ) 计算外， 也可用有效宽度法按 F祥计筑U . S . 2毛N一妇 一一 叮式中h , 板件的有效宽度（ 图7 . 5 . 2 ) ; 当用螺栓 或铆钉） 连41 8 4 ( M 7 . 5 . 2 6 ) , 应减去孔径，I- ！ ；B B b业阁 图 7 . 5 2板 件 的有 效 宽 度 U : 0 为应 力扩散角 可取 3 0 07 . 5 . 3 精架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定性可用下列方法进行计算 ： 1 对有竖腹 杆相连的节点板， 当c 1 t I s / 2 3万几 时（( c 为 受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离） ， 可不计算稳定 。否则 ， 应按附录 F进行稳定计算。在任何情况下 ， c / t不得大于2 2 、 2 3 5 / f , o 2 对 无 竖 腹杆 相 连的 节 点 板， 当c / t 1 0 丽万 ； 时， 应 按本规范附录 F 进行稳定 计算， 但在任何情 况下， c / t不得 大于1 7 . 5 丫2 3 5 / 人。7 . 5 . 4 当用7 . 5 . 1 一7 . 5 . 3条方法计算析架节点板时， 尚应满足下列要求 ； 1 节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角不应小于1 5 , ; 2 斜腹杆与弦杆的夹角应在 3 0 - - 6 0 。 之间； 3 节 点 板 的 自 由 边 长 度1 ， 与 厚 度， 之比 不 得 大 于6户 3 5 / 万 ，否则应沿 自由边设加劲肋 予以加强 。 图7 . 6 . 3 铰轴式支座示意图7 . 6 . 4 对受力复杂或大跨度结构， 为适应支座处不同转角和位移的需要， 宜采用球形支座或双曲形支座。7 . 6 . 5 为满足支座位移的要求采用橡胶支座时， 应根据工程的具体情况和橡胶支座系列产品酌情选用。设计时还应考虑橡胶老化后能更换的可能性7 . 6 . 轴心受压柱或压弯柱的端部为铣平端时， 柱身的最大压力直接由铣平端传递， 其连接焊缝或螺栓应按最大压力的 1 5 或最大剪力中的较大值进行抗剪计算； 当压弯柱出现受拉区时， 该区的连接尚应按 最大拉 力计算 。g 构 造 要 求8 . 1 一 般 规 定7 . 6支座7 . 6 . 1 梁或析架支于砌体或混凝土上的平板 支座（ 参见图8 . 4 . 1 2 a ) , 其底板应有足够面积将支座压力传给砌体或混凝土， 厚度应根据支座反力对底板产生的弯矩进行计算7 . 6 . 2 弧形支座 图 7 . 6 . 2 a ） 和辊轴支座（ 图 7 . 6 . 2 6 ) 中圆柱形弧面与平板为线接触， 其支座反力R应满足下式要求： R 4 0 n d l f / E ( 7 . 6 . 2 )式中 d 一对辊轴支座为辊轴直径， 对弧形支座为弧形表面接 触点曲率半径r 的 2 倍； n 一一辊轴数目， 对弧形支座n =1 ; 一一弧形表 面或辊轴与平板 的接触长度8 . 1 . 1 钢结构的构造应便于制作、 运输、 安装、 维护并使结构受力简单明确， 减小应力集中， 避免材料三向受拉。以受风载为主的空腹结构， 应尽量减小受风面积。8 . 1 . 2在钢结构的受力构件及其连接中， 不宜采用 ： 厚度小于 4 n v n的钢板 ； 壁厚小于3 mm的钢管； 截面小于L4 5 X 4 或匕 5 6 X3 6 X4的角钢（ 对焊接结构） ， 或截面小于L5 0 X5 的角钢（ 对螺栓连接或铆钉连接结构）8 . 1 . 3 焊接结构是否需要采用焊前预热或焊后热处理等特殊措施， 应根据材质、 焊件厚度、 焊接工艺、 施焊时气温以及结构的性能要求等综合因素来确定 并在设计文件中加以说明。8 . 1 . 4 结构应根据其形式、 组成和荷载的不同情况， 设t可靠的支摊系统。在建筑物每一个温度区段或分期 魂设 的区段中， 应 分别设里独立的空间称定 的支橄 系统。8 . 1 . 5 单层房屋和露天结构的温度区段长度（ 伸缩缝的间距） ， 当不超过表 8 . 1 . 5的数值时， 一般情况可不考虑温度应力和温度变形的影响 。表8 . 1 . 5 沮度区段长度值( m) 纵向 温 度 R N I演 向 8 1 )l区 段结 构 情 况鱼 应 ！ （ 垂直 屋架或构架 跨度 方向 （ 沿 屋架或构架 跨度方 向）主 顶 为 ， J 接 柱 顶 为 铰 接22C洲漏 采 映 房屋和非 采睦地区的 房屋热车A和采 理地区的 非采吸房屋皿 天 结 构( a ) 弧 形支 座( b ) 辊轴 支座 图7 . 6 . 2 弧形支座与辊轴支座示惫图7 . 6 . 3 铰轴式支座的圆柱形枢轴（ 图7 . 6 . 3 ) , 当两相同半径的圆柱形弧面自由接触的中心角8 79 0 0 时， 其承压应力应按下式计算：注： 1 I - 房柱为其他 材 料 时 ， 应按相应 规范 的规定设 置伸缩 缝。 围护结构 可很据 具体 情况参照 有关规 范单独设f伸 缩缝 。 2 无 桥式吊车房魔 的柱 间支律 和有 桥式 吊车房 屋 吊车粱 成吊 车析架 以下 的 柱 间支撑 ， 宜对称布 t于沮 度区 段 中部 当不对 称布 Y时 ， 上述往 间支 排 的 中点 两 通往间 支娜时为 两支 排距 离的 中点） 至 温度 区段端 部 的距离 不 宜 大于表 8 . 1 . 5 纵 向沮度 区段长度 的 6 0 线 3 当有 充分依据或 可命措施 时 表中数字可 予以增 减口 一 势 f2 R 1 3 5 。 或。 6 m m时, h , -, t 一 （ 1 - 2 ) m mo 圆孔或槽孔内的角焊缝焊脚尺寸尚不宜大于圆孔直径或槽孔短径 的 1 / 3 3 角 If 缝的两烨脚尺寸一般为相等。当k * 件的厚度相差较大且等焊脚尺寸不能符合本条第 1 , 2 款要求时， 可采用不等焊脚尺寸， 与较薄焊件接触的焊脚边应符合本条第2款的要求； 与较厚焊件接触的焊脚边应符合本条第 1 款的要求 ( a ) 两面侧 焊（h ） 二面围 焊(H L 形围焊 图x . 2 . 1 1 杆件与节点板的焊缝连接8 . 2 . 1 2 当角焊缝的端部在构件转角处做长度为 2 h 的绕角焊时， 转角处必须连续施焊8 . 2 . 1 3 在搭接连接中， 搭接长度不得小于焊件较小厚度的5 倍，并 不得小于2 5 in m , 8 . 3 姐栓连接和铆钉连接8 . 3 . 1 每一杆件在节点 上以及拼接接头的一端， 永久性的螺栓（ 或铆钉） 数不宜少于 2 个。对组合构件的缀条， 其端部连接可采用 1 个螺栓（ 或铆钉） 8 . 3 . 2 高强度螺栓孔应采用钻成孔。魔娘型连接的高强度螺栓的孔径比螺栓公称直径d大1 . 5 - - - 2 . O m m； 承压型连接的高强度螺栓的 孔径比 螺栓公 称直 径d大1 . 0 .1 , 5 m m ,8 . 3 . 3 在高强度螺栓连接范围内， 构件接触面的处理方法应在施工图中说明。8 . 3 . 4 螺栓或铆钉的距离应符合表 8 . 3 . 4 的要求 班 8 3 4 桂 或 钉 的 大 、 小 容 许 距 离名称 一 最 大等许距离 盆 卫 六；斤 位， 和方向 （ 取 两者的 较小值 ） 外 排（ 垂 直内力方 向或顺 内力方向 ） N d 或 1 2 , 区， 、 1 6 d 或 2 4 , 百 离 中 3 d 心 l 司 i 乖 直 内 力 方 向 距 顺内力 方向 一构件受 压力 一 t Z d 。 或 1 8 , 构件受 拉力 1 6 d 或 2 4 , 沿对角线 r, 向 中心至顺 内力方 向 4 d , 或 N I 2 d , 构件边 1 . 5 d 缘 距 离垂 直 勇 切 边 或 习 F 工 气 例 边 l 1 . 2 d , 内 力 轧 制 边 、 自 动 气 俐 高 强 度 抓 栓 方向 或拐割边 其他 姗性或铆钉 44 0 m m o 5侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于 8 h 和侧面角烨缝的计算长度不宜大于6 0 h 当大于上述数值时， 其超过部分在计算中不予考虑。若内力沿侧面角焊缝全长分布时， 其计算长度不受此限。8 . 2 . 8 在直接承受动力荷载的结构中， 角焊缝表面应做成直线形或凹形焊脚尺寸的比例： 对正面角焊缝宜为 1 1 . 5 ( 长边顺内力方向） ； 对侧面角焊缝可为1， 18 . 2 . 9 在次要构件或次要焊缝连接中， 可采用断续角焊缝。断续角焊缝焊段的长度不得小于 1 0 h 或 5 0 m m， 其净即不应大于 1 5 1（ 对受压构件） 或 3 0 t （ 对受拉构件） . t 为较薄焊件的厚度8 . 2 . 1 0 当板件的端部仅有两侧面角焊缝连接时， 每条侧面角焊缝长度不宜小于两侧面角焊缝之间的距离； 同时两侧面角焊缝之间的距离不宜大于 1 6 t ( 当t 1 2 mm） 或 1 9 0 m m（ 当 t （1 2 mm) , 注 1 d o 为姗栓或铆钉的孔径健 为外层较薄板件的厚度 2 钢板 边缘与刚性 构件（ 如角钥 擂俐 等） 相 连的 姆栓或 铆钉 的通 犬间 距 . 1 按 中间排的致值 采用8 . 3 . 5 C级螺栓宜用于沿其杆轴方向受拉的连接， 在 F 列情况下可用于受剪连接： 1 承受静力荷载或间接承受动力荷载结构中的次要连接； 2 承受静力荷载的可拆卸结构的连接； 3 临时固定构件用的安装连接8 . 3 . 对宜接承受动力荷载的普通娜栓受拉连接应采用双蛛栩或其他能防止娜相松动的有效措施。8 . 3 . 7 当型钢构件拼接采用高强度螺栓连接时， 其拼接件宜采用钢板。8 . 3 . 8 沉头和半沉头铆钉不得用于沿其杆轴方向受拉的连接8 . 3 . 9 沿杆轴方向受拉的螺栓（ 或铆钉） 连接中的端板（ 法兰板） ，应适当增强其刚度（ 如加设加劲肋） ， 以减少撬力对螺栓（ 或铆钉）抗拉承载力的不利影响。 8 . 4 结 构 构 件 （1） 柱8 . 4 . 1 在缀件面剪力较大或宽度较大的格构式柱， 宜采用缀条柱 。 级板柱中， 同一截面处缀板（ 或型钢横杆） 的线刚度之和不得小于柱较大分肢线刚度的 6 倍，8 . 4 . 2 当实腹式柱的腹板计算高度气与厚度 t ， 之比h o / t . 8 0骊万几 时， 应采用横向 加劲肋加强， 其间 距不得大于3 h , . 横向加劲肋的尺寸和构造应按第 A . 3 . G 条的有关规定采用。8 . 4 . 3 格构式柱或大型实腹式柱， 在受有较大水平力处和运送单2 4元的端部应设置横隔， 横隔的间距不得大于柱截面长边尺寸的9 倍和8 m, （ u）析架8 . 4 . 4 焊接析架应以杆件形心线为轴线， 螺栓（ 或铆钉） 连接的析架可采用靠近杆件形心线的螺栓（ 或铆钉） 准线为轴线， 在节点处各轴线应交于一点 钢管结构除外） 。 当裕架弦杆的截面变化时， 如轴线变动不超过较大弦杆截面高度的 5 %， 可不考虑其影响。8 . 4 . 5 分析析架杆件内力时， 可将节点视为铰接。对用节点板连接的析架， 当杆件为 H形、 箱形等刚度较大的截面， 且在析架平面内的杆件截面高度与其几何长度（ 节点中心间的距离） 之比大于1 / 1 0 ( 对弦杆） 或大于 1 / 1 5 （ 对腹杆） 时， 应考虑节点刚性所引起的次弯矩8 . 4 . 当焊接析架的杆件用节点板连接时， 弦杆与腹杆、 腹杆与腹杆之间的间隙不应小于2 0 mm， 相邻角焊缝焊趾间净距不应小于 5 mm. 当析架杆件不用节点板连接时 ， 相邻腹杆连接 角焊缝焊趾 间净距不应小于5 m m( 钢管结构除外）8 . 4 . 7 节点板厚度一般根据所连接杆件内力的大小确定， 但不得小于 6 mm节点板的平面尺寸应适当考虑制作和装配的误差8 . 4 . 8 跨度大于3 6 m的两端铰支承的拓架， 在竖向荷载作用下下弦弹性伸长对支承构件产生水平推力时， 应考虑其影响。 （m）梁8 . 4 . 9 焊接梁的翼缘一般用一层钢板做成， 当采用两层钢板时，外层钢板与内层钢板厚度之比宜为。 . 5 -1 . 。 不沿梁通长设置的外层 钢板， 其理论截断点处 的外伸长度 l ：应符合下 列要求 ： 端部有正面角焊缝： 当 h , 妻0 . 7 5 t时：L妻b 当h。 7 5 t 时：l , ）1 . 5 b 端部无正面角焊缝：l , 2 6 b 和t分别为外层翼缘板的宽度和厚度; h 。 为侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸8 . 4 . 1 0 铆接（ 或高强度螺栓摩擦型连接） 梁的冀缘板不宜超过三层， 翼缘角钢面积不宜少于整个冀缘面积的3 0 %。 当采用最大型号的角钢仍不能符合 此要 求时， 可加设腋板（ 图8 . 4 . 1 0 ) 。 此时角钢与腋板面积之和不应少于冀缘总面积的 3 0 %. 当翼缘板不沿梁通长设置时， 理论截断点处外伸长度内的铆钉（ 或摩擦型连接的高强度螺栓） 数目， 应按该板 1 / 2 净截面面积的抗拉、 抗压承载力进行计算8 . 4 . 1 1 焊接梁的横向加劲肋与翼缘板相接处应切角， 当切成斜角时， 其 宽约 b , / 3 （ 但 不大于 4 0 mm) . 高约 b . / 2 （ 但 不大 于 （ R） 柱脚8 . 4 . 1 3 柱脚锚栓不宜用以承受柱脚底部的水平反力， 此水平反力由底板与混凝土基础间的摩擦力（ 摩擦系数可取 0 . 4 ) 或设置抗剪键承受 。8 . 4 . 1 4 柱脚锚栓埋置在基础中的深度， 应使锚栓的拉力通过其和混凝土之间的枯结力传递。当埋置深度受到限制时， 则锚栓应牢固地固定在锚板或锚梁上， 以传递锚栓的全部拉力， 此时锚栓与混凝土之间的粘结力可不予考虑。8 . 4 . 巧插入式柱脚中， 钢柱插入混凝土基础杯口的最小深度么可按表 8 . 4 . 1 5 取用， 但不宜小于5 0 0 m m， 亦不宜小于吊装时钢柱长 度的1 / 2 0 , 衰8 . 4 . 1 5 润柱擂入杯口的小深度6 0 m m) ， 见图8 . 4 . 1 1 , h ， 为加劲肋的宽度 注 I h 为往妞 面 高 度（ 长边尺 寸） ： 人 为柱截面 宽度 d . 为圈 管往的外 径 2俐 住底 端至 墓 础杯 口底 的 距 离一 般采 用 s o . ., 当 有性 底板 时 可 采 用 z o o m .8 . 4场预埋人混凝土构件的埋人式柱脚， 其混凝土保护层厚度以及外包式柱脚外包混凝土的厚度均不应小于 1 8 0 m m. 钢柱的埋人部分和外包部分均宜在柱的翼缘上设置圆柱头焊钉 栓钉） ， 其直径不得小于 1 6 mm， 水平及竖向中心距不得大于2 0 0 m m . 埋人式柱脚在埋人部分的顶部应设置水平加劲肋或隔板 8 . 5 对吊车梁和吊车析架（ 或类似结构） 的要求8 . 5 . 1 焊接吊车梁的翼缘板宜用一层钢板， 当采用两层钢板时，外层钢板宜沿梁通长设置， 并应在设计和施工中采取措施使上翼缘两层钢板紧密接触。8 . 5 . 2 支承夹钳或刚性料耙硬钩吊车以及类似吊车的结构， 不宜采用吊车衍架和制动析架。8 . 5 . 3 焊接吊车 衍架应符合下列要求 1 在析架节点处， 腹杆与弦杆之间的间隙 a不宜小 于5 0 mm， 节点板的两侧边宜做成半径r 不小于 6 0 mm的圆弧； 节点板边缘与腹杆轴线的夹角0 不应小于 3 0 0 ( 图 8 . 5 . 3 - 1 ) ； 节点板与角钢弦杆的连接焊缝， 起落弧点应至少缩进 5 mm（ 图 8 . 5 . 3 - 1 a ) ;节点板与 H 形截面弦杆的 丁形对接 与角接组合焊缝应予焊透， 圆弧处不得有起落弧缺陷， 其中重级工作制吊车析架的圆弧处应予打磨， 使之与弦杆平缓过渡（ 图 8 . 5 . 3 - 1 6 ) a 2 杆件的填板当用焊缝连接时， 焊缝起落弧点应缩进至少5 mm （ 图8 . 5 . 3 - 1 c ) ， 重级工作制吊车拓架杆件的填板应采用高强度螺栓连接。 3 当析架杆件为 H形截面时， 节点构造可采用图 8 . 5 . 3 - 2的形式 。一字v闷芯f *ff b . / 3 ( -, 叨 了 圈 图8 . 4 . 1 。 铆接 或高强度螺栓摩擦型连图 8 . 4 . 1 1 加劲肋的切角 接） 梁的翼缘截面8 . 4 . 1 2 梁的端部支承加劲肋的下端， 按端面承压强度设计值进行计算时， 应刨平顶紧， 其中突缘加劲板（ 图 8 , 4 . 1 2 6 ) 的伸出长度不得大于其厚度的 2 倍亡0 8 丁砂 B8 / 8 81sJSEP$ 8 、 训书料J 司 乒一 一(a )（ b ） 图8 5 3 - 1 吊车析架节点（ 一） 弦 杆!9 1 f+,ir1 刨二皿对接焊缝 拼接接头处日形 赶 面 腹杆( a ) 板支座( b ) 交缘支座图 8 . 蕊1 2 梁的支座 图8 . 5 . 3 - 2 吊车衍架节点 二）8 . 5 . 4 吊车梁冀缘板或腹板的焊接拼接应采用加引弧板和引出2 5板的焊透对接焊缝， 引弧板和引出板割去处应予打磨平整。焊接吊车梁和焊接吊车析架的工地整段拼接应采用焊接或高强度姗栓的康攘型连接。8 . 5 . 5 在焊接吊车梁或吊车析架中， 对 7 . 1 . 1 条中要求焊透的 丁形接头对接与角接组合焊缝形式宜如图8 . 5 . 5 所示。i c, , o n ,m 兮 ( m l 图8 . 5 . 5 焊透的T形接头对接与角接组合焊缝8 . 5 . 6 吊车梁横向加劲肋的宽度不宜小于 9 0 m m。在支座处的横向加劲肋应在腹板两侧成对设里， 并与梁上下冀缘刨平顶紧。中间横向加劲肋的上端应与梁 L 翼缘刨平顶紧， 在重级工作制吊车梁中 中间横向加劲肋亦应在腹板两侧成对布置， 而中、 轻级工作制吊车梁则可单侧设置或两侧错开设置 在焊接吊车梁中， 横向加劲肋（ 含短加劲肋） 不得与受拉具缘相焊， 但可与受压翼缘焊接。端加劲肋可与梁上下其缘相焊， 中间横向加劲肋的下端宜在距受拉下翼缘 5 0 - l 0 0 m m处断开， 其与腹板的连接焊缝不宜在肋下端起落弧 当吊车梁受拉奥缘（ 或吊车析架下弦） 与支撑相连时， 不宜采用焊接。8 . 5 . ， 直接铺设轨道的吊车析架上弦， 其构造要求应与连续吊车梁相同。8 . 5 . 8 重级工作制吊车梁中， 卜 翼缘与柱或制动析架传递水平力的连接宜采用高强度螺栓的摩擦型连接， 而上翼缘与制动梁的连接， 可采用高强度螺栓摩擦f连接或焊缝连接。 吊车梁端部与柱的连接构造应设法减少由于吊车梁弯曲变形而在连接处产生的附加应力8 . 5 . ， 当吊车析架和重级工作制吊车梁跨度等于或大于 1 2 m, 或轻、 中级工作制吊车梁跨度等于或大于 1 8 m时， 宜设里辅助析架和下翼缘（ 下 弦） 水平支撑系统。当设置垂直支撑时， 其位里不宜在吊车梁或吊车析架竖向挠度较大处。 对吊车朽架 应采取构造措施， 以防止其上弦因轨道偏心而扭转8 . 5 . 1 0 重级T - 作制吊车梁的受拉翼缘板（ 或吊车析架的受拉弦杆） 边缘， 宜为轧制边或 自动气割边， 当用手工气割或剪切机切割时， 应沿全长刨边8 . 5 H吊车梁的受拉翼缘（ 或吊车拓架的受拉弦杆） 上不得焊接悬挂设备的零件， 并不宜在该处打火或焊接夹具。8 . 5 . 1 2 吊车钢轨的接头构造应保证车轮平稳通过。当采用焊接长轨且用压板与吊车梁连接时， 压板与钢轨间应留有一定空隙（ 约l mm) ， 以使钢轨受温度作用后有纵向伸缩的可能 8 , 6 大跨度且盖结构8 . 6 . 1 大跨度屋盖结构系指跨度等于或大 于6 0 m的屋盖结构，可采用析架、 刚架或拱等平面结构以及网架、 网壳、 悬索结构和索膜结构等空问结构8 . 6 . 2 大跨度屋盖结构应考虑构件变形、 支承结构位移、 边界约束条件和温度变化等对其内力产生的影响； 同时可根据结构的具体情况采用能适应变形的支座以释放附加内力8 . 6 . 3 对有悬挂吊车的屋架， 按永久和可变荷载标准值计算的挠度容许值可取跨度的 1 / 5 0 0 ， 按可变荷载标准值计算时可取1 阳0 0 对无悬挂吊车的屋架， 按永久和可变荷载标准值计算的挠度容许值可取跨度的1 / 2 5 0 ; 当有吊天栩时， 按可变荷载标准值计算的 挠度容许位可取 跨度的1 / 5 0 08 . 6 . 4 大跨度屋盖结构当杆件内力较大或动力荷载较大时， 其节点宜采用高强度螺栓的摩擦型连接（ 管结构除外） 。8 . 6 . 5 对大跨度屋盖结构应进行吊装阶段的脸算， 吊装方案的选定和吊点位里等都应通过计算确定， 以保证每个安装阶段屋盖结构的强度和整体稳定。 8 . 7 提离那冷地区结构抗脆断能力的要求8 . 7 . 1 结构形式和加工工艺的选择应尽盘减少结构的应力集中在工作温度等于或低于一3 0 的地区， 焊接构件宜采用较薄的组成板件 。8 . 7 . 2 在工作温度等于或低于一2 0 的地区， 焊接结构的构造宜符合下列要求： 1 在拓架节点板上 腹杆与弦杆相邻焊缝焊趾间净距不宜小于 2 . 5 t ( 为节点板厚度） 。 2 凡平接或T形对接的节点板， 在对接焊缝处， 节点板两侧宜做成半径 不小于6 0 m m的圆弧并予打磨， 使之平缓过渡（ 参见图 8 . 5 . 3 - 1 6 ) 0 3 在构件拼接部位， 应使拼接件自由段的长度不小于5 ； ， ，为拼接件厚度（ 图8 . 7 . 2 ) . 图 8 7 2 盖板拼接处的构造8 . 7 . 3 在工作温度等于或低于一2 0 的地区， 结构施工宜满足下列要求： 1 安装连接宜采用螺栓连接； 2 受拉构件的钢材边缘宜为轧制边或 自动气割边。对厚度大于 I O mm的钢材采用手工气割或剪切边时， 应沿全长刨边； 3 应采用钻成孔或先冲后扩钻孔； 4 对接焊缝的质童等级不得低于二级 8 . 8 制作、 运翰和安装8 . 8 . 1 结构运送单元的划分， 除应考虑结构受力条件外， 尚应注意经济合理， 便于运输、 堆放和易于拼装8 . 8 . 2 结构的安装连接应采用传力可靠、 制作方便、 连接简单、 便于调整的构造形式。8 . 8 . 3 安装连接采用焊接时， 应考虑定位措施， 将构件临时固定。 8， 防护和隔热8 . 9 . 1 钢结构除必须采取防锈措施（ 除锈后涂以油漆或金属镀层等） 外， 尚应在构造上尽量避免出现难于检查、 清刷和油漆之处以及能积留湿气和大量灰尘的死角或凹槽。闭口截面构件应沿全长和端部焊接封闭 钢结构防锈和防腐蚀采用的涂料、 钢材表面的除锈等级以及防腐蚀对钥结构的构造要求等， 应符合现行国家标准 工业建筑防腐蚀设计规范) GB 5 0 0 4 6和 涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级 G B / T 8 9 2 3的规定。在设计文件中应注明所要求的钢材除锈等级和所要用的涂料（ 或镀层） 及涂（ 镀） 层厚度。 除有特殊需要外， 设计中一般不应因考虑锈蚀而再加大钢材截面的厚度8 . 9 . 2 设计使用年限大于或等 于2 5年的建筑物， 对使用期间不能重新油漆的结构部位应采取特殊的防锈措施。8 . 9 . 3 柱脚在地面以下的部分应采用强度等级较低的混凝土包班（ 保护层厚度不应小于5 0 mm ) ， 并应使包班的混凝土高出地面不小于1 5 0 mm ,当柱脚底面在地面以上时， 柱脚底面应高出地面不，/ j % 于 1 0 0 m m,8 . 9 . 4 钢结构的防火应符合现行国家标准 建筑设计防火规范G B J 1 6和 高层民用建筑设计防火规范 GB 5 0 0 4 5 的要求， 结构构件的防火保护层应根据建筑物的防火等级对各不同的构件所要求的耐火极限 进行设计。 防火涂料的 性能、 涂层厚度及质虽要求应符合现行国家标准 钢结构防火涂料H G B 1 4 9 0 7和国家现行标准 钢结构防火徐料应用技术规范 C E C S 2 4的规定8 . 9 . 5 受高温作用的结构 应根据不同情况采取下列防护措施：26 1 当结构可能受到炽热烟化金月的住容时， 应采用砖或附热材料做成的用热层加以保护； 2 当结构的衰面长期受辐射热达 1 5 0 以上或在姐时间内可能受到火焰作用时， 应采取有效的防护措施（ 如加旧热层或水恋式（( 9 . 2 . 2 ) 的要求。9 . 2 . 4 弯矩作用在一个主平面内的压弯构件， 其稳定性应符合下列公式的要求： 1音 拓 作 用 平 而 肉 N一 几， 不 卞印 八 Ifl . . M， N、w c . ! 1 I 一 u . a -1 , r - 、J ，EJG 1 ( 9 . 2 . 4 - 1 )0朔极洛什品嘴自几主 月 ， 味式中wp 、 一 对二轴的塑性毛截面模鱼. W . N e ， 和P m ： 应按第5 . 2 . 2 条计算弯矩作用平面内稳定的有羊 钾乎 田9 . 1 . 1 本章 规定适用于不直 接承受动力荷载 的固端梁、 连续梁vi及由实腹构件组成的单层和两层框架结构。9 . 1 . 2 采用塑性设计的结构或构件， 按承 载能力极限状态设计时， 应采用荷载的 设计值， 考虑构件截 面内 塑性的发展 及由此引走的内力重分配， 用简单塑性理论进行内力分析。 按正 常使用极限 状态设计时， 采用荷载的 标准值， 并按弹性理论进行计算 。， 1 . 3 按塑性设计时， 钢材的力学性能应浦足强屈比J . / 儿1 . 2伸长 率S , 1 5 % ， 相 应于 抗拉强 度t . 的 应变不小于加倍屈 服盗应变B y n，1 . 4 塑性设计 截面 板件的宽 厚比 应符合表9 . 1 . 4 的规定。 襄 ， 1 . 4板 件 宽 厚 比尸 ，二吮 丁二犷二了 尸一代石 甲二 甲一一舀蔽2 弯矩作用平面外： N ,p, AJ 3 M n=长气 G (0,w.了( 9. 2. 4一 2 (P . P b I ， 和几 ， 应按5 . 2 . 2 条计算弯矩作用平面外稳定的有关韧 宁 孚 用， 3宾 许 长 细 比 和 构 浩 蓉 才9 . 3 . 1 受压构件的长细比 不宜大于1 3 0 碑砺万歹 。9 . 32在构件 出现朔性铰的截面处， 必须设置侧向支承 。该支7f 当 丝 二 。 3 ： 时 1兰 。气 ) (728 . 一。若 1.,/E3:OO NAf/ f一 一 、 L ，一 、 ， 二份 （ 一 、 一 、 -3 5 刁万点与其相邻支承点间构件的长细比孟 ， 应符合下列要求： 当 一 ， 希 0. 5 时 ： M、F 2 T a ( 6 。 一 4 0 6 Vf ) V 了 当 。 fiG W W I-f 1. 。 时 ： A , /4 5 - 10 f )漂( 9. 3.2 -2.立 - 9 , M6a 30 n 2 95 式中A , -弯矩作用平面外的长细比, A , =1八 , . 1 ， 为侧向支I 点间距离， i ， 为截面回转半径； M， 一与塑性铰相颐为1 、 的侧向支承点处的弯矩； 当长9 1 ， 内为同向曲率时 K Aw- f ） 为正； 当为反向曲I 时， M l ( W,. f ） 为负 对不出现塑性铰的构件区段， 其侧向支承点间距应由本规A第4 章和第 5 章内有关弯矩作用平面外的整体稳定计算确定。9 . 3 . 3 用作减少构件弯矩作用平面外计算长度的侧向支撑， 其匀J合力应分别按本规范第 4 . 2 . 6 条或第 5 . 2 . 8条确定。9 . 3 . 4 所有节点及其连接应有足够的刚度， 以保证在出现塑性七前节点处各构件间的夹角保持不变。 构件拼接和构件间的连接应能传递该处最大弯矩设计值白1 . 1 倍， 且不得低于 。 . 2 5 W, 几9 . 3 . 5 当板件采用手工气割或剪切机切割时 应将出现塑性铰P位的边缘刨平 当螺栓孔位于构件塑性铰部位的受拉板件土时， 应采用钻力月 t牛 冲扩 钻 剥 一一心巍五渊剑料血，幼 ， J 序 6h 之 丰 9 . 2 . 1 弯矩 M： （ 对 H形和工字形截面x轴为强轴） 作用在一-11主平面内的受弯构件， 其弯曲强度应符合下式要求： 从 w. . . f ( 9 . 2 . 1式中w，对x轴的塑性净截面模量。9 . 2 . 2 受弯构件的剪力v假定由腹板承受， 剪切强度应符合式要求 ： V 1 勺口入万（ r l 兀尸了n今q_ ,1今 口 州 M： （ 护 十月wx 盛厂 1 理 二1 名 ；姿t， 1 5 （ 卜兴) w ，一ro，q 1 0 . 1 . 1 本章规定适用于不直接承受动力荷载， 在节点处直接少接的钢管（ 圆管 、 方管或矩形管 ） 析架结构 。1 0 . 1 . 2 圆钢管的外径与壁厚之比不应超过 1 0 0 ( 2 3 5 / f , ) ； 方9或矩形管的最大外 缘尺寸与壁厚之比不应超过4 0 、 r 2 3了 万1 0 . 1 . 3热加工管材和冷成型管材不应采用屈服强度 / ; 超；3 4 5 N/,.,以及屈强 比 f/f . 0 . S的 钢材， 14钢 管壁库不 官大 z i n s e , t r F n e ， 口 ：书A r 丈 N: 卜 二 nas f 甘 它 5 月 n 2 吕 F ff 亩 久 k仑 尹2 5 m mI n .在满足下列情况下 分析析架杆件内力时可将节点视为铰扣2 且 符合各类节点相应的几何参数的适用范围； 2 在析架平面内杆件的节间长度或杆件长度与截面高度（ 或直径） 之比不小于 1 2 ( 主管） 和2 4 ( 支管） 时1 0 . 1 . 5 若支管与主管连接节点偏心不超过式（ 1 0 . 1 . 5 ) 限制时，在计算节点和受拉主管承载力时， 可忽略因偏心引起的弯矩的影响， 但受压主管必须考虑此偏心弯矩M二 NXe ( A N为节点两侧主瞥轴力之差值） 的影响 一0 . 5 5 石e / h （ 或 d) 0 . 6 5时 ： l 二（ 3 . 8 1 d 一0 . 3 8 9 d)0 . 5 3 4 + 0 . 4 6 6 ( 1 0 . 3 . 2 - 2 )S -U）式 中d, d 0分别为主管和支管外径；支管轴线与主管轴线的夹角。纂 黔 一韭 蒸 聋 韭 2 在矩形管结构中， 支管与主管交线的计算长度应按下列规定计算 ： 对于有间隙的 K形和 N形节点： 当 8 ; 妻6 0 , 时 ： 2 h : 二s i n O . 十 b ;( 1 0 . 3 . 2 3 )（ a ） 有间瀚的 K形 节点( b ) 有问 旅的 N形节点当 9 ; 5 0 。 时 ：_2 h ;s in g .+ 2 6 ,( 1 0 . 3 . 2 - 4)当5 0 0 B , 6 0 。 时， t 按擂值法确定。对于T, Y和X形节点（ 见图 1 0 . 3 . 4 ) ,（ C ） 搭接 的 K形 节点( d ) 格接 的 N形节点 2 h s i n g( 1 0 . 3 . 2 - 5 )图1 0 . 1 . 5 K形和N形有节点的偏心和h 1 晾 1 0 . 2 构 造 要 求1 0 . 2 . 1 钢 管节 点的 构造应符合下列要求： 1 主管的外部尺寸不应小于支管的外部尺寸， 主管的壁厚不应小于支管壁厚， 在支管与主管连接处不得将支管插人主管内； 2 主管与支管或两支管轴线之间的夹角不宜小于3 0 0 ; 3 支管与主管的连接节点处， 除搭接型节点外， 应尽可能避免偏心； 4 支管与主管的连接焊缝， 应沿全周连续焊接并平滑过渡； 5 支管端部宜使用自动切管机切割， 支管璧厚小于 6 mm时可不切坡口。1 0 . 2 . 2 在有间隙的K形或 N形节点中（ 图 1 0 . 1 . 5 a , 6 ) ， 支管间隙 a 应不小于两支管壁厚之和1 0 . 2 . 3 在搭接的 K形或 N形节点中（ 图 1 0 . l . 5 c , d ) ， 其搭接率0 . =酬 p X 1 0 0 % 应满足2 5 %簇认提1 0 0 %， 且应确保在搭接部分的支管之间的连接焊缝能可靠地传递内力。1 0 . 2 . 4 在搭接节点中， 当支管厚度不同时 薄壁管应搭在厚壁管上； 当支管钢材强度等级不同时， 低强度管应搭在高强度管上。1 0 . 2 . 5 支管与主管之间的连接可沿全周用角焊缝或部分采用对接焊缝、 部分采用角焊缝。支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于 1 2 0 “ 的伏域宜用对接焊缝或带坡目的角焊缝角焊缝的焊脚尺寸石不宜大于支管壁厚的2 倍1 0 . 2 . 6 钢管构件在承受较大横向荷载的部位应采取适当的加强措施， 防止产生过大的局部变形。构件的主要受力部位应避免开孔， 如必须开孔时， 应采取适当的补强措施。 1 0 . 3杆件和节点承栽力1 0 . 3 . 1 直接焊接钢管结构中支管和主管的轴心内力设计值不应超过由本规范第5章确定的杆件承载力设计值。支管的轴心内力设计值亦不应超过节点承载 力设计值 1 0 . 3 . 2 在节点处， 支管沿周边与主管相焊， 焊缝承载力应等于或大于节点承载力。 在管结构中， 支管与主管的连接焊缝可视为全周角焊缝按本规 范 公 式 ( 7 . 1 . 3 - 1 ） 进 行计 算， 但 取汽 二 1 角 焊 缝的 计 算 厚度 沿支管周长是变化的， 当支管轴心受力时， 平均计算厚度可取0 . 7 h式中h , , b . - 一 分别为支管的截面高度和宽度。 当支管为圃管、 主管为矩形管时， 焊缝计算长度取为支管与主管的相交线长度减去 d。1 0 . 3 . 3 主管和支管均为圆管的直接焊接节点承载力应按下列规定计算 其适用范围为： 0. 2 19 -, - i . 0 ; d d t -6 0 ; d / t 3 0 0 ,6 0 0 0 0 . 7 时， 叭 一2 p 一 。 6 8 . 2 ) 受拉支管在管节点处的承载力设计值 N ,. 应按下式计 算 ： 当,9c_0.6时： N 界 一 1 . 4 N 比( 1 0 . 3 . 3 - 4 )2 8当,3 06 时 N 0 , 一 （ 2 一 3 ) N,3 K形节点（ 图 1 0 . 3 . 3 d )( 1 0 . 3 . 3 - 5 )等 于K形节 点相应支管 承载力设计 值N K 或N 0K 的。 9 倍1 0 . 3 . 4矩形管直接焊接节点 （ 图 1 0 . 3 . 4 ) 的承载力应按 下列规定计算， 其适用范围如表 1 0 . 3 . 4 所示1 ) 受 压支管 在管节 点处的 承载 力设计 值N :. 应按 下式计 算： N 0,c一 黯 1 ), PJo,tj式中氏 一一受压支管轴线与主管轴线之夹角； 0 , 一 参数 按下 式计算：( 1 0 . 3 . 3 - 6 ) 一dt弓2一乃0 , 二12 . 1 95 vL 、 二 丛（ 7 7 口 ）d( 1 0 . 3 . 3 - 7) 两支管间的间隙： 当。 。 时， 取 “ 二。2 ) 受 拉支管 在管节 点处的 承载 力设计 值嵘 应 按下式 计算N,产 N,(a) T.YVA (b XBSVA渔 塞 一半； yN, N. 1&X0 Ni( c ) 有间 跪 的 K 、 N形节 点( d ) 搭接的K 、 N 形 节 a畔s i n 8 , s i n8 .( 1 0 . 3 . 3 - 8) 图 1 0 . 3 . 4 矩形管直接焊接平面管节点衰1 0 . 3 . 4 矩形，节点几何傲的适用范日嗽式中B ,受拉支管轴线 与主管轴线之夹角。N1 N借截 面形 式节点几何吸 二1 成 2 表 示支管 曰盛 示 被 搭 接 的 支 管节 点 形 式b, 、 h, （ d ,6 , b de bb ; 令 ( A 手受 压h .b 宁 口或 （ 少b , , b ; , 4 / ,率 T, Y , X形乡0 . 2 5 支，一 ！I ， ， r 月 日 甘 口 习喜 墓 卜 形 和 N 形二 蕊0. 0 1 b一 匀 可 3 55 37 2/ n5 3 55 3 5刀 夕 0 . 3 5为 矩叫IF州管管 ： a .56 会G 20 . 5 ( 1 - p ) - 舍 乓 15 ( 1 - 夕 7 a 3 n 一 几2 5 % 5 0 5 1 0 0 %X 0 . 25 15 33 235J .蕊 4 0节点俗接 K形 和 N 形音 “ ， 。、 会 ， 。些几支 ， 为 回 管0. 4 5 牛 1 . 5 ( 一户， 则按r 形或Y 形节点计算b , , h . , , ， 分 别为第个 矩 形支管的截 面宽度 、 高度和壁厚 ；d ; 分别为第 ： 个 阅支管的外 径和蟹厚书b , h , , 分别 为矩形 主 管 的截面宽度 、 高度和 壁厚：。 为支昔 间的间峨 ， 见圈 1 0 . 3 . 4 ,U 。 为搭接 率 见第 1 0 . 2 . 3 条， 为 。 。对I, Y , X 形 节 点 ，令 或 d ,A 对 K , N 形 节 点 ，A , + h, + h ,+ h ,4 h， 一 d , + d2 h 厂 ” 为第 ： 个 支 钾钥材 的佃服强度 为保证节点处矩形主管的强度， 支管的轴心力 N 和主管的轴心力 N不得大于下列规定的节点承载力设计值： 1 支管为矩形管的T , Y和X形节点 图1 0 . 3 . 4 a , 6 ) , I ) 当# O . 8 5 时 支 管在节点 处的 承载力设 计值N 罗 应 按下 式计算 2 -2fO K K 形节点衅 一 8 (若 命 十 2 ）斋k（ 1 0 . 3 . 4 - 1 ) ( d ) K 形节点 图1 0 . 3 . 3 圆管结构的节点形式4 TT形节点（ 图 1 0 , 3 . 3 e ) 1 ) 受压支管在管节点处的承载力设计值 算 ：0一0 . 2 5 a R f； 当主管受N , , 应按下式计 （ 1 一口 ） 。 5式 中 0 一 参 数 ； 当 主 管 受 压 时。 0 。 二 拉 时 ， I 。 一 L 。 ；N r r = & N 0r( 1 0 . 3 . 3 - 9 )口 一 一 节点两侧主管轴心压应力的较大绝对值2 ) 当R =1 。 时， 支管在节 点处的承载力设 计值N 一 ， 应按下 式计算 ：式中0 e 一 ， . 2 8 - 0 . 6 4 音 司 ， ，、 为 两 支 管 的 横 向 间 距 。2 ) 受拉支管在管节点处的承 载力设计值N 斗应按下式计 算 ：N .- 一 2 .0 （ h,(sin8;斗一5！ ） tf kt) sin0,（ 1 0 . 3 . 4 - 2 )当为X形节点， B ; h , / c o s y ; 时， 尚应按下式验算N p ）N,T 二 二N;2 h t f ,s in f门 0 3 4 3）( 1 0 . 3 . 3 工 0 )5 KK形节点 （ 图 1 0 . 3 . 3 1 ) ：受压或受拉支管在管节点处的承载力设计值 NK K 或 N,K K 应式中介一主管强度设计值； 当支管受拉时 ， f k -J ； 当支 管受 压时 ， 对 T, Y形 节 点， f k 0 0 . 8 州 ； 对 X形节点， f 、 二（ 0 . 6 5 s i n o ) 9 , f ; q , 为按 长细 比四 、 一 . 7 3 ( 少 一 2 ）（ 、 12 ) sir.H , ) “确 定 的 轴 心 受 压 构 件 的稳定 系数 ；f 、主管钢材的抗剪强度设计值。3 ) 当0 . 8 5 p 1 . 0 时， 支管在节 点处承载力的 设计值应按 公式（ 1 0 . 3 . 4 - 1 ) 与( 1 0 . 3 . 4 - 2 ） 或公式（ 1 0 . 3 . 4 - 3 ） 所得的 值， 根据R 进行线性插值。 此外， 还不应超过下列二式的 计算值 ： N0 =2 . 0 ( h , -2 t , - 卜 b , ) t ; j ; ( 1 0 . 3 . 4 - 4)NN 例 A , f n - A 沉o, 支管为圆管的各种形式的节点：( 1 0 . 3 . 4 - 1 7 ) 当支管为圆管时， 上 述各节点承载力的计算公式仍可使用， 但需用d 取代 b 。 和 h ; ， 并将各式右侧乘以系数 耐4 , 同时应将式( 1 0 . 3 . 4 - 1 0 ） 中的 a 值取为零1 1 钢与混凝土组合梁 h 一 10til t f ,tf y 7 b ; C b ;当 0 . 8 5 -; ;P - 一 会 昧 N , 一 2 。 （ h ; f b , tf . 0 sin8; . 0 / sing b ,， 一 1 0n i t 6 i k1 1 . 1一 般 规 定( 1 0 . 3 . 4 - 5 )式中h、 t 、 、 关分别为支管的截面高度、 壁厚以及抗拉（ 抗压和抗弯） 强度设计值。2 支管为矩形管的有间隙的K形和N形节点（ 图1 0 . 3 . 4 0; 1 ) 节点处任一支管的承载力设计值应取下列各式的较小 值： .N ： 一 ， ， b ,:1-6, + h ,-t-h z （ b ） 0bsin0, ( t ) Stf （。 3 .4-6 ) N 0。一 A ,fsin 8; N 0 一 2 .0 (h ,一 2 t, + 粤) t,f当 形1 2 tb 时 ， 尚 应 刁 、 于 ： N 一 z. 0 ( h + b;.+ b 0sin ), _ ） rf .2 , at8,1 1 . 1 . 1 本章规定一般用于不直接承受动力荷载由混凝土翼板与钢梁通过抗剪连接件组成的组合梁。 组合梁的翼板可用现浇混凝土板， 亦可用混凝上桩合板或压型钢板混凝七组合板， 其中混凝土板应按现行国家标准 混凝土结构设计规范n GB 5 0 0 1 。的规定进行设计1 1 . 1 . 2 混凝土又板的有效宽度瓦（ 图 1 1 . 1 . 2 ) 应按下式计算 b仓+b十伪 1 1 . 1 . 2 )式中 b 。 一 板托顶部的宽度； 当 板托倾角。 4 5 ， 时， 应按 。 = 4 :i 0 计算板托顶部的宽度； 当无板托时 则取钢梁上翼缘 的宽度 ； b , , b 一 梁外侧和内侧的翼板计算宽度， 各取梁跨度 l 的 1 / 6 和翼板厚度h , 的 6 倍中的较小值。此外， b 尚不应 超过翼板实际外伸宽度 , ; b , 不应超过相邻钢梁 仁 翼缘或板托间净距、的1 1 2 ,当为中间梁时， 公式 ( 1 1 . 1 . 2 ) 中的 b 等于 b , ,式中A弦杆的受剪面积， 按下列公式计算： n 二（ 2 h +a b ) t( 1 0 . 3 . 4 - 1 0 )土J七。 二 / 3t _V 3t + 4a( 1 0 . 3 . 4 一 1 1 ) 2 ) 节点间隙处的弦杆轴心受力承载力设计值为： N0 =( A一。A , ) f ( 1 0 . 3 . 4 - 1 2 )式中a一 考虑剪力对弦杆轴心承载力的影响系数， 按下式计 算 ：。 1 一厂 l v l ; v一1 vo ）( 1 0 . 3 . 4 - 1 3 ) V p 一n. 厂 v- 一 节点间隙处弦杆所受的剪力 可按任一支管的竖向 分力计算 。 3 支管为矩形管的搭接的K形和 N形节点（ 图 1 0 . 3 . 4 d ) : 搭接支管的承载力设计值应根据不同的搭接率 以 按下列公式计算（ 下标7 表示被搭接的支管） ： 1 ) 当2 5 镇以（ 场。 时： N 0一 2.。 ” 一 2！，0 .5 2 I（ 。 3. 一， ， b,一 10_ , /t, 冷b . 1 b豹当5 0 以8 0 时： N 刊 一 2 .。 （、 一 2t,+ b b h3 ) 当 8 0 %G0, 1 0 0 时；t . f( 1 0 . 3 . 4 - 1 5 )N 2.。 卜2t;+ b- 2冲 ( 10. 3. 4-16 )被搭接支管的承载力应满足下式要求： 图 1 1 . I . 2 馄凝土拢板的计算宽度 图 1 1 . 1 . 2 中， 凡 为混凝土冀板的厚度， 当采用压型钢板混凝土组合板时， 翼板厚度气、 等于组合板的总厚度减去压型钢板的肋高， 但在计算混凝土翼板的有效宽度时， 压型钢板混凝土组合板的翼板摩度 人 可取有肋处板的总厚度； h ,为板托高度， 当无板托时， h ,： 二。 1 1 . 1 . 3 组合梁（ 含部分抗剪连接组合梁和钢梁与组合板构成的组合梁） 的挠度应按弹性方法进行计算， 并应按本规范第 1 1 . 4 . 2条的规定考虑混凝土翼板和钢梁之间的滑移效应对组合梁的抗弯刚度进行折减 对于连续组合梁， 在距中间支座两侧各。1 5 1 ( 1 为梁的跨度）范困内， 不计受拉区混凝土对刚度的影响， 但应计人翼板有效宽度b范围内配置的纵向钢筋的作用、 其余区段仍取折减刚度， 除按此验算其挠度外， 尚应按现行国家标准 混凝土结构设计规范G B 5 0 0 1 0 的规定验算负弯矩区段混凝土最大裂缝宽度二。 ： 。 在组合梁的强度、 挠度和裂缝计算中， 可不考虑板托截面。 组合梁尚应按有关规定进行混凝上典板的纵向抗剪验算。1 1 . 1 . 4 组合梁施工时， 若钢梁下无临时支承， 则混凝土硬结前的材料重量和施工荷载应由钢梁承受， 钢梁应按本规范第3章和第4章规定计算其强度、 稳定性和变形。施工完成后的使用阶段， 组合梁承受的续加荷载产生的变形应与施工阶段钢梁的变形相叠加 。1 1 . 1 . 5 在强度和变形满足的条件下， 组合梁交界面上抗剪连接件的纵向水平抗剪能力不能保证最大正弯矩截面上抗弯承载力充分发挥时 可以按照部分抗剪连接进行设计。用压型钢板做混凝了0土底模的组合梁， 亦宜按照部分抗剪连接组合梁设计。部分抗剪连接限用于跨度不超过 2 0 M的等截面组合梁。1 1 . 1 . 按本章规定考虑全截面塑性发展进行组合梁的强度计算时， 钢梁钢材的强度设计值 i应按本规范第3 . 4 . 1 和 3 . 4 . 2条的规定采用， 当组成板件的厚度不同时， 可统一取用较厚板件的强度设计值。组合梁负弯矩区段所配负弯矩钢筋的强度设计值按现行国家标准 混凝土结构设计规范 G B 5 0 0 1 0的有关规定采用。连续组合梁采用弹性分析计算内力时， 考虑塑性发展的内力调幅系数不宜超过1 5 %, 组合梁中钢梁的受压区， 其板件的宽厚比应满足本规范第 9章第 9 . 1 . 4条的要求 1 1 . 2 组合梁设计1 1 . 2 . 1 完全抗剪连接组合梁的抗弯强度应按下列规定计算； I 正弯矩作用区段： 1 ) 塑性中和轴在混凝土翼板内（ 图 1 1 . 2 . 1 - 1 ) , 即Ay 提 b , h , f , 时 ： M簇b . z 五y ( 1 1 . 2 . 1 - 1 ) 二，Af / ( b关）( 1 1 . 2 . 1 - 2 )式中M一一正弯矩设计值； A-钢梁的截 面面积； x 一 一 混凝土翼板受压区高度； Y 一钢梁截面应力的合力至混凝土受压区截面应力的合 力间的距 离； f b , h , 了 、 时： M-b , hJ I y , +A , f y , ( 1 1 . 2 . 1 - 3 ) A,. =O . 5 ( A一b , h 关/ f )（ 1 1 _ 2 . 1 - 4 )式 中A 一 钢梁受压区截面面积； y 。钢梁受拉区截面形心至混凝土翼板受压区截面形心 的距离 ； y 1 -. _钢梁受拉区截面形心至钢梁受压区截面形心的距 离。b,. 匆可 fc bhcfAfA E- M 一f 图1 1 . 2 . 1 - 2 塑性中和轴在钥梁内时的组合梁截面及应力图形 2 负弯矩作用 区段（ 图 1 1 . 2 . 1 - 3 ) : 阵三 夫 7-71一 一 一 一开 一占M、 巨 三三 玉 一 组合梁 塑性中和轴J . I二 二 二 d 钢梁塑性中和 袖n卜 二 匕 日 一了 图1 1 . 2 . 1 - 3 负弯矩作用时组合梁截面及应力图形 M 簇M+ A f . , ( y 3 十 y , / 2 ) ( 1 1 . 2 . 1 - 5 ) 从 =( S , +S , ) f ( 1 1 . 2 . 1 - 6 ) 式中M， 负弯矩设计值； 5 1 、 5 2 一一钢梁塑性中和轴（ 平分钢梁截面积的轴线） 以上和 以下截面对该轴的面积矩； A , 一一负弯矩区混凝土翼板有效宽度范围内的纵向钢筋 截面面积 ； f . 一一钢筋抗拉强度设计值； Y 3 纵向 钢筋截面 形心至组 合梁塑性中和 轴的 距离； Y 组合梁 塑 性中 和轴 至钢 梁 塑性中 和 轴 的 距离 当 组 合 梁塑 性中 和轴 在钢梁 腹板内时 ， 取Y a 二 人f ,. / ( 2 t 户； 当 该 中和 轴 在钢 梁 舞缘内 时， 可 取Y , 等于 钢梁 塑 性中 和轴至应板上边缘的距禽。 1 1 , 2 . 2 部分抗剪连接组合梁在正弯矩区段的抗弯强度按下列公式计算（ 图 1 1 . 2 . 2 ) ; z =n , 从 / ( b关）( 1 1 . 2 . 2 - 1 ) A, =( Af-n , N, ) / ( 2 f) ( 1 1 . 2 . 2 - 2 ) M _= n , N , y , + 0 . 5 ( A ( - n , N , ) Y 2 ( 1 1 . 2 . 2 - 3 )式中M 了 一 部分抗剪连接时组合梁截面抗弯承载力； n , - 一 部分抗剪连接时一个剪跨区的抗剪连接件数目； N ; 一一每个抗剪连接件的纵向抗剪承载力， 按本规范第 川. 3 节的有关公式计算。字 、 f n,N;GGll11lVGGlA, fM, I(A-A,)f I 图日 22 部分抗剪连接组合梁计算简图 部分抗剪连接组合梁在负弯矩作用区段的抗弯强度则按n , N , 和A五 两者中的较小值计算。1 1 . 2 . 3 组合梁截面上的全部剪力， 假定仅由钢梁腹板承受， 应按本规范公式（( 9 . 2 . 2 ) 进行计算1 1 . 2 . 4 用塑性设计法计算组合梁强度时， 在下列部位可不考虑弯矩与剪力的相互影响 ： 1 受正弯矩的组合梁截面； 2 人 f . 要。1 5 A /的受负弯矩的组合梁截面 1 1 . 3 抗剪连接件的计算1 1 . 3 . 1 组合梁的抗剪连接件宜采用栓钉 也可采用槽钢、 弯筋或有可靠依据的其他类型连接件。栓钉、 槽钢及弯筋连接件的设置方式如图 1 1 . 3 . 1 所示； 一个抗剪连接件的承载力设计值由下列公式确定 ： 剪力方向 3 :5 :5 W 拴 钉连接件（ n ) 槽钢连接件（( c ) 9筋连 接 件 图 1 ) . 3 . 1 连接件的外形及设置方向 1 圆柱头焊钉（ 栓钉） 连接件： N 。 4 3 A 、 厉了毛 0 . 7 人对( 1 1 . 3 . 1 一 1 )式中E ,混凝土的弹性模星: A, -圆柱头焊钉（ 栓钉） 钉杆截面面积； J - - m柱头焊钉（ 栓钉） 抗拉强度设计值； 7一 栓钉材料抗拉强度最小值与屈服强度之比。 当栓钉材料性能等级为 4 . 6级时， 取 f=2 1 5 ( N / m m ) .y -1 . 6 7 02 槽钢连接件： N 二0 . 2 6 ( t +0 . 5 1 . ) 1 , , 厄万万 1 l . 3 . 1 - 2 )式中t 一一槽钢冀缘的平均厚度； t - -摺钢腹板的厚度 ； I ： 一一 槽钢的长度 植钢连接件通过肢尖肢背两条通长角焊缝与钥梁连接， 角焊缝按承受该连接件的抗剪承载力设计值 N: 进行计算 3 弯筋连接件： N; =A. , f ( 1 1 . 3 . 1 - 3 )式中 A ，一 弯筋的 截面面 积； 几 一 一 弯筋的抗拉强度设计值。1 1 . 3 . 2 对于用压型钢板混凝土组合板做皿板的组合梁（ 图1 1 . 3 . 2 ) ， 其栓钉连接件的抗剪承载力设计值应分别按以下两种情况予以降低 ：数 ， ， 按下式计算 ： n , =V N二( 1 1 . 3 . 4 - 2 ) 部分抗剪连接组合梁， 其连接件的实配个数不得少于 ， 的5 0 %. 按公式（ 1 1 . 3 . 4 - 2 ) 算得的连接件数量， 可在对应的剪跨区 段内均匀布盆。当在此剪跨区段内有较大集中荷载作用时， 应将连接件个数 ： ， 按剪力图面积比例分配后再各自均匀布置。 注， 当采用栓钉和摘 俐扰菊件时 ， 在困 11. 1 . 4 中可 将剪踌 区 两 和 ， 、 叭 和 ， 、 分 别合井为一个区配_YLOY 连接件， 合并为一个区 段后的V . -b , h , i f , 十 A u f u .建 议在合并区内 采用完全抗剪连 接1 1 . 4 挽 度 计 算( e ） 肋 与 用梁平行的组合粱彼面1 1 . 4 . 1 组合梁的挠度应分别按荷载的标准组合和准水久组合进行计算， 以其中的较大值作为依据。挠度计算可按结构力学公式进行， 仅受正弯矩作用的组合梁， 其抗弯刚度应取考虑滑移效应的折减刚度， 连续组合梁应按变截面刚度梁（ 见第 n 1 . 3条） 进行计算。在上述两种荷载组合中， 组合梁应各取其相应的折减刚度 。1 1 . 4 . 2 组合梁考虑滑移效应的折减刚度 月可按下式确定： E1 .月 牛 二 石 于 土 一 卜( 11 . 4. 2)下 A . b ） 肋与锅粱垂直的组合梁截面 心 ，( c ) 压 型钥板组 合 板 6 9 面 图1 1 . 3 . 2 用压型俐板混凝土组合板做砚板的组合梁 1 当压型钢板肋平行于钢梁布里（ 图1 1 . 3 . 2 a ) , b 一h , GI . 5时， 按公式（ 1 1 . 3 . 1 - 1 ) 算得的 N 乞 应乘以折减系数 凡后取用。尽值按下式计算 ：尽 一 。 。 b .,h ,h , 一h e h ,式中E -钢梁的弹性模量； 1 - -组合梁的换算截面惯性矩； 对荷截的标准组合， 可将 截面中的混凝土翼板有效宽度除以钢材与混凝土弹 性模量的比值口 。 换算为钢截面宽度后， 计算整个截 面的惯性矩； 对荷载的准永久组合， 则除以 2 a ；进行 换算； 对于钢梁与压型钢板混凝土组合板构成的组 合梁， 取其较弱截面的换算截面进行计算， 且不计压 型俐板的作用； 爹 刚度折减系数， 按 1 1 . 4 . 3条进行计算。1 1 . 4 . 3 刚度折减系数 c 按下式计算（ 当 犷 蕊。时， 取 C =0 ), 1( 1 1 . 3 . 2 - 1 )( 1 1 . 4 . 3 - 1 )式中 b - -混凝土凸肋的平均宽度， 当肋的上部宽度小于下部 宽度时 图1 1 , 3 . 2 0 . 改取上部宽度； h混授土凸肋高度； h , 栓钉高度。 2 当压型钢板肋垂直于钢梁布置时（ 图1 1 . 3 . 2 6 ) ， 栓钉抗剪连接件承载力设计值的折减系数按一 F 式计算： 一 ， 。 一 _ 3(jl_)2， ，3 6 别 p A . 1 1 Jh P( 1 1 . 4 . 3 - 2 )、。 ， / n k A 丁一 - .o l I 一、1 7 1 7 7 7 勺 乙宜 户A,!s . 一 骊 h . ( J h , ) - 1( 1 1 . 3 . 2 - 2 ) AAQ M: A十A I - A , d ( 1 1 . 4 . 3 - 3 )（ 1 1 . 4 . 3 - 4 )（11 . 4 . 3 - 5)式中。在梁某截面处 一 个肋中布置的栓钉数， 当多于3个 时， 按3个计算1 1 . 3 . 3 位于负弯矩区段的抗剪连接件， 其抗剪承载力设计值NE应乘以折减系数0 . 9 ( 中间支座两侧） 和 。8 ( 悬臂部分）1 1 . 3 . 4 抗剪连接件的计算， 应以弯矩绝对值最大点及零弯矩点为界限 划分为若干个剪跨区（ 图 1 1 . 3 . 4 ) . 逐段进行。每个剪跨区段内钢梁与混凝土翼板交界面的纵向剪力V 按下列方法确定： J 气 。几 一 1 + 1 ,rI卜 4 3 6）用，1附2一 衍、 I用通 ，、 图 1 1 . 3 . 4 连续梁剪跨区划分图1 位于正弯矩区段的剪跨, V ， 取A f和b , h , , 1 、 中的较小者。2 位于负弯矩区段的剪跨： V , =A, 人 ，01 . 3 . 4 - ll按照完全杭剪连接设计时， 每个剪跨区段内需要的连接件总 口 E式中A , , 一一混凝土翼板截面面积； 对） 卜 Tj钢板混凝土组合板的 翼板， 取其较弱截面的面积， 日不考虑压型钢板； A一一 钢梁截面面积 ； r -钢梁截面惯性矩； 1 , 混凝土翼板的截面惯性矩； 对压型钢板混凝土组合 板的冀板 ， 取其较 弱截 面的惯性 矩 ， 且不 考虑压 型 钢板 ； d , 一 钢梁截面形心到混凝上翼板截面（ 对压型钢板混凝 土组合板为其较弱截面） 形心的距离； h -组合梁截面高度； I 组合梁的跨度（ mm ) ; k -抗剪连接件刚度系数， k =N ; ( N J m m) ; P 抗剪连接件的纵向平均间F( m m) ; 。 。 抗剪连接件在一根梁上的列数； u , 一钢材与混凝土弹性模盘的比值 注 当按荷趁效应的准水久组合进行计葬时， 公式( 1 1 . 4 . 3 - 4 ) 和( 1 1 . 4 . 3 - 6 ) 中的， 应 哭 以 2 .了21 1 . 5 构 造 要 求度不宜超过表 A . 1 . 1 所列的容许值。 斑 A . 1 . 1 受有构件搜度容许值1 1 . 5 . 1 组合梁截面高度不宜超过钢梁截面高度的 2 . 5 倍； 混凝土板托高度 h , 不宜超过翼板厚度 h , ： 的 1 . 5倍； 板托的顶面宽度不宜小于钢梁上翼缘宽度与 l . 5 h ,之和1 1 . 5 . 2 组合梁边梁混凝土翼板的构造应满足图1 1 . 5 . 2的要求。有板托时， 伸出长度不宜小于h ,r ； 无板托时， 应同时满足伸出钢梁中心线不小于 1 5 0 mm、 伸出钢梁翼缘边不小于 5 0 m m的要求。：一添 尹仁150_ u 5p 图1 1 . 1 . 2 边梁构造图1 1 . 5 . 3 连续组合梁在中间支座负弯矩区的上部纵向钢筋及分布钢筋， 应按现行国家标准 混凝土结构设计规范 G B5 0 0 1 。的规定设 置。1 1 . 5 . 4 抗剪连接件的设置应符合以下规定： 1 栓钉连接件钉头下表面或僧钢连接件上翼缘下表面高出翼板底部钢筋顶面不宜小于3 0 mm; 2连接件沿梁跨度方向的最大间距不应大于混凝土翼板 （ 包括板托） 厚度的 4 倍， 且不大于4 0 0 m m; 3 连接件的外侧边缘 与钢梁翼缘边缘之间的距离不应小于2 0 mr n; 4 连接件的外侧边缘至混凝土翼板边缘间的距离不应小于 I 0 0 m m ; 5 连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于1 5 m m1 1 . 5 . 5 栓钉连接件除应满足本规范第 1 1 . 5 . 4 条要求外， 尚应符合下列规定： 1 当栓钉位置不正对钢梁腹板时， 如钢梁上奚缘承受拉力，则栓钉杆直径不应大于钢梁上翼缘厚度的 1 . 5倍； 如钢梁 L 翼缘不承受拉力， 则栓钉杆直径不应大于钢梁上冀缘厚度的2 . 5倍。 2 栓钉长度不应小于其杆径的4 倍 3 栓钉沿梁轴线方向的间距不应小于杆径的6 倍； 垂直于梁轴线方向的间距不应小于杆径的4倍。 4 用压型钢板做底模的组 合梁 栓钉 杆直径不宜大于1 9 mm. 混凝土凸肋宽度不应小于栓钉杆直径的2 . 5 倍； 栓钉高度h , 应符合（ h , 4 - 3 0 ) Gh , 2 . o 适 用 范 围5 跨 度 中 点 有 均 布 荷 载 作 上 月 缘1 .1 5 圈 B 1 一 个 侧 向支 承 用在 山的 所 有 6 点 下 抓 缘 1 .4 0 截 面 7 典 巾 荷 趁 作 用 在 截 面1 . 7 5 高 度上任盘位 里 a 跨中有 不少 任 惫荷 载作 上 皿缘 1 .20 于两个 等距 离 用 在 9 侧 向 支 承 点 下 皿 缘【 4 0 I 0 1 7 卜： 。 5（ Mz M , ) + 0 .3 / 瓷,/8 - 2. 3 ， 、 ； 为 ， ， ，。 一 1, t,b , h 其 中 b , 和 八 见 本 。 M M 4 .2 - ， ； ( a ） 双轴对称焊援 丁字 形截 面M 济儿 为梁的端考 矩， 便 梁产 生同 向曲 率时 M， 和 M t 取 同号 ， 产 生反 向曲率时取 异号 ， M I 冬！ 场 I表中项次 J 、 ， 和 7 的集中荷 载是指一个 或少数 几 个 集中荷载位 于 跨中 央附近的情况 对其 他情况 的组中荷载 ， 应按表 中项次 胜 , 2 , 5 , 6 内的数 值采用表中项次8 、 9 的夕 。 当 集中荷艘作用 在侧向文承点处时， 取凡= 1 . 2 0 ,荷食作用 在上抓缘 系指荷 峨作用 点在 拐服 表面 方 向指 向截 面形心 ； 荷载作用在下 月缘 系 指荷 载作用点 在几旅表 面 方向背向截 面形心对。 ） 。8 的 加强受压抓睦工字形截面下列悄况的R , 值应乘以相 应的系数 项 次 1 当e 1 . 0 时 乘以 。 . 9 5 项 次 3 当K O . 5 时 乘以 。9 。 当 。 .5 1 o 0 . 7 3 2 0 . 7 2 6 0 . 7 2 1 7 1 1 0 . 7 0 1 0 . 6 9 3 0 . 6 8 5 0 . 6 5 4 0 6 4 e 0 . 5 9 3 0 . 5 8 C 0 . 5 7 C 0 . 5 8 0 0 . 6 3 8 0 . 5 7 0 0 . 6 1 5 0 . 5 4 9 注 1 表中的计算长 度不数产 值系按卜 式算得 （ 长 ） 十 2 (“ 一 K z) 4 K ,K z 于 一合2 ( K ,+ K ， （ 合 ）+ 4 K , K z 一二 +8 K , K , =0户注 ： 见丧 二 4 件 衰C - 4 d类面抽心受压构件的定系傲，A 2 3Y5 O l 2 3 4 5 6 7 8 9 0 1 .0 00 11 0 0 0. 99 9 0. 999 0. 998 0， 96 0。 994 0 ，92 0 99 0 0 98 李 1 0 0.9 84 0. 9 81 0. 978 0. 974 0. 969 09 65 0 960 0 955 0 949 0 94 4 2 O 0 .9 37 0.9 27 0.91 8 0. 909 0 900 08 91 0 883 U 874 0 865 0 857 31 1 0 .8 48 0.8 40 0. 831 0. 823 0 8 1 5 08 07 07 99 0了 9 0 07 82 0 ？7今 40 口 7 66 0. 7 59 0. 7 51 0. 743 07 35 07 28 07 20 07 12 07 05 0 697 5自 0 .6 90 0.6 83 0.6 75 0. 6 68 O 66t 06 54 06 魂6 06 39 0 32 0 625 6U 0 .61 8 0 .61 2 0.6 05 Q5 98 05 91 05 吕5 05 7a 05 72 05 65 05 59 7O 0 . 6 52 0 . 5 46 0 . 5 40 0. 5 34 05 28 05 22 0匕 16 05 10 05 0生 口 4，8 8O 0 _4 93 0 . 4 8T 0 .4 81 （ ） 4 76 04 70 04 65 0月 60 04 5今 0 449 0 今44 Y11 0 .4 39 0 .4 34 O 4Z 9 0 .4 24 041 9 041 4 0 41 0 04 05 04 01 0 397 1 00 0 3 9今 0 . 3 90 0 . 3 87 0 3 83 03 80 03 76 0 3 73 口3 70 03 66 03 63 11 0 0 . 3 59 0 . 3 56 0 35 3 0 . 35 0 03 46 03 43 0 3 40 （ ） 3 37 03 34 03 31 1 20 0 . 3 28 0 _3 25 0 .32 2 0 . 31 9 031 6 0t31 3 0 31 0 03 07 03 （ ） 4 03 0！ I 30 0 .2 99 0 .2 96 0 29 3 0 .2 90 02 88 D2 日5 0 2 82 0 2 吕0 U2 77 02 7弓 1 40 0 27 2 0 27 0 0 _26 7 0. 26 5 0 26 2 02 60 0 2 58 0 2 污5 0 25 3 0 2 只1 1 6 0 0 .24 8 0 24 6 0 . 24 4 0 24 2 0 24 0 0 23 7 （ 丁 2 35 0 2 33 0 23 飞 0 2 29 】 6 ） 0. 22 7 0 . 22 5 0 .22 3 0. 22 1 峨 2】 9 0 21 7 0 21 5 0 21 3 0 21 2 0 21 0 1 70 0 2 08 0 . 2 06 0 .20 4 0_ 2 03 0 20 1 0 19 9 0 1 97 0 ，1 96 0 19 4 0 】 ，2 1 R0 O.I YI 0 .1 89 0上 8 8 0. 18 6 o lR 唯 0 1 名3 0 1 81 0 1 80 0 ，17 8 0 1 77 ！ g 0 一：1 7 61 6 2 01 7 4 0 .17 3 0. 171 0 17 0 0 16 8 0 1 67 qt 66 0 16 改 0 】 63 2 0 0 式中 ， K 、 K 分 别为相交 于 柱 卜 端 、 柱 下瑞的 横梁线 刚度 之和 与柱线 刚度之和的 比 值 当粱远端 为铰接时 应将横妞线 刚度乘 以 ！阮 当被粱远 端为嵌固时 ， 则将彼 梁线刚度乘以 2当橄 梁与往饮接时 取摘梁线 刚度为零 对底层根 架柱 当柱与基础 铰接时 ， 取 K 二 o（ 对平 板支座 可 取 K Z 二0 1 ） 当柱与基础刚接时 取K 厂， 1 （）当 与柱 刚性连接的徽 梁所受轴心 压力 N 较大 时 徽梁线 刚度 应乘 以折减系数 。 、 ：梢粱远咱与 柱刚接和核粱远端校支时口 、 1 一Nz N“核梁远端嵌固时 。 、 ，IN 八Z N 防）式 中， N 比砂E l 卜 l 2 ， 几 为 摘 梁截 面 偷性 矩 1 为翻梁长度 衰 D 一 2 有侧移格架柱的计算长度系她”件表CL 今表C魂 中的甲 值系按 列公式算褥当 从专仄歌 。 2 ， 5 时中 1 口 砖当 盗 0 引5 时议 0 0 05 0 1 02 03 0 4 05 】 2 3 4 10 O 王 奋 6 02 马1 6 3 42 3 01 27 8 2 6 4 23 3 Ztl 7 21 t 2 0 8 2 07 2 03 00 5 6 02 4 互6 3 4 7 2 R6 2 5 8 2 4艺 2 31 20 7 l t 94 1 90 1 ，87 1 吕6 1 83 0 1 4 4 6 3 4 了 30 1 2 5 6 2 3 3 2 2 0 2 1 1 1 9 0 l t 7 9 17 5 1 7 3 17 2 1 7 0 O 2 3 4 2 2 8 6 2 三 6 2 2 3 2 0 5 1 9 4 1 8 7 1 7 0 1 6 0 1乃 7 1 3 5 1 3 魂 1 5 2 0 3 3 0 】 2 58 2 3 3 2 05 1 9 0 1 吕0 1 74 l t5 8 1 4 9 1 46 ！ 得 5 1 魂咭 1 。魂2 峨 】 4 乞 78 2 准2 2 2 0 1 94 1 8 0 1 7L 1 65 1 5 0 1 飞 2 1 39 1 37 1 37 三 35 5 2 64 2 31 2 以 1 87 1 7 4 1 5 5 1 59 1 今几 I J 7 1 34 万 t3 2 1 32 1 30 1 2 33 2 07 1 9 0 1 ？0 1 58 1 5 0 1 书5 1 飞2 1 2 咭 J 21 1 2 0 t l 1 1 1 7 2 21 7 1 9门 1 7 9 1 60 1 49 1 4 2 1 37 1 24 1 1 6 1 l j 1 12 1 1 2 1 1 0 3 2！ 1 90 1 7 5 1 污7 1 46 1 3 9 1 34 1 21 1 1 4 1 1 ！ 1 1 0 1 09 1 0？ 4 2 （ 8 1 吕7 1 7 3 1 药5 上 45 1 3 7 1 32 1 20 1 。1 2 ！ I U 1 08 1 0 8 1 06 5 2 0了 1 8石 1 7 2 1 54 ！ 44 1 3 7 （ 32 1 19 1 1 2 侧 护 1 06 1 ，0 7 ！ 05 二 要1 （ 1艺 0 3 1 8 3 1 7 （ 矛 15 2 1 4 2 1 3 5 ！3 0 1 1 ？ 1 1 0 10 了 1 ， 0 6 l t O S 10 3 一 击 阶十 咐 、 二 寸 瓦 下 不 ；石 百 不 二 汀 注： 1 表巾 的汁算长度系教 月俏系按下式算 得式中内、外、匀为系数 很据本舰范表5 1 2 的截面 分类， 按表CS 采用当构件的孟刀 y乏 j 弓 值超出衷cl 至表C4 的范围时 刚甲 值按注1 所列的公式计算 ， 班 5拱 a 。 、 ： 、 。 ， 36 “ ，“ 2 （ 匀 sln 妇6 “ 一 加价 合，截面类别 一 口 3 a 类 04 万 0 9 8 6 0 1 污 2 b 类 06 5 09 6 5 0 t 3 0 0 吸 类 孟蕊 1 0 5 07 3 09 0 6 0 5 9 5 人 二 10 5 l t 2 1 6 0 3 0 2 d类 离 抓 1 0 5 13 5 0 8 6 8 0 9 1 5 人 10 5 1 3 7 5 0 弓 3 2 式巾 ， K l 、 K 分别为相 交于柱上端 、 柱 卜 端 的欲 梁线刚 度之 和 与 杜线 刚度之和 的比值。当欲梁 远端为校接时 ， 应将 找梁线刚度 乘以 。5 当横 粱远端为嵌 固时 则应 乘以 2 3。当 俄 梁与柱铰接时 取翻梁线 刚度为零对底层 框架柱 当性与 不 础 校接时 取 托 2 一 。 （ 对 平板支座可 取 K 。 1 ） ，当 柱 与荃础刚接时 取 K 二！ 。当与柱 刚性连接的横 粱所受轴心 压力 N 卜 较 人时 横梁 线刚度 应乘 以折减系致 a N橄梁远端与柱刚接时。 、 ！I N （ 门 N。 ）椒梁远端铰支时：气一1 一超 N 。横粱远场嵌固时。 、 二1 一N （ Z N 。 N伟 的计算式 见表 D I 注 书了石弃 D一林卜端 为 自由 的 盖 阶 林 下 la的 计 t 长 户 旅肠 ，图 N xl e, 10.0 6 。一 a n i nIn 7 2 0.1 410. 16 0. 1 8 0.2 010. 2 2 0.2 4 0.2 6 0.2 8 0. 0. 0. 0.E 下 0. 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