隧道工程课程设计.doc

目录第一章基本资料21.1设计依据和标准21.1.1设计依据21.1.2设计内容21.1.3技术标准21.2工程概况21.2.1隧道概况21.2.2工程地质条件31.2.3隧道洞室围岩地质分级71.2.4确定围岩物理力学参数91.2.5地震等级101.3隧道纵断面及平面方案设计101.3.1隧道纵断面101.3.2隧道横断面111.4拟定初步衬砌方案14第二章 结构内力计算152.1 荷载结构法原理152.2 荷载确定152.2.1 计算垂直均布压力：152.2.2 划分浅埋和深埋隧道的分界162.3计算围岩压力162.4衬砌结构的设计162.4.1 衬砌要素计算断面162.4.2计算衬砌结构的内力172.5衬砌结构配筋计算242.5.1 配筋的计算242.5.2裂缝宽度验算29第一章 基本资料1.1设计依据和标准 1.1.1设计依据 部颁工程岩体分级标准（GB50218-94）； 部颁公路工程技术标准（JTG B01 2003）； 部颁公路隧道设计规范（JTG D702004）； 部颁铁路隧道设计规范（TB10003-2005）； 部颁锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB 50086-2001）； 1.1.2设计内容 (1)隧道围岩地质分级 (2)确定围岩物理力学参数 (3)确定隧道建筑限界尺寸 (4)确定隧道内轮廓尺寸 (5)计算隧道围岩压力 (6)衬砌结构的设计 (7)计算衬砌结构的内力 (8)衬砌结构的配筋计算 1.1.3技术标准隧道按高速公路标准设计，为分离式双洞单向行驶隧道，采用的主要技术标准如下：1、设计行车速度隧道几何尺寸净空断面标准按120Km/h设计；2、隧道建筑限界建筑限界基本宽度：行车道： W33.75m侧向宽度： L左0.75m L右1.25m检修道： J21.0m总基本宽度为：15.25m隧道建筑限界净高：5.0m (检修道净高2.5m)。1.2工程概况 1.2.1隧道概况成都至自贡至泸州高速公路工程可行性研究阶段二峨山隧道位于双流县大林镇水池乡和仁寿县敖林区正华村，为K线隧道，由四川省交通厅公路规划勘察设计研究院设计，为分离式隧道，隧道净宽10.25m，净高5.0m，轴线起止桩号为K37+350K39+710，中心桩号K38+530，长2360m，属长隧道，洞轴线为曲线型，隧道轴向146134，轴线地面标高507.76m751.63m，设计路面标高507.82m545.71m，进洞口设计高程545.71m，出洞口设计高程507.82m，进出洞口设计高程高差37.89m，路面纵坡坡度为-1.9。 1.2.2工程地质条件 1. 地理位置及交通条件二峨山隧道进口位于双流县大林镇水池乡柏杨坡，邓家沟南东二峨山山脚，出口位于仁寿县敖林区正华村麻柳沟北西二峨山山脚，隧道进出洞口均有机耕道前往，交通条件较好。 2.气象与水文 （1） 气象二峨山隧道行政区域隶属于成都市双流县、眉山市仁寿县。成都市双流县属亚热带湿润季风气候区，冬无严寒，夏无酷热，气候温和，具有春早夏长秋日多绵雨的特点。冬季雨量充沛，四季分明，年均气温15.616.8，以七月最热，平均气温26；以1月最冷，平均气温5.9。极端最高气温39.4，极端最低气温-4.8。境内年降水量从东到西逐渐增加，19591985年累年平均降雨量1117.2mm，雨季集中在68月，降雨量占全年的59%最大年降雨量2367.2 mm，最小年降雨量755.4mm，最大月降雨量512.4mm。累年均无霜期285天，雾日33天。大风多为西北风，57级居多，8级以上大风少见，瞬间最大风速9m/s（1983年3月15日），相对湿度累年平均83%，平均蒸发量950mm。眉山市仁寿县属亚热带气候区，气候温和，雨量丰富，同时具有冬暖春旱，夏热多雨，湿度大，日照少等特点。多年平均气温16.617.9度，极端最高气温39.9度，极端最低气温-4度，多年平均降水量9861048毫米，多集中在六月至九月，占全年降雨量的6974%，12月至次年3月降雨量少，仅占全年降雨量5.57%，最大一日降雨量可达206.5毫米，多年平均相对湿度7780%，以9月、10月最高，3月、4月、5月最低，多年平均日照时数11591293小时，日照百分率仅2629%，以7月、8月最高，10月至次年2 月较低。 （2）水文隧址区隧道进、出口各发育一条常年流水冲沟，分别名为邓家沟和麻柳沟，水量较小，呈“V”字形，呈宽约510m，切割深度35m ，纵坡5 15，沟内堆积有少量的砂岩块石，沟底及沟侧可见基岩出露。隧址区还发育多处堰塘，对隧址区无影响。地表水主要为堰塘容水。 3.地形地貌隧址区为构造剥蚀低山地貌区，地表植被发育，隧道进洞口位于双流县大林镇水池乡柏杨坡，邓家沟南东二峨山山脚，出洞口位于仁寿县敖林区正华村麻柳沟北西二峨山山脚，隧道轴向146134，长2360m，洞身地形中部高，两出口地段地形较低，地形起伏较大，海拔高程520.0751.7m，相对高差约231.7m，坡角2040，局部成陡崖状，隧道最大埋深约210m。4.地层岩性经工程地质测绘及钻探揭露，隧址区出露和揭露地层为耕植土（Q4pd），第四系松散堆积层（Q）及侏罗系上统遂宁组（J3s）及中统上沙溪庙组（J2s）地层，现由老至新分述如下：（1）、侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）：主要由紫红、棕红色砂岩、泥岩组成，出露于隧址区进口及洞身段陡斜坡地带。砂岩：紫红色，砂质结构，钙、泥质胶结，中厚层厚层状构造,主要由长石、石英、云母等矿物组成，呈弱风化。泥岩：紫红色，泥质结构，中厚层状厚层状构造，矿物成分以粘土矿物为主，呈强风化弱风化。（2）、侏罗系上统遂宁组（J3s）：主要由紫红、棕红色砂岩、泥岩组成，出露于隧址区出口陡斜坡地带。砂岩：紫红色，砂质结构，钙、泥质胶结，中厚层厚层状构造,主要由长石、石英、云母等矿物组成，呈弱风化。泥岩：紫红色，泥质结构，中厚层状厚层状构造，矿物成分以粘土矿物为主，呈强风化弱风化。（3）、第四系松散堆积层（Q）：、第四系残坡积层（Q4el+dl）、崩坡积层（Q4c+dl）：主要由紫红色、砖红色（含块、碎石）低液限粘土组成，分布于斜坡及脊间槽谷地带地带。低液限粘土，含有少量强风化砂岩和泥岩碎屑、角砾，稍湿湿，呈可塑硬塑状态，干强度和韧性中等，无摇振反应，切面光滑，表层局部分布有块碎石，块碎石岩石成份以砂岩和泥岩为主，一般粒径20200mm，大者可达2000 mm以上，呈棱角状次棱角状，含少量角砾，块碎石含量5080%左右，分布层厚0.501.10m。、耕植土（Qpd）: 以紫红色、砖红色低液限粘土为主, 含有较多有机质，植物根系发育，结构松散，疏密不均，多呈干稍湿状态，分布于斜坡与槽谷第四系残坡积层表层，层厚0.300.50m。 5.地质构造二峨山隧道地质构造属大林场背斜南东翼，岩层产状132166823，岩层产状总体较为平缓， 受构造和地层结构控制，区内基岩节理裂隙主要为砂岩中的构造裂隙以及沿层面发育的节理。风化裂隙多不规则，密度较大，呈网格状；构造节理裂隙主要发育二组节理，产状分别为30880，2667，裂隙较发育，倾角较陡，裂隙面多平直，裂缝一般宽0.12.5cm，大者可达20cm以上，间距1.23m，延伸长度一般为0.55m不等，大者可达15m以上，贯通性差异性较大，多呈闭合微张状态，结合程度差一般，多为泥质充填，少量岩屑充填。 6.区域稳定性根据区域地质资料及本次勘察资料综合分析，二峨山隧道位于大林场背斜南东翼，无断层通过，区域稳定性好。 7.水文地质条件 （1）地下水类型及补给、径流、排泄条件隧址区地下水类型主要有松散岩类孔隙水、基岩风化带网状裂隙水和基岩构造裂隙水。隧址区松散岩类孔隙水主要赋存于第四系残坡积块碎石土中，补给来源为大气降水和地表水体入渗，但隧址区块碎石土厚度小，分布面积小，且残坡积层多含相对隔水的低液限粘土夹碎块石，透水性及富水性均较差，大气降水不易入渗，加上该区地形较陡，横向冲沟发育，大气降水迅速形成地表径流向低洼处排泄，因此此类地下水不易大量富集，水量贫乏，对隧道施工无影响。隧址区基岩风化带网状裂隙水主要赋存于基岩风化带中，斜坡地段由于基岩面较陡，排泄较通畅，地下水贫乏。在沟谷地段，基岩风化带网状裂隙水由于直接接受沟谷水体补给，风化裂隙相对比较发育，连通性比较好，但因风化层厚度多不大，其水量比较有限，对隧道施工影响较小。隧址区基岩构造裂隙水赋存于砂岩岩体构造节理裂隙中，泥岩裂隙不发育，构造节理裂隙多不贯穿泥岩，泥岩段形成隔水层位；基岩裂隙水多在砂岩中分布，接受大气降水补给和层间径流补给，顺风化裂隙、构造裂隙等沿强、弱风化界面汇集、运动，在斜坡坡脚及冲沟沟口等局部地势相对较低处以下降泉的形式排泄出露，具近源补给，就近排泄特点，由于含水层受强风化层厚度制约，地下水富水性属贫弱含水，故泉水流量很小，流量仅0.050.1L/s，对隧道施工有一定的影响。根据区内地层岩性组合及地下水赋存条件、水文试验成果确定的地层富水性、透水性的强弱，将隧址区地层划为以下含水岩组：第四系松散岩类孔隙含水岩组：由第四系残坡积块碎石土，赋水性及透水性强，渗透系数K一般为1020m/d，属强透水岩组。风化带网状裂隙弱含水岩组和构造裂隙水弱含水岩组：调查区基岩地层由于其岩性和所处的构造部位，部分含有季节性裂隙潜水和基岩承压裂隙水，富水性极弱，透水性差，渗透系数K为0.010.5m/d，属弱微透水岩组。相对隔水层：区内的砂质泥岩、砂质泥岩、泥岩及低液限粘土，渗透性极弱，富水性差，基本不含水，为相对隔水层。 （2） 地下水化学类型及腐蚀性根据公路工程地质勘察规范JTJ06498附录D，隧址区气候属湿润区，公路自然区划归属于西南潮暖区四川盆地中湿区2，混凝土不直接临水，属类环境。根据二峨山隧道采取地下水进行简分析及侵蚀性CO2测试分析成果资料，地下水化学类型为HCO3-SO42-Ca2Mg2+型水。根据公路工程地质勘察规范JTJ06498附录D环境水对砼腐蚀评价标准判定：地下水对砼无结晶类、分解类、结晶分解复合类腐蚀。可见，隧址区地下水对混凝土无腐蚀性，可采用常规防护。 8.不良地质现象 隧址区无滑坡、崩塌、泥石流等影响场地稳定的不良地质现象。 1.2.3隧道洞室围岩地质分级隧道围岩级别划分依据公路隧道设计规范（JTG D70-2004）中的3.6节围岩分级中各项规定划分。结合隧道地质勘查报告中的地层岩性的描述、岩石物理力学性质、结构面特征、洞室埋藏深度、水文地质条件、不良地质现象、施工方法等因素综合分析确定。隧道围岩分级的综合评判方法采用两步分级，按以下顺序进行：(1)根据岩石的坚硬程度和岩体完整程度两个基本因素的定性特征和定量的岩体基本质量指标BQ，综合进行初步分级。(2)对围岩进行详细定级时，应在岩体基本质量分级的基础上考虑修正因素的影响，修正岩体基本质量指标值。(3)按修正后的岩体基本质量指标BQ，结合岩体的定性特征综合评判，按JTG D702004表3.6.5确定围岩的详细分级。围岩分级中岩石坚硬程度、岩体完整程度两个基本因素的定性划分和定量指标及其对应关系应符合下列规定：岩石坚硬程度可按JTG D702004表3.6.2-1定性划分。由岩土勘察报告可知，进口段表层为含块石粘土，下伏基岩，岩性为泥岩、砂岩，岩体裂隙发育，属极软较软岩。岩石坚硬程度定量指标用岩石单轴饱和抗压强度Rc表达。围岩基本质量指标BQ应根据分级因素的定量指标RC值和KV值按下式计算：BQ=90+3RC+250KV式中：BQ围岩基本质量指标； RC岩石单轴饱和抗压强度； KV岩体完整性系数，采用弹性波速探测值。式中：Vpm为岩体弹性纵波波速；Vpr为岩石弹性纵波波速；使用以上公式时应遵守下列限制条件：当RC90 KV时，应以RC=90KV+30和KV代入计算BQ值；当KV0.04RC+0.4时，应以KV=0.04RC+0.4和RC代入计算BQ值。围岩详细定级时，如遇下列情况之一，应对岩体基本质量指标BQ进行修正：有地下水；围岩稳定性受软弱结构面影响，且由一组起控制作用；存在高应力。围岩基本质量指标修正值BQ可按下式计算：BQ= BQ 100（K1+ K2+ K2）式中：BQ围岩基本质量指标修正值； K1地下水影响修正系数； K2主要软弱结构面产状影响修正系数。 K3初始应力状态影响修正系数。K1、K2、K3按JTG D702004附录A中表A.0.2-1、表A.0.2-2、表A.0.2-3确定，围岩极高及高初始应力状态的评估，可按附录A中表A.0.3规定进行。隧道围岩分级标准表围岩级别围岩或土体主要定性特征围岩基本质量指标修正值BQ开挖后的0.25定状态坚硬岩，岩体完整，受构造影响轻微，巨整体状或巨厚层状结构，节理不发育，层间结合良好。550围岩稳定，无坍塌。坚硬岩，岩体较完整，块状或层状结构，层间结合一般。较坚硬岩，岩体较完整，块状整体结构，层间结合一般。550451暴露时间长，可能产生局部小坍塌。坚硬岩，岩体较破碎，巨块（石）碎（石）状镶嵌结构，层间结合一般。较坚硬岩或较软硬岩，岩体较完整，块状体或中厚层结构，层间结合一般。450351开挖后喷护处理。坚硬岩，岩体破碎，碎裂结构；较坚硬岩，岩体较破碎破碎，镶嵌碎裂结构，块状体或中厚层结构。较软岩或较软硬岩互层，且以软岩为主，岩体较完整较破碎，中薄层状结构。350251开挖后无支护，易产生顶部小块坍塌和侧壁失稳，应及时支护。略具压缩的粘土或砂土，一般钙铁质胶结的碎石、卵石、大块石及Q2、Q1黄土。较软岩，岩体破碎；软岩，岩体较破碎破碎； 极破碎各类岩体，碎、裂状，松散结构。250开挖后易坍塌，应立即支护和衬砌。裂隙杂乱或全强风化壳；一般第四系的半干硬硬塑状粘性土及Q4、Q3黄土，呈松软结构；稍湿至潮湿的碎石土、卵石土、圆砾土，呈松散结构。软塑状粘性土及潮湿、饱和粉细砂、软土。开挖后极易坍塌变形。具体计算：RC：泥岩1.8MPa 砂岩12.1 MPa 取RC =6.95 MPaKV：泥岩0.70 砂岩0.73 取KV=0.7150.04RC+0.4=0.67833602.17825271200180020330.20.2550601.52.17078232550012006200.250.339500.71.5607020232005001.360.30.3527390.20.750601720100200120.350.4520270.050.24050151710010.40. 5205时取i =0.1，B5m, 取i =0.1 宽度影响系数 =1+i(B-5)=1+0.1（17.05-5）=2.21； 荷载等效高度 hq=q/=0.4525-12.21=15.88m； 2.2.2 划分浅埋和深埋隧道的分界 判定公式为：Hp =（22.5）hq；取 Hp =2.5hq=39.7m；进口段洞顶板埋深3.2m38.1m, H Hp,按浅埋隧道计算。计算取K37+405处，H=18m2.3 计算围岩压力隧道围岩压力荷载计算按照JTG D702004中6.2节“永久荷载”与附录E中的规定进行计算。所选断面属于浅埋隧道，故需考察是否符合“埋深H等效荷载高度hq”和“埋深Hhq且Hp”两种情况之一进行计算。H=18mhq=H= Hp垂直均布压力：q=H(1HtanBt)，Bt =16.20m，tanc=tan45=1。各级围岩的值围岩级别值0.9(0.70.9)(0.50.7)(0.30.5)=（0.50.7）c ，取=0.645=27tan=0.51 =3.02 =（3.02-1）/（3.02（1+3.02（1-0.51）+10.51）=0.224q=H(1HtanBt)=18.518（1-180.2240.51/16.20） =289.71KN/侧向梯形分布压力：e小=H=18.5180.224=74.59KN/e大=h=18.5（18+10.23+0.25+0.6）0.224=120.51 KN/2.4 衬砌结构的设计 2.4.1衬砌要素计算断面 衬砌结构设计按照复合式衬砌结构设计，参看JTG D702004中的8.4.2节内容。先按照工程类比方法进行初步设计，然后根据结构计算进行验算，再作出适当调整。围岩级别为V级，查下表可得初期支护中喷射混凝土厚度2030cm，取25cm，衬砌材料采用C25混凝土；二次衬砌中拱、墙混凝土厚度为60cm，仰拱混凝土厚度也为60cm，衬砌材料采用C40混凝土。衬砌参数 底拱厚度： 0.85m侧墙厚度： 0.85m顶拱厚度： 0.85m围岩弹抗系数： 200MPa 衬砌的弹性模量: C40:32500MPa 2.4.2计算衬砌结构的内力衬砌结构的内力计算按照荷载结构法进行计算，运用结构力学求解器（工程版）Vs2.0。其中荷载只考虑三种荷载：围岩压力；衬砌自重；弹性抗力。荷载只考虑三种荷载：围岩压力；衬砌自重；弹性抗力衬砌结构的结构力学建模简图如下图：衬砌结构采用一圈闭合的梁单元，周边采用弹簧支撑（不少于20个），弹簧支撑需注意弹簧只能受压不能受拉，受压模量（即弹性系数）取围岩的弹性抗力系数。由于衬砌单元是曲线梁，固可适当多取一些弹簧支撑，弹簧支撑之间的梁单元采用直线梁，为方便荷载的施加，围岩压力的均布或分布式荷载全部转化到弹簧支撑上的节点荷载。结构计算的成果应包括轴力、弯矩、剪力、变形。具体图文：衬砌结构的结构力学建模简图如下图：结构力学建模简图（荷载单位：KN/m2）1、弹性抗力的处理：将弹性抗力作用范围内的连续围岩离散为若干条彼此互不相关的矩形岩柱。矩形岩柱的一个边长是衬砌的纵向计算宽度，通常取为单位长度，另一个边长是两相邻的衬砌单元的长度之半的和，岩柱的深度与传递轴力无关故不予考虑，为了便于力学计算，用一些具有一定弹性性质的弹性支承（弹性链杆）来代替岩柱，并让它以铰接的方式支承在衬砌单元之间的节点上，所以它不承受弯矩，只承受轴力。弹性链杆的弹性特性即为围岩的弹性特征，用刚度系数K表示。这种方法不假定弹性抗力分布范围与分布规律，比较接近实际情况。2、衬砌自重的处理：在实际工程结构中，结构自重一般不直接作用在节点上。为了配合衬砌的离散化，结构自重也要进行离散，将其置换成作用在节点上的等效节点荷载，等效节点荷载可近似地取为节点两相邻单元重量的一半。初期支护中喷射混凝土采用C25，二次衬砌中使用C40的混凝土，混凝土容重取25kN/m3，衬砌等分成26个直线梁单元，单元宽度取为1m。3、地层反力：q =（hq+）=18.5（15.88+10.23+0.6+0.25）=498.76 KPa。4、单元刚度：衬砌主要承受轴力和弯矩，将其离散成杆件单元，杆件厚度d即为承重结构的厚度，相应的杆件截面面积为A=d1（m2）,抗弯惯性矩为I=1d3/12(m4)，弹性模量E（kN/m2）取为混凝土的弹性模量，C40的混凝土其弹性模量E=3.25107 kN/m2。各杆件单元的截面面积分别如下：A=0.61=0.6 m2，EA=3.251070.6=19500103 kN。各杆件单元的抗弯惯性矩分别如下：EI=3.251071/120.63 =585103 kNm2。经求解结构力学器计算得出的弯矩图、剪力图、轴力图、位移图以及内力和位移输出如下所示：1、弯矩图2、 剪力图3、 轴力图4、位移图表1内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2- -单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩-1 -878.540456 317.096680 -125.678699 -799.491312 -275.772219 -84.17354892 -806.819868 322.993556 -84.1735489 -851.767355 -305.451741 -65.37798083 -866.099630 312.522842 -65.3779808 -1048.43201 -236.742076 8.352247714 -1070.28544 238.355378 8.35224771 -1365.42912 -288.660157 -40.59487265 -1418.34252 133.253346 -40.5948726 -1794.98819 -255.223360 -147.3568676 -1852.39702 109.636569 -147.356867 -2332.94592 -148.150161 -179.5366097 -2370.95385 76.3796040 -179.536609 -1399.25078 -227.491852 -327.2490378 -1471.98982 268.495230 -327.249037 -1062.10072 -187.378950 -278.4456959 -993.255263 464.970475 -278.445695 -922.793121 -147.358962 -87.486496710 -867.565196 561.987353 -87.4864967 -1024.04727 -211.036386 180.14724611 -647.177168 267.331516 180.147246 -633.888060 -494.000979 7.1210254312 -562.510706 558.152723 7.12102543 -549.111748 -209.473069 275.48283013 -996.801652 64.9828445 275.482830 -996.801652 -699.173017 -210.34215414 -998.158344 346.869879 -210.342154 -998.158344 -417.285982 -264.28480915 -833.340880 516.812359 -264.284809 -846.739838 -250.813434 -59.558348416 -911.534264 741.714101 -59.5583484 -924.823372 -19.6183947 491.64731117 -890.886360 39.2213974 491.647311 -734.404281 -733.802342 -38.020299218 -826.719171 80.9410960 -38.0202992 -897.181313 -531.388342 -308.65779819 -1002.78260 179.991071 -308.657798 -1412.67170 -275.883109 -365.40531420 -1347.97282 230.442688 -365.405314 -2319.67588 -73.4287678 -205.92764421 -2279.24503 158.179816 -205.927644 -1798.69613 -99.6069148 -151.82180622 -1737.97315 263.772863 -151.821806 -1365.61582 -132.601978 -33.614602523 -1313.08681 288.381011 -33.6146025 -1025.05593 -245.872564 10.575540824 -1004.11388 238.705386 10.5755408 -829.892664 -315.928195 -62.862067125 -815.872722 307.642892 -62.8620671 -796.224254 -328.900685 -84.836165426 -789.376340 276.640754 -84.8361654 -878.508283 -317.376935 -125.678699-表2位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)-杆端 1 杆端 2- -单元码 u -水平位移 v -竖直位移 -转角 u -水平位移 v -竖直位移 -转角-1 0.00029197 -0.00236325 -0.00002174 0.00019621 -0.00244015 -0.000041532 0.00019621 -0.00244015 -0.00004153 0.00012244 -0.00237920 0.000085223 0.00012244 -0.00237920 0.00008522 0.00022121 -0.00206722 0.000281014 0.00022121 -0.00206722 0.00028101 0.00073628 -0.00139212 0.000528105 0.00073628 -0.00139212 0.00052810 0.00144970 -0.00084318 0.000417396 0.00144970 -0.00084318 0.00041739 0.00183086 -0.00058667 0.000036797 0.00183086 -0.00058667 0.00003679 0.00131694 -0.00034811 -0.000654788 0.00131694 -0.00034811 -0.00065478 0.00045298 0.00034336 -0.001179829 0.00045298 0.00034336 -0.00117982 -0.00005168 0.00187086 -0.0014297310 -0.00005168 0.00187086 -0.00142973 -0.00003140 0.00385395 -0.0010528011 -0.00003140 0.00385395 -0.00105280 -0.00000380 0.00502505 -0.0005556612 -0.00000380 0.00502505 -0.00055566 0.00003475 0.00548587 0.0000752413 0.00003475 0.00548587 0.00007524 0.00011514 0.00494736 0.0004160614 0.00011514 0.00494736 0.00041606 0.00019212 0.00457196 0.0000500615 0.00019212 0.00457196 0.00005006 0.00025982 0.00469173 -0.0001169116 0.00025982 0.00469173 -0.00011691 0.00032665 0.00442855 0.0006996817 0.00032665 0.00442855 0.00069968 0.00033904 0.00253863 0.0015471518 0.00033904 0.00253863 0.00154715 -0.00023016 0.00085438 0.0013170219 -0.00023016 0.00085438 0.00131702 -0.00119787 0.00009554 0.0007223020 -0.00119787 0.00009554 0.00072230 -0.00172980 -0.00013935 -0.0000792821 -0.00172980 -0.00013935 -0.00007928 -0.00122213 -0.00041183 -0.0005067622 -0.00122213 -0.00041183 -0.00050676 -0.00036730 -0.00103084 -0.0006100923 -0.00036730 -0.00103084 -0.00061009 0.00025336 -0.00180127 -0.0003430624 0.00025336 -0.00180127 -0.00034306 0.00041729 -0.00220133 -0.0001366525 0.00041729 -0.00220133 -0.00013665 0.00037