内河码头现浇板梁结构安全专项施工方案.doc

浙能嘉兴独山煤炭中转码头项目内港池和内河码头工程 岛堤上部板梁现浇结构（安全）施工方案目 录一、工程概况2二、施工难点及特点分析2三、总体施工方案2四、 钢筋工程19五、 模板工程23六、 砼工程25七、劳动力、设备、材料配备计划26八、安全、文明施工及环境保护的措施28九、模板整体倒塌应急预案29浙能嘉兴独山煤炭中转码头项目内港池和内河码头工程岛堤上部板梁现浇结构（安全）施工方案一、工程概况根据设计调整后新版施工图，岛堤第四分段处增加了数量较多的现浇板梁结构，岛堤区域地质情况为淤泥质粉质粘土，地基承载能力相对较差。目前岛堤四周施工道路已施工完成，具备重型车辆通行条件。岛堤区域土方开挖工程基本完成，基底高程为-2.8m，现浇梁底高程为1.4m，岛堤铺装层顶高程3.2m。二、施工难点及特点分析1、岛堤上部结构现浇板梁的施工进度直接制约总工期目标的实现。工期紧、任务重。短期内需投入数量较多的模板、木档、支撑钢管、扣件等周转性材料。根据原岛堤上部结构施工方案，岛堤上部结构模板等周转材料的周转次数按5次考虑，因新版施工图增加了数量较多的现浇梁板结构，在满足总工期的前提下，模板等周转材料的周转次数最多只能按2次考虑。施工成本高，经济效益差。2、岛堤地基承载能力差，不具备支架直接搭设的条件，支架搭设前需进行地基处理，工序多，施工进度慢。3、支架搭设高度近6m，高空作业安全风险大。安全管控难度大，任务重。三、总体施工方案岛堤上部结构板梁结构浇筑支撑体系采用扣件式满堂钢管支撑架，考虑到岛堤地基承载能力差，在脚手架搭设前现在土地基上铺设一层2cm厚的路基钢板进行地基处理。现浇结构模板采用1.5cm厚木胶板，小楞采用68cm方木档，现浇梁板结构支撑体系采用扣件式满堂钢管支撑架，其中现浇梁支撑钢管间距60cm、排距60cm、步距180cm。现浇板支撑钢管间距80cm、排距80cm、步距180cm。具体安全验算如下：梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称现浇梁新浇混凝土梁计算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001800新浇混凝土结构层高(m)6二、荷载设计模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3)24钢筋自重标准值g3k(kn/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值q2k(kn/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/m2)0.35非自定义:0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(a)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,1200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量e(n/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kn/m q1静0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7211.76kn/m q2(g1k+ (g2k+g3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kn/m 1、强度验算 mmax-0.1q1静l2+0.117q1活l2-0.155.890.22+0.1171.760.220.22knm mmax/w0.22106/375005.74n/mm2f15n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100ei)=0.677462004/(10010000281250)0.177mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) r1=r4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.455.890.2+0.451.760.24.63kn r2=r3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.155.890.2+1.21.760.212.72kn 标准值(正常使用极限状态) r1=r4=0.4 q2l=0.4460.23.68kn r2=r3=1.1 q2l=1.1460.210.12kn五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)64小梁截面惯性矩i(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.63+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3+0.51.8)，12.72+0.91.35(0.3-0.1)0.6/312.77kn/m q2max3.68+(0.3-0.1)0.6/3+0.51.8，10.12+(0.3-0.1)0.6/310.16kn/m 1、抗弯验算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10712.770.62，0.512.770.120.49knm mmax/w0.49106/640007.68n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60712.770.6，12.770.14.65kn max3vmax/(2bh0)=34.651000/(26080)1.45n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100ei)0.63210.166004/(10093502560000)0.35mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8ei)10.161004/(893502560000)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14312.770.6，0.39312.770.6+12.770.18.76kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1r43.96kn，r2r38.76kn 正常使用极限状态 rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14310.160.6，0.39310.160.6+10.160.16.97kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1r43.31kn，r2r36.97kn六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)12.19主梁截面抵抗矩w(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) mmax/w1.037106/5080204.18n/mm2f=205n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax8.76kn max2vmax/a=28.761000/48935.83n/mm2125n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.12mml/400600/4001.5mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积a(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗压强度设计值f(n/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算 mw0.921.4klah2/100.921.40.250.61.82/100.06knm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42151.95kn/m 2)小梁验算 q1max4.18+(0.3-0.1)0.6/3，11.47+(0.3-0.1)0.6/3=11.51kn/m 同上四六计算过程，可得： r11.05kn，r212.6kn，r312.6kn，r41.05kn 立柱最大受力nwmaxr1，r2，r3，r4+mw/lbmax1.05，12.6，12.6，1.05+0.06/1.812.63kn fn/(a)+mw/w12628.69/(0.54424)+0.06106/449067.03n/mm2f205n/mm2 满足要求！八、底托扣件验算双扣件容许值n(kn)16 由主梁验算一节计算可知支座最大受力nmaxr1，r2，r3，r4113.88knn16kn 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型淤泥土地基承载力设计值fak(kpa)60立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积a(m2)0.32 立柱底垫板的底面平均压力pn/(mfa)12.63/(10.32)39.46kpafak60kpa满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土现浇板名称现浇板新浇混凝土现浇板板厚(mm)400新浇混凝土现浇板边长l(m)5新浇混凝土现浇板边宽b(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kn/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kn)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kn/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kn/m2)1模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3现浇板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3)24钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.1风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/m2)0.35非自定义:0.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行现浇板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(现浇板长向)模板设计剖面图(现浇板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量e(n/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，现浇板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.53kn/m q20.91.35g1kb=0.91.350.11=0.12kn/m p0.91.30.7q1k=0.91.40.72.52.2kn mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.530.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.17knm mmax/w0.17106/375004.45n/mm2f15n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kn/m 5ql4/(384ei)510.143004/(38410000281250)0.38mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)64小梁截面惯性矩i(cm4)256 因b/lb取整5000/800取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.34.43kn/m 因此，q1静0.91.35(g1k+(g3k+g2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.33.77kn/m q1活0.91.40.7q1kb=0.91.40.72.50.30.66kn/m m10.077q1静l2+0.1q1活l20.0773.770.82+0.10.660.820.23knm q20.91.35g1kb=0.91.350.30.30.11kn/m p0.91.40.7q1k=0.91.40.72.52.2kn/m m20.077q2l2+0.21pl0.0770.110.82+0.212.20.80.38knm m3maxq1l12/2，q2l12/2+pl1=max4.430.12/2，0.110.12/2+2.20.10.22knm mmaxmaxm1，m2，m3max0.23，0.38，0.220.38knm mmax/w0.38106/640005.87n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 v10.607q1静l+0.62q1活l0.6073.770.8+0.620.660.82.16kn v20.607q2l+0.681p0.6070.110.8+0.6812.21.55kn v3maxq1l1，q2l1+pmax4.430.1，0.110.1+2.22.22kn vmaxmaxv1，v2，v3max2.16，1.55，2.222.22kn max3vmax/(2bh0)=32.221000/(28060)0.69n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0.33.1kn/m 跨中max0.632ql4/(100ei)=0.6323.18004/(10093502560000)0.34mml/400800/4002mm 悬臂端maxql4/(8ei)=3.11004/(893502560000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)10.78主梁截面抵抗矩w(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 q1k1.5kn/m2 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.34.24kn/m q1静0.91.35(g1k+ (g3k+g2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.33.84kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.41.50.30.57kn/m q2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.3=3.16kn/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，rmax(1.143q1静+1.223q1活)l1.1433.840.8+1.2230.570.84.07kn 按悬臂梁，r1q1l=4.240.10.42kn rmaxrmax，r14.07kn; 同理，r2.71kn，r2.71kn 正常使用极限状态 按四跨连续梁，rmax1.143q2l1.1433.160.82.89kn 按悬臂梁，r1rmaxl=2.890.10.29kn rmaxrmax，r12.89kn; 同理，r1.93kn，r1.93kn 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(knm) mmax0.92knm mmax/w0.92106/4490204.76n/mm2f205n/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax6.38kn max2vmax/a=26.381000/42430.08n/mm2125n/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.07mm max1.07mm2mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积a(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗压强度设计值f(n/mm2)205 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.51 mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.220.81.82/100.06knm nw0.91.2ngik+0.91.4(nqik+mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.410.80.8+0.921.40.06/0.88.27kn f nw/(a)+ mw/w8273.8/(0.51424)+0.06106/449052.25n/mm2f205n/mm2 满足要求！八、底托扣件验算双扣件承载力容许值n(kn)16 按上节计算可知，支座受力n8.27knn16kn 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型淤泥土地基承载力设计值fak(kpa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积a(m2)0.64 立柱底垫板的底面平均压力pn/(mfa)8.27/(10.64)12.93kpafak70kpa 满足要求！四、 钢筋工程上部现浇板梁结构钢筋加工安装数量大，钢筋进料后，经母材复检、焊接试验合格后，在钢筋车间进行下料、弯曲成型或焊接加工，运至施工现场绑扎、安装成型。现场预制场利用手推车直接运送安装。运输时要做好标志牌，防止钢筋在转运过程中混乱。1、钢筋材质要求钢筋规格、材质按设计要求采购，采购的厂家选取知名品牌。进场钢筋必须随带厂家的质保书，钢筋到场后与监理工程师共同进行进场验收，并经监理见证取样送检，复检合格报监理同意后方可使用。2、钢筋的堆放与保管（1）钢筋堆存严格按批、按规格分别堆放，材质、规格不得混淆。堆放时下部用木方架空，离地30cm。（2）进场钢筋由库管、试验员、质检员、作业班组共同核对，登记台帐，记载进场日期、合格证编号、材质、规格、 数量，使用于何部位的数量、库存数，并按要求挂标示牌,加以标识。3、钢筋配料（1）钢筋配料应认真熟悉图纸，弄清图纸说明、自审和会审记录、设计变更通知单等。（2）钢筋下料长度，按钢筋的形式分为以下二种情况：直钢筋下料长度计算下料长度构件长两端保护层弯钩长度（光圆钢筋）。箍筋下料长度计算 下料长度=箍筋周长+弯钩增加长度-弯曲伸长值（3）配料计算完成后，由配料员填写配料表，经技术负责人审核后作为加工钢筋依据。4、钢筋加工 （1）钢筋冷拉调直直经 612mm 的热轧圆盘钢筋调直，采用机械调直。（2）钢筋切断1）钢筋切断采用切断机切断，其每次断料根数不得超过切断机允许切断根数。2）钢筋切断前的准备工作。加工钢筋的操作人员，根据配料牌核对钢筋的级别、直径、尺寸、根数等是否有误，然后方可切断。根据原料长度，将同规格的钢筋根据不同长度长短搭配，先断长料后断短料，以减少浪费。下料人员操作前，为保证尺寸准确，采用直观丈量法，先剪断一根，经核对无误后，方可大批断料，钢筋断料允许偏差5mm；切断的钢筋按规格堆放，并将配料牌挂在钢筋一端，置于明显处以便取用。3）钢筋切断注意事项 钢筋切断前，操作人员须首先检查切断机的刀片是否安装合适牢固，润滑油是否充足等。切断钢筋必须在切断机运转正常后方可作业。切断细钢筋时，切断机刀片重叠量（活动刀法与固定刀法沿运转方向的纵向距离）约为2mm。切断粗钢筋时，刀法重叠量应适当减小，纵向间隙以 0.51mm 为宜。钢筋切断必须在钢筋矫直后进行，操作人员必须紧握钢筋，并在活动片后退时投入钢筋。30cm 以内的短钢筋，不宜用切断机切断。切断机起动时不得放入钢筋，超过切断机性能以外的钢筋不得加工。（3）弯曲成型钢筋弯曲采用手工和弯曲机加工。采用手工弯曲前，成型操作人要按弯曲钢筋的直径选用合适的扳子、底盘。采用弯曲机弯曲成型时，需根据钢筋直径选用合适的弯心和调整挡板的间距，然后在操作台上由操作人员按配料牌的尺寸，对成型钢筋的各段划线，弯曲机选用 gj7-40 型，成型完毕的钢筋按料号分别堆放整齐，不得乱抛以免变型， 配料牌挂在钢筋一端置于明显处。弯曲机弯曲成型注意事项：操作前操作人员需检查机械各部件是否正常，电气开关是否灵活，必须待机械运转正常后进行作业。弯曲角度大于 90 度的长钢筋时，应向外弯曲，协作人员不得站在弯曲半径里面。使用 gj7-40 型弯曲机变换工作盘方向时，应从正转停倒转，不应从正倒或从倒正转。钢筋的弯钩长度及弯曲半径应符合设计要求。（4）钢筋连接钢筋的接头不宜放在受力较大的部位，并距钢筋弯曲处的距离不小于10d(d为钢筋直径)。钢筋在正式焊接前或更换焊工及钢筋品种、规格，应进行施焊，留取钢筋焊接接头试件，经试验合格后，方可大批焊接。5、钢筋安装钢筋安装的一般规定钢筋安装时在钢筋交叉点处采用一面顺扣法绑扎，但在大面积网架中，为使其不变形，绑扎时也可采用八字扣法（分左右方向扎扣），绑扎钢丝要短而牢，一般钢筋钩的旋转数为1.52.5转为宜。搭接绑扎时，应在接头处的两端和中间扎三道。绑扎钢丝常用2022号钢丝，绑扎直径 14mm 以下钢筋宜用 22 号钢丝，14mm以上钢筋宜用20号线。大网片（如 板筋）绑扎时，不应从头到尾挨个绑，应找直后再全部绑，以防歪斜。钢筋筋绑扎前，接头错开应符合规范经检查无误后，按图纸要求将钢筋间距用粉笔划于垫层上，然后根据划分的间距绑扎。6、钢筋工程质量控制流程 - 25 -五、 模板工程新版施工图增加了大量的现浇梁板结构，考虑到工期要求，模板、木档等周转材料的周转次数需从原方案的5次周转减为2次周转。计划现浇梁、板结构模板采用1.5cm厚木胶板。模板在每次使用后需要认真清理修整，对于模板上粘贴的砼块要清理干净刷油以便下次使用。模板一旦损坏或变形，应立即更换或校正。为保证砼质量“内实外美”，表面平整光洁度，有较好的观感效果。制定如下模板配置方案：a、模板配置尽量采用标准板，不能采用标准板时另行配置异形板，同时注意减少模板种类，模板的拼缝应越少越好。b、模板加工时，竖肋与模板及背楞接触面应刨平刨直，保证竖肋之间、竖肋与模板之间接缝严密。模板上对拉螺栓孔的位置、钉眼位置、竖肋上连接孔的位置应弹线固定。c、模板安装前将垫层面找平，模板按模板配置图顺序组装，用临时支撑撑住，并用线坠校正模板的垂直度后，拧紧对拉螺栓，作好模板位置准确、接缝严密，安设牢固，局部不能使用对拉螺栓的部位应加强模板支撑。d、模板拆除时，按先装后拆、后装先拆的顺序进行拆除，拆除过程中不得死撬硬砸，保证模板不被损坏。模板拆除时需先进行回弹试验，拆模时砼强度需满足水运工程混凝土施工规范（jts202-2011）和设计要求。e、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度达到设计砼强度后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载产生的效应更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。1、模板工程质量控制流程浙能嘉兴独山煤炭中转码头项目内港池和内河码头工程 岛堤上部结构施工方案六、 砼工程1、材料要求 （1）水泥供应采用南方p.o42.5普通硅酸盐水泥，对出厂的水泥必须具有出厂合格证书及质量保证书，并到指定的试验室做水泥的安定性及物理指标试验。（2）砼的粗细骨料，碎石要求新鲜、坚石无风化裂缝，碎石的颗粒均匀，禁用针状和片状较多的碎石。对砂要求采用中粗砂，细度模数控制在2.5左右，但不得有泥块和贝壳较多的砂，氯离子含量符合规范要求。（3）对水的要求，水一般均采用饮用水的自来水，如使用其它水，应进行做试验，确认水无损害砼强度及污染的水，方可用入本工程。（4）砼进料搅拌必须进行计量过磅，其重量误差控制在2kg。（5）砼的配合比必须到指定的试验室做配合比，根据试验室配合比，并测定现场含水量，计算现场施工配合比。2、砼浇筑前的准备工作（1）办完隐检手续。（2）检查完模板体系结构。（3）核查各种预埋件、预留孔洞、水电预埋管线数量及固定情况。（4）由试验室进行试配，确定砼配合比及其外加剂用量。（5）检查电源线路，并做好夜间施工照明准备。（6）先浇水湿润模板，使木模板充分膨胀，砼施工缝充分湿润。3、操作工艺（1）工艺流程 砼搅拌砼运输砼浇筑、振捣拆模、养护（2）施工要点砼搅拌砼搅拌要严格按配合比控制各项材料计量精度，加料顺序根据搅拌机的性能严格把关。要注意粉煤灰与水泥同时加入，外加剂应稍后于水和水泥加入。雨、冬期应经常测定砂、石含水率，确保水灰比准确性。砼运输 砼运输采用砼搅拌车运输，汽车吊或砼输送泵入仓。砼浇筑、振捣砼下落的自由倾落高度不得超过2m，如超2m时必须采取措施。浇筑砼时应分层分段进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密程度，一般分层高度为振捣棒作用长度的1.25 倍，最大不超过 500mm。使用插入式振捣棒要快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（一般为 300400mm）。振动上一层时应插入下层 50mm，以消除两层间的接缝。表面振捣棒（或称平板振捣棒）的移动间距，应能保证振捣棒的平板覆盖已振实部分的边缘。浇筑砼应连续进行。如必须间歇。其间歇的最长时间应按所用水泥品种及砼凝结条件确定。一般超过2h时，应按施工缝处理。浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完。砼运至浇筑点后，应根据各处的具体情况，有序进行布料，布料时要均匀覆盖整个板块，布料速度要快。4、注意事项（1）砼浇筑过程中要派专人看模板及其支架、钢筋、预埋件防止变形位移，出现问题要及时修整。（2）浇注后应及时做好养护工作。5、砼的养护砼浇完终凝有一定强度以后，及时进行砼养护，面层砼养护采用覆盖土工布浇水养护，养护时间少于14天。七、劳动力、设备、材料配备计划7.1 劳动力配备工 种木工钢筋工砼工机械工其他管理人员人 数2218681547.2 设备配备名称设备规格数量备注挖掘机pc2002台装载机zl502台汽车吊25t2台汽车吊100t1台强制式搅拌机1m1套配料机1套罐车8m3辆电焊机15kw6台弯箍机1台对焊机1台木工加工设备1套空压机18kw1台振捣泵5cm6只砼磨光机1台7.3 材料配备序号项目及名称材料规格单位数量使用部位1木模板胶合板 1.5cm厚90180cm张850现浇板、梁2方木68cmm12现浇板、梁3钢管48mmt55现浇板、梁4钢板20 mmt75现浇板、梁5拉条螺栓12mmt1现浇板、梁八、安全、文明施工及环境保护的措施8.1 安全技术措施（1）进入施工现场必须戴好安全帽，工作时严禁赤膊、赤脚、穿拖鞋、敞衣、戴头巾、围巾、穿背心。上班前不准饮酒。（2）现场电源线按规定架空，安装固定的配电箱，用电设备配置触漏电保护器。（3）确保工地照明安全，各施工点、道路、居住点照明满足需要，采用碘钨灯和其他照明灯具。（4）机械设备实行定人定机管理，他人设备未经有关领导同意不准擅自开动。（5）工作前必须对所用机械设备进行检查，发现有不安全因素，应立即检修，严禁使用不符合安全要求的设备、工具。（6）机械设备的传动皮带、齿轮等转动部分，必须装有防护网罩。（7）检查、修理、清扫机械设备时，必须停机、拉闸，挂标志牌，恢复运转前须经检查，确认无人、安全，方可合闸。（8）机械运行中，操作人员不得擅离工作岗位，如必须离开，应先停机。非操作人员不得靠近运转中的机械。（9）严肃劳动纪律，严禁工作中