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JS241 中药厂 水提液 浓缩 系统 节能 改造 技术 蒸发 水量 4000 kgh

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沈阳化工大学科亚学院 本科毕业设计题 目： 中药厂水提液浓缩系统节能改造技术 蒸发水量 4000kg/h 专 业： 过程装备与控制工程 班 级： 1201 学生姓名： 孙志娜 指导教师： 王昭春 论文提交日期： 2016 年 5 月 26 日论文答辩日期： 2016 年 6 月 6 日毕业设计（论文）任务书毕业设计（论文）任务书过程装备与控制工程专业1201 班学生：孙志娜毕业设计（论文）题目：中药厂水提液浓缩系统节能改造技 术蒸发水量 4000kg/h毕业设计（论文）内容：设计说明说一份； 绘制施工图纸折合 A0# 一张。毕业设计（论文）专题部分：蒸发器 起止时间：2016 年 3 月 1 日2016 年 5 月 26 日 指导教师： 签字 年 月 日摘要摘要随着人们生活水平的提高，越来越重视药物的使用，中药因其毒副作用小、适合养生而备受关注，中药的的品质也越来越受到大家的关注。采用升膜蒸发器来获取所需的中药成品，已成为当今中药成品的首选。本文是对采用升膜蒸发器系统的研究，主要是研究升膜蒸发器的设计。中药是中华民族五千年传统文化的瑰宝，是千百年医疗实践的结晶，也是世界优秀文化的精华。我国中药产业经过几十年的发展，已具有一定的规模和研发能力，在中药材、中药饮片和剂型等方面取得了一定的成绩。然而随着人们生活水平的不断提高，以及新的健康理念产生，国内市场对中药的需求量迅速增长，竞争力的加强，中药的发展面临着巨大的挑战和机遇。本系统为四效升膜蒸发器，拥有四个蒸发器和分离器，药剂原液经过四个不同的蒸发器，蒸发温度低，部分二次蒸汽经喷射式热压泵重新吸入一效加热器，热量得到充分利用，蒸发温度相对较低。浓缩比大，升膜式蒸发，使粘度较大的料液容易流动蒸发，不容易结垢，浓缩时间短，浓缩比可达到 15。本设备可以实现全自动化生产，智能化系统管理，符合 GMP 标准要求。升膜蒸发器适宜处理蒸发量较大，热敏性，粘度不大及易起沫的溶液，但不适于高粘度、有晶体析出和易结垢的溶液。在不同的蒸发器中达到相应的浓度，经过分离式分离，然后进入下一效升膜蒸发器，最后获得所需要的药剂浓度。升膜蒸发器的构成是液体根据虹吸泵的原理进入加热管加热，流入到分离器后液体与蒸汽分离开来，通过循环管流回到蒸发器，形成闭路循环，这种蒸发器又称外循环蒸发器。与升膜蒸发器结构基本相同，主要区别在于原料液是从加热室的底部进入，料液进入加热管后，受热沸腾迅速汽化；蒸汽在管内迅速上升，料液受到高速上升蒸汽的带动，沿管壁形成膜状上升，并继续蒸发。产生的蒸汽与液相共同进入蒸发器的分离室，汽液经充分分离，低温位的蒸汽经压缩机压缩，温度、压力提高，热焓增加，然后进入换热器冷凝，以充分利用蒸汽的潜热，液相则由分离室排出1。本系统达到了预定药剂的浓度要求，生产效率较之前的降膜蒸发器有所提高，蒸发量也有所提高，升膜蒸发器适宜处理蒸发量较大，热敏性，粘度不大及易起沫的溶液，但不适于高粘度、有晶体析出和易结垢的溶液，采用升膜蒸发器，蒸发效率更高，加上 PLC 控制系统，浓度精度控制更加精确，有很大的使用价值，市场前景广阔，实现了自动化的生产2。关键词关键词： 四效升膜蒸发器； 中药； 蒸发效率； 浓度AbstractWith the improvement of peoples living standards, more and more emphasis on the use of drugs, traditional Chinese medicine because of its toxic side effects, and concern for the health and quality of Chinese medicine are increasingly being everyones attention. Use rising film evaporator to obtain the desired end product of traditional Chinese medicine, Chinese medicine has become the first choice for the finished product. This article is the use of climbing film evaporator system research is to study the climbing film evaporator design. 5,000 years of Chinese medicine is a treasure of traditional culture, thousands of years of medical practice is the crystallization of the worlds best is the essence of culture. Traditional Chinese medicine industry after decades of development, already has a certain scale and research and development capabilities, has made certain achievements in Chinese herbal medicine, Chinese medicine Pieces, and other aspects of the dosage form. However, with the continuous improvement of peoples living standards, and the new concept of health production, the rapid growth of the domestic market demand for traditional Chinese medicine, strengthening the competitiveness of Chinese development is facing enormous challenges and opportunities.The four effect rising film evaporator, with four evaporation and separators, pharmaceutical dope through four different evaporator, the temperature is low, the second part of the steam jet by pressing the suction pump to a heater efficiency, heat is fully utilized, the relatively low evaporation temperature. Concentration ratio, rising film evaporation, the viscosity of the liquid material flow easily evaporate, not easy to scale, concentration time is short, concentration ratio up to 1: 5. This equipment can be fully automated production, intelligent management system, in line with GMP standards. Rising film evaporator suitable for processing a large amount of evaporation, heat-sensitive, small and easy to frothing viscosity of the solution, but not suitable for high viscosity, there are crystal precipitation fouling and easy solution. To achieve the appropriate concentration in different evaporator after separation separation, then go to the next effect rising film evaporator, and finally obtain the desired concentration of the agent. Climbing film evaporator constituting the liquid into the heating tube pump according to the principles of the siphon, the liquid flows into the separator after the separated vapor, flows back through the circulation tube evaporator, to form a closed loop, which is also called outer evaporator circulation evaporator. And rising film evaporator structure is basically the same, the main difference is that the raw material liquid entering from the bottom of the heating chamber, feed liquid into the heating pipe, the heat boiling the rapid vaporization; steam rose rapidly in the tube, the material was being driven by high-speed ascending vapor along rising wall formed into a film, and evaporation was continued. Steam generated by the liquid phase separation of the common into the evaporator chamber sufficiently vapor-liquid separation, cryogenic bit vapor compressed by the compressor, temperature, pressure increased enthalpy increases and then condensed into the heat exchanger, to take advantage of steam latent heat, the liquid is discharged by the separation chamber.The system has reached a predetermined concentration of the agent requirements, production efficiency falling film evaporator improved than before, evaporation also increased, rising film evaporator suitable for processing large amount of evaporation, not heat-sensitive, viscosity and easy to frothing solution, but not suitable for high viscosity, there are crystal precipitation fouling and easy solution, using the rising film evaporator, higher evaporation efficiency, coupled with PLC control system, the concentration of precision control more precise, there is great value, market prospects broad, automated production.Key words： apo Four-effect rising film evaporator; traditional Chinese medicine; Ev ration efficiency; Concentration目 录 第一章绪论 . 1 1.1 中药产业的发展现状 . 1 1.2 设计内容及采取方法 . 2 1.2.1 设计内容 . 2 1.2.2 采取方法 . 2 第二章蒸发技术 . 4 2.1 蒸发技术 . 4 2.2 降膜蒸发器结构 . 5 2.3 降膜蒸发器的特点 . 5 第三章设计计算 . 7 3.1 物料衡算 . 7 3.1.1 热压泵的喷射系数 . 7 3.1.2 蒸发水量 . 7 3.2 热量衡算 . 8 3.2.1 一效蒸发罐的热量衡算 . 8 3.2.2 二效蒸发罐的热量衡算 . 9 3.2.3 三效蒸发罐的热量衡算 .10 3.2.4 四效蒸发罐的热量衡算 .11 3.2.4 总热量衡算 .12 3.3 蒸发罐设计计算 .13 3.3.1 各效蒸发罐设计 .13 3.3.2 周边流量校核 .15 3.3.3.蒸发罐筒体内径 .17 3.3.4 蒸发罐壁厚校核 .18 3.4 各效预热盘管的设计计算 .23 3.4.1 一效预热盘管 .23 3.4.2 二效预热盘管 .25 3.4.3 三效预热盘管 .26 3.4.4 四效预热盘管 .27 3.4.4 筒体封头的设计 .28 3.5 分离器直径和高度的设计 .29 3.5.1 分离器直径 .30 3.5.2 分离室高度 .30 3.5.3 分离器壁厚设计 .30 3.5.4 分离器封头的设计 .31 3.6 热能压缩泵的设计 .32 3.6.1 拉伐尔喷嘴的计算 .33 3.6.2 泵体的基本尺寸 .34 3.6.3 扩压室的设计计算 .35 3.7 预热器的设计 .36 3.8 冷凝器的设计 .37 3.8.1 热量 .38 3.8.2 冷凝器所需冷却的热量 .38 3.8.3 冷凝器的结构设计 .38 3.8.4 冷凝器封头 .39 3.8.5 冷凝器壁厚校核 .39 3.9 管路设计计算 .39 3.9.1 蒸汽矩形管道设计 .40 3.9.2 物料管设计 .40 3.9.3 上、下不凝气管 .41 3.9.4 冷凝水出口管 .42 3.10 泵的设计与选择 .42 3.10.1 离心泵的设计与选择 .42 3.10.2 真空泵的选择与设计 .43 3.11 CIP 局部清洗系统 .43 3.11.1 CIP 系统的简介与应用 .43 第四章安装前的准备要求与安装注意事项 .45 参考文献 .46 致 谢 .47沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论0第一章 绪论1.1 中药产业的发展现状中药产业的发展现状1 中药是中华民族传统文化中的瑰宝，在我国各族人民长期的生产生活实践和与疾病作斗争中逐步形成并不断丰富发展，为中华民族的繁衍生息做出了重要贡献。中医药和民族医药所承载的民族传统和文化价值，所蕴含的人类对生命和健康的认识理念，所体现的预防、治疗、保健、养生、康复等维护健康的综合性疗效，以及所采用的药物、非药物等多种诊疗方法，在提高防治疾病的效果、避免和减少化学药物的毒副作用、降低医疗成本和费用、丰富卫生保健内涵等方面显示出其特色与优势，深刻体现了以人为本、维护健康的卫生工作宗旨，是国特色医药卫生体系的重要组成部分，至今仍在维护人民健康中发挥着独特作用。 近二十年来，我国中药生产企业提取液的浓缩采用双效、三效、四效蒸发器的居多，这两种蒸发器为我国中药产业改革原始的提取液蒸发浓缩方式，步入现代化工业生产的轨道，做出了很大贡献，确实功不可没。然而，这二种蒸发器应用到中药生产，普遍存在二个先天性问题需要解决。(1)一效加热温度在 110120，沸点8090左右，正处中药温度敏感区，造成提取液中热敏性有效成分的破坏。(2)收膏方式是四效分别收膏后再混合，不仅操作困难，且浸膏比重不均匀。耗能大更是这一设备的不足。(1T 水/1.2T 蒸汽，1T 水蒸汽/34T 冷却水。)如果提取液杂质多，易产生结垢，传热效果急剧下降，耗能就更大。 当前中药提取液的浓缩方式存在着诸多不合理之处，主要有几点：（1）长时间的常压浓缩，如敞口浓缩、常压薄膜浓缩等，蒸发时间长、加热温度高、消耗能量大，药物中的有效成分易被破坏、碳化而影响药品质量，且设备易结垢，管道易堵塞；（2）水提取液直接用减压设备浓缩时，由于提取液温度高于减压浓缩设备中药液的沸腾温度，药液在设备中易引起瀑沸而跑料，影响产品质量和收得率。如果采用增多储罐、自然或强制其降温后再进行减压浓缩，则不仅会增加储罐的设备投资，增加能耗，而且药液在贮存等待浓缩的过程中容易被污染、变质发酵、夏季尤甚；（3）中药乙醇提取液采用真空蒸发器回收溶剂，损失率较大，回收乙醇浓度较低，沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论1需要进一步浓缩才能再次利用。 随着多学科技术在新产品开发中的综合应用及分析技术的进步，中药提取、纯化、精制、干燥工艺有较大提高，尤其是单品种单一组分的提取、纯化尤为突出。相比之下，装备的开发有些滞后，这一点必须引起制药装备行业的高度重视，加强装备与工艺的紧密配合，重视工程技术的研究与开发，尽快使科研成果转为生产力。中药现代化首先应是工艺技术的现代化，工艺技术的现代化离不开装备的现代化，只有工艺与装备紧密配合，才能真正实现中药现代化。相信，伴随着中药现代化前进的步伐，中药企业的制药装备一定会逐渐全面实现技术先进、高效、节能、高收率、生产自动化、控制智能化，充分体现“GMP”内涵的新局面1.2 设计内容及采取方法设计内容及采取方法1.2.1 设计内容设计内容 节能型中药厂中药水提取液蒸发系统设计，蒸发水量 4000kg/h。技术参数；为中药浸出液初始温度为 15，初始固形物含量为 0.05，浓缩终了固形物含量为35。本设计采用的是多效蒸发，设计效数为四效，料液经预热器预热后，再通过各效盘管预热，最终达到超沸点进料。蒸发所需要的热量是通过热压泵将一效产生的二次蒸汽和锅炉的生蒸汽混合后得到。1.2.2 采取方法采取方法 多效蒸发装置的设计程序一般为： （1）根据溶液的性质及工业要求确定蒸发的操作条件、蒸发器形式和蒸发操作的流程及最佳效数等； （2）根据物料衡算及热量衡算计算加热蒸汽消耗及各效蒸发量； （3）求出各效传热量和传热有效温度差，确定传热系数，从而计算各效的热传面积； （4）根据传热面积和选定的加热管直径和长度，计算加热管数；确定管新和排列方式，计算加热室的外壳直径； （5）确定蒸发器的工艺尺寸，包括接管、连接方式、法兰、人孔和视镜的标准；沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 绪论2 （6）确定二次蒸汽冷凝器结构并计算冷凝器的工艺尺寸及其他附属设备的计算或选型； （7）真空系统计算及真空泵的选型； （8）绘制工艺流程图及蒸发器装备图和编写设计说明书。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 蒸发技术3第二章 蒸发技术2.1 蒸发技术蒸发技术 使含有不挥发溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽，从而使溶液中溶质组成提高的单元操作称为蒸发，所采用的设备称为蒸发器。蒸发操作广泛应用于化工、石油化工、制药、制糖、造纸、深冷、海水及原子能等工业中。 工业上采用蒸发操作主要达到以下目的： （1）直接得到经浓缩后的液体产品，例如稀烧碱溶液、各种果汁、牛奶的浓缩等。 （2）制取纯净溶剂，例如海水蒸发脱盐制取淡水。 （3）同时制备浓溶液和回收溶剂，例如中药生产中酒精浸出液的蒸发。 被蒸发的溶液可以是水溶液，也可以是其他溶剂的溶液，而化学工业中主要以蒸发水溶液为主。蒸发中的热源常采用新鲜的饱和的水蒸汽，又称生蒸汽。从溶液中蒸发出去的蒸汽称为二次蒸汽。 根据分类角度的不同，可以将蒸发操作分类如下： （1）单效蒸发与多效蒸发。 （2）加压蒸发、常压蒸发、和减压蒸发。 （3）间歇蒸发和连续蒸发。 蒸发过程的实质是传热壁面一侧的蒸汽冷凝与另一侧的溶液沸腾间的传热过程，溶剂的汽化速率由传热速率控制，故蒸发属于热量传递过程，但又有别于一般传热过程，因为蒸发过程具有下述特点： （1）传热性质 传热壁面一侧的加热蒸汽进行冷凝，另一侧为溶液进行沸腾，故蒸发过程属于壁面两侧流体均有相变化的恒温传热过程。 （2）溶液沸点的改变 含有不挥发溶质的溶液，其蒸汽压较同温度下溶剂（即纯水）的低，换言之，在相容压强下，溶液的沸点高于纯水的沸点，故当加热蒸汽一定时，蒸发溶液的传热温度差要小于蒸发水的温度差。溶液组成越高这种现象越显著。 （3）溶液性质 有些溶液在蒸发过程中有晶体析出、易结垢和生泡沫，高温下沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 蒸发技术4易分解或聚合；溶液的粘度在蒸发过程中逐渐增大，腐蚀性逐渐加强。 （4）泡沫夹带 二次蒸汽中常夹带大量液沫，冷凝前必须设法除去，否则不但损失物料，而且会污染冷凝设备。 （5）能源利用 蒸发时产生大量二次蒸汽，如何利用他的潜热，是蒸发操作重要考虑的关键之一。232.2 降膜蒸发器降膜蒸发器结构结构 降膜蒸发是将料液自降膜蒸发器加热室上管箱加入，经液体分布及成膜装置，均匀分配到各换热管内，在重力和真空诱导及气流作用下，成均匀膜状自上而下流动。流动过程中，被壳程加热介质加热汽化，产生的蒸汽与液相共同进入蒸发器的分离室，汽液经充分分离，蒸汽进入冷凝器冷凝（单效操作）或进入下一效蒸发器作为加热介质，从而实现多效操作，液相则由分离室排出。 降膜蒸发器主要组成及各自的作用如下： （1）杀菌器：杀灭乳中的致病菌、酶类。 （2）冷凝器：冷凝二次蒸汽，同时预热原奶，进行热回收。 （3）蒸发罐：利用蒸汽将乳中的水分在真空状态下蒸发。 （4）分离室：将乳中蒸发出来的二次蒸汽与浓缩乳分离。 （5）热压泵：利用生蒸汽将二次蒸汽高效率的进行再压缩，供一效蒸发器使用。 （6）水环真空泵：为蒸发室提供一定的真空度使蒸发操作连续进行。 （7）物料泵：采用自吸式卫生泵，输送物料。 （8）冷凝水泵：输送冷凝水。 （9）出料泵：导出物料。 （10）冷却水泵：输送冷却水。2.3 降膜蒸发器的特点降膜蒸发器的特点 优点： （1）物料一次通过受热时间短，可防止热分解，提高奶粉复原性，易于热敏性物料；沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 蒸发技术5 （2）连续操作，设备有效时间利用率高； （3）蒸发与预热都在小温差下进行，因而不易结焦，易于清洗也易于二次蒸气再压缩和多效流程操作； （4）由于可多效操作及二次蒸发再压缩等原因，热能消耗少； 缺点： （1）设备较高，要求高层厂房； （2）要求工作蒸汽压力较高且稳定； （3）设备投资较高。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算6第三章 设计计算3.1 物料衡算物料衡算3.1.1 热压泵的喷射系数热压泵的喷射系数 ,绝压为 0.039 Mpa；【5】Ct 901 ,绝压为 0.070 Mpa；Ct 752 =1.0Mpa高压引射P计算热压泵喷射系数：185. 021hh 式中： 高压引射蒸汽与其绝压绝热膨胀到吸入低压汁汽压力时的焓值差1h 低压吸入汁汽由其绝压绝热浓缩到混合蒸汽的绝压时的焓值差2h 查焓熵图得： 128 25，则1h2h 185. 021hh923. 012512885. 03.1.2 蒸发水量蒸发水量 总蒸发水量： Kg/h4000W 为保证设备可靠，将总蒸发水量扩大到 10： 440040001 . 11 . 1WWKg/h 总蒸发水量： Kg/h40003505. 0110100FXXFW沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算7 Kg/h29.44063505. 0144001100XXWF 式中： 中草药浸出液入料浓度，0.050X 中草药浸出液出料浓度，35%1X 原料液流量（Kg/h）0F W 总蒸发量（Kg/h） 总蒸发量 W 应等于各效蒸发量总和： 4321WWWWW 式中： 一效蒸发量（Kg/h）1W 二效蒸发量（Kg/h）2W 三效蒸发量（Kg/h）3W 四效蒸发量（Kg/h）4W3.2 热量衡算热量衡算3.2.1 一效蒸发罐的热量衡算一效蒸发罐的热量衡算一效蒸发罐示意图：FFhL(70)D1hg(89)0.03D1hg(89)FhL(65)0.02D1hg(89)(FW1)hL(68)D1hL(89)W1hg(68)沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算8图 31 效蒸发罐示意图 686889)89(05. 07089706511111gLLgLgLLhWhWFhDhDhFhDhFhF 式中： 65时汽体的焓值，272.59Kj/Kg C 68时液体的焓值，285.15Kj/KgC 68时液体的焓值，2624.56 Kj/KgC 70时汽体的焓值，292.97Kj/KgC 89时液体的焓值，2658.48 Kj/KgC 89时液体的焓值，372.736 Kj/KgC 代入数值得： 1111156.262415.285)29.4406(736.37248.265805. 029.440697.29248.265897.29229.440659.27229.4406WWDDD 整理得： 7 .2508. 111WD（1）3.2.2 二效蒸发罐的热量衡算二效蒸发罐的热量衡算 二效蒸发罐示意图：D2hg(68)(FW1)FhL(65)D1hL(89)0.03D2hg(68)FhL(55)0.02D2hg(68)(FW1W2)hL(60)(D1D2)hL(68)W2hg(60)沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算9WWW图 32 二效蒸发罐示意图 606068)(6568895568)(21221211LgLLgLLLhWWFhWhDDhFhDhDhFhWF 式中： 55时液体的焓值，230.75 Kj/KgC 60时汽体的焓值，2608.9 Kj/KgC 60时液体的焓值，251.65 Kj/KgC 65时液体的焓值，272.59 Kj/KgC 68时液体的焓值，2624.56 Kj/KgC 68时汽体的焓值，285.15 Kj/KgC 89时液体的焓值，372.736 Kj/KgC 代入数值得： 2122121129.440665.25192.260815.285)(59.27229.440656.2624736.37275.23029.440615.285)29.4406(WWWDDDDW 整理得： 64.1606. 10152. 0212WWD（2） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算103.2.3 三效蒸发罐的热量衡算三效蒸发罐的热量衡算 三效蒸发罐示意图：图 33 三效蒸发罐示意图 5252605568604560)(3133121321LigLiLLgLLhWFhWhDhFhDDhDhFhWWF 式中： 45时液体的焓值，188.95 Kj/KgC 52时汽体的焓值，2598.21 Kj/KgC 52时浸出液的焓值，218.12 Kj/KgC 55时浸出液的焓值，230.75 Kj/KgC 60时蒸汽的焓值，2608.9 Kj/KgC 60时浸出液的焓值，251.65 Kj/KgC 68时浸出液的焓值，285.15 Kj/KgC 代入数值得：D3hg(60)(FW1W2)hL(60)FhL(55)(D1D2)hL(68)0.03D3hg(60)FhL(45)0.02D3hg(60)(FWi)hL(52)DihL(60)W3hg(52)沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算11 313312132129.440612.21821.259865.25175.23029.440615.28592.260895.18829.440629.440665.251iiWWDDDDWW 整理得 45.150142. 0014. 0009. 1212133DDWWWD（3） 3.2.4 四效蒸发罐的热量衡算四效蒸发罐的热量衡算 四效蒸发罐示意图： 图 34 四效蒸发罐示意图 4444524560523552)(4144131431LigLiLLigLLihWFhWhDhFhDhDhFhWF 式中： 35时液体的焓值，151.47 Kj/KgCD4hg(45)(FWi)FhL(45)DihL(60)0.03D4hg(52)FhL(35)0.02D4hg(52)(FWi)hL(44)DihL(52)W4hg(44)沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算12 442 时汽体的焓值，2580.43 Kj/KgC 44时浸出液的焓值，184.77 Kj/KgC 45时浸出液的焓值，188.95Kj/KgC 52时蒸汽的焓值，2598.21 Kj/KgC 52时浸出液的焓值，218.12 Kj/KgC 60时浸出液的焓值，251.65 Kj/KgC 代入数值得： 414413143129.440677.18421.259812.21895.18829.440665.25121.259847.15729.440629.440612.218iiiiWWDDDW 整理得 65. 70142. 0014. 0014. 1313144iiDWWD（4）3.2.4 总热量衡算总热量衡算 hKgWWWW/38504321（5） 因为： ； ； GGz12WDGz1DGGz 由（1） 、 （2） 、 （3） 、 （4） 、 （5）四个方程联立得 =1840.12Kg/h =2103.03Kg/h1W1D =897.62Kg/h =996.09Kg/h2W2D =831.13Kg/h =849.66Kg/h3W3D =831.13Kg/h =845.57Kg/h3W3D 比例符合要求。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算133.3 蒸发罐设计计算蒸发罐设计计算3.3.1 各效蒸发罐设计各效蒸发罐设计 一效蒸发罐一效蒸发罐 传热量 KJ/h74.42896872 .233112.18406811WQ 传热系数 w/m2oc=5400 KJ/hm2oc15001K 各效温差均为：8t 传热面积 m229.9985400744.4289687111tKQA 传热面积 m2，降膜蒸发器加热管长径比为 125250，选用29.991A的不锈钢管，管长 8m。5 . 138则管数： 根1138035. 029.9911dLAn 二效蒸发罐二效蒸发罐 传热量 KJ/h862.21139841 .235562.8976022WQ 各效传热系数： w/m2oc=5040KJ/hm2oc14002K 各效温差均为：8t 换热面积为： m243.5285040862.2113984222tKQA 传热面积m2，降膜蒸发器加热管长径比为 125250，选用43.522A沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算14的不锈钢管，管长 8m。5 . 138 则管数： 根 608035. 043.5222dLAn 三效蒸发罐三效蒸发罐 传热量 KJ/h253.19765101 .237813.8315233WQ 传热系数： w/m2oc=4680KJ/hm2oc13003K 各效温差均为：8t 换热面积为： m279.5284680253.1976510333tKQA 传热面积 m2，降膜蒸发器加热管长径比为 125250，选用79.523A的不锈钢管，管长 8m。5 . 138 则管数： 根 618035. 079.5233dLAn 四效蒸发罐四效蒸发罐 传热量 KJ/h135.19859855 .238913.8314443WQ 传热系数： w/m2oc=4320KJ/hm2oc12004K 各效温差均为：8t 换热面积为： m246.5784320135.1985985333tKQA 传热面积 m2，降膜蒸发器加热管长径比为 125250，选用46.573A沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算15的不锈钢管，管长 8m。5 . 138 则管数： 根 668035. 046.5733dLAn3.3.2 周边流量校核周边流量校核 一效：一效： Kg/hm，不需要分程30081.354113035. 014. 329.440601ndFQi 一效管子排列如图所示：7图 35 一效排管示意图 二效：二效： Kg/hm，不需要分程30062.39460035. 014. 312.184029.4406102ndWFQi 二效管子排列如图所示：【8】 图 36 二效排管示意图 三效： Kg/hm，需要30089.24861035. 014. 362.89712.184029.44062103ndWWFTi分程。 分为两程：第一程 30 根，第二程 31 根沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算16 第一程： Kg/hm，分层30008.50630035. 014. 362.89712.184029.44062103ndWWFQi后符合要求。 三效管子排列如图所示：图 37 三效排管示意图 四效： 30045.11566035. 014. 313.83162.89712.184029.44062104ndWWFTiKg/hm，需要分程。 分为三程：第一程 23 根，第二程 22 根，第二程 21 根 第一程： Kg/hm 分层后符30029.33123035. 014. 313.83162.89712.184029.440632103ndWWWFQi合要求。四效管子排列如图所示：图 38 三效排管示意图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算173.3.3.蒸发罐筒体内径蒸发罐筒体内径 （1）一效壳体内径的计算： 根据计算得知一效的换热管数为 113 根。因此筒体的内径有以下公式计算得出：筒体的内径： ebaD211 管心距，胀接法（换热管的外径）a03.1da 0d 横过管束中心线的管数，按照正三角形布管其中表示管数bnb1 . 1n 管束中心线上最外层管中心线到壳体内壁的距离e02 . 1 de mm4.4930.10da 69.111131.11.11nb 6.45382.12.10de 6206.452169.114.49211ebaD 根据计算得到筒体小端和大端的直径： 小端内径：620+70=690； 圆整到 700 大端内径：700+64+64=828； 圆整到 900 （2）二效壳体内径的计算（同上）： 小端内径：463+70=533； 圆整到 600 大端内径：600+64+64=728； 圆整到 800 （3）三效壳体内径的计算（同上）： 小端内径：466+70=536； 圆整到 600 大端内径：600+64+64=728； 圆整到 800 （4）四效壳体内径的计算（同上）： 小端内径：483+70=553； 圆整到 600 大端内径：600+64+64=728； 圆整到 800沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算183.3.4 蒸发罐壁厚校核蒸发罐壁厚校核 一效蒸发罐一效蒸发罐 （1）大端： 假设厚度取mm。5t 大端外径mm910109002120tDD 临界长度： mm 3056 mm170.20870591091017. 117. 1tDDLcr 大圆筒的长度按黄金分割得到： m3056)618. 01 (80001L 由于故该圆筒属于短圆筒。crL1L 壁厚较核： 筒体计算长度： mm3056L 35. 391030560DL18259100tD根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得弹性模量130P 51.90 10 MPaE 则 Mpa 0.1Mpa 16. 018231000023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 （2）小端： mm4944618. 080002L mm710107002110tDD 临界长度：沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算19 mm 4944mm93.9898571071017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： mm710527000D 筒体计算长度： mm4944L 96. 671049440DL14257100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P 则 Mpa 0.1Mpa 205. 01423109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 二效蒸发罐二效蒸发罐 （1）大端： 假设厚度取mm。5t 大端外径m810108002120tDD 临界长度： mm 3056 mm25.12062581081017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： 筒体计算长度： mm3056L 3.7781030560DL16258100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算20 则 Mpa 0.1Mpa 17. 01623109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 （2）小端： m4944618. 080002L mm610526000D 临界长度： mm 4944 mm074.7883561061017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： mm610526000D 筒体计算长度： mm4944L 1 . 861049440DL12256100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P 则 Mpa 0.1Mpa 238. 01223109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 三效蒸发罐三效蒸发罐 （1）大端： 假设厚度取 mm。5t 大端外径 m810108002120tDD 临界长度：沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算21 mm 3056 mm25.12065581081017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： 筒体计算长度： mm3056L 3.7781030560DL16258100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P 则 Mpa 0.1Mpa 17. 01623109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 （2）小端： m4944618. 080002L mm610526000D 临界长度： mm 4944 mm074.7883661061017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： mmD610526000 筒体计算长度：mm4944L 1 . 861049440DL12256100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算22 则 Mpa 0.1Mpa 238. 01223109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 四效蒸发罐四效蒸发罐 （1）大端： 假设厚度取 mm。5t 大端外径 m810108002120tDD 临界长度： mm 3056 mm25.12065581081017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： 筒体计算长度： mm3056L 3.7781030560DL16258100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P 则 Mpa 0.1Mpa 17. 01623109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 （2）小端： m4944618. 080002L mm610526000D 临界长度： mm 4944 mm074.7883661061017. 117. 1tDDLcr沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算23 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： mmD610526000 筒体计算长度：mm4944L 1 . 861049440DL12256100tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P 则 Mpa 0.1Mpa 238. 01223109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。3.4 各效预热盘管的设计计算各效预热盘管的设计计算 已知各效预热器传热系数：w/m2oc=5400KJ/hocm21500K3.4.1 一效预热盘管一效预热盘管 热流体进出温度： ； 。89进T68出T 冷流体进出温度： ； 。 65进t70出t 物料流量： Kg/h。29.44060F 传热量： )(6565707001tCtCFQ )6517. 47017. 4(29.4406 hK15.91871 对数平均温差： 2168891t565702t沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算24 15.11521ln521ln2121tttttm 传热面积： m253. 115.11540015.9187111mtKQA 选用不锈钢管，则预热盘管长为：5 . 132 m74.16029. 053. 11dAL 单圈预热盘管的面积： mm73232700011dDDm m2209. 0029. 0732. 014. 321imdDA 一效预热盘管的圈数： 圈 3 . 7209. 053. 1111AAn 取整： 圈81n 盘管高度： 取节距： mm48325 . 15 . 10dP 盘管高度： mm38484811nPH3.4.2 二效预热盘管二效预热盘管 热流体进出温度： ； 。68进T60出T 冷流体进出温度： ； 。 55进t65出t 物料流量： 。hkgF29.44060 传热量： )(6565707002tCtCFQ )5517. 46517. 4(29.4406沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算25 KJ/h293.183742 对数平均温差： 860681t1055652t 96. 8810ln810ln2121tttttm 传热面积： m279. 396. 85400293.18374222mtKQA 选用不锈钢管，则预热盘管长为：5 . 132 m68.41029. 079. 32dAL 单圈预热盘管的面积： 63232600011dDDm m2181. 0029. 0632. 014. 321imdDA 一效预热盘管的圈数： 圈 9 .20181. 079. 3111AAn 取整： 圈212n 盘管高度： 取节距： mm48325 . 15 . 10dP 盘管高度： mm1008214811nPH3.4.3 三效预热盘管三效预热盘管 热流体进出温度： ； 。60进T52出T 冷流体进出温度： ； 。 45进t55出t 物料流量： Kg/h 。29.44060F 传热量： 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算26 )(4565557003tCtCFQ )4517. 45517. 4(29.4406 KJ/h15.91871 对数平均温差： 852601t1045552t 96. 8810ln810ln2121tttttm 传热面积： m289. 196. 8540015.9187133mtKQA 选用不锈钢管，则预热盘管长为：5 . 132 m8 .20029. 029. 12dAL 单圈预热盘管的面积： 63232600011dDDm m2181. 0029. 0632. 014. 321imdDA 一效预热盘管的圈数： 圈 1 .10187. 089. 1111AAn 取整： 圈112n 盘管高度： 取节距： mm48325 . 15 . 10dP 盘管高度： mm528114811nPH3.4.4 四效预热盘管四效预热盘管 热流体进出温度： ； 。52进T44出T 冷流体进出温度： ； 。 35进t45出t沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算27 物料流量： Kg/h 。29.44060F 传热量： )(456555704tCtCFQ )4517. 45517. 4(29.4406 KJ/h15.91871 对数平均温差： 844521t1035452t 96. 8810ln810ln2121tttttm 传热面积： m289. 196. 8540015.9187144mtKQA 选用不锈钢管，则预热盘管长为：5 . 132 m8 .20029. 089. 14dAL 单圈预热盘管的面积： 63232600011dDDm m2181. 0029. 0632. 014. 324imdDA 一效预热盘管的圈数： 圈 1 .10187. 089. 1111AAn 取整： 圈114n 盘管高度： 取节距： mm48325 . 15 . 10dP 盘管高度： mm528114844nPH沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算283.4.4 筒体封头的设计筒体封头的设计 一效筒体封头 选择标准椭圆封头，查化工设备设计简明设计手册得：K=1 Di/2hi=2 小端封头：hi = Di /4=700/4=175 mm 大端封头：hi = Di /4=900/4=225 mm 标准椭圆的封头壁厚为 5 mm 二效筒体封头 选择标准椭圆封头，查化工设备设计简明设计手册得：K=1 Di/2hi=2 小端封头：hi = Di /4=600/4=150 mm 大端封头：hi = Di /4=800/4=200 mm 标准椭圆的封头壁厚为 4 mm 三效筒体封头 选择标准椭圆封头，查化工设备设计简明设计手册得：K=1 Di/2hi=2 小端封头：hi = Di /4=600/4=150 mm 大端封头：hi = Di /4=800/4=200 mm 标准椭圆的封头壁厚为 4 mm 四效筒体封头 选择标准椭圆封头，查化工设备设计简明设计手册得：K=1 Di/2hi=2 小端封头：hi = Di /4=600/4=150 mm 大端封头：hi = Di /4=800/4=200 mm 标准椭圆的封头壁厚为 4 mm 一效蒸发罐示意图：沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算29图 39 三效蒸发罐3.5 分离器直径和高度的设计分离器直径和高度的设计3.5.1 分离器直径分离器直径 dfZRVD0541. 0 式中：=0.44dR沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算30 VVLsfVV 一效蒸发温度为 68，查表得： Kg/m39 .978L Kg/m3233. 0V m3/s19. 2233. 0360012.18401VSWV m3/s0336. 0233. 0233. 09 .97819. 2fV m18. 144. 00541. 00336. 0ZD3.5.2 分离室高度分离室高度 当高径比为 1.4 时， m 取 m66. 118. 14 . 14 . 1ZDH7 . 1H3.5.3 分离器壁厚设计分离器壁厚设计 假设厚度取mm。5t mm1700 HL 临界长度： mm 1700 mm17.2120951180118017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 壁厚较核： 筒体外径： mmD11905211800 筒体计算长度：mmL1700沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算31 42. 1119017000DL238511900tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P 则 Mpa 0.1Mpa 122. 02383109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。 通过对后两效的计算得知，二效和三效的分离器按照一效地规格生产即可满足生产要求。3.5.4 分离器封头的设计分离器封头的设计 一效筒体封头 选择标准椭圆封头，查化工设备设计简明设计手册得：K=1 Di/2hi=2 封头高度：hi = Di /4=1049/4=262.5 mm 封头直径：Di =1200 mm 标准椭圆的封头壁厚为 5 mm 一效分离器示意图 310【11】沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算32图 310 一效分离器沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算333.6 热能压缩泵的设计热能压缩泵的设计3.6.1 拉伐尔喷嘴的计算拉伐尔喷嘴的计算 喉部直径喉部直径 )(57. 10mmPGd 式中： 工作蒸汽量（高压引射蒸汽） （Kg/h）G 工作蒸汽的绝压（Kgf/cm2）P 计算到小数点后二位0d Kgf/cm23 .15P mm454.113 .1543.81457. 10d 喉部长度喉部长度 喉部长度一般取，本次设计为了降低磨损，取。mm53mm5 出口直径出口直径 )(015. 201mmhGd 式中 ： 工作蒸汽量（高压引射蒸汽） （Kg/h）G 高压引射蒸汽绝热膨胀到汁汽压力时的比容（m3/Kg） 高压引射蒸汽绝热膨胀到汁汽压力时的焓差（Kcal/Kg）0h 一效汁汽温度为 58 mm73.4712753. 820.757015. 21d 入口直径入口直径 mm4106.106907. 013655. 1)1 (55. 112dd 入口段长度入口段长度 入口角度为60沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算34 mm14.83577. 02121082602021tgddL 出口段长度出口段长度 喷嘴出口角一般取，角度过大时易产生涡汽，角度过小时，过长产生1282l摩擦损失，故本次设计取出口角为。10 mm89.206087. 0212482102012tgddL3.6.2 泵体的基本尺寸泵体的基本尺寸 混合室长度混合室长度 泵体混合室长度是指从喷嘴出口到泵体喉部的距离，此长度直接影响值和混合汽的背压。当过长时射流面积增加，混合室汽量增多，容易引起汁汽倒灌入热L压泵中，不能正常工作，背压不能满足要求，当过短时，蒸汽射流短，造成混合L汽量不足，影响到蒸汽量的消耗。 时 5 . 0 mm66.15073.4709. 04 . 488. 037. 009. 04 . 437. 011dLc 喉部直径：0D 混PGGdZ6 . 13 式中 ： 吸入低压汁汽量ZG 混合汽的背压混P Kgf/cm2（绝压）34782. 072PP 混 mm56.7769. 024.77132.8506 . 13d 因为泵体喉部直径，23dd 21cccLLL tgddLc2322沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算35 式中： 混合室锥形母线与水平线的夹角，326 mm136.26732801082tgLc mm229.383136.26709.11621cccLLL 混合室入口直径混合室入口直径D 混合室锥角为，其入口直径按其与拉伐尔喷嘴所构成的环形空间截面积应等6于汁汽吸入管的截面积，从而使汽速变化不大，依此确定混 合室入口直径。D mm187.1100524. 03608026tan3603 dD 喉部直径喉部直径 mm，因为喉部为圆柱形，长度为，56.773d3)84(d mm48080663 dL3.6.3 扩压室的设计计算扩压室的设计计算 扩压角为，出口直径 9 mm25.18436.1028 . 18 . 132dD 扩压室长度： mm27.5200787. 0236.10225.184292022tgDDL 按汽速为m/s 来决定正汽管直径：40 VGd8 .184 式中：一效汁汽的比容，m3/Kg97. 3 一效汁汽的速度，Vsm40 时， m3/Kg76t97. 3 正汽管直径： mm537.1834045. 2133.15538 .184d沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算36热能压缩泵： 图 311 热能压缩泵3.7 预热器的设计预热器的设计 w/m2oc1500预K 拟定将的中草药经预热器预热至。1535 KJ/kg KJ/kg187. 415C17. 430C 传热量： )(151535350tCtCFQ )1518. 43517. 4(29.4406 KJ/h64.366823沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算37 对数平均温差： 2915441t935442t 09.17929ln929ln2121tttttm 传热面积： m297. 309.1715006 . 364.366823mtKQA 选用不锈钢管，则管长为：5 . 132 m05.14029. 097. 3dAL 采用单层盘管，内径取 m。5 . 0 圈9 . 85 . 005.14n 取整：n =9 圈 取预热器直径为 600 mm，壁厚取为mm。选取 mm，mm 的标4600DN3S准椭圆形封头作为上下封头，其曲面高度为mm，直边高度为mm，封头以焊15025接方式与预热器的筒体连接。 预热器的高度： 所以mm141450)20150(21024H3.8 冷凝器的设计冷凝器的设计3.8.1 热量热量 WQ 其中：预热器加热消耗的蒸汽量W 45 蒸汽量的汽化潜热，=2391.74 KJ/kg 预热器出来的能量，=366823.67 KJ/kgQQ Kg/h41.15374.239167.366823QW沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算38 进入冷凝器后的蒸汽量为 831.13153.41=677.71 Kg/h30WWW3.8.2 冷凝器所需冷却的热量冷凝器所需冷却的热量 KJ/h336.162091074.239171.677WQ冷 进入冷凝器的蒸汽的温度 44，出去的水的温度温度为 35， 进入冷凝器的冷却水的温度 15，出去的水的温度温度为 35。 2915441t935442t 09.17929ln929ln2121tttttm K=1500W/() 冷凝管的传热面积： m256.1709.1715006 . 3336.16209101mtKQA冷 选用不锈钢管，其管长为 3m：5 . 132 管子根数：根，2 .583014. 056.17n 取整：n = 59 根3.8.3 冷凝器的结构设计冷凝器的结构设计 采用隔板式列管换热器，隔板厚度为 4。查的管外径为 32时管间距 40，隔板两侧的管间距为 52，隔板两侧的管子数为 23、23 根，按正三角形排列。3.8.4 冷凝器封头冷凝器封头 采用标准椭圆封头 K=0.9 22iihD mm5 .11244504iiDh 冷凝器上下封头的壁厚为 5 mm。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算393.8.5 冷凝器壁厚校核冷凝器壁厚校核 假设厚度取mm。4t 筒体外径： mm608426000D mm32002003000L 临界长度： mm17.2120951180118017. 117. 1tDDLcr 故该圆筒属于短圆筒。 42. 1119017000DL238511900tD 根据图算法，由过程设备设计页图 46 上查得130P3-1023. 0A 则 Mpa 1 . 0122. 02383109 . 100023. 023250tDAEP 所以所取壁厚满足要求。3.9 管路设计计算管路设计计算3.9.1 蒸汽矩形管道设计蒸汽矩形管道设计 根据实践经验此矩形通道之高径比为 2:1 最高，即 b=2a，取汽速为 40m/s。 一效矩形管道设计一效矩形管道设计 W1=68Va1b1 其中 W1=1840.12 kg/h；=0.96kg/m3 ；V= 40m/s；b1=2a1 ； 解得 a1=489mm；b1=978mm 二效矩形管道设计二效矩形管道设计 W2=60Va1b1 其中沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算40 W2=897.62 kg/h；=0.96kg/m3；V= 40m/s；b2=2a2 ； 解得 a1=341mm；b1=682mm 三效矩形管道设计三效矩形管道设计 W3=52Va1b1 其中 W3=831.13 kg/h；=0.96kg/m3；V= 40m/s；b3=2a3 ； 解得 a1=328mm；b1=656mm 四效矩形管道设计四效矩形管道设计 W4=52Va1b1 其中 W4=831.13 kg/h；=0.96kg/m3；V= 40m/s；b4=2a4 ； 解得 a1=328mm；b1=656mm 为了制造方便，取每一效的矩形通道的宽均为 500mm，高均为 900mm。3.9.2 物料管设计物料管设计 物料流速 v=1.5m/s；物料流量为 F=4406.29 Kg/h；蒸汽流量为 W1=1918.7978 Kg/h；W2=841.6035 Kg/h ；75时物料的比容为 V=0.0010259 m3/kg 进一效蒸发罐的物料管的设计进一效蒸发罐的物料管的设计 物料流量： kg/h29.4406F mm 6 .321036. 8444-11Ad 选取mm 的不锈钢管135 一效至二效蒸发罐的物料管的设计一效至二效蒸发罐的物料管的设计 物料流量： Kg/h12.2566-1WF mm9 .241087. 4444-22Ad 选取mm 的不锈钢管125沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算41 二效至三效蒸发罐的物料管的设计二效至三效蒸发罐的物料管的设计 物料流量： Kg/h5 .1668-21WWF 201016. 3444-33Ad 选取mm 的不锈钢管120 三效至四效蒸发罐的物料管的设计三效至四效蒸发罐的物料管的设计 物料流量： Kg/h37.837-321WWWF 19.141058. 1444-44Ad 选取mm 的不锈钢管1153.9.3 上、下不凝气管上、下不凝气管 上下不凝气管出口的位置距筒体上管板边缘 30mm 处，下不凝气管出口位置在距筒体下管板 200mm 处。 选取的不锈钢管2423.9.4 冷凝水出口管冷凝水出口管 冷凝水总量 Kg/h13.4469)57.84566.84909.99603.2013(95. 0)(95. 0321DDDW冷 汽速：m/s3 . 1 Kg/m31000 mm94.22360044冷WAd 选取mm 的不锈钢管，位置距筒体下管板边缘 30mm 处，且符合化工设225备焊接设计要求。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 设计计算423.10 泵的设计与选择泵的设计与选择3.10.1 离心泵的设计与选择离心泵的设计与选择 （1）hmWFVS/62. 25 .98012.25663651 选用 ZW2.6210 （2）hmWWFVS/69. 118.9845 .166835821 选用 ZW1.6910 （3）hmWWWFVS/84. 056.98837.837356321 选用 ZW0.8410 （4）hmWWWWFVS/006. 056.9906 . 63504321 选用 ZW0.006103.10.2 真空泵的选择与设计真空泵的选择与设计 冷凝器的蒸汽量没有完全被冷却，有一部分不凝气量，有冷凝器设计计算中的不凝气量计算： 则： ）DDVa802. 0(001. 0 式中： 被冷凝蒸汽量（Kg/h） ， Kg/hD23.485/WD 不凝气量（Kg/h）aV Kg/h89. 3)23.485823.485