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阳光 小学 学生 宿舍楼 设计

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江 西 理 工 大 学本 科 毕 业 设 计（论文）题目：阳光小学 2 2 号学生宿舍楼设计专题题目：学院：建筑与测绘工程学院专业：土木工程（工民建）班级：土木 102102学号：0707学生：胡一弘指导教师： 胡世丽职称：讲师指导教师：职称：时间：本 科 毕 业 设 计 任 务 书题目：阳光小学 2 2 号学生宿舍楼设计设计目的：土木工程专业工程设计型毕业设计是对学生所学课程进行综合训练的实践性教学环节，是紧密联系工程实践，培养学生独立工作能力的重要步骤， 也是完成理论到实践的过渡。通过查阅相关设计规范、手册和标准图集等，完成一个完整的毕业设计过程，可使学生对建筑设计、结构设计、和施工组织设计的全过程有系统的了解和掌握，对以前所学的专业知识进行综合性的复习和运用， 从而把四年所学的各种知识融会贯通。建筑规模与功能要求新建工程为五层以上的框架结构建筑物设计，具体位置按自己的题目拟定。所占场地面积长不超过 80 米，宽不超过 50 米，不要过大或过小，也可以做一些适当调整。要求：1.应严格按建筑设计和结构设计规范进行设计；2.屋面为上人屋面，屋面采用有组织排水；3.楼层层高根据设计建筑物类型不同按规范合理确定。设计资料地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度 0.5m 左右的杂填土，以下为 2.0m 左右的砂质粘土，承载力的特征值为250kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的卵石层，其承载力的特征值为 600kN/m2，下面是表层中度风化的基岩，可作为天然地基持力层。地下水位距地表最低为-8m,对建筑物基础无影响。底层室内主要地坪标高为0.000。设计建筑物地点：自拟主要内容和要求：主要设计内容：整个毕业设计分为建筑设计、结构设计两个部分。一、建筑设计在建筑方案设计中应综合考虑建筑艺术、 建筑环境和技术经济条件等方面的要求，建筑体型上应简洁明快，功能分区明确，房间布置合理。在具体设计中，建筑施工图不仅要满足相关规范的规定，还要考虑实用、美观、符合实际和安全等需求。二、结构设计结构设计包括结构计算和绘制结构施工图两方面。 结构计算需要完成基础设计、纵横向平面框架结构设计、楼盖设计、楼梯等结构设计，其中纵横向平面框架设计是关键。纵横向框架设计涉及到框架梁、柱、节点设计，应满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件”的设计原则。本次毕业设计要求采用手算和电算两种方法，手算只算一榀框架，电算采用PKPM 结构计算软件。最后应将手算与电算的结果进行对比分析，相互验证，以提高结构计算的精确度和判断计算结果的准确性。三、外文资料翻译（不少于 1000010000 个英文字符，要求与建筑工程相关的资料）日程安排：为了能够保证顺利完成毕业设计任务，结合具体情况，对任务完成的阶段时间做出如下安排：一、建筑部分设计阶段（2 周，其中包括画建筑施工图）1.方案设计阶段 （一周）（1）总平面图（2）方案设计说明（3）各层平面图2.施工图设计阶段（一周）（1）总平面图（2）建筑设计说明、室内装修表、门窗统计表、标准图索引表及图纸目录（3）各层平面图、屋顶平面图（4）立平面图（5）剖面图（6）楼梯间详图（7）卫生间等细部构件详图（图纸要满足相关规范要求）等二、结构部分设计阶段（9 周包括画结构施工图）确定结构方案，进行结构平面布置（1）楼屋面板的结构计算（一周）（2）确定一榀框架的计算简图（包括恒荷载、活荷载、风荷载、重力荷载代表值等的荷载计算）（一周）（3）计算框架结构在竖向荷载作用下的荷载效应（内力）（一周）（4）计算框架结构在水平荷载作用下的荷载效应（内力）（一周）（5）内力组合（梁内力组合和柱内力组合）（一周）（6）基础设计（一周）（7）楼梯和零星构件设计（一周）（8）手算和电算的对比分析（一周）（9）绘制结构施工图（一周）绘制基础平面布置图、结构平面布置图、平法表示梁柱配筋图、框架配筋图、楼梯结构布置图及配筋图和其他构件配筋图等（图纸要满足相关规范要求）。三、毕业设计成果整理阶段（1）准备电子稿计算书，准备好图纸（包括建筑施工图和结构施工图）打印稿（一周）（2）做好答辩前准备工作（一周）江 西 理 工 大 学本 科 毕 业 设 计（论文）开 题 报 告建测学院土木 专业10级（ 14 届）02班学号0707 学生 胡一弘题目：阳光小学 2 2 号学生宿舍楼设计专题题目（若无专题则不填）：本课题来源及研究现状：本课题来源于结合指导老师收集的生产实际或工程设计课题.我们拥有成熟的设计方法对课题进行研究设计，并有可遵循的规范，论证课题研究的科学性。课题研究目标、内容、方法和手段：目标： 培养学生综合运用所学基础课程和专业课知识和相关技能，在设计过程中能扩展所学的知识和创新内容：对寝室楼进行建筑设计和结构设计，撰写结构计算书，绘制施工图方法：主要采用调整法和文献法手段：运用手算和计算机成图，出图和打字，打印.设计（论文）提纲及进度安排：建筑设计：第 3-5 周 （2014.3.3-2014.3.23)结构设计：第 6-15 周（2014.3.24-2014.6.1）毕业答辩：第 16 周（2014.6.2-2014.6.6）主要参考文献和书目：1.房屋建筑制图统一标准 GT/T 50001-2010.北京：中国建筑工业出版社，20102.建筑制图标准 GB/T50104-2010.北京：中国建筑工业出版社，20103.建筑结构制图标准 GB/T50105-2010.北京：中国建筑工业出版社，20104.民用建筑设计通则 GB50352-2005.北京：中国建筑工业出版社，20055.建筑设计防火规范 GB50016-2006.北京：中国建筑工业出版社，20066.中小学校设计规范 GB50099-2011.北京：中国建筑工业出版社，20117.公共建筑节能设计标准 GB50189-2005.北京：中国建筑工业出版社，20058.建筑结构荷载规范 GB5009-2012.北京：中国建筑工业出版社，20129.混凝土结构设计规范 GB50010-2010.北京：中国建筑工业出版社，201010.砌体结构设计规范 GB50001-2011.北京：中国建筑工业出版社，201111.建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-2008.北京： 中国建筑工业出版社， 200812.建筑抗震设计规范 GB50011-2010.北京：中国建筑工业出版社，201013.高层建筑混凝土结构技术规范 JGJ3-2010.北京：中国建筑工业出版社，201014.建筑地基基础设计规范 GB550007-2011.北京：中国建筑工业出版社，201115.建筑桩基技术规范 JGJ94-2008.北京：中国建筑工业出版社，200816.混凝土结构施工图平面整体表示法制图规则和构造详图 11G101-1，2011指导教师审核意见：指导教师（签字）：年月日摘摘要要本次毕业设计题目为阳光小学 2 号学生宿舍楼设计。设计内容包括建筑设计、结构设计。本设计主体五层；层高为 3.3 米，总建筑面积近为 3300 平方米左右，室内外高差为 0.45 米，本工程设定相对标高0.000，功能上满足人们住宿的使用要求，能够充分利用有限的空间使布局更加合理。本工程采用钢筋混凝土框架结构，建筑抗震设防烈度为 6 度，基础采用柱下独立基础，楼梯采用板式楼梯。结构计算包括手算和电算两部分，其中手算部分包括：一榀框架的结构计算，该框架相邻的楼板计算，框架柱下基础的计算，楼板计算。电算部分采用 PKPM 结构设计软件进行分析计算。通过毕业设计，综合应用四年的所学的专业知识，使我的专业水平得到很大提高，为将来的工作打下了坚实的基础。关键词：建筑设计，荷载统计，内力组合，构件设计ABSTRACTThe graduation design topic design for Sunshine elementary school no. 2 studentsdormitory building design. The design includes architectural design, structural design.The design is divided into five layers; floor is 3.3 meters high, a total constructionarea of nearly3300 square meters, inside and outside elevation 0.45 meters, the projectset：The relative elevation 0, function to meet the requirements of peopleteaching,can make full use of limited space layout more reasonable.Reinforced concrete frame structure is applied in this project, the construction of 7degree fortification intensity, based on an independent foundation under column,stairs stairs with plate. Structure calculation including the hand and computercalculation of two parts, one hand part includes: computational structure of a frame,the frame floor adjacent calculation, calculation of framecolumn foundation, floor.Electrical part adopts PKPM structure design softwareto analyze.Through the graduation design, comprehensive application of four yearsofprofessional knowledge, make my professional level has been greatly improved,andlay a solid foundation for future work.KEYWORDS:architectural design,load statistics,the combination of internalforces,component design目目录录第一章工程概况.1第二章设计资料.22.1 地质水文条件.22.2 材料.22.3 当地气象资料.23.2 框架梁柱截面尺寸.3第四章楼板设计.64.1 楼板荷载.64.2 楼板配筋计算.7第五章竖向荷载计算.115.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图. 115.2 横向框架在活荷载作用下的计算简图. 185.3 横向框架在恒荷载作用下的内力计算. 215.4 横向框架在活荷载作用下的内力计算. 26第六章风荷载作用下得内力和位移计算.306.1 横向框架在风荷载作用下的计算简图. 306.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算. 306.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算. 32第七章地震作用.38第八章框架梁柱的内力组合.398.1 一般组合.398.2 框架梁内力组合.398.3 框架柱的内力组合.429.1 框架梁非抗震截面设计.449.2 框架柱非抗震截面设计.46第十章基础设计.4910.1 基础尺寸.4910.2 内力计算.5010.3 基础配筋计算.5110.4 基础梁配筋计算.52第十一章.楼梯设计.5411.1 梯段板设计.5411.2.平台板的设计.5411.3 平台梁的设计.55第十二章电算.5612.1 建筑结构的总信息.5612.2 周期、地震力与振型输出文件.6712.3 SATWE 位移输出文件.80江西理工大学 2014 届本科生毕业设计1第一章工程概况寝室楼为五层钢筋混凝土框架结构体系。建筑面积约为 3300 。寝室楼各层建筑平面图、立面图、剖面图、楼梯详图、卫生间和门窗表等已如附图所示。一到五层建筑层高分别为都是 3.3m，室内外高差为 0.45m。江西理工大学 2014 届本科生毕业设计2第二章设计资料2.1 地质水文条件根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面均为厚 0.5m 左右的杂填土，以下为 2m 左右的砂质粘土，承载力的特征 250kN/，在下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的卵石层，承载力特征值为 600kN/，下面是表层中度风化的基岩。可作为天然地基持力层。地下水位距地表最低为-8m，对建筑物基础无影响。底层室内主要地坪标高为0.00m.本工程的抗震设防烈度小于 6 度，可不考虑地震作用。2.2 材料梁板柱的混凝土均选用 C30，梁柱主筋选用 HRB400，箍筋选 HRB300，板受力钢筋选用 HRB335。2.3 当地气象资料基本风压值为 0.4KN/M,建筑所处场地粗糙度为 C 类江西理工大学 2014 届本科生毕业设计3第三章结构平面布置图由于本建筑的为五层建筑，又为不抗震结构，主要是竖向荷载起控制作用，所以选用框架结构作为其结构体系。3.1 结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。本工程的各层结构平面如下图 3.1 所示3.2 框架梁柱截面尺寸1.框架梁截面尺寸的初估（1）横向框架梁A-B 跨：L0=6.3m，h=（1/81/12)l0=878.5mm525mm， 取 h=700mmb=（1/21/3)h=350mm233 mm，取 b=300mmB-C 跨：L0=2.1m，h=（1/81/12)l0=262.5mm175 mm，取 h=300mmb=（1/21/3)h=150mm100mm，但 b墙厚， 取 b=200mmC-D 跨同 A-B 跨（2）纵向框架梁A 轴：l0=6.6m，h=（1/81/12)l0=825mm550mm，取 h=600mmb=（1/21/3)h=300mm200mm，取 b=300mm。B、C、D 轴同 A 轴（3）横向次梁l0=6.3m，h=（1/81/12)l0=785.5 mm 525mm，取 h=700mmb=（1/21/3)h=350mm233 mm， 取 b=250mm2.框架柱截面初估（1）按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱的受荷面积面积如下图所示，框架柱选用 C30 混凝土=14.3N/,有轴压比初估框架柱截面尺寸时，可按下式计算，即AcN/uNFc柱轴向压力设计值 N 按下式估算，即N= YgqSna1a21）中柱计算N= YgqSna1a2=1.2514(3.15+1.05)6.641.0511=2037.42KNAcN/uNFc=2037.421000/(0.8514.3)=1676202mm因为 bchc=400mm500mm=20000002mm1676202mm江西理工大学 2014 届本科生毕业设计4一到五层的结构平面布置图（图 3.1）江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）5故取中柱截面尺寸为 400mm500mm2）边柱计算（纵向）N= YgqSna1a2=1.2514(3.156.6)41.0511=1528.065KNAcN/uNFc=1528.0651000/(0.8514.3)=125715mm2考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大,故取其截面尺寸为 4005003)角柱计算角柱虽然承受面荷载较小,但由于角柱承受双向偏心荷载的作用,受力复杂,故截面尺寸取与中柱相同即 400mm500mm故框架柱只有一种规格的柱子 400mm500mm（2）校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求。1）按构造要求框架柱截面的边长不宜小于 400mm2）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于 4取二层较短柱高，Hn=3300 ：Hn/h=3.3/0.6=641）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的 1/101/152）h（1/101/15）/=（1/101/15）4300=430mm286.7 故所选的框架柱截面尺寸均满足要求。江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）6第四章楼板设计因为在确定框架计算简图时需要利用楼板的荷载，因此在进行框架手算之前应进行楼板的设计。各层楼盖采用现浇钢筋混凝土楼板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。大部分板厚取120 ，卫生间部分板厚取 100 。楼板分布标注在结构平面布置图中。4.1 楼板荷载表 4.1恒荷载：上人屋面恒荷载（板厚 120mm）构造层面荷载（KN/m2）找平层：15 厚水泥砂浆0.01520=0.30防水层（刚性）：40 厚 C20 细石混凝土防水1.0防水层（柔性）：三毡四油防水层0.4找平层：20 厚水泥砂浆找平层0.01520=0.30找坡层：40 厚矿渣水泥140.04=0.56保温层：120 厚钢筋混凝土板14.50.08=1.16结构层：120 厚混合砂浆0.1225=3抹灰层：10 厚混合砂浆0.01 17=0.17合计6.89 取 7.0KN/m2表 4.2标准层楼面恒荷载（板厚 120mm）构造层面荷载（KN/m2）拌面装修荷载1.10结构层：120 后现浇钢筋混凝土板0.1225=3抹灰层：10 厚混合砂浆0.0117=0.17合计4.27 取 4.5江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）7表 4.3卫生间恒荷载（板厚 120mm）构造层面荷载（KN/m2）板面装修荷载1.10找平层：15 厚水泥砂浆0.1520=0.30结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板0.1225=0.3防水层0.3.抹灰层：10 厚混合砂浆0.0117=0.17蹲位折算荷载1.5合计5.87 取 6.0表 4.4活荷载类别荷载标准值（KN/m2）上人屋面活荷载2.0一般房间活荷载2.0走廊门厅楼梯活荷载2.5卫生间活荷载2.04.2 楼板配筋计算在各层楼盖平面，梁系把楼盖分为一些双向和单向板。双向板周边支撑按四边固支计算。1.A 区格板的配筋计算Lx=3.3m，Ly=6.3m，则 Lx/Ly=0.5232，故按双向板计算。(1)荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.24.5=5.4 KN/活荷载设计值：g=1.42=2.8 KN/g+q/2=5.4+2.8/2=6.8 KN/q/2=2.8/2=1.4 KN/江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）8g+q=5.4+2.8=8.2 KN/(2)内力计算Lx=3.3m，Ly=6.3m，则 Lx/Ly=0.5232mx=（0.0391+0.20.0038）6.83.32+（0.0926+0.20.0191）1.43.32=3.16 KN.m/mmy=（0.0046+0.20.0391）6.83.32+（0.0191+0.20.0926）1.43.32=0.57KN.m/m单位板宽支座弯矩：m,x=m,x=-0.082218.23.32=-7.34KN.m/mm,y=m,y=-0.05708.23.32=-5.09KN.m/m(3)截面设计板保护层厚度取 20 ，选用 8 钢筋作为受力主筋，则 Lx 短跨方向跨中截面有效高度H0=h-c-d/2=120-20-4=96 ,Ly 短跨方向跨中截面有效高度H0=h-c-3d/2=120-20-21=88 ,支座处均为 96 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂=0.95，=M/（0.95f）板筋选用 HRB335，fy=300N/.配筋计算结果见下表：表 4.5板 A 的配筋2.B 区格板（1）lx=6.6m,ly=2.1m,Lx/ Ly=6.6/2.1=3.142,按单向板计算（2）荷载组合设计值由可变荷载效益控制的组合 g+q=1.24.5+1.42.5=8.9KN/由永久荷载效应控制的组合 g+q=1.354.5+1.40.72.5=8.525KN/，取 g+q=8.9KN/(3)内力计算取1m板宽作为计算单元， 按弹性理论计算， 取B区格板的计算跨度l0=2100mm跨中弯矩M=1/8(g+q)l02;考虑到B区格板两端梁的镶固作用， 取跨中弯1/10(g+q)位置截面（）M（KN.m/m）As(mm2)选配钢筋实陪钢筋跨中Lx 方向963.161158320157Ly 方向880.5722.738320157支座A 边支座（Lx 方向）96-7.342688180279A 边支座（Ly 方向）96-5.092038240209江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）9l02.取支座弯矩 M=-1/12(g+q)l02，考虑到支座梁端不是完全嵌固取支座弯矩为-1/14(g+q) l02.（4）板的弯矩计算表 4.6B 区格弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数 a1/10-1/14m=a(g+q) l02（KN.m/m）3.92-2.80（5)截面设计板保护层厚度取 20mm，选用6 钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为 77mm，混凝土采用 C30，Fc=14.3 ，板的受力筋选为 HRB335, fy=300N/mm表 4.7B 区格单向板的配筋计算截面跨中支座截面跨中支座M(KN.m/m)3.92-2.80As=M/fysh0（mm）13791.4s=M/a1Fcbh020.02910.0208选配钢筋62006300s=0.5(1+sa210.9850.989实配钢筋（mm）141943.C 区格板的配筋计算Lx=3.3m，Ly=6.3m，则 Lx/Ly=0.5232，故按双向板计算。(1)荷载设计值。卫生间恒荷载设计值：g=1.26.0=7.2KN/卫生间活荷载设计值：g=1.42=2.8 KN/g+q/2=7.2+2.8/2=8.6KN/g+q=7.2+2.8=10.0KN/q/2=2.8/2=1.4 KN/(3)内力计算Lx=3.3m，Ly=6.3m，则 Lx/Ly=0.5232mx=（0.0391+0.20.0038）8.63.32+（0.0926+0.20.0191）1.43.32=5.21KN.m/mmy=（0.0046+0.20.0391）8.63.32+（0.0191+0.20.0926）1.43.32=0.58KN.m/m单位板宽支座弯矩：m,x=m,x=-0.08221103.32=-8.95KN.m/m江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）10m,y=m,y=-0.0570103.32=-6.21KN.m/m(3)截面设计板保护层厚度取 20 ，选用 8 钢筋作为受力主筋，则 Lx 短跨方向跨中截面有效高度H0=h-c-d/2=120-20-4=96 ,Ly 短跨方向跨中截面有效高度H0=h-c-3d/2=120-20-21=88 ,支座处均为 96 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂=0.95，=M/（0.95f）板筋选用 HRB335，fy=300N/mm2表 4.8配筋计算结果见下表：位置截面（）M（KN.m/m） As(mm2)选配钢筋实陪钢筋跨中Lx 方向965.211908260193Ly 方向880.5823.128260193支座A 边支座（Lx 方向）96-8.95326.79815o335A 边支座（Ly 方向）96-6.21247.678260193江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）11第五章竖向荷载计算5.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图假定框架柱镶固于基础顶面上，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离，所以，A，B 之间的跨度为6300-100-100=6100mm，B，C 之间的距离为 2100+100+100=2300mm底层柱高以基础顶面算至二楼楼面，根据地面条件，室内外高差为-0.450m，基础顶面至室外地坪通常取-0.5m，为便于计算，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.55m，二楼楼面标高为 3.9+0.45+0.55=4.9m。其余各层 柱高以楼面算至一层楼面如图图 5.15.1 横向框架计算简图楼面梁布置简图如图 5.2，楼面板布置简图如图 5.3江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）12图 5.2第一层楼面梁布置简图图 5.3第一层楼面板布置简图江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）131.第一层恒荷载框架计算计算简图如下需要说明， 双向板沿两个方向传给支撑梁的荷载划分是从每一区格板的四角作与半边成450的斜线，这些斜线与平行与长边的中线相交，假定每块小板上的荷载就近传给其支撑梁，因此，板传给短跨的荷载为三角形，长边为梯形荷载图 5.4轴线第一层框架简图(1)qAB 梯形计算板 A 传递荷载，板 A 的面荷载为 4.5KN/m2,传递 AD 段为梯形荷载，荷载最大值为：4.51.652=14.85（KN/m）（2）qAB 均布计算1） 梁自重及抹灰， 梁 （250mm700mm） ： 250.25 （0.7-0.12） =3.635（KN/m）抹灰层（10 厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01（0.7-0.12）217=0.197（KN/m）小计 6.825+0.265=7.09（KN/m）2）墙体荷载：墙体选用 200mm 厚大空页岩砖。表 5.1填充墙外墙荷载构造层面荷载（N/m2）构造层面荷载（KN/m2）墙体自重10.20=2水泥内墙面0.36水刷石外墙面0.50合计2.86 取 3.0江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）14表 5.2填充墙内墙荷载构造层面荷载（KN/m2）构造层面荷载（KN/m2）墙体自重100.20=2水泥内墙面0.36水刷石外墙面0.36合计2.72 取 3.0故 AD 段墙体荷载为：2.8（3.3-0.7）=7.28（KN/m）3）qAB 均布=3.82+7.28=11.1（KN/m）（3）qBC计算：qDB部分只有梁自重及抹灰，梁自重及抹灰， 梁 （200mm300mm） ： 250.20 （0.3-0.12） =0.900 （KN/m）抹灰层 （10 厚混合砂浆， 只考虑梁两侧抹灰） ： 0.01 （0.3-0.12） 217=0.0612（KN/m）qBC=0.9+0.0612=0.9612（KN/m）,近似取 qBC=1.0（KN/m）（4）FB计算：FB是由 LL-1 传递来的集中力，LL-1 的计算简图如图 5.5图 5.5 LL-1 计算简图1）q1计算。1q 包括梁自重和抹灰板 B 传来的荷载和梁上墙体荷载 LL-1（250600mm）250.25（0.60-0.10）=3.00（KN/m）抹灰层（10 厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01（0.60-1.12）172=0.218（KN/m）板 B 传来的面荷载为 4.5 KN/m2， 传递给 LL-1 的线荷载为： 4.52.1/2=4.725（KM/m）江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）15LL-1 梁上墙体荷载：LL-1 两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙长为 6.6m,有两个们：1.52.1m(门荷载为 0.45 KM/m)，简化为均布线荷载为：6.21 KN/m因此 q1=3.00+0.163+4.725+6.21=14.10 KN/m)2)q2为板 A 传来的荷载：板 A 的面荷载为 4.5KN/m，板 A 传来的荷载为三角形荷载，荷载最大值为：q2=4.51.65=7.425 KN/m3）FL-1计算FL-1为 L-1 传递的集中荷载，L-1 的计算简图如图 5.6图 5.6L-1 计算简图1q 为梁自重和抹灰:自重（250700mm）为 250.25（0.70-0.12）=3.625KN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01（0.70-0.12） 172=0.197 KN/m梁上墙体荷载为（3.3-0.7）2.8=7.28KN/m1q =3.625+.0197+7.28=11.102 KN/mq2为板A传来的荷载：板A的面荷载为4.5KN/m，q2=14.85 KN/m江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）16FL-1=1q 6.3/2+ q2(3+6.3)/4=69.50 KN/m4)FB计算FB=1q 6.6+ q23.32/2+FL-1=177.41KN/m(5）FA计算：FF是由 KL-1 传递来的集中力如图 5.7图 5.7 KL-1 计算简图1）1q 计算：1q 为梁自重和抹灰。梁上墙体荷载梁自重：250.25（0.60-0.12）=3 KN/m抹灰层 0.01（0.60-0.12）217=0.163 KN/mKL-1 上墙体荷载： KL-1 两跨上墙体荷载相同， 一跨长为 6.6m， 有两个窗 C2：1.51.2m,简化为均布荷载为 6.71 KN/m小计：1q =3+0.163+6.71=8.973 KN/m2）q2计算：q2由 A 传来的荷载为三角形荷载，荷载最大值为 7.43 KM/m3）FA计算：则 FA=159.2 KN（6）第一层框架最终计算简图 5.8江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）17图 5.8 第一层框架最终计算简图第二，三，四层受力计算与第一层完全一样2.第五层恒荷载框架计算计算简图如图 5.4 与前几层不一样的是 A,B 板的荷载都变成了 7.0KN/m,且只有KL-1 上存梁上墙体，且为 1m 的女儿墙(1）qAB 梯形计算qAB 梯形=7.01.65q2.0=23.1（KN/m）(2)qAB 均布计算qAB 均布=3.82KN/m（3）FB计算计算简图如图 5.51）q1=3+0.163+72.1/2=10.513KN/m2)q2=71.65=11.34KN/m3)FL-1,计算简图见图 5.6q1=3.625+0.197=3.822KN/mq2=71.652=23.1KN/mFL-1,=1q 6.3/2+ q2(3+6.3)/4=65.75KN4)FB=1q 6.6+ q23.32/2+FL-1=114.1KN(4)FA计算，计算简图见图 5.7q1=3+0.163+3.01.0=6.163KN/mq2=71.65=11.55KN/m江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）18FA=144.54KN（5）第五层框架最终计算简图 5.9图 5.9 第五层框架最终计算简图5.2 横向框架在活荷载作用下的计算简图1 第一层活荷载框架计算第一层框架的计算简图第一层楼面梁布置如图 5.4 所示， 第一层楼面板布置如图所示， 5 轴线第一层的框架简图如图 5.11 所示。（1）qAB 梯形计算qAB为板 A 传递荷载，板 A 的活荷载为 2.0KN/m,由图可知，传递给 AB 段为梯形荷载，荷载最大值为为：6.6（KN/m）（2）FB计算，计算简图见图 1.71)q1为板 B 传来的荷载：q1=2.52.1/2=2.625（KN/m）2)q2为板 A 传来来的三角形荷载，荷载最大值为 q2=2.01.65=3.3（KN/m）3)FL-1为 L-1 传来的集中荷载，计算简图如下图 5.12q1为板 A 传来的梯形荷载，其荷载最大值为 q1=2.01.652=6.6（KN/m）则 FB=1q 6.6+ q23.32/2+FL-1=43.57（KN）江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）19图5.10恒荷载作用下横向框架的计算简图图5.11 轴线第一层框架简图江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）20L-1 计算简图（图 5.12）(3)FA计算：FA是由 KL-1 传递来的集中力，计算简图如下图KL-1 计算简图（图 5.13）1）q1为板 A 传来的三角形荷载，其荷载最大值为 q1=2.01.65=3.3（KN/m）2）FA=q1/223.3+FL-1=26.24（KN）(4)第一层框架最终计算简图如图5.1图 5.14 第一层框架最终计算简图如图第一，二，三，四层最终图荷载值与上图一致，不再计算江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）212.第五层活荷载框架计算计算简图与第一层不一样的地方只是 B 板的荷载变为 2.0，故只有 FB的值有变化FB计算：FB是由 KL-2 传递来的集中力。KL-2 计算简图如 1.71）1q 计算，1q 为板 B 传递来的荷载 2.02.1/2=2.1（KN/m）2）q2计算，q2为板 A 传来的三角形荷载，荷载最大值为 3.3（KN/m）3）FL-1与第一层一样，FL-1=15.35（KN/m）4）FB=1q 6.6+ q23.32/2+FL-1=40.1（KN/m)图 5.15 第五层框架最终计算简图5）横向框架在活荷载作用下的计算简图如图 5.165.3 横向框架在恒荷载作用下的内力计算1.用弯矩二次分配法计算弯矩根据图 5.10 恒荷载作用下横向框架计算简图，用弯矩二次分配法计算5 轴线框架在恒荷载作用下的弯矩。（1）计算各框架梁柱的截面惯性矩。框架梁端截面惯性矩：江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）226.3m 跨度：I=bh3/12=2507003/12=7.15109(mm4)2.1 m 跨度：I=bh3/12=2003003/12=4.5108(mm4)框架柱的截面惯性矩：400mm 500mm: I=bh3/12=4005003/12=4.2109(mm4)图 5.16 活荷载作用下横向框架计算简图(2)计算各框架梁柱的线刚度及相对线刚度。考虑现浇板对梁刚度的加强作用，故对 7 轴线框架梁的惯性矩乘以 2.0框架梁柱线刚度及相对线刚度计算如表江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）23表 5.3梁线刚度及相对线刚度计算表构件线刚度相对线刚度框架梁6.3m 跨度i=2.0EI/l=2.07.15109/0.9104E=22.70105E1.782.1m 跨度i=2.0EI/l=2.04.5108/0.6104E=4.29105E0.34表 5.4 柱线刚度及相对线刚度计算表构件线刚度相对线刚度构件二-三-四层i=EI/l=4.2109/0.36104E=12.73105E1.00一层i=EI/l=4.2109/0.9104E=9.77105E0.77(3)计算弯矩分配系数，结果可见图 5.17（4）计算固端弯矩固端弯矩的计算过程如下恒荷载作用下固端弯矩表 5江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）24表 5.5恒荷载作用下固端弯矩单位 KN.m固端弯矩位置各部分产生固端弯矩最终固端弯矩qAB 梯形qAB 均布qBCqCD 梯形qCD 均布第四，三，二，一层框架梁MAB-40.22-34.42-74.64MBA40.2234.42-74.64MBC-0.441-0.441MCB-0.441-0.441MCD-40.22-34.42-74.64MDC-40.2234.4274.64第五层框架梁MAB-62.57-11.85-74.42MBA62.5711.85-74.42MBC-0.441-0.441MCB-0.441-0.441MCD-62.57-11.85-74.42MDC-62.5711.8574.421)弯矩图 5.18（因其对称，只标注一半）图 5.18 弯矩图江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）25（5）弯矩二次分配过程采用弯矩二次分配法计算框架在恒荷载作用下的弯矩，分配如图 5.17二次分配法计算框架在恒荷载作用下的弯矩图 5.17 恒荷载二次分配过程江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）26（2）剪力轴力图 5.19根据弯矩图，画出恒荷载作用下的框架梁柱的剪力轴力图如图 1.225.4 横向框架在活荷载作用下的内力计算1 用弯矩二次分配法计算弯矩根据图 5.16 活荷载作用下的横向框架的计算简图， 用弯矩二次分配法计算 5 轴线框架在活荷载作用下的弯矩。图 5.19 恒荷载作用下的框架梁柱的剪力轴力图（1） 框架梁柱的线刚度， 相对线刚度和弯矩分配系数与图 5.3,图 5.4 中相应的数值相同（2） 计算固端弯矩。固端弯矩的计算下表（3） 弯矩二次分配过程采用弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的弯矩，分配过程如图 5.20江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）27活荷载作用下固端弯矩计算过程表 5.6固端弯矩位置各部分产生固端弯矩最终固端弯矩（KN/m）qAB 梯形qCD 均布第五，四，三，二，一层框架梁MAB-17.87-17.87MBA17.87-17.87MCD-17.87-17.87MDC17.8717.872 绘制内力图(1) 弯矩图见图 5.21根据弯矩二次分配法的计算结果，画出活荷载作用下的框架梁柱弯矩图，需要说明的是框架梁柱弯矩图中框架梁下部的弯矩为中间位置的弯矩而非跨间最大弯矩（2）剪,轴力图根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用平衡条件，求出剪力，在根据节点的平衡条件画出轴力图根据弯矩图得出剪力轴力图 5.22江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）28图 5.20 二次分配法计算框架在活荷载作用下的弯矩江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）29图5.21活荷载作用下的框架梁柱弯矩图图 5.22活荷载作用下的框架梁柱剪力轴力图江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）30第六章风荷载作用下得内力和位移计算6.1横向框架在风荷载作用下的计算简图图 6.1 风荷载作用下的计算简图基本分压 w=0.4KN/m2,地面粗超度类别为 C 类，结果总高度为 16.50m6.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算1框架梁柱线刚度计算考虑现浇板对梁刚度的加强作用，对对 5 轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以 2.0，框架梁的线刚度计算见表 6.1 框架梁线刚度的计算截面 bh(m2)混凝土强度等级弹性模量EC(KN/m2)跨度 L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=2.0 I0(m4)Kbi=ECIb/L (KN/m)0.250.7C303.01076.10.007150.01437.031040.200.30C303.01072.30.000450.00091.17104江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）31框架柱线刚度计算表 6.22.侧移刚度 D 计算表 1.15考虑梁柱的线刚度比，用 D 值法计算柱的侧移刚度，计算结果如表柱测移刚度 D 值计算表 6.3楼层KcKaD=12aKc/h2（KM/m）根数一般层一般层底层底层二三四五层A 轴边柱3.791040.9270.317132391B 轴边柱3.791041.0820.351146591C 轴边柱3.791041.0821.082146591D 轴边柱3.791040.9270.927132391D13239+14659+14659+13239=55796底层A 轴边柱3.791041.8550.611255171B 轴边柱3.791042.1640.640267281C 轴边柱3.791042.1640.640267281D 轴边柱3.791041.8550.640255171D25517+26728+26728+25517=1044906.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算框架柱位置截面 bh(m2)混凝土强度等级弹性模量EC(KN/m2)高度 L(m)矩形截面惯性矩 Ic(m4)Kc=ECIc/L (KN/m)二三四五层柱0.40.5C303.01073.30.004173.79104底层柱0.40.5C303.01074.30.004172.91104江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）321 反弯点高度计算y=y0+y1+y2+y3y0为标准反弯点高度比；y1因上下层梁刚度比变化的修正值；y2因上层梁刚度比变化的修正值；y3因下层梁刚度比变化的修正值，反弯点高度比的计算如下表表 6.4 反弯点高度比 y 计算楼层A.D 轴中框架柱B.C 轴中框架柱五层K=0.927y0=0.35a1=1y1=0a3=0.923y3=0y=0.35+0+0=0.35K=1.082y0=0.354a1=1y1=0a3=0.923y3=0y=0.354+0+0=0.354四层K=0.927y0=0.40a1=1y1=0a3=1y3=0y=0.40+0+0=0.35K=0.1.082y0=0.404a1=1y1=0a3=1y3=0y=0.404+0+0=0.404三层K=0.927y0=0.45a1=1y1=0a3=1y3=0y=0.45+0+0=0.45K=1.082y0=0.454a1=1y1=0a3=1y3=0y=0.454+0+0=0.454二层K=0.927y0=0.50a1=1y1=0a3=1y3=0y=0.50+0+0=0.50K=1.082y0=0.504a1=1y1=0a3=1y3=0y=0.504+0+0=0.504底层KK=1.855y0=0.565a1=1y1=0a2=1y2=0y=0.565+0+0=0.65K=2.164y0=0.55a1=1y1=0a2=1y2=0y=0.55+0+0=0.552 柱端弯矩及剪力计算江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）33风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算见表 6.5风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算柱楼层ViDijDDij/DV0yyhMc 上Mc 下A、D轴511.3113239557960.2372.680.351.165.753.12423.8213239557960.2375.650.401.3211.197.46336.1113239557960.2378.560.451.499.8012.75246.1113239557960.23711.050.501.6512.6818.24156.57255171044900.24413.800.552.4319.1233.53B、C轴511.3114659557960.2632.970.3541.17763.063.47423.8214659557960.2636.260.4041.336.538.33336.1114659557960.2639.500.4541.509.7514,25246.1114659557960.26312.260.5041.6612.6820.35156.57267281044900.25614.880.5542.3715.6435.27注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN3 梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出个梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩：中柱:Mb左ij=K左b/ K左b+ K 右 b（Mc下j+1+ Mc上j）Mb右ij=K右b/ K 左 b+ K 右 b（Mc下j+1+ Mc上j）边柱：Mb总ij=（Mc下j+1+ Mc上j）（1）梁端弯矩计算表 6.6 和表 6.7江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）34表 6.6 梁端弯矩 MAB、MDC的计算单位 KN.m表 6.7 梁端弯矩 MBAMBC的计算单位 KN.m楼层柱端弯矩柱端弯矩之和K 左 bK 右 bMBAMBC56.337.031041.171045.430.906.3343.4715.887.031041.1710413.612.2712.3338.3325.437.031041.1710421.803.6317.10214.2534.367.031041.1710429.464.9020.11120.3549.067.031041.1710442.067.0028.71楼层柱端弯矩柱端弯矩之和MAB柱端弯矩柱端弯矩之和MDC55.755.755.755.755.755.7543.1214.3114.313.1214.3114.3111.1911.1937.4622.9622.967.4622.9622.9615.5015.50212.7530.9930.9912.7530.9930.9918.2418.24118.2444.0544.0518.2444.0544.0525.8125.81江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）35(2)风荷载作用下的梁端剪力计算梁端剪力计算表 6.8楼层MAB（KN.m）MBA（KN.m）VAB=VBA(KN)MBC（KN.m）MCB（KN.m）VBC=VCB(KN)55.755.431.830.900.900.78414.3113.614.572.272.271.97322.9621.807.343.633.633.16230.9929.469.914.904.904.26144.0542.0614.127.007.006.09注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN4.柱轴力计算表 6.9风荷载作用下柱轴力计算（表 6.9）单位： KN楼层VABNA(ND)VBAVBCNB(NC)51.83-1.831.830.781.0544.57-4.574.571.972.6037.34-7.347.343.164.1829.91-9.919.914.265.65114.12-14.1214.126.098.035 绘制内力图（1）弯矩图 由表 6.5，6.6，6.7，画出风荷载作用下的弯矩图，如图 6.2 所示（2）剪力图 由表 6.5，6.8，画出风荷载作用下的剪力图，如图 6.3 所示（3）轴力图 由表 6.9，画出风荷载作用下的剪力图，如图 6.4 所示江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）36图 6.2风荷载作用下弯矩图图 6.3 风荷载作用下剪力图江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）37图 6.4 风荷载作用下轴力图江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）38第七章地震作用由于本抗震设防烈度小于 6 度，所以不考虑地震作用的影响。江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）39第八章框架梁柱的内力组合8.1 一般组合1梁端负弯矩条幅当考虑结构塑性内力重力分布的有利影响时， 应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅，梁端负弯矩调幅系数 0.85，水平荷载作用下的弯矩不能调幅。2.框架梁的控制截面通常是梁支座截面和跨中截面。 在竖向荷载作用下支座截面可能产生最大的负弯矩和最大剪力：在水平荷载作用下，支座截面还会出现正弯矩。跨中截面一般产生最大正弯矩，有时也可能出现负弯矩。3 荷载效应组合的种类（1）非抗震设计是的基本组合。以永久荷载效应控制的组合：1.35恒载+0.71.4活载=1.35恒载+0.98活载以可变荷载效应控制的组合：1.2恒载+0.71.4活载=1.2恒载+1.40.9（活载+风载）（2）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合。考虑重力荷载代表作，风载和水平地震组合：1.2重力荷载+1.3水平地震。（3）荷载效应标准组合。荷载效应组合标准组合: 1.0恒载+1.0活载8.2 框架梁内力组合考虑恒荷载，活荷载，重力荷载代表作，风荷载和水平地震作用五种荷载1.内力换算和梁端弯矩调幅梁端负弯矩调幅系数取 0.85，梁端负弯矩调幅后的数值如表 8.1,8.22 非抗震设计时的基本组合非抗震设计的基本组合是考虑恒荷载，活荷载和风荷载三种荷载的效应组合。组合过程如:用于承载力计算的框架非抗震基本组合表 8.33 荷载效应标准组合荷载效应标准组合是考虑非抗震设计是的恒荷载和活荷载的组合。 组合过程如下表 8.4江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）40表 8.1轴线处内力值楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风3轴线处内力左端M-55.74-13.7222.96-22.96V63.7914.61-7.347.34跨中M46.1518.460.58-0.58V-右端M-56.01-14.1-21.821.8V-63.88-14.73-7.347.34注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN表 8.2梁支座边缘处内力值的计算注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN梁支座边缘处内力左端M-42.98-10.821.49-21.49V59.4010.78-7.347.34跨中M46.1518.460.58-0.58V-右端M-68.79-11.15-20.3320.33V-59.49-10.90-7.347.34梁支座边缘处调幅后内力左端M-36.53-9.1818.27-18.27V59.4010.78-7.347.34跨中M39.2315.690.49-0.49V-右端M-58.47-9.48-17.2817.28V-59.49-10.90-7.347.34江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）41表 8.3用于承载力计算的框架梁非抗震基本组合表楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGKSQKSWK1.2SGK+1.40.9（SQK+SWK）可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.40.75SQK3左端M-36.53-9.1818.27-18.27-32.38-78.42-56.69-56.96V59.4010.78-7.347.3475.6194.1186.3790.75跨中M39.2315.690.49-0.4967.4666.2669.0468.34V-右端M-58.47-9.48-17.2817.28-103.88-60.34-83.44-88.22V-59.49-10.90-7.347.34-94.37-75.87-86.65-90.99注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN表 8.4用于正常使用极限状态验算的框架梁标准组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0 SGK+1.0 SQK3左端M-36.53-9.18-40.20V59.4010.78-跨中M39.2315.6945.51V-右端M-58.47-9.48-62.26V-59.49-10.90-注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）428.3 框架柱的内力组合考虑恒荷载，活荷载，风荷载作用三种荷载1 截面控制的内力表 8.5第三层 A 轴线框架柱控制截面的内力值楼层截面位置内力荷载类型SGKSQKSWK左风右风3柱顶M-30.38-6.8815.5-15.5N654.13125.77-13.7413.74V-17.96-4.18.56-8.56柱底M25.446.64-30.9930.99N894.12125.77-13.7413.74V-17.96-4.18.56-8.56注：表中弯矩的单位是 KN.m，轴力为 KN2 非抗震设计时的基本组合非抗震设计的基本组合是考虑恒荷载，活荷载和风荷载三种荷载的效应组合。组合过程如：用于承载力计算的框架非抗震基本组合表（第三层 AB 框架梁）（表 8.6）3 荷载效应标准组合荷载效应标准组合是考虑非抗震设计是的恒荷载和活荷载的组合。 组合过程表 8.7表 8.7 用于正常使用极限状态验算的框架梁标准组合楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGKSQK1.0 SGK+1.0 SQK3柱底M-149.35-35.17-184.52N126.1836.12332.1柱底M188.3456.96245.03N848.95235.61015.36江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）43表 8.6，用于承载力计算的框架柱非抗震弯矩和剪轴力基本组合表楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGKSQKSWK1.2SGK+1.40.9（SQK+SWK）可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.40.75SQK3柱顶M-149.35-35.1725.96-25.96-190.83-256.24-228.46-236.09N126.1836.12-5.445.44190.07203.78201.98205.74柱底M-129.62-115.56-28.1316.68-16.98121.82-141.82205.74N188.3456.693.11-3.11301.36393.52305.37309.82柱身v-17.96-4.18.56-8.5615.93-35.50-27.28-28.26江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）44第九章框架梁柱截面设计9.1 框架梁非抗震截面设计1.1.选取最不利组合内力由表 1.43 可知，抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力组合有俩种组合， 具体列于边 1.50。从表中看出，支座负弯矩选择由右震，左震控制的抗震组合值，即数值前带有标记。抗震设计时框架梁剪力的最不利组合为左震右端剪力， 右震左端剪力抗震组合值，即数值前带有标记。（表 9.1)表 9.1 非抗震设计时框架梁的最不利内力注：表中弯矩的单位是 KN.m，剪力的单位为 KN2 框架梁正截面受弯承载能力计算第三层 AB 框架梁的截面尺寸为 250mm700mm。混凝土等级为 C30，框架抗震等级为三级，纵向受力钢筋采用 HRB400 级，箍筋采用 HPB300 级，截面有效高度暂取为 h0=560mm，材料的强度标准值如下：混凝土强度：C30fc=14.3KN/mm2ft=1.43KN/mm2ftk=2.01KN/mm2钢筋强度：HRB400fy=360N/mm2fyk=400N/mm2HPB300fy=270N/mm2fyk=400N/mm2相对受压区高度 ：b=0.518计算过程详见表 9.2楼层截面位置内力永久荷载组合左风右风3左端M-56.96-32.38-78.42V90.7575.6194.11跨中M69.0467.4666.23右端M-88.22-103.88-60.34V-90.99-94.37-75.87江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）45表 9.2 框架梁正截面受弯承载能力计算截面位置MssAs配筋实配 As（%）支座左端-78.420.050.05130.5180.974338.863123390.20右端-103.880.070.07260.5180.962454.483144610.28跨中69.040.040.04080.5180.979296.813123390.20注：表中弯矩的单位是 KN.m，剪力的单位为 KN最小配筋率如下：支座：min=max0.25%，（55ft/fy）%=max0.25%，0.22%=0.25%跨中: min=max0.2%，（45ft/fy）%=max0.2%，0.18%=0.2%从表 1.51 看出，各截面配筋率均满足要求3 框架梁斜截面受剪承载能力计算详见表 9.3表 9.3 第三层 AB 框架梁斜截面受剪承载能力计算截面位置V（KN)0.25cfcbh0Asv/s实配加密区四肢箍筋左端94.11589.88-0.838200右端185.56614.90.3282004.裂缝宽度验算江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）46表 9.4 第三层 AB 框架梁裂缝宽度验算截面位置MK（KN.m）AS(mm2)sk=MK/0.87h0ASAte(mm2)t=AS/AteacrDep(mm)Wmax(mm2)支座左-40.20339202.521575000.220.111.9180.04右-62.26461320.05-0.290.561.919.520.22跨中45.51339233.74-0.220.511.9220.269.2 框架柱非抗震截面设计1.框架柱正截面受弯承载能力计算(1)基本数据资料第三层 A 轴线框架柱的截面尺寸为 400mm500mm。混凝土等级为 C30，纵向受力钢筋采用 HRB400 级，箍筋采用 HPB300 级，材料的强度标准值如下：混凝土强度：C30fc=14.3KN/mm2ft=1.43KN/mm2ftk=2.01KN/mm2钢筋强度：HRB400fy=360N/mm2fyk=400N/mm2HPB300fy=270N/mm2fyk=400N/mm2（2）轴压比验算=N/fcbh=364.02103/（14.3400500）=0.130.85满足要求（3）框架柱正截面受弯承载能力计算承载力抗震调整系数RE=0.75框架柱正截面受弯承载能力的计算过程见表 9.52 框架柱斜截面受剪承载能力计算承载力抗震调整系数RE=0.85V=37.50KN江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）47表 9.5 框架柱正截面受弯承载能力的计算注：表中弯矩的单位是 KN.m，剪力的单位为 KN表 9.6 第三层 A 轴线框架柱斜截面受剪承载能力计算V(KN)0.25cfcbh0N(KN)0.3fcA（KN)Asv/s实配箍筋加密区非加密区37.5657.8348.41858081008150截面位置右风荷载组合永久荷载组合M1-64.65-47.76M277.9440.85与 M2对应的 N（KN）960.741006.33l0（m）4.1254.125bh0（mm）400460400460e0（mm）223.70112.22ea（mm）2020ei=e0+ea（mm）243.70132.22e(mm)453.7342.220.1320.138偏心性质大偏心大偏心s（mm）4040As-52.690 （按构造配筋） -184.10 （按构造配筋）选配钢筋420420实配面积（mm）12561256min=0.20%440440江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）48截面尺寸复核hW/b=460/400=1.1537.5截面尺寸满足要求剪跨比：=hn/2h0=2.4/（20.46）=2.613所以取=2.61由于 N=348.410.3fcA=858 故取 N=348.41KN3.裂缝宽度验算第 一 个 组 合 的 e0/h0=223.70/460=0.51698.1）10.4 基础梁配筋计算由弯矩图可以看出 3 到 5 轴间各跨弯矩相近，可采用同一种配筋。其他各跨分别采用 不同配筋，各控制截面内力及正截面配筋详见下表，其支座按 bh=600900 矩形面积计算， 跨中按 T 形截面计算， 其 B=2100， fc=14.3,fy=300N/mm2，ft=1.43 N/mm2，Asmin=0.2%bh0=324mm正截面承载力计算 ：由剪力图看出1到7轴线间基础梁各跨最大剪力值相近， 可采用同一种配筋，两伸臂端采用另一种配筋，斜截面承载力计算详见下表， 选用 4 支箍斜截面承载力计算：配筋图详见附图表 10.1 正截面承载力计算：截面位置1、2 柱 7、8 支座3 到 6 柱支座弯矩 KN.m1543.21043.3s0.2430.164s0.8580.910AS(mm2)7137.314443.74钢筋选用640632实配钢筋(mm2)75404826江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）53表 10.2 斜截面承载力计算截面位置V（kN）0.7ftbh0Asv/s选配箍筋实配伸臂端1081.74516.520.8994 肢10120654江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）54第十一章.楼梯设计11.1 梯段板设计选用板式楼梯，取板厚 h=120 ，约为板斜长的 1/30，板倾斜角的正切值为 0.556，余弦值为 0.874，取 1m 板宽计算楼梯板的荷载计算列于下表，恒荷载分项系数为 1.2，活荷载的分项系数1.4，总荷载设计值 P=1.27.0+1.42.5=11.9KN/m。板水平计算跨度=2970mm，弯矩设计值 M=1/10pln2=0.113.22.972=10.50KN/m，板的有效高度=120-20=100 有s=0.0734,则s=0.962得 AS=363.83mm2选配钢筋675，AS=377，分布钢筋每级踏步 1 根8。表 11.1 梯段板荷载单位： KN/m荷载种类荷载标准值恒荷载水磨石面层1.01三角形踏步2.09混凝土斜板3.43板底抹灰0.0217/0.894=0.39小计6.92 取 7.0活荷载2.511.2.平台板的设计（1） 荷载计算：平台板的荷载计算列于下表总荷载 p=1.23.0+1.43.5=7.1KN/m表 11.2 平台板荷载单位： KN/m荷载种类荷载标准值恒荷载水磨石面层0.6570 厚混凝土板0.0725=1.75板底抹灰0.0217=0.34小计2.74 取 3.0活荷载3.5（2） 截面设计江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）55平台板的计算跨度=1.6-0.2/2+0.1/2=1.45m 弯矩设计值为M=1/10Pln21.50kN/m,板的有效高度=70-20=50 s=0.042,计算s=0.979 AS=102.1选配4120，AS=105mm211.3 平台梁的设计由前面截面估算的梁截面尺寸为 200 350 （1）荷载计算平台梁的荷载计算列于下表，总荷载设计值为 p=1.215+1.48.82=25.83KN/m表 11.3 平台梁荷载单位 KN/m荷载种类荷载标准值恒荷载梁自重（0.35-0.17）0.225=1.4梁侧粉刷（0.35-0.17）0.0234=0.19平台板传来3.01.5/2=2.25楼梯板传来6.922.97/2=10.40小计14.24 取 15活荷载5.59截面设计弯矩值：M=1/8Pl02=0.12525.83（3.7-0.2）2=36.61kN/m剪力值：V=0.5Pln=0.525.833.9=44.98KN截面按倒 L 形计算 bf=b+5hf=200+570=550 ， 梁的有效高度=350-35=315经判别属第一类 T 形截面：S=0.047计算得S=0.976AS=396.93mm2选配 216 As=402配置6200 箍筋，则斜截面 VCS=0.7ftbh0+h0fyvAsv/s=89.8KN53.67kN 满足要求。平台梁配筋见附图。江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）56第十二章电算12.1 建筑结构的总信息/| 公司名称:|建筑结构的总信息|SATWE 中文版|2012 年 7 月 20 日 16 时 15 分|文件名: WMASS.OUT|工程名称 :设计人 :|工程代号 :校核人 :日期:2014/ 6/ 1|/总信息 .结构材料信息:钢砼结构混凝土容重 (kN/m3):Gc=25.00钢材容重 (kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工 1 加荷计算风荷载计算信息:计算 X,Y 两个方向的风荷载地震力计算信息:计算 X,Y 两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）57嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2):WO =0.40风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.10地面粗糙程度:C 类结构 X 向基本周期（秒）:Tx =0.30结构 Y 向基本周期（秒）:Ty =0.30是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi =5各段体形系数:USi =1.30地震信息 .振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF =6.00场地类别:KD =I1设计地震分组:一组特征周期TG =0.25地震影响系数最大值Rmax1 =0.04用于 12 层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2 =0.28框架的抗震等级:NF =2剪力墙的抗震等级:NW =3钢框架的抗震等级:NS =3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ =不改变江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）58重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC =0.50周期折减系数:TC =1.00结构的阻尼比 (%):DAMP =5.00中震(或大震)设计:MID =不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数从第 1 到 5 层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00-柱，墙，基础活荷载折减系数-计算截面以上的层数-折减系数11.002-30.854-50.706-80.659-200.60 200.55调整信息 .梁刚度放大系数是否按 2010 规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL =1.00梁端弯矩调幅系数：BT =0.85梁活荷载内力增大系数：BM =1.00连梁刚度折减系数：BLZ =0.60梁扭矩折减系数：TB =0.40全楼地震力放大系数：RSF =1.000.2Vo 调整分段数：VSEG =00.2Vo 调整上限：KQ_L =2.00框支柱调整上限：KZZ_L =5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL =0顶塔楼内力放大：RTL =1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91 =1.15是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层地震力 IAUTO525 =1弱轴方向的动位移比例因子XI1 =0.00强轴方向的动位移比例因子XI2 =0.00江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）59是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB =0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK =0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF =1.25强制指定的加强层个数NSTREN =0配筋信息 .梁箍筋强度 (N/mm2):JB =270柱箍筋强度 (N/mm2):JC =270墙水平分布筋强度 (N/mm2):FYH =210墙竖向分布筋强度 (N/mm2):FYW =300边缘构件箍筋强度 (N/mm2):JWB =210梁箍筋最大间距 (mm):SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm):SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm):SWH = 150.00墙竖向分布筋配筋率 (%):RWV =0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW =0结构底部 NSW 层的墙竖向分布配筋率:RWV1 =0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX =1.00设计信息 .结构重要性系数:RWO =1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN =0.85梁保护层厚度 (mm):BCB =20.00柱保护层厚度 (mm):ACA =20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范 B.0.4 考虑柱二阶效应:否荷载组合信息 .恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）60风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP =1.40吊车荷载分项系数:CCRAN =1.40特殊风荷载分项系数:CSPW =1.40活荷载的组合值系数:CD_L =0.70风荷载的组合值系数:CD_W =0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L =0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C =0.50吊车荷载组合值系数:CD_C =0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL =0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW =0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE =0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T =0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层*各层的质量、质心坐标信息*层号塔号质心 X质心 Y质心 Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）615123.10214.54717.500755.664.80.00.954123.10214.61014.200794.971.30.01.003123.10214.61010.900794.971.30.01.002123.10214.6107.600794.971.30.00.981123.10214.6104.300814.971.30.01.00活载产生的总质量 (t):350.010恒载产生的总质量 (t):3955.004附加总质量 (t):0.000结构的总质量 (t):4305.014恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)*各层构件数量、构件材料和层高*层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1100(25/ 300)40(25/ 300)0(30/ 300)4.3004.3002(1)1100(25/ 300)40(25/ 300)0(30/ 300)3.3007.6003(1)1100(25/ 300)40(25/ 300)0(30/ 300)3.30010.9004(1)1100(25/ 300)40(25/ 300)0(30/ 300)3.30014.2005(2)1100(25/ 300)40(25/ 300)0(30/ 300)3.30017.500江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）62*风荷载信息*层号塔号风荷载 X剪力 X倾覆弯矩 X风荷载 Y剪力 Y倾覆弯矩 Y5134.4634.5113.7104.74104.7345.64130.0264.5326.591.45196.2993.03127.0791.5628.582.77279.01913.62124.29115.81010.774.58353.53080.21127.98143.81629.186.41439.94972.0=各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)=层号塔号面积形心 X形心 Y等效宽 B等效高 H最大宽BMAX最小宽 BMIN11679.1423.1014.6146.2014.7046.2014.7021679.1423.1014.6146.2014.7046.2014.7031679.1423.1014.6146.2014.7046.2014.7041679.1423.1014.6146.2014.7046.2014.7051679.1423.1014.6146.2014.7046.2014.70=各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)=层号塔号单位面积质量 gi质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1)111304.801.02江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）63211275.351.00311275.351.00411275.351.06511208.041.00=计算信息=计算日期: 2014. 6. 1开始时间:17:37:16可用内存: 1953.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期: 2014. 6. 1时间:17:37:22总用时:0: 0: 6=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No: 层号Tower No: 塔号Xstif，Ystif: 刚心的 X，Y 坐标值Alf: 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass: 质心的 X，Y 坐标值Gmass: 总质量Eex，Eey: X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）64RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=Floor No.1Tower No.1Xstif=23.1038(m)Ystif=14.6087(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=23.1019(m)Ymass=14.6100(m)Gmass(活荷折减)=957.4366(886.1455)(t)Eex=0.0002Eey=0.0001Ratx =1.0000Raty =1.0000Ratx1=0.9153Raty1=0.8398薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 2.5005E+06(kN/m)RJY1 = 2.5005E+06(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 5.0887E+05(kN/m)RJY3 = 3.5734E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No.2Tower No.1Xstif=23.1038(m)Ystif=14.6087(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=23.1018(m)Ymass=14.6101(m)Gmass(活荷折减)=937.4366(866.1456)(t)Eex=0.0002Eey=0.0001Ratx =1.3030Raty =1.3030Ratx1=1.2435Raty1=1.2747薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.2582E+06(kN/m)RJY1 = 3.2582E+06(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.8684E+05(kN/m)RJY3 = 5.3202E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No.3Tower No.1Xstif=23.1038(m)Ystif=14.6087(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=23.1018(m)Ymass=14.6101(m)Gmass(活荷折减)=937.4366(866.1456)(t)Eex=0.0002Eey=0.0001Ratx =1.0000Raty =1.0000Ratx1=1.4278Raty1=1.4471薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.2582E+06(kN/m)RJY1 = 3.2582E+06(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）65RJX3 = 6.9879E+05(kN/m)RJY3 = 5.3527E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No.4Tower No.1Xstif=23.1038(m)Ystif=14.6087(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=23.1018(m)Ymass=14.6101(m)Gmass(活荷折减)=937.4366(866.1456)(t)Eex=0.0002Eey=0.0001Ratx =1.0000Raty =1.0000Ratx1=1.4834Raty1=1.5054薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.2582E+06(kN/m)RJY1 = 3.2582E+06(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.9918E+05(kN/m)RJY3 = 5.2842E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No.5Tower No.1Xstif=23.1038(m)Ystif=14.6087(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=23.1019(m)Ymass=14.5473(m)Gmass(活荷折减)=885.2778(820.4317)(t)Eex=0.0001Eey=0.0040Ratx =1.0000Raty =1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.2582E+06(kN/m)RJY1 = 3.2582E+06(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.7333E+05(kN/m)RJY3 = 5.0144E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-X 方向最小刚度比:0.9153(第1 层第 1 塔)Y 方向最小刚度比:0.8398(第1 层第 1 塔)=结构整体抗倾覆验算结果=抗倾覆力矩 Mr倾覆力矩 Mov比值 Mr/Mov零应力区(%)X 风荷载1020131.61677.8608.030.00江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）66Y 风荷载325598.25132.763.440.00X 地 震988000.76385.8154.720.00Y 地 震315342.95596.056.350.00=结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=按高钢规计算 X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.005按高钢规计算 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.000按荷载规范计算 X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.004按荷载规范计算 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.000按高钢规计算 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.013按高钢规计算 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.000按荷载规范计算 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.010按荷载规范计算 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.003=结构整体稳定验算结果=层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.509E+060.357E+064.3057260.38.2126.8320.687E+060.532E+063.3045486.49.8338.6030.699E+060.535E+063.3033952.67.9252.0340.699E+060.528E+063.3022417.102.9377.7950.673E+060.501E+063.3010883.204.17152.05该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20,可以不考虑重力二阶效应江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）67*楼层抗剪承载力、及承载力比值*Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比-层号塔号X 向承载力Y 向承载力Ratio_Bu:X,Y-510.4380E+040.3720E+041.001.00410.5694E+040.4812E+041.301.29310.6811E+040.5740E+041.201.19210.7730E+040.6503E+041.131.13110.6175E+040.5136E+040.800.79X 方向最小楼层抗剪承载力之比:0.80 层号:1 塔号:1Y 方向最小楼层抗剪承载力之比:0.79 层号:1 塔号:112.2 周期、地震力与振型输出文件=周期、地震力与振型输出文件(VSS 求解器)=考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周 期转 角平动系数 (X+Y)扭转系数10.962689.931.00 ( 0.00+1.00 )0.0020.9236176.440.00 ( 0.00+0.00 )1.0030.8266179.931.00 ( 1.00+0.00 )0.0040.311089.941.00 ( 0.00+1.00 )0.0050.2983176.780.00 ( 0.00+0.00 )1.0060.2659179.941.00 ( 1.00+0.00 )0.0070.177589.951.00 ( 0.00+1.00 )0.0080.1707178.130.00 ( 0.00+0.00 )1.00江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）6890.1508179.951.00 ( 1.00+0.00 )0.00100.125289.981.00 ( 0.00+1.00 )0.00110.12014.730.00 ( 0.00+0.00 )1.00120.1043179.981.00 ( 1.00+0.00 )0.00130.101689.991.00 ( 0.00+1.00 )0.00140.09719.090.00 ( 0.00+0.00 )1.00150.0830179.991.00 ( 1.00+0.00 )0.00地震作用最大的方向 =89.955 (度)=仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型1 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.150.00410.000.150.00310.000.120.00210.000.100.00110.000.060.00振型2 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.040.0027.52410.030.0027.55江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）69310.020.0023.61210.020.0018.08110.010.0011.50振型3 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51139.22-0.16-30.2041135.96-0.16-30.8731115.78-0.14-27.062187.58-0.11-21.321153.88-0.08-14.22振型4 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.120.00410.00-0.050.00310.000.050.00210.000.120.00110.000.120.00振型5 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.020.00-20.63410.000.00-8.93310.010.009.41210.020.0021.94110.020.0021.33振型6 的地震力-江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）70FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-105.550.1121.8741-41.860.0613.213151.10-0.04-5.4821111.96-0.11-21.0011104.14-0.13-23.25振型7 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.050.00410.00-0.030.00310.00-0.070.00210.000.000.00110.000.070.00振型8 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.010.008.04410.000.00-4.6431-0.010.00-10.20210.000.000.60110.010.0010.58振型9 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5143.41-0.03-7.4741-26.880.010.5431-53.990.058.30215.990.011.58江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）711156.98-0.05-8.51振型10 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.020.00410.000.030.00310.000.000.00210.00-0.020.00110.000.020.00振型11 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.00-2.09410.000.003.65310.000.00-0.59210.000.00-3.23110.000.003.00振型12 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-15.690.001.854128.080.00-0.8731-5.63-0.01-1.1921-24.000.022.591123.59-0.01-1.68振型13 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）72510.000.000.00410.00-0.010.00310.000.020.00210.00-0.010.00110.000.010.00振型14 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.41410.000.00-1.09310.000.001.40210.000.00-1.21110.000.000.62振型15 的地震力-FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)513.150.00-0.2941-8.570.000.173111.180.00-0.1221-9.870.000.08115.170.00-0.01各振型作用下 X 方向的基底剪力-振型号剪力(kN)10.0020.113532.4240.0050.026119.7970.00江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）7380.00925.51100.00110.00126.35130.00140.00151.06各层 X 方向的作用力(CQC)Floor: 层号Tower: 塔号Fx: X 向地震作用下结构的地震反应力Vx: X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx: X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力-FloorTowerFxVx (分塔剪重比) (整层剪重比)MxStatic Fx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51179.40179.40( 2.19%)( 2.19%)592.02204.7441147.07311.94( 1.85%)( 1.85%)1607.73146.3031137.74404.10( 1.58%)( 1.58%)2891.14112.3021145.12480.28( 1.40%)( 1.40%)4372.2678.30江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）7411135.21547.36( 1.27%)( 1.27%)6550.1545.32抗震规范(5.2.5)条要求的 X 向楼层最小剪重比 =0.80%X 方向的有效质量系数:99.50%=仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型1 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.15121.141.73410.15118.371.72310.13101.271.46210.0977.631.09110.0549.680.65振型2 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.00-1.82410.000.00-1.82310.000.00-1.56210.000.00-1.19110.000.00-0.76江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）75振型3 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.170.000.0441-0.170.000.0431-0.140.000.0321-0.110.000.0311-0.070.000.02振型4 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.10-88.86-1.0341-0.03-36.91-0.39310.0640.380.55210.1193.091.13110.0990.981.01振型5 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.001.01410.000.000.44310.000.00-0.46210.000.00-1.07110.000.00-1.04振型6 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.110.00-0.02江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）76410.040.00-0.0131-0.050.000.0121-0.110.000.0211-0.100.000.02振型7 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.0339.620.1941-0.02-23.17-0.1431-0.04-50.02-0.24210.012.810.07110.0551.950.27振型8 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.00-0.13410.000.000.07310.000.000.16210.000.00-0.01110.000.00-0.17振型9 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.030.000.00410.020.000.00310.030.00-0.01210.000.000.0011-0.030.000.01振型10 的地震力江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）77-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-13.960.10410.0124.51-0.1631-0.01-3.960.0121-0.01-21.730.16110.0119.99-0.12振型11 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.00-0.13410.000.000.23310.000.00-0.04210.000.00-0.20110.000.000.19振型12 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.0041-0.010.000.00310.000.000.00210.010.000.0011-0.010.000.00振型13 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.003.07-0.05410.00-8.230.14310.0010.54-0.17江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）78210.00-9.140.15110.004.61-0.07振型14 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.06410.000.00-0.16310.000.000.20210.000.00-0.17110.000.000.09振型15 的地震力-FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00各振型作用下 Y 方向的基底剪力-振型号剪力(kN)1468.1020.0030.00498.6850.0060.00721.1980.0090.00104.86江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）79110.00120.00130.85140.00150.00各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor: 层号Tower: 塔号Fy: Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy: Y 向地震作用下结构的楼层剪力My: Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法 Y 向的地震力-FloorTowerFyVy (分塔剪重比) (整层剪重比)MyStatic Fy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51154.80154.80( 1.89%)( 1.89%)510.83181.8941128.10270.40( 1.60%)( 1.60%)1391.27126.2731120.06352.64( 1.38%)( 1.38%)2512.5796.9321123.96419.97( 1.23%)( 1.23%)3814.2967.5811120.20479.66( 1.11%)( 1.11%)5730.9639.12江西理工大学 2010 届本科生毕业设计（论文）80抗震规范(5.2.5)条要求的 Y 向楼层最小剪重比 =0.80%Y 方向的有效质量系数:99