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沈阳北郊虎新公路小桥子桥设计,沈阳,北郊,公路,小桥,设计
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辽宁工程技术大学毕业设计（论文）前言从改革开放以来，我国桥梁建设进入了崭新的历史发展时期。一大批结构新颖，技术复杂，设计和施工难度大，现代化品位和科技含量高的大跨径拱桥，斜拉桥，悬索桥，连续刚构桥在祖国大地上建起，我国桥梁事业的发展积累了丰富的桥梁设计，施工，养护管理的经验。我国的桥梁建设水平已跻身于国际先进行列。技术水平不断提高，这给桥梁发展奠定了技术基础。桥梁不仅是一个国家文化的象征,更是生产发展和科学进步的写照。桥梁是供铁路、道路、渠道、管线、行人等跨越河流、海湾、湖泊、山谷、低地或其他交通线路时使用的建筑结构。它是一种永久性的公共建筑物，具有广泛的社会性。因此，从一座桥上不仅可看出当时当地社会的发展状况和技术工艺水平的高低，而且可折射出一个国家和地区政治、经济、科学、技术、文化等各方面情况。近几年，我国公路建设进入了以高速公路为标志的快速发展阶段.随着国家实施积极的财政政策,公路投资力度不断加大,公路建设更是以前所未有的速度向前发展,这对于加强全国各族人民的团结,促进文化交流,巩固国防等都有非常重要的作用。桥梁是公路、铁路和城市道路的重要组成部分，特别是大、中桥梁的建设对当地政治、经济、国防等都具有重大意义。因此，桥梁工程的设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时应满足美观、环境保护和可持续发展的要求。本设计为沈阳北郊虎新公路小桥子桥，上部结构采用预应力钢筋混凝土T型桥下部结构采用桩柱式桥墩、埋置式桥台的设计方案，是根据公路桥涵概预算定额系列丛书，以及依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。在设计过程中，作者还参考了诸如桥梁工程、专业英语、公路工程概预算手册、施工组织设计、土木工程施工等相关书籍和文献。设计采用了在工程实际中应用的比较成熟的工艺与理念，同时也作出了一定的创新与尝试。在设计过程中，综合考虑了施工中可能遇到的问题以及应该采取的措施。本设计研究的主要内容包括：施工组织设计；工程预算；外文文献翻译。 1、施工组织设计1.1、工程概况本桥桥长96米，桥形布置为一联3*32米预应力砼连续T梁。桥梁位于直线上。桥墩、桥台横桥向正交布置。桥墩采用柱式墩，桩基采用灌注桩基础；桥台采用埋置式桥台，灌注桩基础。 该地区土质主要分五层：1、人工填筑碎石土 2、砂土 3、粉质粘土 4、粗圆砾土 5、卵石土。地下水类型为第四系空隙潜水，水位埋深4.0m左右；含水层主要岩性为砾砂，厚3m左右；地表水体为沙河支流，属季节性河流（勘查时无水），设计洪水频率百年一遇。温带大陆性季风气候，四季分明，年平均气温为10，历史最高为35.2。年平均降水量689mm，多集中在6-8月份，达全年降水量65%左右。全年无霜期180天左右。河流均为独流水域，流量随季节变化较大，平均水深0.6米左右。1.2、设计标准1.2.1、桥面宽度采用分离式桥面,单个宽度：0.5(防撞护栏) +0.75（人行道）+0.5m（左侧路缘带）+23.75(行车道)+0.5m（右侧路缘带）+0.2(护栏)=9.95m1.2.2、设计载荷公路级。1.2.3、 主要工程数量主要工程数量表序号工程项目单位数量备注1线路长度m962钻孔灌注桩根/m32/368孔径1.2m 3桩基砼m3854.4C304承台、系梁砼m3337.3C305墩柱m386C306台帽、挡块m3103.4C307支座垫石m38.9C308耳、背墙、m367.8C309台身m318.9C3010桥台锥坡m3348M7.5浆砌片石1.2.4、工期目标8个月完成本工程，即从2011年3月至2011年11月。1.2.5、质量目标质量控制目标为：以“一流的材料、一流的设备、一流的工艺、一流的管理”四个一流为准则，创国内一流水平。工程实体内实外美、质量安全可靠、经久耐用，功能上以人为本、方便使用，外观做到表面平整、线条直顺、棱角分明、色泽一致，与生态景观协调统一。工程一次验收合格率100%，分部、分项合格率100%；竣工验收单位工程优良率不低于85%，其中机电安装优良率不低于90%，合同段工程质量鉴定得分大于90分，全部工程质量等级优良，业主满意率达90%以上；保持按GB/T1900-2000idtIso9001:2000标准建立的质量体系有效运行，并持续改进。1.2.6、安全目标本项目工程施工安全生产目标（年度目标）的主要控制指标为：职工伤亡事故：工伤死亡率为零；重伤率小于0.4；轻伤率小于2；其他事故：杜绝性质恶劣影响较大的施工安全责任事故；重大责任交通事故发生率0次/年；不发生直接经济损失2万元以上的火灾事故；不发生直接经济损失10万元以上的机电设备事故；无中毒事件发生。1.2.7、文明施工、环境保护目标施工现场整齐、干净、卫生，各类公告牌、标志牌主要包括施工公告牌、指路标志、减速标志、防火标志、危险标志、安全标志醒目规范。路地关系融洽，杜绝打架斗殴、酗酒、赌博等不文明行为。文明施工无通报情况。认真贯彻执行国家环境保护法和水土保持法，保持施工现场清洁，采取一切合理措施来保护现场和附近的环境，避免因施工方法而引起的污染、噪声和其它原因造成对公众或公众财产的伤害或妨碍。环境保护无投诉情况。1.3 、设备、人员动员周期及到场计划开工后将组织人员、设备分两批进场。首批人员在8月份进场，进行全线导线网的复测和控制点加密工作，工程技术部和征迁办进行临时工程用地方案的设计、报批和征地，确定项目部地址和修缮工作，临时生产生活房屋、施工便道、便桥及水电安装；调查料源、价格、签订供料合同、组织部分材料设备进场；组建试验室，配齐工程所需的试验设备。2011年1月前本工程所需人员全部进场，桥梁施工设备全部到齐，临时设施基本建成，2011年3月工程正式开工。1.4 、材料供应、运输计划本工程的主要材料钢材、水泥、预应力钢绞线等为甲供材料，施工单位根据施工图提计划，由业主负责运往工地。本工程材料供应的重点是工程所需的砂石料。石料供应有三个规模较大，生产质量较高的砂石场供应，能满足工程需要。1.5 、劳动力安排计划根据本工程特点，选派有同类型工程施工经验的管理人员和一线生产工人，配备精良设备，科学组织，精心施工，信守合同，遵守规范，服从监理，重视质量，确保安全，争创精品工程，树形象工程。设置一个桩基队，一个结构施工队，一个吊装队，一个混凝土搅拌供应站由项目经理部统一管理。各桥梁队具体任务安排如下：桩基队：负责灌注桩的施工。桥梁工程队：负责大桥上、下部结构施工。吊装队负责预制梁板的吊装。1.6 、施工场地布置本着合理规划、节约占地、满足需要的原则，在施工场地规划时，充分考虑工程施工的实际需要，做好全面的统筹安排。拌和站及生产生活用房设置在相距200多米远的施工营地内。1.6.1 、施工便道施工开始前，提前整理干道保证交通，并与主干道相连。1.6.2 、临时房屋生活、生产用房主要设在距施工场地200米远的营地内，临时用房设置在施工现场。1.6.3 、临时用水、临时用电生产用水、生活用水采用打井取水。通过高压线路接线点，架设线路接入施工作业点，拟采用高压电源和自备柴油发电机发电。1.6.4 、拌合站拌合站在施工营地设置，配备2台SJ750强制式砼搅拌机。另配备JCGY4混凝土搅拌运输车3台，负责桥梁混凝土运输及浇筑。1.7、施工总体进度计划本大桥计划工期为8个月。结合大桥的工程特点和施工现场实际情况，安排时以平行作业为主，依靠人力、物力及先进设备的投入确保工程按期完工。主要工程项目安排如下：施工准备及临时工程建设阶段：计划工期安排60天。重点完成大桥“四通一平（水通、电通、路通、通讯及场地平整）”工作，完成主要人员、机械的进场工作，保证进场施工队伍的生活、生产设施正常运转，大桥工地具备初步的生产能力。随着施工生产的开展，其他准备工作逐步完成。同时，争取在2011年3月开始桩基的施工，作为该桥开工的标志。各分部分项工程计划安排如下：桩基施工：2011年3月15日2011年4月28日基础施工：2011年4月29日2011年6月15日下部结构施工：2011年6月16日2011年8月16日梁板预制施工：2011年7月20日2011年10月19日梁板吊装：2011年8月17日2011年10月8日桥面铺装及护拦（包括附属工程）：2011年8月30日2011年9月30日工程竣工阶段：计划安排14天时间，主要进行工程的竣工验收和现场的清理收尾工作。1.8、桥梁工程施工方案1.8.1、线路贯通测量1.8.1.1、线路复测利用全站仪对线路进行复测，当复测与定测结果不符时，必须再作复测。若确认定测资料有误或精度不符合规定要求时，则须改动定测成果。1.8.1.2、线路贯通复测结果确认后，可进行全线贯通测量。注意对相邻施工单位进行联测。根据施工需要，适当加密控制点，建立施工测量控制网。对设计单位交给的水准点进行联测、平差，得到水准控制点的准确数据，并适当加密水准点，建立高程控制网。1.8.2、施工测量方案1.8.2.1、技术要求由于桥梁施工的精度要求较高，加上通视等环境条件影响的因素，复测后的线路中线控制桩不一定能满足桥梁施工测量的要求，因此需要建立平面及高程测量控制网。1.8.2.2、平面和高程控制测量桥梁平面控制网测量用全站仪进行。施测前要对桥梁所在线路的直线或曲线进行复测，测量结果以复测数据为准。按照规范规定的相应的测量精度要求，将控制点引测至桥的两侧，并根据施工需要，进行控制点（桩）加密测量，建立桥梁施工平面控制网。在建立平面控制网的同时，用精密水准仪对水准控制点进行联测，建立桥梁高程控制网。1.8.2.3、桥梁（曲线）墩台定位算出每个墩台中心的坐标，用全站仪在控制点上依次将每个墩台中心在实地设定。墩台中心设定后，再将全站仪分别架设在每个墩台中心点上，与控制点进行检核。检核无误后，先在墩台中心的纵向放设护桩，然后在横向放设护桩，每个方向不少于三个护桩。计算墩台中心坐标时要考虑有无预偏心的问题。检核无误后，放设纵横向护桩，每个方向不少于两个护桩。为了便于检核，在放设墩台中心的同时，须将相应里程的线路中心位置在实地测设出。1.8.2.4、施工测量其内容包括：基础放样、墩台身放样、顶帽及支承垫石放样、梁板各部高程测量等，用全站仪或常规测量方法进行施测。由于本桥的墩身高，工程量大，为保证桥梁的中线、水平符合设计要求，在适当的位置设立固定的观测点，派专人使用一台全站仪对桥梁的每一个墩的施工过程进行观测，随时记录桥梁的相关数据，为保证桥梁的精度提供有力的保障。1.8.2.5、竣工测量其内容包括：丈量跨距、丈量墩台各部尺寸、测定支承垫石顶面高程、桥面高程等，用全站仪或常规测量方法进行施测，并画出桥梁工作线、梁端线及锚拴孔十字线。1.9、钻孔桩施工1.9.1、大桥钻孔桩概况本桥共有桩基32根，均为摩擦桩。采用C30混凝土。其中0#台和3#台桩基直径1.2m，共16根,每根长度7m；1#墩和2#墩桩基直径1.2m，共16根,每根长度16m。主要工程数量：C30混凝土854.4m3,R235钢筋4868.1kg，HRB335钢筋51173.4kg。1.9.2、施工方案施工用水: 砼拌和用水使用经过水质分析合格后的井点水，现场施工用水就近使用沟渠水，生活用水采取打井取水。施工用电：采用西互通施工营地用电变压器直接引入，另柴油发电机一组作为备用电源。道路：临时施工便道已硬化完毕，可满足施工车辆通行、机械设备进出场。灌注桩采用机械挖孔，泥浆护壁，采用水下灌注。具体方法如下：1.9.2.1、钻机平台施工场地为旱地而且在施工期间地下水位在原地面以下，将场地整平，清除杂物，夯填土层并使地面高于地下水位1.0m。然后铺设枕木，在枕木上搭设型钢，即构成钻机平台。场地位于浅水中时，采用筑岛后在顶面安装钻机平台，岛顶面高出施工水位0.5m左右。1.9.2.2、测量放样用全站仪按设计桩位进行放样，在孔周围确立十字线四点并设置护桩，确保孔口平面位置与设计桩位偏差不大于5cm。1.9.2.3、埋设护筒埋设护筒时护筒顶面比岛面或地面高出0.4m左右，在孔口下0.2m左右开0.2m0.2m方形孔，以便孔内排放泥浆，当钻孔内有承压水时，应高于稳定后承压水位3m以上，护筒底部埋设在较密实的土层中、旱地或浅水河滩中，护筒底部低于地下水位0.5m。护筒的埋设深度不小于1.5m，筒顶应高出地下水位1.52.0m。护筒埋设应准确、稳定，保证钻头沿着桩位的垂直方向。1.9.2.4、泥浆池及泥浆排放钻孔弃碴放置到指定地方，不任意堆砌在施工场地内或直接向河流排放，以避免污染环境。1.9.2.5、泥浆拌制在粘土或粘砂土类土层中钻孔，当粘土塑性指数大于15，浮碴能力满足施工要求时，利用孔内原土进行造浆护壁。在砂类土、碎石类土或粘土层中钻孔要配置泥浆，选用水化快，造浆能力强，粘度大的膨润土。钻孔桩钻进施工过程中，每2h左右测定一次泥浆粘度和泥浆相对密度，每班测定一次全部性能指标并填写泥浆试验记录表。护筒内的泥浆顶面，应始终高于地下水位1m以上。1.9.2.6、钻孔施工钻孔桩施工采用冲击钻机成孔。安装钻机时，底架垫平，保持稳定，使不产生位移和沉陷，钻机顶端用缆风绳对称拴牢拉紧。钻孔过程中，起落钻头速度均匀，不过猛或骤然变速，以免碰撞孔壁或护筒。孔内出碴，不能堆积在钻孔周围。 钻机初钻时，采用小冲程、小进尺使初成孔竖直、圆顺，防止孔位偏心，孔口坍塌。钻进过程中及时排渣，并根据地质情况及时调整冲程。遇到土层变化时，及时调整泥浆比重和钻孔速度，并改变冲程，防止卡钻、冲坏孔壁或使孔壁失圆的发生，确保成孔质量和钻进速度。当钻孔进入淤泥、砂层时，须用小冲程钻进，加大护壁泥浆比重或掺入适当的小片石和水泥，确保护壁质量；钻孔过程中随时分析地质情况并与设计资料进行比较，做好钻孔记录；经常检查泥浆的各项指标。钻孔作业必须连续进行，不得中断。钻孔到位后，仔细检查复核，确定到达设计标高后，停止钻进。钻孔过程中及时填写钻孔记录。 孔深达到设计要求时，检查孔深、孔径、孔位和孔形，并经监理工程师认可后，进行孔底清理以及灌注水下混凝土的准备工作。1.9.2.7、地质情况记录钻孔桩钻进施工时及时填写原始钻孔记录表，由专人负责填写，交接班时有交接记录。并根据土层取样绘制孔桩地质剖面图。1.9.2.8、清孔钻孔达到设计图纸孔深后且成孔质量符合图纸要求并经监理工程师批准，应立即进行清孔。清孔时，孔内水位应保持在地下水位或河流水位以上1.5m2m，防止钻孔的任何坍陷；清孔后孔底沉淀物厚度应进行检查，在灌注水下混凝土前，孔底沉淀厚度应小于3cm。1.9.2.9、钢筋笼的制作及吊装钢筋必须入库，有防雨防尘设施，分类应有明显的标志标：钢筋的型号、品种、规格、批号、检验状态钢筋摆离地面不得小于30cm。钢筋采用手工双面电孤焊时，接头长度应大于10d，起孤和孤长应少考虑1cm，以保证搭接长度。钢筋骨架的制做和吊放允许偏差为：主筋间距10mm，箍筋间距20mm。骨架外径10mm，骨架倾斜度0.5%骨架保护层厚度20mm骨架中心平面位置20mm骨架顶端高程20mm骨架底面高程50mm钢筋焊接接头同一截面接头数量不超过50%，接头需要互相错开50cm以上。钢筋笼上每隔2m沿钢筋笼周边设置定位筋，横向圆周不得少于4处，定位筋焊接在加强筋上。钢筋笼在运输、起吊和安装过程中、轻搬、轻运，保证骨架的整体性，防止变形。起吊点设在加强箍筋部位，吊直扶稳，对准桩孔缓慢下沉，避免碰撞孔壁，吊装就位偏差不大于5cm。钢筋笼入孔后，在顶端处做弯钩钢筋与井口钢管焊接；使其定位牢固，防止“掉笼”或“浮笼”。1.9.2.10、水下砼的灌注要求灌注水下砼的搅拌机能力,应能满足桩孔在规定时间内灌注完毕.灌注时间不得长于首批砼初凝时间.若估计灌注时间长于首批砼初凝时间,则应掺入缓凝剂.导管内径为200-350mm,导管使用前应进行水密承压和接头抗拉试验,严禁用压气试压.进行水密试验的水压不应小于孔内水深1.3倍的压力,不应小于导管壁焊缝可能承受灌注砼时最大内压力P的1.3倍,P可按下式计算:P=chc-H式中： P导管受到的最大内压力（KPa）c砼拌合物的容重（取24KN/m3） hc导管内砼柱最大高度（m），以导管全长式预计的最大高度计。井孔内水或泥浆的容重（24KN/m3）H井孔内水或泥浆的深度（m）首批灌注砼应能满足导管首次埋置深度（1.0m）和填充导管底部的需要，可用如下公式计算:VD2(H1+H2) /4+D2h/4式中： V首批灌注砼所需数量 D桩径直径 H1桩孔底至导管底端间距，一般为0.4m. H2导管首次埋置深度H2时,导管内砼柱平衡导管外,(或泥浆)压力所需的高度(m),即h1=H/cH井孔内水或泥浆的容重,c导内砼拌合物的容重.砼拌合物运至灌注地点时,应检查其和易性和坍落度首批砼拌合物下落后,砼应连续灌注在灌注过程中,导管的埋置深度宜控制在2-6m在灌注过程中,应经常测探井孔内砼面的位置,及时调整导管埋深.为防止浮笼,当灌注的砼顶面距钢筋骨架底部1m左右时,应降低砼的灌注速度,当砼拌合物上升到骨架底口4m以上时,提升导管,使其底口高于骨架底部2m以上,即可恢复的常灌注速度。 灌注的桩顶标高应比设计高出1m,以保有效桩长部位砼的强度.多余部分接桩前凿除,残余桩头应无松散层。砼桩基检测在成桩14天后进行，清除孔内泥浆并凿除桩头，并会同监理工程师和检测单位对逐桩进行检测，检测方法分低应变检测和超声波检测两种。对于陆上桩，当桩长40米或直径2.2米时采用超声波检测，桩长40米且直径2.2米时采用低应变检测，水中桩一律采用超声波检测。合格后进行下道工序施工654321隔水栓式导管法施工程序图1、安设导管(导管底部与孔底之间留出300500mm空隙)2、悬挂隔水栓； 3、灌入首批混凝土4、剪断铁丝，隔水栓下落孔底；5、连续灌注混凝土，上提导管6、混凝土灌注完毕，拔出护筒1.10、 承台（系梁）施工1.10.1、承台施工工艺流程施工准备施工放样 否监理检测 是凿除桩头钢筋加工钢筋绑扎承台立模 监理检测 否混凝土制备 是浇筑混凝土混凝土养护下一道工序1.10.2、凿除桩头混凝土桩头凿除必须到位，确认已经凿到了合格混凝土和设计位置后，将桩顶面平整、并冲洗干净。1.10.3、安装模型桥墩桩顶系梁、承台模型采用大块组合钢模拼装，在钢模面上涂满脱模剂；坑底垫上一层油毡或铺设5CM砂浆做为底模将混凝土与土隔开，桩顶冲洗干净。1.10.4、绑扎钢筋按设计图纸布置绑扎钢筋，对钢筋骨架进行必要的加固（可采用中间加支撑、悬吊等措施），以免浇注混凝土时顶层钢筋被压弯。1.10.5、浇注混凝土砼采用防侵蚀混凝土，用多台75的插入式振动器振捣，混凝土施工过程中注意以下几点：浇注混凝土前必须检查钢筋布置、模型安装是否合格，确认合格且经监理工程师签认。用改善骨料级配、降低水灰比、掺加外加剂等减少水泥用量。减少分层厚度，加快混凝土散热速度。浇注混凝土时保持预埋的墩身钢筋位置准确、牢固。承台顶与墩身接触处拉毛，其余抹平压光。做好混凝土的养护工作。1.11、 桥梁下部施工桥墩直径25mm及25mm以上主筋采用等强直螺纹连接，桥墩采用柱形钢模施工，用汽车吊配合提升，桥墩混凝土采用汽车吊吊送。1.11.1、施工准备1.11.1.1、场地准备拌和站设备安装好，并调试完毕；钢筋棚、水泥库搭设完毕，料场用砼硬化。1.11.1.2、原材料钢筋、水泥、外加剂、直螺纹连接套筒均应有合格证，且现场抽验合格。碎石、砂、水各项指标均应符合规范要求。1.11.1.3、劳动力安排（见后附劳动力配备情况表）序号工种人数1模板工102钢筋工103电焊工64司机55混凝土工126杂工20合 计631.11.1.4、主要机具设备（见后附主要机具配备表）机械名称规格型号单位数量强制式砼搅拌机JS750台2钢筋切割机J3G-400A台2钢筋弯曲机GW40台2汽车起重机QY25台1电焊机B1-400台4振捣器=75mm个6砼运输车JC7台31.11.2、现行施工规范及本工点要求1.11.2.1、钢筋主筋采用等强直螺纹连接，其套筒应在工厂加工且有产品合格证，套筒的材料、尺寸、螺纹规格、公差带及精度等仍应符合产品规格的要求。钢筋应调直后下料，下料时，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得呈马蹄形。加工钢筋丝头时，应采用水溶性切削润滑液。接头拼装时用管钳扳手拧紧，应使两个丝头在套筒中央位置相互顶紧。拼接完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露，加长型接头的外露丝扣数不受限制，但应另有明显标记，以检查进入套筒的丝头长度是否满足要求。其它钢筋接头采用电弧焊接，每批钢筋焊接前应先进行试焊，合格后方可正式施焊。钢筋焊接采用搭接或帮条焊接，应尽量做成双面焊缝。钢筋接头应设置在钢筋承受应力较小处，并应分散布置，配置在“同一截面”内钢筋接头的截面积不得超过该“截面”钢筋总截面积的50%。1.11.2.2、模板外模板采用大块定型钢模板，内模采用组合钢模板，模板应具有足够的刚度和强度。钢模板及其配件应按批准的加工图加工，成品经检验合格后方可使用。重复使用的模板应始终保持其表面平面，形状准确，不漏浆。浇筑砼之前，模板应涂刷脱模剂，外露砼模板的脱模剂应采用同一品种。模板安装完毕后，对其平面位置，顶面标高，节点联系及纵横向稳定性，预埋件位置等进行检查，会签后，方能浇筑砼。不承重的侧模，应在混凝土强度能保证混凝土表面及棱角不损坏的情况下方可拆除，一般在混凝土抗压强度达到2.5Mpa时方可拆除侧模。1.11.2.3、混凝土混凝土在拌和站搅拌，搅拌时必须严格按配合比上料。每次拌和前均应对拌和设备进行检验、检修，保证混凝土标号的正确性和混凝土施工的正常进行。砼的水平运输用运输车,垂直运输采用汽车吊。混凝土浇筑应分层连续进行，每层厚度30cm，采用插入式振捣器振捣。混凝土振捣应有专人负责，严格按有关规定操作，确保砼全面捣实。拆模后，墩柱表面用薄膜养护。当气温低于+5时，不准向混凝土洒水。1.11.3、墩身施工大桥墩柱施工模板采用定型钢模，使用吊车进行模板架设，混凝土灌注采用混凝土搅拌站拌制混凝土，75插入式震捣器捣固施工，施工中控制好砼配合比和浇筑工艺，做到外美内实。钢筋绑扎时桥墩主筋采用等强直螺纹连接，施工前对桥墩主筋进行配料并进行接头车丝，以便用套筒进行连接时方便且保证同截面上的受力筋接头百分率不高于50%，其它钢筋的焊接和接头错位情况均满足规范要求。钢模板加工长度分为3m、2m及1m节段，根据需要拼装，拼装模板时用四个地锚固定，以稳定及调整垂直度。墩身混凝土在一次作业中浇筑完成，用吊车吊斗分层进行，分层厚度不大于30cm，在内部用插入式振捣棒振捣。振捣时避免碰撞钢筋模板。拆模时应在混凝土强度能保证其表面和棱角不因拆除模板而损坏，桥台台身施工，模板采用组合钢模外贴胶合板，组拼加固完后用吊车吊运拼装，模板支撑应牢固，应用地锚式钢管及方木支撑，保证结构物的外形尺寸及垂直度满足规范要求。立模前必须对前次浇注砼面进行凿毛处理，清除砼表层浮浆、污渣，并清洗干净，凿毛时砼强度不得低于2.5MPa，砼浇注完毕时应使砼面与模板顶面平齐，使模板缝与施工缝重合成一条缝，保证墩身表面美观。墩身所用砼由拌和站集中进行拌和，墩身砼分多节灌筑完成，采用75的捣固棒进行捣固，每30cm振捣一遍，保证砼密实连续，砼灌注完毕凝后在模板外侧洒水养护，拆模后用薄膜覆盖养护。墩柱及台身拆模后及时涂养护剂用塑料布包裹养生不少于7天，以保证结构物表面湿度测量放线监理检测 否搭设钢管脚手架焊绑钢筋安装模型 是 检查校正钢筋及模型 否监理检测 是灌注混凝土混凝土养护拆模整修模板刷脱模剂 柱墩施工工艺流程框图大桥平面控制布设国家四等三角网，最大边长比例误差控制在1/10万，以保证各墩台间相对关系，施测采用全站仪进行，施工放样采用极坐标法，换站复核。高程控制布设国家三等网，控制网施测及加密水准基点采用全站仪往返测三测回。施工采用自动安平水准仪控制，全站仪三角高程复核。墩垂直度采用激光铅直仪控制，在墩两侧埋设固定点，架设铅直仪控制模板垂直度，并采用全站仪复核墩身偏移量。1.11.4、桥台施工大桥0#台、3#台为埋置框架式桥台，采用大块钢模作模板，混凝土灌注采用混凝土搅拌站拌制混凝土、混凝土罐车运送混凝土施工。施工时注意以下事项：立好模型、绑扎好钢筋经监理工程师检查合格签认后方可灌注混凝土。台帽、耳背墙之间的连接要注意钢筋和各种连接件、预埋件的埋入。(模型螺栓拉杆设置位置要合适、数量足够，立模时用防水橡胶条将模板缝堵严，确保浇注混凝土时不漏浆。 1.12 、确保工程质量的措施1.12.1 、组织措施提高全员质量意识。市场竞争优胜劣汰，质量是企业赖以生存的关键。广泛深入地开展质量教育，提高各级领导和参战全体职工对创优质工程的思想认识，充分发挥每个职工的主动性和积极性，做好本职工作，促使施工工程质量的提高。 建立和健全质量管理体系。编制项目质量计划，建立项目部、队二级质量管理体系，充分发挥质量管理小组的职能作用，做到责任到人，定点定人定责，实行施工质量挂牌承包，按照设计和规范要求制定各工艺、各工序质量标准，保证施工有标准，检查有依据，使整个施工过程处于均衡、稳定、连续的受控状态，确保各梁体一次达优。 成立创优领导小组。项目部、队二级分别成立创优领导小组，经理、队长分别担任二级创优小组组长，项目部总工程师、队技术主管担任副组长，成员由施工、机械、安监、工程部、试验、物资等人员组成。积极开展全面质量管理活动，保部优省优，争创国优，明确公司、项目部、队三级领导小组职责。定期和不定期深入现场指导施工，改善施工工艺，及时检查、发现并解决问题。 成立各级专门负责工程质量的部门。项目部设质检部及专职质检工程师，工班设质检员，负责施工过程中的质量管理和检查，要根据项目的规模、特点制定相应的创优规划和详细的创优措施并成立相应的创优攻关小组。加强技术学习和质量培训工作。项目部要有计划、有系统的组织参战全体员工学习高速公路有关的技术标准、规定、规程、规则和细则，并进行技术考核及教育培训，全面掌握本岗位的操作规程和质量标准的内容、实施步骤，严格按照“贯标”要求组织施工，确保工程质量。 加强技术管理，强化工序质量意识。项目部选派有丰富施工经验的技术管理人员和施工队伍参加工程建设，为按期完成工程任务提供强有力的技术保证。要求对各施工工序详细技术交底和严格的质量控制，对工序标准的情况做出记录，确保各工序的质量。同时要推广施工新技术，开展技术攻关。定期进行质量大检查，积极开展创优竞赛活动。创优规划作为党政工团齐抓共管的一个重要环节，为促进创优规划的实施，要与社会主义劳动竞赛活动结合起来，制定具体措施，实行奖优罚劣，加大奖惩力度，重奖重罚，实行质量否决权，促使人人争先进、班班争样板，以点带面，掀起创优施工高潮。1.12.2、 技术措施开工前应进行定位复测，准确确定桥位，并埋设必要的护桩，设置水准基点（BM点）。施工期间定期进行中线及水平测量，确保桥位中线，跨度及各部位标高准确无误。对有水基坑开挖，必须有排水措施。基础开挖后，应认真核对地质资料，并做好原始记录。隐蔽工程必须经监理工程师检查、签证后才能封闭；钢筋绑扎应符合设计要求，经监理工程师检查签证后方可浇筑砼。加强试验工作，砼拌和应严格按配合比进行。墩台模板要统一规划，砼捣固要密实，曲面要园顺，大面平直，色泽一致，表面光洁。基础、墩台身砼未达到终凝前，不得泡水 强化现场管理，提高工程质量。现场管理是质量管理的落脚点，并着重抓好以下工作： a.确保工程建材的质量标准，做好工程材料计量工作。项目部设置工程试验中心，制梁场设工地实验室，坚持对钢材、水泥、砂石料按规范要求检验，确保材料质量合格，资料齐全，试验数据准确，严禁使用不合格材料。对预应力钢绞线、热轧钢筋的技术指标必须符合有关规定要求； b.压力表、张拉千斤顶等设备，应定期检查并建立卡片备查，并按规范要求定期对张拉设备校验。锚具必须抽样作强度试验，强度安全系数不得小于1.5； c.梁体砼所用的水泥，宜采用符合国家现行规定的硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥，在同一片梁上不得使用不同标号或不同厂家的水泥，质量不稳定的水泥不得采用，在同一片梁内，预应力钢绞线，不同钢号不得混杂使用；d.砼施工时，严格按配合比施工，拌和时间达到要求，以保证拌和均匀，振动持续时间以混凝土获得良好的密实度，表面泛浆气泡消失为度； e张拉时以应力控制为主，伸长量作为校核，运用双控措施，保证张拉质量； f认真抓好模板的安装调整并加强捣固砼，消除气泡、麻面现象，保证砼内实外美； g.严格按照设计标准、验交评定标准组织架梁施工，健全施工各道工序的检查复核制度，避免工作失误。定期进行质量大检查，积极开展创优竞赛活动。创优规划作为党政工团齐抓共管的一个重要环节，为促进创优规划的实施，要与社会主义劳动竞赛活动结合起来，制定具体措施，实行奖优罚劣，加大奖惩力度，重奖重罚，实行质量否决权，促使人人争先进、班班争样板，以点带面，掀起创优施工高潮。 狠抓工序质量，确保大桥整体质量 确立以群众自检为基础，自检、互检与专业检查相结合的质量三检制度和工前试验、工后检验的试验工作制度。程序是由班组质检员自检合格后，报队质量检查工程师，队检查合格后，报项目经理部质检工程师，经检查合格后，请主管工程师检查验收签证，再请工地监理工程师检查验收，确保各工序质量优良。坚持“三服从、五不施工、一票否决”的制度，即进度、工作量、计量三项服从工程质量；质量问题一票否决；在施工过程中做到：施工准备工作不充分不施工、设计图纸没有批复的不施工、没有进行技术交底不施工、必须的试验未达到标准不施工、施工方案和质量保证措施未确定不施工；工程质量不合格的工序坚决返工；质量工作要抓全、抓细、强化管理。1.13、确保施工安全的措施1.13.1、 施工安全的一般措施 施工过程中，制定由项目经理负责的安全管理体系，把施工安全作为工程建设的首要目标，并具有合同责任。且一定要遵守中华人民共和国有关部门及各省颁布实行的有关安全、劳动保护、污染法规和技术标准。做到“安全第一，预防为主”。 建立健全安全生产的管理体系，成立施工安全领导小组，专职检查桥梁施工安全，由项目经理担任组长，定期或不定期地召开安全生产会议，研究项目安全生产情况，发现问题及时解决处理。实行逐级签订安全承包合同，使各级明确自己的安全管理目标，制定好各施工场所的安全规划，达到全员参加、全面管理的目的，充分体现“安全生产、人人有责”的原则，做到消除事故隐患。贯彻执行“安全第一、预防为主”的方针。 施工队伍进场后，根据各个不同的工种、机械、车辆等，制订分项的切实可行的安全规则，编制成册，人手一册，便于学习，用以提高全员的安全意识，确保施工安全生产。各主要工种要配备专职安全员，按照规范条例履行职责。1.13.2、具体安全措施如下：严防火灾 消除一切可能造成火灾的事故根源，控制火源、易燃物和助燃物，装设灭火器材，培训专业灭火人员，一旦发生火情，要及时转移器材，疏散人员，及时组织有效的灭火工作，当火势超过本单位消防能力时，要及时报警，以防火情扩大造成更加严重的损失。严防触电及电器设备安全措施 进行安全用电知识教育，定期检修电器设备； 对电器设备外壳要进行防护性接地、保护性接零或绝缘；机械设备安全措施 施工机械设备的布局要合理，且要装设安全防护装置，操作者要严格遵守安全操作规程，操作前要对机械设备进行全面的安全检查，机械设备严禁带故障运行。严防高空坠落 高空及吊装作业要严格按照操作规程标准化、正规化施工，设置防护安全网，施工人员要佩带安全帽、安全绳及安全带等。桥梁架设安装时，应做到：架设现场要严格实行统一指挥，在吊装过程中，除现场指挥人员外，任何人都不能指挥操作。参加架设的操作人员要有明确分工，并建立岗位责任制。劳动分工要尽可能稳定，不要在操作前临时调换工种，以避免由于技术不熟练而发生意外事故。吊装作业区严禁非工作人员进入，所有人员均不得在起吊和运行的吊物下站立。对各种吊装设备要定期进行检查和维修。 起吊运送时，门吊上所有多余的木板、铁件等均应全部清除，工具必须有专人保管，以防在吊运中落下物件伤人。遇下列情况应停止吊运安装作业： 吊装设备损坏，控制失灵； 自然条件恶劣，大雨或六级以上大风时；操作人员不齐，影响工作进行； 现场发生事故，尚未处理完毕。1.14 、确保工期的措施 我单位多年来参加了多条高等级公路建设，一方面积累了较为丰富的公路路基、桥梁、隧道等工程的施工经验，另一方面锻炼出一大批技术水平较高的施工管理人员和技术全面的骨干队伍，为确保本合同工程施工方案的科学性、实用性、可靠性奠定了坚实的基础，这些对确保工期也起到了保证作用。同时鉴于本标段工程施工的特点，为保证优质、快速完成本合同施工，将采取以下措施：调谴精兵强将，强化施工管理。组建精干的桥梁工程施工队伍，投入足够的劳力、技术骨干和机械设备，建立各种管理领导体系，并迅速进驻施工现场，保证工程按期开工。进行科学组织和精心施工。加强施工计划的科学性、运用统筹法、网络技术、系统工程等新技术编制切实可行的实施性施工组织设计，选择最优施工方案。各项施工做到点段明确、轻重分明、施工计划可靠、资源配置得当，确保工程按计划完成。结合承包经营、施工生产的全过程有针对性地做好深入细致的政治思想工作，激发广大职工大干快上的劳动热情，增强加快提前的紧迫感和责任感，开展“保安全，创优质，保工期，增效益”的立功竞赛活动，最大限度地调动职工大干快上的积极性 。按照施组要求落实设备进场日期，严格执行机械设备岗位责任制，做好机械设备“管”、“用”、“养”、“修”工作，组织专门的维修保养班子，加强设备的保养和维修，实行设备强制保养，做好油、水管理，开展预防性检测工作，提高设备的完好率、利用率，保证不间断施工。提前做好全员技术培训，尤其是对特殊工种、大型设备操作司机，要进行系统、全面的培训，实行先培训再考核上岗制度。提高参战全体员工的技术素质，使整个工程顺利进行，保证总工期目标的实现。尽快做好大临工程的修建和“四通一平”（通水、通讯、通电、通路和平整场地）工作，制定施工计划和网络图，确保施组要求的工期实现。做好物资供应和后勤保证工作，各主要料、当地料、大堆料等要提前落实料源、运输方式和储存场地，提前签订供货合同，保证按时供货，避免因停工待料贻误工期。抓好安全、质量工作，将安全第一作为永恒的主题，视质量为企业的生命，杜绝一切返工浪费，作到一次交验优良，确保按期和提前完工。加强同业主、设计、监理、航运管理部门及当地政府的密切联系，树立良好的信誉，开创优良的外部施工环境。1.15、防雨防涝及防风措施 在汛期，应做好对未到达凝固强度的大桥基础及墩台的保护，具体措施如下： 密切与气象水文站的联系，以便提前和及时获得汛情。 在大雨到来之前，须做好墩台的保护工作。应在墩台四周设置防水设施。 在大风天气情况下，应做到： 应掌握和及时了解当地的气象和水文情况，遇有大风天气应检查和加固作业船只的锚缆等设施。当风力达到6级时（风压大于126Pa），起重机、打桩机、以及架梁等工作应停止作业，以防事故。1.16、质量保证体系 为确保我项目部承建的工程质量满足业主和社会的要求和期望，使各项质量活动规范化、标准化和程序化，项目部建立了文件化的质量体系。项目部属各施工队根据实际情况，建立了相对独立的质量体系。针对本项工程的特点，我们特制定如下质量保证体系：技术保证设备保证质量监督保证经济保证标准化作业现场技术指导学习公路桥涵技术规范学习公路桥涵验交标准学习交通法规和管理规程严格工程试验标准设备综合完好率达到90%设备综合利用率达到70%水泥、钢材、沥青等集中采购实验室对原材料采样合格项目部成立质检领导小组队、班组严格工序三检制度设专职质检员监督验评制质检责任制质量经济挂钩质量奖惩连带制质量奖惩兑现物资保证质量保证体系1.17、 安全保证体系我项目部将进一步建立健全安全保障体系，明确安全目标，目的是为防止或减少施工人员伤亡和设备事故的发生，保障施工安全和人身安全，提供适宜的工作环境，使施工生产在有序环境中进行，促进各项工作正常开展。安全保证体系如下：安全领导小组组长：项目经理副组长：副经理，书记，总工程师组员：各部室负责人，各队队长安全责任制安全教育安全工作体系安全控制安全检查安全活动经费安全奖惩条理各业务科室各队队长各队安全员工班义务安全员安全管理措施系统安全教育三工教育广播及黑板报防 洪 防 汛防 触 电防 火 灾防 淹 亡防高空坠落防机械车辆事故土石方爆破防护定期检查不定期检查奖惩兑现提高安全意识实现安全生产消除事故隐患提高预测预防能力安全保证体系框图1.18、 文明施工和环境保护措施加强现场管理实现文明施工是实施精品工程的重要组成部分，是检验各施工单位管理水平和整体素质的重要尺度，而环境保护是关系到人类生成和发展、保持生态平衡的大事。在工程施工中既要搞好工程建设，又要减少因施工对环境的破坏，是施工企业的基本职责及必须注意的原则问题。为此，特制定如下文明施工和环境保护措施：1.18.1、生活区 各种设施建设布局合理、整齐。 宿舍、办公室、库房、工作间内干净、整洁，各类物品摆放整齐。区域内始终保持清洁、卫生、道路晴雨畅通、平坦，垃圾集中存放、定期清理，不准明沟排放污水。区域内各类物品设备存放定置有序，用电设备安全有效，线路符合标准，防火、灭火器材足量有效。厕所定期消毒处理，便池加盖，保持清洁。1.18.2、施工现场严格执行国家环保法、矿产资源法和建设部199221号文，以及当地有关行政法规，开工前对全体职工进行培训教育。实行项目经理总负责制，坚持日常的督促检查工作，每月必须进行一次文明施工检查，对不具备文明施工条件的不准开工、施工、交工。分管段、分片区进行场地规划，运输道路、材料场库、机械停放场、搅拌场和生活区要按照总平面图合理布局，统一规划，布置整齐并设围栏。施工场地按要求设置各种标牌、标线，按规范施工，施工人员要佩戴胸卡上岗。各种材料、物品、设备分类存放界限清楚，放置规矩，砂石料等地方材料要码放整齐，主要材料设立标牌（内容为材料名称、规格、产地、用途等），施工现场内不允许有不合格的材料。对特殊设备、物品、材料要采取防潮、防雨、防晒、防火、防蚀、防爆措施。坚决杜绝因管理和存放不善而导致材料浪费现象的发生。 在工程施工种，确定环境保护重点，把植被保护、水土保持与流失、防止水源污染、烟尘污染作为环境保护的重点。坚持科学管理、文明施工，做到施工现场整洁有序、工完场清，并保护好当地水源及建筑物；重视环境保护和环境美化建设。1.19、加强教育，增强全员的质量意识各单位领导要高度重视工程创优，建立完善的质量保证体系。施工前必须提出明确的创优目标，制定出切实可行的创优规划，做到常抓不懈。要正确处理质量与数量、质量与工期、质量与效益的辩证关系，切实加强全体职工的质量意识，牢固树立“百年大计、质量第一”、“以质创优、以优取胜”的观念。在施工生产中，全体施工人员要认真贯彻执行保证质量的各项规定、规范、标准，为创优质工程真抓实干。1.20、加强创优工作，健全质保体系加强对创优工作的领导，建立健全以行政主管领导为组长、总工程师或技术主管为副组长、党政工团和各业务部门负责人为成员的各级创优领导小组。把创优工作当成头等大事来抓；健全各级施工技术管理和监督（检查）机构，提高全体职工的质量意识，积极宣传质量的重要性，开展群众性的创优活动，奖优罚劣，把创优活动与整个施工生产过程有机地结合起来。建立定期和不定期的施工质量检查制度。根据工程进展情况，按验标要求及时进行分部、分项和单位工程的检查评定。建立健全施工技术管理制度，实行总工程师（技术主管）负责制和质量监察人员派遣制。认真执行部颁的施工技术规范、规则，按设计图纸施工，严格工序检验和隐蔽工程检查签证。1.21、加强基础工作的管理1.21.1、加强技术基础工作施工技术管理是一项繁重复杂、艰苦细致的工作，是施工企业管理的重要组成部分，直接影响到质量、安全和工期、效益。要切实抓好企业各级技术基础管理工作，认真执行公司颁施工技术管理办法。要进一步完善审图、复核和技术交底及测量工作双检复核制度，杜绝识图、测量放样等错误。各级技术人员要增强责任心，领导要切实关心技术人员的工作、生活。多侧面、全方位地做好工作，解除他们的后顾之忧。制订提高工程质量的具体措施，努力克服各类工程施工质量通病，杜绝工程质量事故。定期对各种试验仪器，计量器具和测量仪器进行检测，确保仪器自身的精度。加强测试和检测手段，严格按配合比施工，严格执行“三检”制，对检测不合格的工程坚持返工重做。对购进的钢材、水泥等材料，进行抽样检查，无出厂合格证的产品一概禁止使用，砂石料必须满足规定强度和级配要求。认真贯彻实施“质量管理和质量保证“系列标准，深化全面质量管理有计划、有步骤、有目标地开展贯彻GB/T19000-ISO9000系列标准工作，提高企业整体素质，增强市场竞争能力。运用全面质量管理的手段，强化企业管理的各项基础工作。通过“三全”管理，调动一切积极因素，把质量管理工作落实到基层，落实到每一道工序，每一个人。根据实际情况，有针对性地成立QC小组，并广泛持久地开展QC活动，做到党政工团齐抓共管，使生产的全过程处于稳定的受控状态。通过系列标准的贯彻实施，把企业全面质量管理工作向前推进一步，使工程质量管理和工程质量整体水平不断稳步提高。1.21.2、严格质量奖惩，坚决执行质量保证金制度坚持质量否决权，坚持严格质量奖惩、重奖重罚的原则。工程质量要与评先、嘉奖、晋级、升级及验工计价挂起钩来。项目部设立质量奖励基金，用于优质工程奖励。总工程师、施工科长、安质科长、质量监察（检查）工程师均可行使质量否决权。对质量问题严重的单位或个人有权责令其返工、停工整顿或罚款等处理。“单位工程“达到优质样板工程标准的除全价验工外，另给奖励；达到优质工程标准的全价验工；达不到优质工程标准的质量保证金（工程建安价值的0.51提取部分）一律不予退还。对单位负责人，项目负责人和关键工序控制人员实行重奖重罚。凡工程质量长期上不去或工程质量低劣或发生大、重大质量事故的单位领导和责任人员，一律不能评先、晋级和奖励，并视情节轻重给予免职、降薪、降级、甚至撤职等处分。1.22、工程竣工后的保修措施在质量保修期项目经理部指定责任人负责工程的未尽事宜；责任人至少每月一次对业主进行回访，主动从业主方面获得有关本工程的信息，发现由施工原因导致的质量问题，积极进行解决。1.23、对建设单位的质量保修通知处理根据业主质量保修要求组织专门的人员，按总包部的指示进行修复，直至经总包部检验合格为止。保修的处理结果，应填写“保修记录表”，并附总包部签证或验收报告。1.24、项目经理的回访服务项目经理对总包部进行工作回访时，对回访内容进行记录，填写“服务记录表”见保修服务记录表，在回访人员和总包部签字确认后，报工程管理部备案2、工程预算2.1工程预算的作用一个工程设计，技术上是否先进合理，设计造价是衡量的标准之一。当基本建设项目确定后，如何将大量的劳动力、资金、材料用好、管好，做到少花钱多办事，是工程经济组织管理的主要内容。因此，从设计到施工直至投产，都离不开工程概、预算。工程概、预算是设计文件的组成部分，又是工程管理不可缺少的内容和依据。其作用归纳如下：1) 是编制基本建设计划，确定和控制基本建设投资额的依据。2) 是设计与施工方案优选的依据。3) 是实行基本建设招投标，签订工程合同，办理工程拨款、贷款和结算的依据。4) 是施工企业加强经营管理，搞好经济核算的基础。2.2编制依据国家有关工程建设和造价管理的法律、法规和方针政策。2) 批准的建设项目可行性研究报告和主管部门的有关规定。3) 初步设计项目一览表。4) 能满足编制概算的各专业经过校审的设计图纸、文字说明和设备清单。5) 工程所在地区的现行市政工程、建筑工程和其他专业工程的建筑安装概、预算定额、人工工资；建筑材料预算价格、材料差价调整系数、单位估价表、现行有关工程建设其他费用等文件、规定。6) 现行的有关设备原价及运杂费率。7) 建设场地的工程地质资料和施工条件。8) 工程所在地的土地征用、借用，房屋、构筑物、公用管线等搬拆迁以及临时工程等费用的有9) 缺项可参照类似工程的概、预算及技术经济指标。2.3编制方法主要工程项目应按照国家或省、市、自治区等主管部门规定的概算定额、单位估价表和取费标准等文件，根据初步设计图纸及说明书，按照建设场地的自然条件和施工条件计算工程数量并编制预算。2) 小型的单位造价占总投资比例不大，次要项目可按概算指标或参照类似工程预算的单位造价指标和单位材料消耗指标进行编制。 3) 设备费用按设备原价加运杂费率计算。 4) 其他费用原则上按有关规定的指标计算。 5) 工程不可预见的工程费用(预备费)应根据总概算书内容第一部分、第二部分和第三部分费用的合计，按工程所在地区规定的百分率计算。2.4计算过程根据交通部交工发1996612号发布的公路基本建设工程概算、预算编制方法的规定，公路工程概、预算费用由建筑安装工程费，设备、工具、器具及家具购置费，工程建设其他费用，预留费用共四大部分费用组成。本设计假设为施工准备阶段，采用施工预算。主要工程包括：混凝土工程、冲击钻钻空、桥梁墩台工程、盖梁及耳背墙、锥形护坡、支座、钢筋工程、便道、临时电力线路等。假设无自采材料。1) 首先在(01表)中确定预算编制范围内的工程或费用名称。在5中查其他直接费、现场经费及间接费综合费率填入(04表)中。填写(05表)。2) 根据(01表)中确定的工程及1，填写(08表)中的工料机名称、定额、数量。3) 将所有分项工程中需要的工料机填入(07表)。4) 将(07表)中的材料名称填入(09表)，机械名称填入(11表)，再根据7计算预算单价填入(07表)。5) 将(07表)中的预算单价填入(08表)，计算金额和各项费用。数量=定额工程数量金额=数量单价直接工程费=直接费+其他直接费+现场经费定额直接工程费=定额基价+其他直接费+现场经费其他直接费=定额基价其他直接费综合费率现场经费=定额基价现场经费综合费率间接费=定额直接工程费间接费综合费率6) 将(08表)的计算结果填入(03表)，计算建安工程费及各项费用的合计。施工技术装备费=(定额直接工程费+间接费)费率计划利润=(定额直接工程费+间接费)利润率税金=(直接工程费+间接费+计划利润)税率建安工程费=直接工程费+间接费+施工技术装备费+计划利润+税金7) 将(03表)和(08表)的计算结果填入01表。8) 通过(01表)和(03表)中的计算结果，计算填写(06表)。9) 将(06表)的结果填入(01表)，计算预留费用和概算总金额及技术经济指标和各项费用比重。10) 统计计算(02表)。预算结果详见“预算表”。2.5预算表总预算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥 编 制 范 围 ：小桥子桥下部结构 第1页 共2页 01表项目节细目工程或费用名称单位数量预算金额（元）经济技术指标各项费用比重（0/0）一第一部分 建筑安装工程费临时工程公路公里1临时道路km414134.38 1.39 4临时电力线路km524015.792.36 二路基工程三路面工程四桥梁涵洞工程5女儿河大桥2下部结构1台墙（砼）m3155.262194.76400.74 6.11 1台墙（钢筋）t0.218882.954050.23 0.09 2盖梁及耳背墙（砼）m3166.58132011.06792.48 12.97 2盖梁及耳背墙（钢筋）t18.35113448.76182.49 11.14 22桥梁墩台（砼）m329.2511642.15398.02 1.14 2桥梁墩台（钢筋）t4.3922587.535145.22 2.22 2承台工程m3604.3160717.4265.96 15.79 2灌注桩（砼）m3416133199.41320.19 13.08 3冲击钻机冲孔m36864725.29175.88 6.36 2锥形护坡1座桥台480749.1920187.30 7.93 2支座dm340372797.33180.64 7.15 五交叉工程六隧道工程七公路设施及预埋管线工程八绿化及环境保护工程九管理、养护及服务房屋总概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥 编 制 范 围 ：小桥子桥下部结构 第2页 共2页 01表第二部分 设备及工具、器具购置费第三部分 工程建设其他费用1土地征用及拆迁补偿费1 土地、青苗等补偿费元2建设项目管理费元1建设单位（业主）管理费元51579.10 5.07 2工程质量监督费元2223.24 0.22 3工程监理费元37053.95 3.64 4工程定额测定费元1778.59 0.17 5设计文件审查费元1482.16 0.15 6竣工验收试验检测费元300002.95 3联合试运转费元741.080.07 人工、主要材料、机械台班数量汇总表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 02表序号规 格 名 称单位总 数 量分 项 统 计场外运输损耗下部结构钢筋工程支座%数 量1人工工日9741.389422.23238.5580.62原木m32.092.093锯材m312.2412.244光圆钢筋t24.1924.195电焊条kg215.69215.696钢材t1.11.17加工钢材t1.31.38铁件kg1072.931072.939铁钉kg9.319.3110铁丝kg35.267.427.8611水泥t639.92639.9212水m32734.542734.5413中（粗）砂m3947.43947.4314片石m3351.44351.4415碎石4cmm31115.911115.9116板式橡胶支座dm340340317其他材料费元5651.545570.9480.618设备摊销费元2040.62040.619250L以内混凝土搅拌机台班75.6175.612060 m3/h内混凝土输送泵台班9.19.12212t以内轮式起重机台班19.3819.38222320t以内轮式起重机台班18.9118.91232430kva以内交流电焊机台班66.466.42424小型机具使用费元2395.312025.47369.84建筑安装工程费计算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共2页 03表序号1234567工程名称盖梁及耳背墙砼工程盖梁及耳背墙钢筋工程桥梁墩台砼工程桥梁墩台钢筋工程台墙混凝土工程台墙钢筋工程板式橡胶支座单位mtmtmtd m3工程量166.5818.3529.254.93155.20.218403直接工程费直接工程费人工费11890.154017.551765.01772.6311685.6357.821434.68材料费47222.8754381.926008.8514178.6133638.45636.8660530.6机械费53255.438168.362135.983328.957616.2756.890合计112368.1696567.839909.8319280.1952940.35751.5761965.28其他工程费8697.37474.35767.021492.294097.5858.174796.11合计121065.5104042.210676.8520772.4857037.93809.7466761.39间接费（元）6180.255311.23545.041060.412911.7241.343408.09利润（元）费率8907.2037654.74785.53231528.3024196.47659.57568907.203税金（元）综合税4765.354095.29420.26817.642245.1131.872627.85建安工程费合计（元）132011.06113448.711642.1522587.5362194.76882.9572797.33单价（元）792.486182.49398.024581.65400.744050.23180.64建筑安装工程费计算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第2页 共2页 03表序号123456工程名称承台混凝土工程灌注桩混凝土工程冲击钻机冲孔桥墩冲击钻机冲孔桥台锥型护坡单位m3m3mm1座桥台工程量604.3416.02561124直接费直接工程费人工费18931.511773.668215.324680.718775.44材料费105900.597171.27045.243086.2324422.41机械费13971.14434.9406992.59140916.150合计136803.1113379.7482253.13168683.0843197.85其他工程费10588.58775.5937326.3913056.073343.51合计147391.6122155.29519579.5181739.246541.36间接费（元）7524.26235.886523.929277.572375.88利润（元）费率10844.118987.38236827.2413371.173424.207税金（元）综合税5801.64808.2420451.577153.571831.95建安工程费合计（元）160717.4133199.41566555.01198170.2980749.19单价（元）265.9320.192213.111769.3820187.30其他工程及间接费综合费率计算表建设项目名称: 沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 04表序号12345工程类别构造物I其他工程费率（%）冬季施工增加费-雨季施工增加费0.07夜间施工增加费-高原地区施工增加费-风沙地区施工增加费-沿海地区施工增加费-行车扰工程施工增加费0.94安全及文明施工增加费0.72临时设施费2.65施工辅助费1.30工程转移费2.06综合费率6.80.94间接费费率（%）规费养老保险-失业保险-医疗保险-住房公积金-工伤保险-综合费率-企业管理费基本费用4.44主副食运费补贴0.40职工探亲路费0.29职工取暖补贴-财务费用0.37综合费率5.5工程建设其他费用及回收金额计算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 06表序号费用名称及回收金额项目说明及计算式金额（元）备注1建设单位（业主）管理费14821583.48%51579.10 2工程质量监督费14821580.15%2223.24 3工程监理费14821582.5%37053.95 4工程定额测定费14821580.12%1778.59 5设计文件审查费14821580.1%1482.16 6竣工验收试验检测费300007联合试运转费14821580.05%741.08人工、材料、机械台班单价汇总表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共2页 07表序号名称单位代号金额（元）备注1人工工日117.82原木m3107203锯材m119314光圆钢筋t1628005带肋钢筋t1728456钢绞线t2065007波纹管钢带t2863508钢材t3030009钢丝绳t41530010电焊条kg425.4111加工钢材t50450012板式橡胶支座dm38615013弗式锚具t13250014钢板t138400015铁件kg1504.6516铁皮kg15725.417铸铁管kg160218铁钉1515.0819铁丝kg152720橡胶条kg17831.421325水泥t24033522425水泥t24134523石油沥青t260140024水m3268125中粗砂m328613.2626砂砾m32871927粘土m32909.528片石m33052529矿粉t3159530碎石m332034.6731碎石m332134.6732碎石m332333.1233石屑m332631.534轮式装载机台班437284.8356-8t光轮压路机台班458184.55368-10t光轮压路机台班459199.743712-15t光轮压路机台班461266.683830t以内沥青拌合设备台班5312318.71人工、材料、机械台班单价汇总表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第2页 共2页 07表序号名称单位代号金额（元）备注39250L以内混凝土搅拌机台班56989.0940900KN以内预应力拉伸机台班62347.8841波纹管卷制机台班630166.88424t以内自卸汽车台班647291.584310t以内轮式起重机台班691392.334412t以内轮式起重机台班700535.844520t以内轮式起重机台班702816.974630KN以内单筒慢速卷扬机台班70968.54750KN以内单筒慢速卷扬机台班71083.24830型电动冲击钻机台班780559.784930KVA以内交流电焊机台班86681.9650100KVA以内交流电焊机台班879181.5651150KVA以内交流电焊机台班880273.63521t以内机动翻斗车台班67586.09分项工程预算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第 1页 共1页 08-1表序号工程项目灌注桩合计工程细目混凝土工程定额单位10m3工程数量41.60定额表号311-4-27-7工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工元17.815.9661.4 11773.6 661.4 11773.6 230号水下混凝土m312.98540.0 0.0 540.0 0.0 3325号水泥t3355.789240.8 80675.5 240.8 80675.5 4水m313124.8 124.8 124.8 124.8 5中粗砂m313.266.1253.8 3364.9 253.8 3364.9 6碎石（4cm）m334.678.96372.7 12922.8 372.7 12922.8 7其他材料费元1283.2 83.2 83.2 83.2 8设备摊销费元116.9703.0 703.0 703.0 703.0 9材料总重量t28.41181.4 0.0 1181.4 0.0 10250L以内混凝土搅拌机台班89.091.0945.3 4039.7 45.3 4039.7 1160m/h内混凝土输送泵台班500.197.9 395.2 7.9 395.2 12基价元1145960694.4 60694.4 60694.4 60694.4 13141516直接工程费元113379.7113379.7其他工程费元7.74%8775.598775.59现场经费元间接费元5.5%6235.886235.88利润及税金元4808.244808.24建筑安装工程费元133199.41133199.41本分项工程费用：人工费11773.6元；材料费97171.2元；机械使用费4434.9元；间接工程费6235.88元分项工程预算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-2表序号工程项目承台工程合计工程细目定额单位10m3工程数量60.43定额表号334-4-37-9工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.817.61063.6 18931.5 1063.6 18931.5 230号水泥混凝土m310.4628.5 0.0 628.5 0.0 3原木m37200.0161.0 696.2 1.0 696.2 4锯材m39310.0130.8 731.4 0.8 731.4 5组合钢模板t40000.0080.5 1933.8 0.5 1933.8 6铁件kg4.653.5211.5 983.5 211.5 983.5 720-22号铁丝kg70.0 0.0 8425号水泥t3453.806230.0 79348.8 230.0 79348.8 9水m31181087.7 1087.7 1087.7 1087.7 10中粗砂m313.266.24377.1 5000.1 377.1 5000.1 11碎石（4cm）m334.677.59458.7 15901.9 458.7 15901.9 12其他材料费元13.6217.5 217.5 217.5 217.5 13材料总重量t24.61486.6 0.0 1486.6 0.0 14250L以内混凝土搅拌机台班89.090.8853.2 4737.7 53.2 4737.7 1560m/h以内混凝土输送泵台班500.159.1 453.2 9.1 453.2 1612t以内汽车式起重机台班7000.137.9 5499.1 7.9 5499.1 17小型机具使用费元121.21281.1 1281.1 1281.1 1281.1 18基价元1128977894.3 77894.3 77894.3 77894.3 直接工程费元136803.1136803.1其他工程费元7.74%10588.510588.5现场经费元间接费元5.5%7524.27524.2利润及税金元5801.65801.6建筑安装工程费元160717.4160717.4本分项工程费用：人工费18931.5 元；材料费105900.5元；机械使用费11971.1元；间接工程费7524.2元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第 1页 共 1 页 08-3表序号工程项目桥梁墩台合计工程细目混凝土工程定额单位10m3工程数量2.925定额表号336-4-38-5工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.833.999.16 1765.00 99.16 1765.00 230号水泥混凝土m310.20029.84 0.00 29.84 0.00 3锯材m39310.0200.06 54.46 0.06 54.46 4型钢t30000.0800.23 702.00 0.23 702.00 5钢板t40000.0010.002911.70 0.00 11.70 6钢管t63500.0030.01 55.72 0.01 55.72 7铁丝绳t53000.0020.01 31.01 0.01 31.01 8门式钢支架t4500.00.0060.02 78.98 0.02 78.98 9铁件kg4.724.671.96 338.19 71.96 338.19 10325号水泥t335.03.6010.53 3527.55 10.53 3527.55 11水m31.0012.0035.10 35.10 35.10 35.10 12中（粗）砂m313.35.114.92 198.40 14.92 198.40 13碎石（4cm）m334.678.825.74 892.41 25.74 892.41 14其他材料费元1.0028.4083.07 83.07 83.07 83.07 15材料总重量t24.1070.49 0.00 70.49 0.00 16250L以内砼搅拌机台班89.090.92.63 234.53 2.63 234.53 1720t以内汽车起重机台班816.970.772.25 1840.02 2.25 1840.02 18小型机具使用费元12161.43 61.43 61.43 61.43 19基价元117475109.98 5109.98 5109.98 5109.98 直接工程费9909.839909.83其他工程费7.74%767.02767.02现场经费间接费5.5%545.04545.04利润及税金420.26420.26建筑安装工程费11642.1511642.15本分项工程费用：人工费1765.0元；材料费6008.85元；机械使用费2135.98元；间接工程费545.04元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第 1页 共 1 页 08-4表序号工程项目桥梁墩台合计工程细目钢筋工程定额单位1t工程数量4.93定额表号336-4-38-5工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.820.29.59 1772.63 9.59 1772.63 230号水泥混凝土m33锯材m39314级钢筋t28450.1330.66 1865.44 0.66 1865.44 5级钢筋t28000.8924.40 12313.17 4.40 12313.17 6电焊条kg5.4120.40100.57 544.09 100.57 544.09 7钢模板t4500.08门式钢支架t4500.09铁件kg4.7102022号铁丝kg7.01.5007.40 51.77 7.40 51.77 11其他材料费元1.0012材料总重量t14.93 4.93 13250L以内砼搅拌机台班89.091420t以内汽车起重机台班816.9715小型机具使用费元116.279.87 79.87 79.87 79.87 1630kN单筒慢速卷扬机台班68.50.422.07 141.84 2.07 141.84 1730kVA以内交流电焊机台班81.967.6937.91 3107.24 37.91 3107.24 18基价元1233111491.83 11491.83 11491.83 11491.83 直接工程费19280.1919280.19其他工程费7.74%1492.291492.29现场经费间接费5.5%1060.411060.41利润及税金817.64817.64建筑安装工程费22587.5322587.53本分项工程费用：人工费1772.63元 ;材料费14178.61元 ;机械使用费3328.95元 ;间接工程费1060.41元分项工程预算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第 1页 共 1 页 08-5表序号工程项目盖梁及耳背墙合计工程细目砼工程定额单位10m3工程数量16.658定额表号350-4-40-2+3工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.840.1667.99 11890.15 667.99 11890.15 2C30m310.2169.91 0.00 169.91 0.00 3原木m37200.0450.75 539.72 0.75 539.72 4锯材m39310.559.16 8529.73 9.16 8529.73 5型钢t30000.0440.73 2198.86 0.73 2198.86 6组合钢模板t40000.0220.37 1465.90 0.37 1465.90 7铁件kg4.6528.2469.76 2184.36 469.76 2184.36 8425号水泥t3454.17269.50 23976.53 69.50 23976.53 9水m3112199.90 199.90 199.90 199.90 10中（粗）砂m313.265.91698.55 1306.76 98.55 1306.76 11碎石（4cm）m334.677.242120.64 4182.49 120.64 4182.49 12其他材料费元1158.42638.63 2638.63 2638.63 2638.63 13材料总重量t24.7411.45 0.00 411.45 0.00 14250L以内砼搅拌机台班5690.8614.33 8151.43 14.33 8151.43 1520t以内轮式起重机台班702116.66 11693.92 16.66 11693.92 16小型机具使用费元124.6409.79 409.79 409.79 409.79 17基价元1264344027.09 44027.09 44027.09 44027.09 直接工程费元112368.16112368.16其他工程费元7.74%8697.308697.30现场经费元间接费元5.5%6180.256180.25利润及税金元4765.354765.35建筑安装工程费元132011.06132011.06本分项工程费用：人工费11890.15元:材料费47222.87元；机械使用费53255.14元；间接工程费6180.25元分项工程预算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第 1页 共 1 页 08-6表序号工程项目盖梁及耳背墙合计工程细目钢筋工程定额单位1t工程数量18.35定额表号350-4-40-4工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.812.3225.71 4017.55 225.71 4017.55 2电焊条kg5.416.2113.77 615.50 113.77 615.50 3级钢筋t28000.244.40 12331.20 4.40 12331.20 4级钢筋t28450.7914.50 41242.54 14.50 41242.54 5原木m37206锯材m39317铁钉kg5.088水m3198-12号铁丝kg71020-22号铁丝kg71.527.53 192.68 27.53 192.68 11其他材料费元112设备摊铺费元113材料总重量t118.35 0.00 18.35 0.00 1430型电动冲击钻机台班7801530kvA以内单筒变速卷扬机台班7090.427.71 5464.26 7.71 5464.26 16小型机具使用费元115.6286.26 286.26 286.26 286.26 1730kvA以内交流电焊机台班8662.0437.43 32417.84 37.43 32417.84 1基价元1201837030.30 37030.30 37030.30 37030.30 直接工程费元96567.8396567.83其他工程费元7.74%7474.357474.35现场经费元间接费元5.5%5311.235311.23利润及税金元4095.294095.29建筑安装工程费元113448.70113448.70本分项工程费用：人工费4017.55元:材料费54381.92元；机械使用费38168.36元；间接工程费5311.23元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-7表序号工程项目台墙合计工程细目混凝土工程定额单位10m3工程数量15.52定额表号342-4-38-18工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工元17.842.3656.50 11685.63 656.50 11685.63 230号水泥混凝土m310.2158.30 0.00 158.30 0.00 3原木m37200.0220.34 245.84 0.34 245.84 4锯材m39310.1432.22 2066.22 2.22 2066.22 5I级钢筋t28456II级钢筋t28007型钢t30000.0150.23 698.40 0.23 698.40 8电焊条kg5.419组合钢模板t63500.0240.37 2365.25 0.37 2365.25 10铁件kg4.6520.6319.71 1486.66 319.71 1486.66 11铁钉kg5.080.69.31 47.30 9.31 47.30 12425号水泥t3453.351.22 17669.52 51.22 17669.52 13水m3112186.24 186.24 186.24 186.24 14中（粗）砂m313.265.280.70 1070.14 80.70 1070.14 15碎石（4cm）m334.678.9138.13 4788.90 138.13 4788.90 16其他材料费元1194.23013.98 3013.98 3013.98 3013.98 17材料总重量t24.4378.69 0.00 378.69 0.00 18250L以内混凝土搅拌机台班89.090.8613.35 1189.10 13.35 1189.10 1912t以内汽车式起重机台班535.840.7411.48 6154.02 11.48 6154.02 20小型机具使用费元117.6273.15 273.15 273.15 273.15 21基价元1201731303.84 31303.84 31303.84 31303.84 直接工程费元52940.3552940.35其他工程费元7.74%4097.584097.58现场经费元间接费元5.5%2911.722911.72利润及税金元2245.112245.11建筑安装工程费元62194.7662194.76本分项工程费用：人工费11685.63元；材料费33638.45元；机械使用费7616.27元；间接工程费2911.72元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-8表序号工程项目支座合计工程细目板式橡胶支座定额单位1dm3工程数量403定额表号457-4-78-3工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.80.280.61434.6880.61434.682板式橡胶支座dm3150140360450403604503其他材料费元10.280.680.680.680.64基价元1622498624986249862498656789101112131415161718直接工程费元61965.2861965.28其他工程费元7.74%4796.114796.11现场经费元间接费元5.5%3408.093408.09利润及税金元2627.852627.85建筑安装工程费元72797.3372797.33本分项工程费用：人工费1434.68元；材料费60530.6元；机械使用费0元；间接工程费3408.09元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-9表序号工程项目冲击钻机冲孔合计工程细目桥墩桩定额单位10m工程数量25.6定额表号258-4-24-38工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.8149.73832.3268215.33832.3268215.32电焊条kg5.413.692.16498.5992.16498.593粘土m39.520.04513.024873.73513.024873.734水m3121537.6537.6537.6537.65其他材料费元10.25.125.125.125.126设备摊销费元144.51139.21139.21139.21139.27材料总重量t28.1719.360719.360830型电动冲击钻台班355.4544.61141.76405838.61141.76405838.6930kVA以内交流电焊机台班81.960.5514.081153.9914.081153.9910基价元18642221235.2221235.2221235.2221235.2直接工程费元482253.13482253.13其他工程费元7.74%37326.3937326.39现场经费元间接费元5.5%26523.9226523.92利润及税金元20451.5720451.57建筑安装工程费元566555.01566555.01本分项工程费用 人工费68215.3元；材料费7045.24元；机械使用费406992.59元；间接工程费26523.92元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-10表序号工程项目冲击钻机冲孔合计工程细目桥台桩定额单位10m工程数量11.2定额表号258-4-24-38工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.8123.81386.56 24680.77 1386.56 24680.77 2电焊条kg5.413.640.32 218.13 40.32 218.13 3粘土m39.520.04224.45 2132.26 224.45 2132.26 4水m3121235.20 235.20 235.20 235.20 5其他材料费元10.22.24 2.24 2.24 2.24 6设备摊销费元144.5498.40 498.40 498.40 498.40 7材料总重量t28.1314.72 0.00 314.72 0.00 830型电动冲击钻台班355.4535.27395.02 140411.28 395.02 140411.28 930kVA以内交流电焊机台班81.960.556.16 504.87 6.16 504.87 10基价元1691777470.40 77470.40 77470.40 77470.40 直接工程费元168683.08168683.08其他工程费元7.74%13056.0713056.07现场经费元间接费元5.5%9277.579277.57利润及税金元7153.577153.57建筑安装工程费元198170.29198170.29本分项工程费用 人工费24680.7元；材料费3086.23元；机械使用费140916.15元；间接工程费9277.57元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-11表序号工程项目台墙合计工程细目钢筋工程定额单位1t工程数量0.218定额表号342-4-38-18工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工元17.814.93.25 57.82 3.25 57.82 230号水泥混凝土m33原木m37204锯材m39315I级钢筋t28450.1640.04 101.71 0.04 101.71 6II级钢筋t28000.8610.19 525.55 0.19 525.55 7型钢t30008电焊条kg5.416.21.35 7.31 1.35 7.31 9组合钢模板t635010铁件kg4.6511铁钉kg5.081220-22号铁丝kg71.50.33 2.29 0.33 2.29 13其他材料费元114材料总重量t10.22 0.00 0.22 0.00 1512t以内汽车式起重机台班535.841630kN以内慢速卷扬机台班68.50.570.12 8.51 0.12 8.51 1730kVA以内交流电焊机台班81.962.50.55 44.67 0.55 44.67 18小型机具使用费元1173.71 3.71 3.71 3.71 19基价元12072451.70 451.70 451.70 451.70 直接工程费元751.57751.57其他工程费元7.74%58.1758.17现场经费元间接费元5.5%41.3441.34利润及税金元31.8731.87建筑安装工程费元882.95882.95本分项工程费用：人工费57.82元；材料费636.86元；机械使用费56.89元；间接工程费41.34元分项工程概算表建设项目名称：沈阳虎新公路小桥子桥编制范围：小桥子桥下部结构 第1页 共1页 08-12表序号工程项目锥型护坡合计工程细目定额单位1座桥台工程数量4定额表号313-519-1工料机名称单位单价（元）定额数量金额（元）数量金额（元）1人工工日17.8263.71054.818775.44 1054.818775.44 2水泥t3457.43529.7410260.30 29.7410260.30 水m3182328328.00 328328.00 3中粗砂m313.2630.59122.361622.49 122.361622.49 4片石m334.6787.86351.4412184.42 351.4412184.42 5其他材料费元16.827.227.20 27.227.20 6材料总重量t1947760.00 7760.00 7基价元157341054.818775.44 1054.818775.44 8910111213141516直接工程费元43197.8543197.85其他工程费元7.74%3343.513343.51现场经费元间接费元5.5%2375.882375.88利润及税金元1831.951831.95建筑安装工程费元80749.1980749.19本分项工程费用：人工费18775.44元；材料费24422.41元；机械使用费0元；间接工程费2375.88元结论桥梁的下部结构包括桥墩，桥台，盖梁，基础。其施工组织设计的特点如下：遵循招标文件的原则。严格按照招标文件要求的工期、安全、质量等目标编制技术标文件，使发包人的各项要求均得到有效保证。遵循设计文件的原则。在编制施组时，认真阅读核对所获得的技术设计文件资料，了解设计意图，掌握现场情况，严格按设计资料和设计原则编制施组，满足设计标准和要求。遵循“安全第一、预防为主”的原则。严格按照铁路施工安全操作规程，从制度、管理、方案、资源方面编制切实可行的施工方案和措施，确保施工安全。在本设计中，采用直升导管法灌注水下混凝土。导管上设漏斗，漏斗下设隔水栓。开始时漏斗中储备足量的混凝土拌和物，其数量要保证在切断隔水栓首批混凝土灌注下去后，使导管下口埋入混凝土中13m。以后尽量采用连续快速灌注，混凝土拌和物通过导管进入已灌好的混凝土中，并始终保证导管口埋在混凝土中（控制在2m6m范围内）。为使灌注工作顺利进行，应尽量缩短灌注时间，使整个灌注工作在首批混凝土初凝以前的时间内完成。灌注结束后，用测绳准确测出桩顶的混凝土面标高，并按规范要求考虑超灌余量。本设计假设为施工准备阶段，采用施工预算。主要工程包括：混凝土工程、冲击钻钻空、桥梁墩台工程、盖梁及耳背墙、锥形护坡、支座、钢筋工程、便道、临时电力线路等。假设无自采材料。主要工程项目应按照国家或省、市、自治区等主管部门规定的概算定额、单位估价表和取费标准等文件，根据初步设计图纸及说明书，按照建设场地的自然条件和施工条件计算工程数量并编制预算。致谢本毕业设计是在张彬教授，郑大为教授和易富副教授和等专业老师的精心指导下经过本人数月的辛苦工作完成的。本设计按照有关规定和标准要求，通过对本简支T梁桥的认真设计，制定出沈阳北郊虎新工路小桥子桥下部结构的设计说明书。本次的毕业设计，使我将专业知识系统的联系在一起，并且对相当一部分重点和难点有了新的认识，达到了对专业知识的再学习和再吸收的效果，并使认识达到了更深的层次。同时在设计过程中本人查阅和网上搜索了大量专业文献资料，学习到了许多新的专业知识，认识到一位工程人员必须时刻保持足够的耐心和求知欲望才能获得成功。设计过程中，我得到了张彬教授，郑大为教授和易富副教授等老师的悉心指导和耐心讲解，他们的指导犹如醍醐灌顶，令本人受益匪浅。在此，向各位老师们致以衷心的感谢和诚挚的敬意。同时，在设计中，同学之间精诚团结，互相帮助，使我深深感受到了集体的温暖。特在此，向设计中给过我无私帮助的盛博和张震同学表示感谢。由于本人知识水平有限，加之缺乏实践经验、时间仓促，在设计中难免存在缺点和不足，在此恳请各位老师和同学能够给予批评和指正，我一定会在未来的学习中加以注意。本人再次真诚的感谢指导我设计的郑大为老师，我深深的为您的人格魅力所吸引，我希望在未来辽工大的学习生涯中可以继续得到您的激励和鞭策。同时我也祝福四年来和我一起遨游学海的同窗们可已在未来鹏程万里，事业有成。 参考文献1 金吉寅等.公路桥涵设计手册桥梁附属构造与支座.北京:人民交通出版社,1999.2 江祖铭,王崇礼.公路桥涵设计手册墩台与基础.北京:人民交通出版社,1997.3 李明昭,万国宏.桥梁结构力学.北京:人民交通出版社,1990.4 交通部.公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004).北京:人民交通出版社,2004.5 叶见曙.结构设计原理M.第2版.北京:人民交通出版社,2005.6 交通部.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）.北京:人民交通出版社,2004.7 James. leburan and J.r.smith.Seismic behavior of isolated bridges: A-state-of-the-art review. Electronic Journal of Structural Engineering, 2005 8 Tracy.Mcgready and cobe.brante ren.Structural Finite Element Model Updating Using Ambient Vibration Test Results.Journal of Structural Engineering,April 2006.9 交通部.公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）.北京：人民交通出版社，1985.10 赵明华.基础工程M.第1版.北京:高等教育出版社,2003.11 高大钊，袁聚云.土质学与土力学M.第3版.北京:人民交通出版社,2001.12 公路定额及编制办法汇编.北京：人民交通出版社，2002.13 庄军生 桥梁支座（第二版） 北京: 中国铁道出版社，200014 周先雁 桥梁工程 北京：北京大学出版社，200815 孙俊 张长领 结构力学 重庆：重庆大学出版社 2003 附录A电化学去除氯和混凝土桥梁构件保护的实验室研究 氢脆人们普遍承认，氢在金属表面形成水阴极电解质，包括混凝土孔隙水，这一部分水表面上吸附的氢可能进入钢体内导致发生脆化。该现象对高强度钢材十分重要，但可能会表现为自身的延性损失和相关的结构等级，如钢筋缺口脆性。由于氢离子减少只发生在负电位电压约为1.0V处。Cu/CuSO4（实际上这种可能性是pH值而定），效果应该只发生在比阴极保护电流密度更高处。低强度钢氢脆化，是因为极为过度的保护和删除氯的过程。虽然低强度钢筋氢脆化一直以来与高强度钢筋相比不是那么严重，但是审慎的评估高电流密度电解脱氯对钢的结构特性的影响是有极大的可能性的。慢应变速率试验，也就是恒定延伸率测试（CERT），已被用于这些评估。初步恒定延伸率实验恒定延伸率试样俄亥俄州的布朗钢铁公司的一个1002英尺的直钢筋和2004英尺的弯曲钢筋做为制造氢脆试验片的材料。一个不断延伸率测试的缺口试样由高强度钢筋设计和制造。对慢应变速率试验装置进行了修改，以适应样本。这个样本设计如图3-1所示。恒定延伸率实验试验在加强钢筋的缺口样本上进行，以确定一个合适的延伸率用于今后的CERT的测试。对于这个实验，样本在阴极极化电流密度为3.15毫安/厘米处进行。电解液是除氧饱和的pH值为12.5的氢氧化钙溶液。这些条件最终被确定为实验的“环境”。控制试验也在空气中进行以进行比较。6个不同的延伸率分别为用作列于表3-1和图3-2绘制。进行额外的测试，以确定CERT对周围已经使用的电流密度的影响。9个不同的CERT的缺口试样实验分别在1500微安/平方厘米（1.5 安/平方英尺），5000微安/平方厘米（51.5 安/平方英尺）的条件下进行。此外还进行了在空气中的实验，作为9个不同的扩展速率的对照。所得到的1500微安/平方厘米（1.51.5 安/平方英尺）的数据绘制在图3-3中，5000微安/平方厘米（5 1.5 安/平方英尺）的数据绘制在图3-4中。与相应的电流密度的空气相比，电解液中没有明显的结构承载的减弱。然而，一般说来结构承载在5000微安/平方厘米（5 1.5 安/平方英尺）的情况下，要比1500微安/平方厘米时要低如图3-5所示。基于以上的实验，延伸为率为4.76 x 10-6cm/sec被选定进行下一步的实验因为在该点的断裂负荷曲线相对稳定。预期去除氯条件下的CERT试验在变电流密度条件下的CERT试验。试验在电流密度范围从1500到7000微安/平方厘米的范围内进行。这些电流密度对应与1.4到 6.5 amps/ft2对于钢筋或0.8至4 amps/ft2对于混凝土，在移动过程中的氯预期电流密度。获得的数据绘制在图3-6中。在电流密度在上述范围的影响似乎并不很大，因为在区域和时间内，采用了一系列减少失败的原因。在钢筋混凝土结构中氯离子浓度可各不相同，对脆化产生不同的的影响。试验还在不同氢氧化钙溶液中氯离子浓度从0到2.5，延伸率为4.76x 10-6cm/sec的缺口试样上进行。该钢的合适电流密度为5毫安/平方厘米和pH值为12.5。这些数据绘制在图3-7中，和空气中的测试相比结构承载没有减少。光滑试样测试缺口测试中很明显没有负面效应（断裂载荷降低）。因此，CERT的实验，在一个延伸率为4.76x 10-6cm/sec的符合美国ASTM 36号标准的光滑试样上进行。电流密度为常数，并在给定的样本范围5至6000 毫安/平方厘米内。图3-8和3-9显示了在时间和空间上减少的实验结果（部分结构强度），结果分别作为电流密度的函数。总的来说，数据显示当环境低于10A/cm2时，影响很小或没有影响，当环境在10到 100A/ cm2时，有一个相对较高的强度损失。更为明显的，当环境为大于100A/cm2时，延性有极为明显的减小。然后将平直的标本进行5至25小时不同时间的预充电，以便在机械试验开始前向系统中加氢。该标本在动态充电中进行试验。延长率仍然为4.76 x 10-6cm/sec， pH值保持在12.5，而钢铁电流密度为5000微安/平方厘米。所有的测试显示，延性降低，如图3-10所示。在区域内的相应的减少取决于不同的预充电时间。传统的钢筋由于氯脆化的结果删除过程似乎仅限于可塑性，或是减少侵蚀面积，而不是它的最终结构承载。图3-3给出加强钢筋样本的结构承载在空气中作为一个延伸率的功能。将这些数据与图3-6表明的情况做比较，可以看出阴极电流密度高达7毫安/平方厘米时，对结构承载情况的影响很少或没有影响。另一方面，图3-8表明，在同样的电流密度情况下，在空气中的试验试样横截面面积减少了百分。同样，图3-9显示了结构承载强度减少30，和空气中的试验相比被认为是一个相对平均的减少在结构强度样本中在高电流密度情况下。换句话说，包括阴极电流密度减少了材料的性能，其他的如面积减少和加强结构也被例举，但基本没有影响。延性恢复第二组的实验进行，以确定是否延性可以恢复如图3-8和3-9所示。平直标本预充电在5000微安/平方厘米在环境（氢氧化钙溶液）进行10小时。然后标本保持在无阴极环境下进行0-48小时不等的充电。 CERT的实验，在延长率为4.7 10-6cm/sec的情况下失败了。这些数据在图3-11和3-12中显示出在面积和时间中减少的部分并且包括其他时间。所有的测试表明，延性在空气内恢复了90。砂浆标本的CERT试验在阴极对立的砂浆环境中在加强钢筋标本上进行CERT的实验，能够获取更多的数据而不是发现一个类似的结构。标本水泥砂浆（1:2水泥：沙子）水灰比为0.5的比例配制而成。砂浆替代了平直标本减少的部分。铂丝被用来作为一个主要的阳极以潮湿的焦炭回填标本周围，以保证均匀的电流密度。测试时细胞内控制在潮湿的条件下。图3-13提供了配置和测试样本细胞示意图。更加适合延长拉伸率试的实验程序在砂浆覆盖的加强钢筋样本上得以发展。 CERT的实验在环境从0.005至5.00毫安/平方厘米的电流密度下的钢铁表面，并与在饱和氢氧化钙的环境中获得的数据进行比较。延性的试验数据，在区域中在结构上的减少的部分由图3-14和3-15中看出。报告中总的趋势是相同的在饱和Ca（OH）2电解液中。这显示减少的部分基本上与空气中的电流密度小于10A/cm2时相同。然而，伸长率，假设为结构损失，和空气甚至是最低的电流密度5A/cm2相比都减少了。在最高电流密度范围的调查，5 /平方英尺（5毫安/平方厘米），面积上的损失大约50是由于空气。这与Ca（OH）2条件下的结果相反，那时的延性损失为70。图3-16给出一些数据在潜在的（电流过）的基础上。结论一个长期的延性损失可能是十分重要的，因为这可能会影响到桥面上的最大承载能力。由于这些结构测试的影响，征求了马鲁夫博士，造价和结构工程师的意见。审查了现有数据后，马鲁夫博士总结说：“在我看来，如果大电流密度应用到现有的桥面板的去除氯中最适中的延性损失不会产生任何重大问题。延性适度的降低，不会对桥面使用寿命产生不利影响”。实验表明，砂浆试样的延性损失，甚至低于在氢氧化钙溶液条件下。对低碳钢试样迅速恢复的能力是应该有依据的，对钢筋的结构没有长期的不良影响。因此，在试验中没有任何证据表明，氯删除过程将对钢筋强度结构产生不利影响。钢筋混凝土粘结强度的研究先前的研究表明随着安培直流电的应用，钢筋和混凝土之间的粘结强度略有下降，有可能的表面修改的提升是由于：离子在混凝土中迁移时，与直流流动体会相互关联。枯竭的阴极反应物和反应产物的积累。广泛的粘结度的研究在NCHRP 12-13项目中进行，使用无盐混凝土，就是在应力展开前后都处在1氯化钠溶液条件下，更加不利比氢过电压是-1.11到-1.25 V并且在 Cu/CuSO4条件下，电流密度类似与氯去除时，48至960 mA/ft2（0.48至9.6 A/m2）。结论如下：一个阴极保护应用中的电流，可导致之间的钢筋和混凝土之间的粘结强度降。然而，应当指出目前应用这项研究的6920 安培/平方厘米，是为了观察效果过度数量的电流，远远超过了阴极合理的水平保护电流其剩余将作用于桥梁结构。该6920 安培/平方厘米约相当于75年保护在一个非常高的水平电流密度。粘结力一般不是至关重要的，在设计钢筋混凝土桥面时，因为砖的桥面跨度的深度比是较大的。事实上，AASHTO标准规范不要求粘结力计算应用在桥面设计上。因此，适度降低极限粘结应力，如百分之十甚至20百分之，不应危桥面正常使用的安全。由于粘结力的缘故产生0.01英寸加载端滑移（30样本），对因变量没有统计上的关系是独立的重大发现。”标准局（现为国家标准与技术研究院）于1913年首次测试表明当钢筋变为阴极时发生了明显的的混凝土软化。据说这是由于软化的钠和附近自由的钾离子通道在阴极逐渐集中导致的。此外，在18日的文章中被指出，美国陆军工程兵部队试验表明在20毫安/平方厘米（200 mA/m2），而在2到5毫安/平方厘米（20到 50 mA/ m2） ，在测试的54个月的时间内并没有损失。由新泽西州研究公司生产工作的结果表明，高强度混凝土与变形钢筋的粘结强度不依赖于外加电压或电流，但于应用在钢表面每平方米的安培时有关。该NCHRP 12-13研究证实上述情况并指出，“当考虑极限粘结强度的电流密度的影响时，粘结强度随着电流强度的的损失很小，和每平方米的安培时电流密度相比。本研究是提供更多量化数据有关阴极电流对钢筋混凝土粘结度的影响。钢筋随后被称为钢筋。试样的制备在混凝土钢筋粘结强度试验中标本是一个典型的梁端拉出型标本尺寸为4英寸（10厘米）厚，7英寸（18厘米）宽，14英寸（36厘米）长。一个4号的黑色钢筋（40级，由布朗哥伦布钢厂制造，俄亥俄州）被安排在沿纵向方向梁中心。 塑料管子5英寸（13厘米）长的一端和4英寸（10厘米）长的在另一端，分别放置在钢筋束，以便在中央只有5英寸 （13厘米）的一部分钢筋能够和混凝土粘结。为了测试，钢架及防滑计被连接到如图4-1所示的标本上。测试采用的方法被认为优于用ASTM C234, 对，“邦德开发的基础混凝土与钢筋进行比较。”总共30个标本，其中28含盐混凝土和其他两个无盐混凝土。含盐混凝土氯离子含量为4.5kg/m3。混凝土的基本性能如表4-1所示。修复的标本用模具保持在一个地点停留在雾室里放置了10天。然后，他们被移除雾室，已完成的表面用塑料布和胶带密封，以防止在运输过程中水分流失。在28天里他们被存储在73（23）和50的湿度（典型实验室环境）条件下。1988年9月20日，在一个不寻常的风暴中，由于屋顶渗漏一些人的样本被不慎弄湿。为了确保所有的测试样品水分含量平等，他们都被浸泡在饱和石灰水中7天（从9/23/88至9/30/88）然后在实验室空气储存室内放置28天（73 F和相对湿度50），直到（10/28/88）由于木材的支持，得以让空气在样本之间流通。电源的应用1988年10月28日，该标本从实验室空气存储中移除并安装在电源应用程序中（图4-2），以确保所有的样本本都暴露在相同的温度和相对湿度下。焦炭被用作回填材料，以确保统一和稳定的温度，湿度，以及电流分布（在动力样本的条件下）。最初水喷洒在焦炭回填材料上提供初始水分，以及每个容器的下半部分都装满了水作为水分供应。该水位是需要经常检查。所有的样本都在容器之中当进行粘结强度试验时，不论他们是否在通有电源。在混凝土钢筋粘结强度的研究矩阵的目的是要涵盖电流密度和总电流的代表值，分别适用于在露天使用的去除氯和阴极保护。本研究探讨的变数是在表4-2中的矩阵数字指的是测试的样本数量。该电源采用由惠普过滤直流电源的电流控制模式。电流进行监测，每周3次，并在必要时作出调整，以确保一个相对恒定的电流被应用到标本。其余标本，在这样的动力条件下，所有的测试，可以按两套方式完成。对供电和所有的变量测试的日期列于表4-3。1至7号标本意外收到43.12毫安/平方尺（43A/平方厘米），而不是预期的2毫安/平方尺（2A/平方厘米）的电流6天。对于标本4至7号，总电流通过总曝光时间减少纠正。为了评估效果，如果有当前激增的话，3标本（第16号，17和18）额外使用了2毫安/平方英尺（2A/平方厘米）即20安培/平方英尺（200安培/平方米）。混凝土钢筋粘结力试验用来拔出混凝土钢筋粘结测试设备的设计和组装，如图4-3所示。混凝土钢筋粘结强度试验和计算表明在NCHRP 180号报告中执行。千斤顶通过施加一个记录的拉力负载，通过一个夹紧机制与钢筋相连。三拨指标，用于钢筋混凝土纵向运动方面的测量，支持钢铁其中混凝土试件和钢筋框架的两侧。拨号指标，其中大部分来自千斤顶远程测量的钢筋自由端滑移。该钢筋加载结束运动，从其他两个拨号指标中获得，均是双方的钢筋安装检验。加载的高端滑移是计算与实测加载高端运动和钢筋理论伸展的差异，与胡克定律之间的差异是钢筋活动开始点，在那一点的量度是钢筋本身。在每次试验中，梁顶部保持水平（如木匠水平的指示）通过样本外端的垂直插孔。这阻止任何桩的钢筋行动的具体分裂倾向，并因此在粘结应力水平程度大大高于一般粘结测试（图4-1和4-3）。所有的标本进行混凝土钢筋粘结强度检测在室温下在电力应用下几个小时内完成。任何试样水分含量的变化在从电力设备中取出后的45分钟内达到最小，样本在5000毫安/平方英尺（5毫安/平方厘米）的电流密度供电下，需要3至4小时冷却到室温。数据减少的研究的三个最重要参数的粘结试验：极限粘结应力，在0.01英寸加载端滑移（这相当于最大压力造成的粘结力在0.02英寸时的极限粘结应力裂纹在正常的结构下），粘结应力在0.001英寸自由端内滑移。该粘结力为应力计算值等于相应的由钢铁嵌入式负载的荷载划分。最终粘结应力的计算依据是在混凝土钢筋粘结破坏之前最的高负荷记录。这些明显的加载端滑移是受了轻微的钢筋弯曲，是在加载开始前测试仪器加载形成的。因此，粘结力和加载端滑移的来源被认为是通过曲线的直线部分和滑动轴的线的交点作用结果与讨论样本都是在5000毫安/平方英尺（5毫安/平方厘米）的电流密度下驱动的在混凝土钢筋界面显示为黑色粉末。其中的三个供电为200安培时/平方英尺（0.2安培时/平方厘米）呈现出颜色变化（图4-4）是样本从电源应用设备中拿出时才注意到的。没有其他任何样本显示出电力应用的视觉效果。对所有样本粘结试验给出的测试结果见表4-4。在无意间的电流冲击试样1至7（如前所述）似乎并未有任何研究结果产生重大影响。极限粘结应力在所有测试样本的平均极限粘结应力值列于表4-5。他们也显示于图4-5（与电流密度呈现）和4-6（与总的应用电流呈现），在最高和最低电流值范围内。数据分析表明：运用当前的钢筋减少了钢筋混凝土的极限粘结应力（减少6.6到15）与含盐混凝土相比，（不供电的）。所有供电样本的平均极限粘结应力为1422帕 ，与当前没有应用的含盐控制标本相比这代表了11的减幅。供电标本的粘结力测试结果的差异是相当大的。所有控制样本的结果都在供电样本的范围之内相对于含盐对照标本，无盐对照标本的极限粘结应力减少7。值得注意的是，平均无盐混凝土抗压强度比含盐混凝土减少6。方差分析表明，由于电流密度或当前全部应力的作用两者的极限粘结强度无明显不同。在NCHRP的180报告（NCHRP 12-13号项目的报告），得出最终的结论，运用了3460安培时/平方英尺（34600安培时/平方米）也就是电流密度为高达960毫安/平方英尺（9.6安/平方米），约有10的极限粘结应力减少的生产，并有相对不大的影响在电流密度和极限粘结强度之间当其高达960毫安/平方英尺（9.6安/平方米）。在这项研究中，没有极限粘结应力显着减少当电流密度高达200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米），以及电流密度高达5000毫安/平方英尺（50A /平方米时。这些发现与NCHRP 12-13号项目的结论一致。粘结应力0.01加载端滑移粘结的应力在0.01时表4-6中总结了所有加载端滑移平均值的变量。这些影响量也如图4-7（电流密度）和4-8（总应用电流）中列出包括最大和最小量。统计分析（ANOVA）表明，在粘结应力为0.01时，在不同的电流密度和总应用电流情况下样本的加载端将发生滑移。还应该注意到：在较低的电流密度，2到100毫安/平方英尺（20到1000毫安/平方米）时，减少并不是十分明显，（减少量小于20）。然而，在高电流密度，5000毫安/平方英尺（50安/平方米），减少变得十分显着（减少量高达44）。类似的研究在总观测应用电流增加的情况下进行。采用较高的应用电流，200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）产生了一个41的粘结应力减少由于在粘结应力0.01加载端滑移。相较于含盐样本控制，无盐样本控制在粘结应力0.01加载端滑移的情况下显示出65的减少。这种减少比其他任何电力应用产生的减少都要小。进一步的统计分析（纽曼-科伊尔斯试验）显示，除了无盐控制，在应用电流密度为5000 mA /平方英尺（50A /平方米），总应用电流为200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）时有着显著的减少。值得注意的是以下两种情况时无显着降低：5000 mA /平方英尺（50 A /平方米）总的用电量为为 50安培时/平方英尺（500安培时/平方米）。100 mA /平方英尺（1 A /平方米）总的用电量为为200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）。然而，仅仅是5000毫安/平方英尺（50 A /平方米）和200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）的混合，这产生了显著的减少。基于上述分析，所有含盐控制样本都包含在内（3个于1989年行了测试，3个在1991年行了测试）。 1991年的控制数据仅略高于1989年的测试（约5）。在NCHRP12-13好研究中，我们发现，0.01加载端滑移和电流密度的阴极保护当应用高达960毫安/平方英尺（9.6安/平方米），总电流高达6920安培时/平方英尺（69,200安培时/平方米），没有明显的关系。这项研究显示，当电流在电流密度很高，达到5000毫安/平方英尺（50安/平方米）达到一个可能的应用高度即200的安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）时，粘结应力在0.01加载端滑移显着降低。粘结应力在0.001的自由端滑移该粘结应压力在0.001的自由端滑移所有的变量平均值列于表4-7。这些结果也在图4-9（电流密度）和4-10（总应用电流）中以最高值和最低值表示。统计分析（ANOVA及Newman - Keuls 试验分析，95的可信度）表明：在粘结应力0.001自由端滑移发生显着的降低当电流应用密度为5000毫安/平方英尺（总的应用电流为50或200 安培时/平方英尺）时。在粘结应力0.001自由端滑移发生显着的降低当总的应用电流为200安培时/平方英尺（电流应用密度为100或5000毫安/平方英尺）时。相对于具体控制的含盐混凝土，无盐混凝土样本在粘结应力0.001自由端滑移平均减少68。同样，这种情况下的减少量比任何一种通电应用情况下的减少量都小。粘结应力0.001自由端滑移所受的的影响，比粘结应力0.01加载端滑移更多。粘结应力0.01加载端滑移只有在高电流密度5000毫安/平方英尺（50 安/平方米）和高功率应用200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）时才能减少，并且粘结应力0.001自由端滑移只有在高功率应用5000毫安/平方英尺（50安 /平方米）或在高电流密度200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米）时才能减少。 NCHRP 12-13号研究并没有包括粘结应力0.001自由端滑移作为一个部分。因此，是不能相互比较的。无盐控制无盐控制样本（无电源应用）和含盐控制试样相比呈现出十分低的负荷对0.01加载端滑移和0.001自由端滑移，但基本在同一极限载荷。这可能是含盐控制试样增加了钢筋混凝土中锈蚀钢筋的粘结力的结果。从视觉上可以看出含盐控制样本的钢筋很少生锈和不含盐的控制样本相比没有很大的不同。目前，含盐和无盐控制样本所表现出来的明显的差异的原因尚不清楚。整体粘结应力0.01加载端滑移和粘结应力0.001自由端滑移在各种情况下的实际应用的粘结应力中所占的比例在图4-11和4-12中计算和绘制出。结果表明，对于含盐控制样本，在粘结应力0.01加载端滑移和粘结应力0.001自由端滑移基本是相同的，比实际应用粘结应力低大约24。随着总应用电流的增加，减少量也随之增大，特别是粘结应力0.001自由端滑移。当应用电流密度增加时也是相同的。这种减少量很明显是由于电流密度的增加。正如 “电源中的应用”这一节中所述的，测试矩阵是不完整的。因此，电流密度和总的应用电流之间的影响目前无法评价。当评价总的应用电流对粘结应力可能长生的影响时，电流密度的影响也需要考虑在内，因为相同的电流密度并不适用与总的应用电流的水平。同样的情况存在与电流密度可能造成的影响。为了估计电流密度或总应用电流可能分别产生的影响，粘结应力的数据都重新整理于表4-8。从表4-8中可以注意到，在低电流密度为2到100毫安/平方英尺（20到1000毫安/平方米），增加总电流应用没有减少所有三种类型的粘结应力，然而，在高电流密度为5000毫安/平方英尺（50安/平方米），增加总的应用电流略微降低了极限粘结应力和粘结应力0.01加载端滑移和自由端滑移。在较低的总应用电流50安培时/平方英尺（500安培时/平方米），增加电流密度并没有减少极限粘结强度，但略微减少了粘结力0.01加载端滑移和粘结应力0.001自由端滑移。当总应用电流水平高达200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米），增加电流密度降低所有三种类型的粘结应力。这又是需要指出，上述成果的提出是基与研究使用中的测试矩阵。因此，全面的统计分析工作是无法完成的。结论通过以上的研究，可以得到以下结论：极限粘结应力不受明显影响，当应用电流高达200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米），电流密度高达5000毫安/平方英尺（50安/平方米）时;目前应用的高电流密度为5000毫安/平方英尺（50安/平方米），而且总的应用电流高达，200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米），产生了显着的减少在粘结应力0.01加载端滑移（约40），但是和含盐控制样本相比没有减少。无论是高电流或高总应用电流水平，含盐控制样本产生了一个粘结应力0.001自由端滑移的显着降低与，但是和无盐样本相比并没有减少；无论是应用电流密度为小于100毫安/平方英尺（1安 /平方米），或总的应用电流水平降低到小于50安培时/平方英尺（500安培时/平方米），并没有显着的减小粘结应力0.01 加载端滑移（小于20）和结应力0.01自由端滑移（小于30）和含盐控制标本相比。即使在最高的电流密度，5000毫安/平方英尺（50安 /平方米），最长的时间，200安培时/平方英尺（2000安培时/平方米），测得的粘结应力减少只约等于无盐控制样本（不施加电流）;基于此研究中使用的矩阵测试，无法确定是否电流密度或总应用电流为最重要的参数。附录BElectrochemical Chloride Removal and Protection of Concrete Bridge Components: Laboratory StudiesHydrogen EmbrittlementIt is generally recognized that hydrogen is evolved at cathodic metal surfaces in aqueous electrolytes, including concrete pore water, and that a portion of this hydrogen which is adsorbed on the surface may enter the steel and contribute to embrittlement. The phenomenom is most important for high strength steels,but may manifest itself as loss of ductility and associated notch brittleness in structural grades such as reinforcing steel. Because hydrogen ion reduction occurs only at potentials more negative than about -1.0 V vs. Cu/CuSO4 (actually this potential is pH dependent), the effect should occur only at current densities higher than those used for cathodic protection. Hydrogen embrittlement of low- strength steel is therefore a concern only in instances of overprotection and for the chloride removal process. Although hydrogen embrittlement of low-strength conventional reinforcing steel is not as serious a concern as with high strength steel, it was considered prudent to assess the possibility of the high current density electrochemical chloride removal process affecting the structural properties of steel. Slow strain rate testing, also known as constant extension rate testing (CERT), was used forthese evaluations.Preliminary Constant Extension Rate TestingConstant Extension Rate Test SpecimenOne hundred feet of #2 smooth bar and 200 feet of #4 deformed bar was obtained fromBrown Steel Corporation, Columbus, Ohio for stock material to manufacture hydrogenembrittlement test specimens. A notched specimen for constant extension rate testing wasdesigned and manufactured from the reinforcing steel. Grips on the slow strain rate testdevice were modified to accommodate the specimens. The specimen design is shown inFigure 3-1.Constant Extension Rate DeterminationTests were conducted on the notched reinforcing steel specimens to determine a suitableextension rate for further CERT tests. For this investigation, the specimens were cathodicallypolarized at a current density of 3.15 milliamp/cm 2(3 A/ft2). The electrolyte was deaerated,saturated calcium hydroxide at a pH of 12.5. These conditions are identified in the results asthe environment. Control tests were also conducted in air for comparison. Additional tests were conducted to determine CERT effects at current densities surroundingthe current density already used. Nine different CERT experiments were conducted onnotched specimens at both 1500 microamps/cm 2(1.5 A/ft2) and 5000 microamps/cm 2 (5A/ft2). Tests were also conducted in air as controls at those nine different extension rates.The data obtained at 1500 microamps cm 2 (1.5 A/ft2) are plotted in Figure 3-3, and the 5000microamps/ cm 2 (5 A/ft2) data are plotted in Figure 3-4. No significant reduction in fractureload was observed in the electrolyte compared to air at either current density. However, thefracture loads at a current density of 5000 microamp cm 2 (5 A/ft2) were, in general, lowerthan for 1500 microamp/ cm 2 (1.5 A/ft2), as shown in Figure 3-5.Based on the above tests, an extension rate of 4.76 x 10.6cm/sec was selected for furtherexperiments due to the relative stability of the fracture load curves at that point.CERT Testing at Expected Chloride Removal ConditionsCERT Tests at Varying Current DensitiesTests were conducted at current densities ranging from 1500to 7000 microamps/ cm 2. Thesecurrent densities correspond to 1.4to 6.5 amps/ft2 on the steel or 0.8 to 4 amps ft2 of concrete, current densities expected during the chloride removal process. The data obtained are plotted in Figure 3-6. The effect of current density in the above range does not seem to be significant, since a fairly consistent reduction in area and time to failure results were observed.The chloride concentration at rebar level in a concrete structure can vary and may have an effect on embrittlement. Tests were also performed on notched specimens varying the chloride concentration from 0 to 2.5% in calcium hydroxide solution at an extension rate of 4.76 x 10-6cm/sec. The steel current density was constant at 5.0 amps/ ft2 (5 mA/cm 2) and the pH was 12.5. These data, plotted in Figure 3-7, show that there is no reduction in fracture load compared to air tests.Smooth Specimen TestingNo negative effect (fracture load reduction) was apparent from the testing of notched specimens. Hence, CERT experiments were performed at an extension rate of 4.7 x 10-6 cm/sec on smooth specimens machined from steel conforming to ASTM A 36. Current density was constant for a given specimenand in the range of 5 to 6000 miliamp ft2 (5 to 6000A/ cm 2). Figures 3-8 and 3-9 present the results of these experiments as plots of reduction in area (RA) and time to failure (proportional to fracture strain), respectively, as a function of current density. Collectively, the data show little or no environmental effect below about 10 milliamp/ ft2 (10A/ cm 2),followed by a regime of relatively high ductility loss between 10 and 100mi!liamp/ ft2 (10 and 100A/ cm 2)and, lastly, a progressive, lesser ductility reduction with increased current density above 100 milliamp/ ft2 (100A/ cm 2).Smooth specimens were then precharged for different durations ranging from 5 to 25 hours to put hydrogen into the system before beginning the mechanical testing. The specimens were then tested while being dynamically charged. The extension rate was again 4.76 x 10-6 cm/sec, the pH was constant at 12.5, and the steel current density was 5000 microamp/ cm 2 (5A ft2). All the tests showed reduction in ductility as shown in Figure 3-10. There is no corresponding change in reduction in area with respect to varying precharging time.The consequence of embrittlement of conventional reinforcing steel due to the chloride removal process appears to be limited to plasticity, or reduced reduction in area, of the rather than its ultimate fracture load. Figure 3-3 presented fracture load of reinforcing specimens in air as a function of extension rate. Comparison of these data with those Figure 3-6 indicates that cathodic current densities as high as 7 mA/ cm 2 (7 A/ft2) had little or no effect on fracture load. On the other hand, Figure 3-8 indicates that an eighty percen reduction in specimen cross-sectional area occurred for this same current density compar tests in air. Similarly, Figure 3-9 shows a 30% decrease in time to fracture, which is considered to correspond to an equivalent reduction in specimen strain-to-fracture forthe current density compared to air test conditions. In other words, the cathodic current de involved here have reduced plastic properties of the material, as represented by area red and strain-to-fracture, but have not influenced strength.Ductility RecoverabilityA second set of experiments was conducted in order to determine whether the ductility shown in Figures 3-8 and 3-9 was recoverable. Smooth specimens were precharged at milliamp/ ft2 (5 mA/cm2) in the environment (calcium hydroxide solution) for 10 hours. specimens were then maintained without cathodic charging for different durations from 48 hours. CERT experiments were then performed to failure at 4.7 x 10-6cm/sec. The are shown in Figures 3-11 and 3-12 as plots of reduction in area and time to failure, respectivily, versus rest time. All the tests showed that ductility was recovered to within 90% of the air values.CERT Testing on Mortared SpecimensCERT experiments were performed on reinforcing steel specimens while cathodically polarized in mortar to obtain data in an environment more similar to that found in a structure. Specimens were made using cement mortar (1:2 cement:sand) with a water-to-cement ratio of 0.5. Mortar was cast covering the reduced section of the smooth specimen. Platinum wire was used as the primary anode with a moist coke backfill to assure uniform current density around the specimen. Moisture inside the test cell was controlled. Figure 3-13 provides a schematic illustration of the specimen configuration and test cell.An experimental procedure appropriate for constant extension rate testing of tensile mortar covered reinforcing steel specimens was developed. CERT experiments were carded out at current densities ranging from 0.005 to 5.00 amps/ft2 (0.005 to 5.00 mA/cm 2) of steel surface and were compared with data obtained in saturated calcium hydroxide solutions.Ductility data for the testing are presented as plots of reduction in area (R.A)at fracture and time-to-failure (Tt) by Figures 3-14 and 3-15, respectively. The general trend here is the same as reported previously for a saturated Ca(OH) 2electrolyte. This reveals RA was essentially the same as in air for current densities 10 mA/ ft2 ( 10 A/ cm 2). However, elongation, assumed to be proportional to Tf, was reduced compared to air at even the lowest current density, 5 mA/ ft2 (5A/ cm 2). In the range of the highest current density investigated, 5 A/ ft2 (5 mA/ cm 2), RA was approximately 50% of the air value. This contrasts with the Ca(OH) 2solution results, where the ductility loss was 70%. Figure 3-16 presents this same RA data on a potential (current-off) basis.ConclusionsA significant long-term loss in ductility could be important since this may affect the maximum overload that may be placed on bridge decks. Because of the structural implications of these tests, Dr. R. M. Barnoff, consulting and structural engineer, was consulted for an opinion. After reviewing the available data, Dr. Bamoff concluded:In my opinion, if large current densities are applied to existing bridge decks for chloride removal . the modest loss of ductility will not create any significant problems . a modestreduction in ductility will not adversely affect the useful life of the bridge decks?Experiments indicated that the loss of ductility for mortared specimens was even less than that in the calcium hydroxide solution. The ability of mild steel specimens to recover quickly is evidence that there should be no long-term adverse effects to the reinforcing steel in the structure. Therefore, there is no evidence that the chloride removal process will adversely affect the reinforcing steel of the structure within the limits tested.Concrete-Rebar Bond Strength StudyPrevious studies have indicated a slight decrease in bond strength between reinforcing steel and concrete with increasing ampere-hours of applied direct current ,presumably arising from interface modification due to:a. migration of ions within the concrete in association with flow of direct current and/orb. depletion of cathodic reactants and accumulation of reaction products.Extensive bond studies were performed in NCHRP Project 12-13 using salt-free concrete, which was stored in 1% NaC1 solution before and after power application, many more negative than the hydrogen overvoltage which is -1.11 to -1.25 V vs Cu/CuSO4, and current densities similar to those used in chloride removal, 48 to 960 mA/ft2 (0.48 to 9.6 A/m2). It was concluded that:The application of a cathodic-protection current to reinforcing bars in concrete can result in a decrease in bond strength between steel and the concrete.It should be noted, however, that the 6920 amp-hr/ft of current that was applied in this study, which was done to observe the effects of excessive amounts of current, isfar in excess of any reasonable level of cathodic protection current that would be applied to a bridge structure. The 6920 amp- hr/ftis equivalent to about 75 years of protection at a very high level of current density.Bond stresses generally are not critical in the design of the reinforced-concrete slabs of bridge decks because the span-to-depth ratios of the slabs are relatively large. In fact, the AASHTO specification does not require the computation of bond stresses in the design of bridge decks. Therefore, a moderate decrease in ultimate bond stress, such as 10 percent or possibly 20 percent, should not jeopardize the ultimate safety of the deck slab.In the case of bond stress to produce a 0.01 in. loaded-end slip (30 specimens), no statistically significant relationships of dependent variables to the independent were found.Bureau of Standards (now National Institute of Standards and Technology) tests in 1913 fnst showed thatTMa definite softening of the concrete occurred near the cathode when the reinforcing steel was made cathodic. This softening was reportedly due to the gradual concentration of sodium and potassium ions near the cathode by passage of the current. Additionally, it is noted in reference 18 that tests by the U.S. Army Corps of Engineers showed measurable loss of bond at 20 mA/ft 2(200 mA/m2), whereas at 2 and 5 mA/ ft 2 (20 and 50 mA/ m2), there was no damage for the 54-month duration of the test.Work by the Jersey Production Research Company showed that17the bond strength between high strength concrete and deformed reinforcing bars did not depend on applied voltage or current, but on the total applied ampere hours per square foot of embedded steel surface. The NCHRP 12-13 study confnmed the above and stateda6when the effect of current density on ultimate bond strength is considered, the loss in bond strength is much less with increasing current density than with an increasing total ampere hour per square foot of applied current.This study was performed to provide additional quantitative data on the effect of cathodic currents on reinforcing steel-concrete bond. Reinforcing steel bar will subsequently be referred to as rebar.Specimen PreparationThe concrete-rebar bond strength test specimen was a modification of the typical beam-end type of pull-out specimen with dimensions of 4-in. (10-cm) thick by 7-in. (18-cm) wide by 14-in. (36-cm) long. One #4 black steel reinforcing bar (Grade 40, manufactured by Brown Steel of Columbus, OH) was placed in the center of the beam along the longitudinal direction. Plastic tubes, a 5-in. (13-cm) long on one end and a 4-in. (10-era) long on the other end, were placed on the reinforcing steel in the beam so that only the central 5-in. (13-era) portion of the rebar would be bonded with concrete. For testing, steel frames and slip gauges were attached to the specimens as shown in Figure 4-1. The test method used was considered superior to that used in ASTM C 234, Comparing Concretes on the Basis of the Bond Developed with Reinforcing Steel.A total of 30 specimens were cast, twenty-eight with salty concrete and the other two withsalt-free concrete. The admixed chloride content for the salty concrete was 7.5 lb/yd3(4.5kg/m3). The basic concrete properties are in Table 4-1.The specimens were cured in a fog room with the molds remaining in place for 10 days. They were then removed from the fog room and the finished surface was sealed using plastic sheet and tape to prevent moisture loss during shipping. At 28 days they were demolded and stored at 73F(23C) and 50% humidity (typical laboratory environment).On September 20, 1988, some of the specimens were inadvertently wetted as a result of roof leakage during an unusual storm. To ensure an equal moisture content for all the test specimens, they were all soaked in saturated limewater for 7 days (from 9/23/88 to 9/30/88) and then placed in lab air storage (73!F and 50% RH) for 28 days (until 10/28/88) on wood supports to allow air flow between the specimens.Power Application On October 28, 1988, the specimens were removed from lab air storage and installed in the power application setup (Figure 4-2) to ensure all the specimens were exposed to the same temperature and relative humidity. Loresco DWl coke was used as the backfill material to ensure uniform and stable temperature, humidity, and current distribution (in the case of powered specimens). Water was initially sprayed on the coke backfill material to provide initial moisture, and the lower portion of each container was filled with water as a moisture supply. The water level was checked frequently and topped as necessary. All the specimens remained in the setup until the time for the bond strength test regardless of whether they were under power or not.The concrete-rebar bond strength study matrix was designed to cover the representative values of the current density and the total applied current which were appropriate for use in the field for chloride removal and cathodic protection. The variables examined in this study are in Table 4-2 where the numbers in the matrix refer to the number of specimens tested.The power was applied by a filtered Hewlett Packard DC Power Supply in a current control mode. Currents were monitored three times a week and adjusted when necessary to assure that a relatively constant current was being applied to the specimens. The remaining specimens were powered in such a manner that all the tests could be completed in two sets. The dates of powering and testing for all the variables are presented in Table 4-3.Specimens 1 to 7 accidentally received 43.12 mA/ft2 (43 /cm2) instead of the desired 2 mA/ ft2 (2 / cm2) for 6 days. For Specimens 4 to 7, the total applied current was corrected by reducing the total exposure time. To evaluate the effect, if any, of the current surge, an additional set of 3 specimens (No. 16, 17, and 18) were powered at 2 mA/ ft2 2 / cm2) for 20 A-hr / ft2 (200 A-hr/m2).Concrete-Rebar Bond TestThe pull-out concrete-rebar bond test equipment was designed and assembled as shown in Figure 4-3.2 The concrete-rebar bond strength test and calculations were performed in accordance with NCHRP Report 180. A horizontal jack, exerting a tensile force recorded by a load cell, was connected to the reinforcing bar by a clamping mechanism. Three dial indicators, for measuring longitudinal movements of the rebar with respect to the concrete, were supported by the steel frames which were attached to the concrete specimen and the sides of the reinforcing steel. The dial indicator most remote from the jack measured the free-end slip of the bar. The loaded end movement of the rebar was obtained by averaging the reading from the other two dial indicators, which were mounted on both sides of the rebar. The loaded-end slip was calculated as the difference between the measured loaded-end movement and the theoretical stretching of the bar, in accordance with Hookes law, between the beginning of the bar embedment and the point on the bar where the measurements were made.During each test, the top of the beam was maintained horizontal (as indicated by a carpenters level) by pumping the vertical jack at the outer end of the specimen. This prevented any tendency for dowel action of the reinforcing bar to split the concrete, and, consequently, resulted in the attainment of levels of bond stress considerably higher than generally observed in bond testing 16(Figures 4-1 and 4-3).All the specimens were tested for concrete-rebar bond strength at room temperature, within a few hours after completion of power application. Any change in moisture content of the specimen was minimized by testing the specimen within 45 minutes after being removed from the power application set up, except for specimens powered at a current density of 5,000 mA/ft2 steel (5 mA/cm 2 steel) which required 3 to 4 hours to cool to room temperature.The data reduction involved examining the three most significant parameters of the bond tests: the ultimate bond stress, the bond stress at the 0.01 in. loaded-end slip (which would correspond to a maximum tolerable crack of 0.02 in. resulting from bond stress in an actu structure), and the bond stress at the 0.001 in. free-end slip. The bond stress was compute as a value equal to the appropriate load divided by the embedded area of the steel. The ultimate bond stress was calculated based on the maximum load recorded just before concrete-rebar bond failure.The apparent loaded-end slip was affected by a slight bending of the reinforcing steel as I was gripped by the test apparatus at the beginning of loading. Therefore, the origin of th bond stress vs loaded-end slip plot was assumed to be the point of intersection of the line through the straight line portion of the curve and the slip axis.Results and DiscussionThe specimens that were powered at a current density of 5,000 mA/ft 2(5 mA/cm 2) showed black powder deposit at the concrete-rebar interface. The three specimens which were powered to 200 A-hr/ ft 2steel (0.2 A-hr/ cm 2) displayed a color variation (Figure 4-4) on th surface which was noticed when the specimens were removed from the power application setup. No other specimen showed any visual effect of the power application. The bond t results for all the specimens are given in Table 4-4. The inadvertent current surge for Specimens 1 to 7 (discussed earlier) does not appear to have had any significant effect on study findings.The Ultimate Bond StressThe average values of the ultimate bond stress for all the specimens tested are summarized in Table 4-5. They are also graphically presented in Figures 4-5 (vs current density) and 4-6 (vs total applied current) with the maximum and minimum values.Data analysis indicated that: Applying current on the reinforcing steel reduced the rebar-concrete ultimate bond stress somewhat (6.6% to 15% reduction) in comparison to the salty concrete controls (unpowered). The average ultimate bond stress for all powered specimens was 1422 psi, which represented a reduction of 11% as compared to the salty control specimens to which no current was applied. The variations of the bond test results were quite large for powered specimens. All the results for the control specimens were in the range of the results for the powered specimens. As compared to salty control specimens, no-salt control specimens showed a 7% reduction in ultimate bond stress. It is also notable that the average compressive strength of the no-salt concrete was 6% less than that of the salty concrete.Analysis of variance showed that there was no statistical difference between the reductions ofultimate bond strength due to current density or total applied current.In NCHRP Report 180(the final report on NCHRP Study 12-13), it was concluded that a total applied current of 3460 A-hr/ft2 (34,600 A-hr/m2), applied at current densities as high as 960 mA/ft2 (9.6 A/ m2),produced about a 10% reduction in ultimate bond stress; and there was relatively little effect shown between the applied current density and the ultimate bond strength up to 960 mA/ft2 (9.6 A/ m2). In this study, no significant reduction in ultimate bond stress was observed for total applied currentup to 200 A-hr/ft2 (2000 A-hr/ m2), and for current density up to 5,000 mA/ft2 (50 A/ m2). These findings are in agreement with what was concluded in the NCHRP 12-13 study.Bond Stress at 0.01 Loaded-End SlipThe average values of the bond stress at a 0.01 loaded-end slip are summarized in Table 4-6 for all the variables. These values are also plotted in Figures 4-7 (vs current density) and 4-8 (vs total applied current) with the maximum and minimum values. Statistical analysis (ANOVA) showed that a significant reduction in bond stress at 0.01 loaded-end slip occurred after the specimens were powered at different current density levels and different total applied currents. It was also noticed that: At the lower current densities, 2 and 100 mA/ft 2(20 and 1000 mA/m2), the reduction was not very significant (a reduction less than 20%). However, at a high current density of 5,000 mA/ ft 2 (50 A/ m2), the reduction became very significant (as high as 44% reduction). A similar behavior was observed with the increase of the total applied current. The higher total applied charge, 200 A-hr/ ft 2 (2000 A-hr/ m2) yielded a reduction of 41% for the bond stress at 0.01 loaded-end slip. Compared to the salty control, no salt control specimens showed a reduction of 65% in bond stress at 0.01 loaded-end slip. This reduction was greater than any reductio
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