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烟墩冲中桥施工图设计,烟墩冲,中桥,施工图,设计
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烟墩冲中桥施工图设计CHANGSHA UNIVERSITY OF SCIENCE & TECHNOLOGY毕业设计(论文) 题目： 烟墩冲中桥施工图设计 课 题 类 别： 设计 R 论文学 生 姓 名： 肖悠悠学 号： 200718030420班 级： 桥土2007-04班专业（全称）： 土木工程（桥梁工程方向）指 导 教 师： 郝海霞 蔡长丰 2011年 6月土木工程（桥梁工程方向） 烟墩冲中桥施工图设计烟墩冲中桥方案比选与施工图设计学 生 姓 名： 肖悠悠学 号： 200718030420班 级： 桥土2007-04班专业（全称）：指 导 教 师： 郝海霞 蔡长丰 完 成 日 期： 2011.612.75m。主梁采用等截面箱型梁设计，梁高为Midas Civil软件进行辅助电；。土；箱型连续梁桥；内力计算；配筋计算；截面强度验算1.8m。 烟墩冲中桥施工图设计烟墩冲中桥施工图设计摘要本设计题目为烟墩冲中桥施工图设计，该桥为预应力混凝土箱型连续梁桥。该桥采用（32X3）m等跨布置，桥梁宽为本文主要阐述了该桥的设计和计算过程。本设计运用了算设计。首先对主桥进行总体结构设计，并建立模型，然后对上部结构进行内力计算、配筋计算，再进行强度、应力验算。具体包含以下几部分内容：1、桥型布置，结构各部分尺寸的拟定2、恒载内力计算3、活载内力计算4、荷载组合 ；5、配筋计算 ；6、截面强度验算7、截面抗裂验算8、构件的应力验算关键字：预应力混凝prestressed concrete; continuous box girder bridge; internal force calculation; 烟墩冲中桥施工图设计CONSTRUCTION DRAWINGDESIGN OF YANDUNCHONG BRIDGEABSTRACTThe subject of this design is the construction drawing design of Yandunchong bridge. This bridge is a prestressed concrete continuous box girder bridge. The span arrangementis (324)m and the width of this bridge is 12.75m. The superstructure is a three span box girderwith uniform cross section. The height of the girder is 1.8m.This articlemainly discussesthe design ofthe bridgeand thecalculation process. Midas Civil was used to help design this bridge. At first,collectivity structural design was confirmed and the model was established. Then perform the internal force and the reinforcing calculations. Finally, check the intensity and stress. These elements contain specifically: (1)The arrangement of the bridge types;(2)The calculation of the internal force of dead load; (3)The calculation of the internal force of movable load; (4)The combination of all kinds of load; (5)The arrangement of prestressed reinforcing bar; (6)The check of the section strength ;(7)The check of the crack resistance;(8)The check of the section stress .Key words:reinforcing calculation; the check of the section strength 烟墩冲中桥施工图设计目 录1 桥梁设计资料.11.1 设计基本资料.11.1.1 桥梁线形布置.11.1.2 设计标准.11.2 主要材料.11.3 施工方法.21.4 设计计算依据.22 主梁结构尺寸拟定.32.1 梁高.32.2 顶板厚度.32.3 底板厚度.32.4 腹板.32.5悬臂长度.42.6 梗肋尺寸.42.7 横隔板.43 设计计算.63.1 节点划分.63.2 恒载内力计算.73.3 活载效应计算.93.3.1 汽车荷载作用效应计算.93.3.2 偏载系数计算.93.4温度次内力计算.123.5基础沉降内力计算.153.6 内力组合.173.6.1 承载能力极限状态下的效应组合.18 烟墩冲中桥施工图设计3.6.2 正常使用极限状态组合.214 预应力钢束的计算.274.1 预应力钢束估算.274.2钢束计算结果.274.2.1 预应力钢束信息.284.2.2 预应力钢束的布置.284.3 预应力损失估算.285 截面强度验算.355.1 验算基本理论.355.2 验算计算公式.356 抗裂验算.406.1 正截面抗裂验算.406.2 斜截面抗裂验算.427 持久力状况构件的应力验算.467.1 正截面混凝土压应力验算.467.2 预应力筋拉应力验算.487.3 混凝土主压应力验算.50设计总结.54参考文献.55致 谢.56 附件A：开题报告 附件B：译文及原文影印件 。 烟墩冲中桥施工图设计1 桥梁设计资料1.1 设计基本资料1.1.1 桥梁线形布置平曲线半径：无平曲线。竖曲线半径：无竖曲线。1.1.2 设计标准烟墩冲大桥设计为预应力混凝土等截面连续箱梁结构，设计遵照“安全、适用、经济、美观”的基本原则进行设计，同时应充分考虑建造技术的先进性以及环境保护和可持续发展的要求。（1）跨径布置：32m+32m+32m，施工方法为支架现浇；桥梁布置立面图见图1-1。（2）设计荷载：公路I级。（3）桥面组成：0.625m（防撞护栏）+11.5m（行车道）+0.625m（防撞护栏）=12.75m（4）结构重要性系数：1.0。图1.1 桥梁布置立面图（单位：cm）1.2 主要材料（1）混凝土：主梁采用C50混凝土，墩身、桥台系梁采用C30混凝土，基桩采用C25混凝土。（2）预应力钢绞线：采用符合ASTM-920的低松弛高强钢绞线，直径为15.2mm，截面积为139mm2，标准强度 =1860MPa，弹性模量Ep= 第1页共56页 烟墩冲中桥施工图设计（3）普通钢筋：采用符合GB 149984标准的钢筋，直径大于等于12mm者采用HRB335热轧螺纹钢筋，直径小于12mm者采用R235热轧圆钢筋。（4）锚具：采用的锚具有YM15-16钢铰锚、AMY5-12钢铰锚类型锚具及其配套设备。（5）预应力管道：采用预埋金属波纹管成型，直径10cm。（6）支座：采用GJZ 2500系列橡胶支座。（7）伸缩缝：采用SFP-D60型伸缩缝。（8）桥面铺装：采用4cm厚的C40混凝土和9cm厚的沥青混凝土铺装。1.3 施工方法采用分段支架浇筑的方法，待达到设计强度后，张拉预应力钢束并压注水泥浆，等混凝土达到预定强度后拆除支架并卸模块，再完成主梁横向接缝，最后进行防护栏及桥面铺装施工。施工顺序如下:（1）施工桩基础，扩大基础和桥墩、承台；（2）搭设支架，立模放样；（3）预埋预应力波纹管道，绑扎普通钢筋，浇筑混凝土；（4）混凝土达到预定强度后开始张拉预应力钢束；（5）拆除支架并脱模；（6）二期自重作用加载，完成全桥工程。1.4 设计计算依据公路工程技术标准（JTG B012003）。公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）。公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）。第2页共56页 烟墩冲中桥施工图设计2 主梁结构尺寸拟定2.1 梁高在公路桥梁中，等截面连续梁桥的高跨比一般为L/15-L/25，本设计采用梁高为1.8m。2.2 顶板厚度箱梁的顶板除了参与主梁抗弯和承受主梁弯曲的拉或压应力外，它还是结构的行车道板，承受较大的横向内力。单纯从纵向力分析，在预应力混凝土连续梁中，由于承压面积较大，顶板纵向压应力一般不受控制设计。确定箱形截面的预板厚度一般考虑两个因素：满足桥面横向弯矩的要求；满足纵向预应力钢筋的要求。如果采用三向预应力体系，还应满足顶板横向钢束的要求。本设计综合考虑预应力钢筋以及普通钢筋的布置已经主跨的跨度，拟定顶板厚为24cm。2.3 底板厚度箱梁截面的顶板是结构承受正、负弯矩的主要工作部位，箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚直至墩顶，以适应受压要求。底板除需符合使用阶段的受压要求外，在破坏阶段还宜使中和轴保持在底板以内，并有适当的富余，箱梁根部底板一般约为墩顶梁高的1/101/12。纵向负弯矩区受压底板的厚度对改善全桥受力状态、减少徐变下挠十分重要，因而大跨度连续体系梁桥中，应确保承受负弯矩的内支点区域的箱梁底板有足够的厚度。箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶，以适应箱梁下缘受压的要求，墩顶区域底板不宜过薄，否则压应力过高，由此产生的徐变将使跨中区域梁体下挠度较大。底板厚度与主跨之比宜为1/1401/170，本设底板厚度为40cm。2.4 腹板箱梁腹板的主要功能是承受结构的弯曲剪应力和扭转剪应力所引起的主拉应力，墩顶区域剪力大，因而腹板较厚，跨中区域的腹板较薄，但腹板的最小厚度应考虑钢束管道布置、钢筋布置和混凝土浇筑的要求。还应考虑腹板是否有预应力钢束锚固头。一般地，等高度箱梁可采用直腹板或斜腹板，变高度箱梁宜采用直腹板。本设计腹板厚度为40cm。第3页共56页 烟墩冲中桥施工图设计2.5悬臂长度箱形截面顶板两侧悬臂长度是调节顶板内弯矩的重要因素，当悬臂自由长度增加的时候，集中活载的荷载纵向分布长度也随着增加，所以对弯矩数值影响不大，但恒载及人群荷载弯矩随悬臂长度几乎成平方关系增加，因此，悬臂长度取2.6m。悬臂端部高取15cm。桥面板的悬臂长度是调节板内弯矩的重要参数，悬臂板沿横向常变厚，其端部一般按最小构造要求取值，根据按受力标准确定，一般取2060cm ，本桥悬臂根部高取45cm。2.6 梗肋尺寸梗肋又称为承托，无论从受力角度还是从构造角度分析，它都是箱梁结构的重要组成部分。在构造方面，梗肋提供了预应力钢筋的布置空间，同时有利于混凝土的浇注以及脱摸；在受力方面有利于剪力的传递，改善剪力滞后效应的影响；从变刚度的力学概念可知：设置梗肋能吸收弯矩，有利于底板和顶板厚度的减薄，同时提高截面的抗扭和抗弯刚度；减小弯扭剪应力和畸变应力；克服应力集中现象。如顶推梁顶推过程中，当支座不平整时，畸变效应易使箱梁在对角点部位产生裂缝，适当加厚梗肋尺寸可有效地克制或改善这种裂逢。箱梁顶板梗肋高宽比一般为1/11/4之间，底板梗肋的高宽比一般取1/11/2之间。本桥顶板与腹板交接处取2060cm，底板与腹板处取3030cm。 2.7 横隔板箱梁的横隔板的基本作用是增加截面的横梁刚度，限制畸变应力。一般箱形梁在支座处要布置横隔板，当支座直接布置在箱梁腹板下时，横隔板以畸变变形和扭转变形为主，其厚度一般在 0.30.6m 之间取值，配筋按构造要求配置；当支座设在横隔板中部时，横隔板还承担着传递支反力的作用，是重要的受力结构，其厚度和配筋由受力要求确定，厚度比前者大，一般为 1.02.0m 之间，按深梁或一般梁进行抗弯、抗剪配筋。在箱梁内部设横隔板主要作用是约束截面和畸变和扭转变形。分析表明，对于直线箱梁，其影响很小，反而增加构造和施工的复杂性，现在倾向于不设。箱梁内的横隔板结构形式通常用板式结构，为满足施工，维修和通风要求，在横隔板上设置80cm120cm的过人洞。本设计采用2m米厚的横隔板。截面尺寸见图2.1和图2.2。第4页共56页 烟墩冲中桥施工图设计图2.1 截面尺寸示意图（单位：cm）图2.2 设横隔板处截面示意图（单位：cm）第5页共56页节点编号1234567891011121314X坐标(m)-101246810121416182022单元长(m)1122222单元编号15161718192021节点编号2930313233343536373839404142X坐标(m)4850525456586062636465666870单元长(m)2222112 烟墩冲中桥施工图设计3 设计计算3.1 节点划分本桥设计采用Midas Civil 2010进行内力和配筋计算。全桥单元划分时，应综合考虑结构在施工过程和正常使用过程阶段控制设计的截面位置，使控制截面位于单元点处。一般在以下位置应划分节点：（1）施工分界点、边界处及支座处；（2）构件的转折点和截面变化点；（3）验算或求位移的截面；（4）当出现位移不连续时，例如相邻两单元以铰接形式相连（转角不连续），可在铰接处设置两个节点，利用主从约束考虑该连续方式。本设计总跨径101.4m，计算跨径96m，梁体被划分为56个单元，每个单元1米或2米。节点单元划分见表3-1。表3-1 单元节点位置坐标单元编号1234567第6页共56页节点编号1516171819202122232425262728X坐标 单元长 单元编 节点编 X坐标 单元长(m) (m) 号 号 (m) (m)2426283031323334363840424446221122222232425262728434445464748495051525354555672747678808284868890929495962222221 烟墩冲中桥施工图设计单元编号891011121314主梁内力计算主要包括恒载内力、活载内力以及由于预加力、混凝土收缩徐变、温度变化和支座沉降等引起的结构此内力。由于选择整体式支架现浇施工方法，只需计算连续梁结构的恒、活载效应以及支座沉降和温度次内力，而无需考虑混凝土收缩徐变。3.2 恒载内力计算内力计算和结构施工方法有密切关系，本结构采用满堂支架现浇施工。主梁恒载内力包括主梁自重（一期恒载）引起的内力和二期恒载（如桥面铺装、栏杆、人行道等）引起的内力。在计算中将桥面铺装、栏杆、灯柱看成是均布荷载作用于全桥。二期自重作用集度的确定：g2=防撞栏集度+桥面铺装集度 =0.61825+0.4625+1.03524 =51.79(kN/m)利用Midas计算可得恒载作用下主梁产生的内力图见图3.1、图3.2。图3.1 恒载作用下主梁产生的弯矩图第7页共56页剪力(KN)-407.04-3227.7-2820.65-2582.06-2104.89-1627.72-1150.54-673.36-196.18281758.181235.361712.542189.722666.93144.083621.254098.444337.03-3985.89-3578.84-3340.25-2863.08-2385.9-1908.72-1431.54-954.36-477.18弯矩(KN*m)-203.52-203.522820.675522.0410209.0213941.6316719.8818543.7819413.3119328.4818289.316295.7513347.849445.584588.95-1222.04-7987.38-15707.09-19924.83-24465.38-20683.01-17223.46-11020.12-5771.14-1476.521863.744249.645681.18单元29303132333435363738394041424344454647484950515253545556剪力(KN)0477.18954.361431.541908.722385.92863.073340.253578.85-4744.07-4337.03-4098.43-3621.26-3144.08-2666.9-2189.72-1712.54-1235.36-758.18-281196.18673.361150.541627.712104.882582.062820.66-407.04弯矩(KN*m)6158.365681.184249.641863.74-1476.52-5771.14-11020.12-17223.46-20683.01-24465.38-19924.83-15707.09-7987.38-1222.044588.959445.5813347.8416295.7518289.319328.4819413.3118543.7816719.8813941.6310209.025522.042820.67-203.52 烟墩冲中桥施工图设计图3.2 恒载作用下主梁产生的剪力图表3-2 恒载效应内力单元12345678910111213141516171819202122232425262728第8页共56页 ，计算连续梁冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时采 ；结构跨中处的单位长度质量，单位 kg/m，当换算为重力计算时，其单；/2 混凝土弹性模量，单位 ； （3-1） （3-2） 烟墩冲中桥施工图设计3.3 活载效应计算3.3.1 汽车荷载作用效应计算由于本设计为连续梁，故汽车冲击系数按以下方法计算。根据通规4.3.2中的规定，适用于连续梁的结构基频计算公式如下： 式中： 、 基频，单位用 ：计算连续梁冲击力引起的负弯矩效应时，采用 ； 计算跨径，单位 ； 梁跨中截面惯性矩，单位 位应为(Ns2/m2)，G结构跨中处每延米结构重力，单位Nm；g重力加速度，g m s=9.81 / 。3.3.2 偏载系数计算汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成，桥梁结构整体计算时采用车道荷载。车道荷载由均布荷载和集中荷载组成。计算汽车荷载内力时，将均布荷载标准值满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。（1）车道折减系数：汽车荷载三车道加载时的车道折减系数为0.78。（2）纵向折减系数：考虑到计算跨径L0150m，不考虑纵向折减。（3）横向分布系数：采用平面结构程序进行总体计算时，汽车荷载的偏载增大系数取 1.15， 根 据 经 验 公 式 ， 横 向 分 布 系 数=1.15车 道 数横 向 折 减 系 数=1.1530.78=2.691利用Midas输出支座处和跨中节点影响线如下图3.3、图3.4、图3.5、图3.6。第9页共56页 烟墩冲中桥施工图设计图3.3 边跨支点处弯矩影响线图3.4 边跨跨中弯矩影响线图3.5 中跨支座处弯矩影响线图3.6 中跨跨中弯矩影响线由Midas计算得出如下内力图3.7、图3.8：图3.7 活载效应弯矩包络图第10页共56页荷载活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26剪力Min（KN）0-1220.45-1162.12-1104.41-992.32-884.92-782.46-685.21-593.39-507.22-426.9-352.6-284.49-222.68-167.31-118.47-76.24-40.67-31.49-1327.6-1284.05-1238.65-1145.79-1051.07-955.57-860.3剪力Max（KN）0108.04108.55110.06181.97257.96336.94418.53502.33587.9674.78762.51850.6938.541025.791111.811196.021277.861317.7169.77170.05170.9174.58210.17273.48343.27弯矩Max（KN*m）00-96.85-193.7-387.41-581.11-774.82-968.52-1162.23-1355.93-1549.64-1743.34-1937.05-2130.75-2324.46-2533.47-3013.56-3792.51-4339.6-5287.13-4750.49-4275.7-3530.66-3073.21-2897.14-2723.66弯矩Max（KN*m）001038.51995.53665.965014.676047.036770.597195.047332.247196.216803.126171.295321.224275.533074.342000.371110.38883.37899.11762.351085.371935.042911.873980.194837.41 烟墩冲中桥施工图设计图3.8 活载效应剪力包络图表3-3 活载效应作用下梁单元内力单元1234567891011121314151617181920212223242526第11页共56页荷载活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用活载作用位置I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47I48I49I50I51I52I53I54I55I56剪力Min（KN）-766.21-674.2-585.12-499.78-418.92-343.27-273.48-210.18-174.59-170.9-170.05-1356.39-1317.7-1277.86-1196.03-1111.81-1025.79-938.54-850.6-762.51-674.78-587.9-502.33-418.53-336.94-257.96-181.98-110.06-108.550剪力Max（KN）418.92499.78585.12674.2766.21860.3955.571051.061145.791238.651284.0531.2931.4940.6676.24118.47167.31222.68284.49352.6426.9507.22593.39685.21782.46884.91992.321104.411162.120弯矩Max（KN*m）-2550.18-2376.69-2203.21-2376.69-2550.18-2723.66-2897.14-3073.21-3530.66-4275.7-4750.49-5287.13-4339.6-3792.51-3013.56-2533.47-2324.46-2130.75-1937.05-1743.34-1549.64-1355.93-1162.23-968.52-774.82-581.11-387.41-193.7-96.850弯矩Max（KN*m）5462.725843.115970.785843.115462.724837.413980.192911.871935.041085.37762.35899.11883.371110.382000.373074.344275.535321.226171.36803.127196.217332.257195.046770.596047.035014.673665.961995.51038.50 烟墩冲中桥施工图设计单元2728293031323334353637383940414243444546474849505152535455563.4温度次内力计算桥面采用4cm厚的混凝土加9cm厚的沥青混凝土。温差基数用直线插入法确定。计算时取成桥状态后的情况。由公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）表4.3.10-3中查得混凝土铺装竖向第12页共56页 （3-5） （3-6）截面内的单元面积；内温差梯度平均值，均以正值代入；混凝土线膨胀系数， 重心至截面重心轴的距离，重心轴以上取正值，以下取负 ； ； （3-4） （3-3） 烟墩冲中桥施工图设计温差计算的温差基数： 温差应力按公预规计算： 式中： 单元面积 混凝土弹性模量， 单位面积值。由Midas软件计算得出如下图表：图3.9温度梯度效应弯矩包络图图3.10温度梯度效应剪力图第13页共56页荷载温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26I27I28I29I30I31I32I33I34剪力(kN)0-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81-232.81000000000000000弯矩(kN*m)00232.81465.62931.241396.861862.482328.12793.733259.353724.974190.594656.215121.835587.456053.076518.696984.317217.127449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.937449.93 烟墩冲中桥施工图设计表3-4 温度梯度引起的次内力单元12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334第14页共56页荷载温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度温度梯度位置I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47I48I49I50I51I52I53I54I55I56剪力(kN)000232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.81232.810弯矩(kN*m)7449.937449.937449.937449.937217.126984.316518.696053.075587.455121.834656.214190.593724.973259.352793.732328.11862.481396.86931.24465.62232.810 烟墩冲中桥施工图设计单元353637383940414243444546474849505152535455563.5基础沉降内力计算 本设计取4个支座均沉降1cm计算结构基础沉降内力，通过Midas软件自动计算沉降的最不利内力。得出如下图3.11、图3.12、表3-5：图3-11 基础沉降引起的弯矩包络图第15页共56页位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26剪力Min（kN）0-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04剪力Max (kN)0152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52305.04305.04305.04305.04305.04305.04305.04弯矩Min（kN*m）00-152.52-305.04-610.08-915.12-1220.16-1525.2-1830.24-2135.27-2440.31-2745.35-3050.39-3355.43-3660.47-3965.51-4270.55-4575.59-4728.11-4880.63-4575.59-4270.55-3660.47-3058.12-2600.56-2143弯矩Max(kN*m)00152.52305.04610.08915.121220.161525.21830.242135.272440.312745.353050.393355.433660.473965.514270.554575.594728.114880.634575.594270.553660.473058.122600.562143 烟墩冲中桥施工图设计图3-12 基础沉降引起的剪力包络图表3-5 基础沉降引起的次内力单元1234567891011121314151617181920212223242526第16页共56页位置I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47I48I49I50I51I52I53I54I55I56剪力Min（kN）-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-305.04-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.52-152.520剪力Max (kN)305.04305.04305.04305.04305.04305.04305.04305.04305.04305.04305.04152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.52152.520弯矩Min（kN*m）-1685.45-1540.66-1540.66-1540.66-1685.45-2143-2600.56-3058.12-3660.47-4270.55-4575.59-4880.63-4728.11-4575.59-4270.55-3965.51-3660.47-3355.43-3050.39-2745.35-2440.31-2135.27-1830.24-1525.2-1220.16-915.12-610.08-305.04-152.520弯矩Max (kN*m)1685.451540.661540.661540.661685.4521432600.563058.123660.474270.554575.594880.634728.114575.594270.553965.513660.473355.433050.392745.352440.312135.271830.241525.21220.16915.12610.08305.04152.520 烟墩冲中桥施工图设计单元2728293031323334353637383940414243444546474849505152535455563.6 内力组合在不考虑预加力引起的结构次内力及混凝土收缩徐变次内力的前提下，按公路桥涵通用设计规范（JTG-2004）第4.1.6条和第4.1.7条的规定，根据可能出现的荷载进行内力组合。第17页共56页 汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取、 在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其=0.80；当除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力） =1.4。汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值； ） （3-8） （3-7） 烟墩冲中桥施工图设计3.6.1 承载能力极限状态下的效应组合公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为： 或 式中： 承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值； 结构重要性系数，按公路桥涵通用设计规范JTG D60-2004表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9； 第个永久作用效应的分项系数，应按公路桥涵通用设计规范JTG D60-2004表4.1.6的规定采用； 、 第个永久作用效应的标准值和设计值； 当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数； 在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第个可变作用效应的分项系数，取 =1.4，但风荷载的分项系数取 =1.1； 、 在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第个可变作用效应的标准值和设计值； 他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取第18页共56页=0.70；尚有=0.60；尚有四种及多于=0.50。位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12I13I14剪力Min（kN）-488.45-8455.75-7885.62-7518.52-6788.99-6066.03-5349.98-4641.21-3940.05-3246.8-2561.74-1885.1-1217.12-557.98剪力Max (kN)-488.45-6443.35-5954.17-5665.74-4992.46-4313.49-3630.3-2943.45-2253.52-1561.11-866.86-171.42524.521220.25弯矩Min（kN*m）-244.22-244.225970.5811798.0122593.9332244.6340750.0948110.3154325.3159395.0763319.6166098.9167732.9868221.81弯矩Max (kN*m)-244.22-244.227712.615167.9428878.7340993.8451520.8460470.2767855.7373693.878004.1280809.3182135.0582010.01 烟墩冲中桥施工图设计外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取三种可变作用参与组合时，其组合系数取四种的可变作用参与组合时，取通过适用Midas软件自动组合，可得出如下图3.13、图3.14和表3-6：图3.13承载能力极限状态组合弯矩包络图图3.14 承载能力极限状态组合剪力包络图表3-6 承载能力极限状态基本组合单元1234567891011121314第19页共56页位置I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47I48I49剪力Min（kN）92.16733.151364.881987.32286.46-6791.86-6242.43-5892.56-5189.91-4484.72-3778.41-3072.42-2368.08-1666.65-969.32-277.22408.591087.121757.442418.643041.123618.93906.41-4872.83-4330.22-3988.13-3300.95-2610.43-1917.39-1222.62-526.89169.05864.491558.742251.15剪力Max (kN)1915.022608.063298.573985.764327.85-4390.49-3901.66-3614.15-3036.35-2413.95-1752.7-1082.38-403.85281.96974.061671.392372.823077.163783.154489.415194.685897.316247.18-2777.56-2288.83-1989.68-1367.27-735.52-94.53555.611214.751882.732559.363244.433937.68弯矩Min（kN*m）67565.4265742.3662394.5657483.1354377.2850323.4555763.7360730.0669517.4376753.0782377.1486852.3790182.3692210.7493021.4992201.2590163.3986823.9182339.276705.6569460.5260663.6655692.5950247.5754303.7757411.9962328.1665680.7167508.568169.6467685.5566056.2263281.6759361.8854296.85弯矩Max (kN*m)80465.8877558.8173684.6268922.7666417.5563864.8168057.372506.1180829.8788190.394605.9899580.87103085.86105259.12106005.72105249.63103066.8999552.4194568.0388142.8780772.9672439.7167986.1663788.9366344.0368851.6273618.2277497.1580408.9681957.8482087.6280766.6377966.1773660.667827.27 烟墩冲中桥施工图设计单元1516171819202122232425262728293031323334353637383940414243444546474849第20页共56页位置I50I51I52I53I54I55I56 第个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力） =0.7，=1.0，风荷载 剪力Min（kN）2941.083627.934311.094990.075663.375951.83-488.45 =0.75，温度梯度作用第个可变作用效应的频率值。剪力Max (kN)4638.845347.616063.636786.67516.147883.28-488.45 =0.8，其他作用弯矩Min（kN*m）48086.640731.1132230.422584.4511793.265968.21-244.22 弯矩Max (kN*m)60446.5651501.8740979.6128869.2515163.27710.23-244.22（3-9） 烟墩冲中桥施工图设计单元505152535455563.6.2 正常使用极限状态组合公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：（1）作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合，其效应组合表达式为： 式中： 作用短期效应组合设计值； 人群荷载=1.0； 现将通过 Midas计算得出的正常使用极限状态作用短期效应组合图 3.15、图 3.16与表3-7列出如下：图3.15正常使用极限状态作用短期效应组合弯矩包络图第21页共56页位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26剪力Min（kN）-8045.991143.921425.421726.262304.28-830.25-4125.92-3583.9-3045.51-2510.89-1980.16-1453.45-930.85-412.47101.62611.36-3341.39-2914.87-643.77-5174.01-2324.4854.93-3929.95-3389.66-2848.82-2308.12剪力Max (kN)-8045.992334.622577.572840.943392.18236.7-3074.61-2543.04-2009.99-1475.77-940.67-405130.91666.711202.061736.59-2188.18-1730.82560.73-3565.68-745.011604.71-2439.63-1938.76-1419.37-895.67弯矩Min（kN*m）-12582.67-12582.73-14223.69-16741.3-22512.38-28339.72-24660.81-18445.59-13114.01-8666.01-5101.53-2420.56-623.04291.07321.81-540.99-2144.332878.252933.022217.136781.86941.855980.32-4820.32-97.633763.03弯矩Max (kN*m)-12582.67-12582.73-13161.75-14671.75-18589.98-22778.96-17672.59-10235.79-3882.031396.665609.668767.7910883.3111969.9212042.7511128.579739.3915298.0215871.2116102.5419608.21905716945.065285.979688.3913089.75 烟墩冲中桥施工图设计图3.16 正常使用极限状态作用短期效应组合剪力包络图表3-7 正常使用极限状态短期作用组合单元1234567891011121314151617181920212223242526第22页共56页位置I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47I48I49I50I51I52I53I54I55I56 剪力Min（kN）-1768.22-1229.7-693.13-159.05372.03899.641423.351942.7-2024.52-1601.04659.37-3501.62-651.691729.18-2271.9-1738.58-1204.05-668.7-132.9403.01938.681473.7820082541.053072.62-238.67-3394.12-2842.92-2776.56-8046 剪力Max (kN)-368.05163.03697.111233.681772.22312.12852.793393.6-534.2-51.262238.84-2271.46552.812913.23-1118.69-613.35-103.61410.48928.871451.461978.172508.93043.523581.914123.93828.28-2306.22-1728.24-1624.4-8046 弯矩Min（kN*m）6763.348590.529412.518583.66749.523742.31-125.24-4855.636262.386892.754827.82160.74817.342825.59-2517.62-587.24279.12251.93-658.6-2452.59-5130-8690.92-13135.37-18463.4-24675.14-28350.96-22520-16745.22-15061.11-12582.67 （3-10）弯矩Max (kN*m)15476.1617151.6917943.1417144.7815462.3413069.039660.785250.6617227.1219007.917654.2116046.1117755.5315245.369366.111082.3212000.0511930.7810847.748735.765581.191371.75-3903.38-10253.6-17686.93-22790.2-18597.6-14675.67-13999.16-12582.67 烟墩冲中桥施工图设计单元272829303132333435363738394041424344454647484950515253545556（2）作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为： 式中： 作用长期效应组合设计值；第23页共56页第个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力） =0.4，=0.4，风荷载 位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12=0.75，温度梯度作用第个可变作用效应的准永久值。剪力Min（kN）-407.04-4008.45-3579.19-3318.63-2798.76-2280.67-1764.47-1250.25-738.09-228.08279.7785.18=0.8，其他作用剪力Max (kN)-407.04-3210.49-2803.25-2564.09-2059.75-1553.64-1046.39-538.13-29.04480.739911501.59弯矩Min（kN*m）-203.52-203.522807.745496.1910157.3213864.0916616.4918414.5419258.2319147.5618082.5216063.13弯矩Max (kN*m)-203.52-203.523532.16913.8712868.917747.0321550.3124281.6225944.6226543.8526084.6124573.06 烟墩冲中桥施工图设计 人群荷载=1.0； 现将通过 Midas计算得出的正常使用极限状态作用长期效应组合图 3.17、图 3.18与表3-8列出如下：图3.17正常使用极限状态作用长期效应组合弯矩包络图图3.18正常使用极限状态作用长期效应组合剪力包络图表3-8 正常使用极限状态长期效应组合单元123456789101112第24页共56页位置I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47剪力Min（kN）1288.321789.052287.342783.143276.423767.174009.19-4783.09-4359.46-4103.6-3591.08-3077.84-2564.28-2050.79-1537.74-1025.47-514.32-4.59503.421009.441513.212014.492505.122983.73222.61-5236.59-4814.8-4561.03-4052.66-3543.39-3033.43-2523.01-2012.33-1501.59-991剪力Max (kN)2012.332523.013033.433543.394052.664561.034814.8-3629.75-3222.61-2983.7-2505.12-2014.49-1513.21-1009.44-503.424.59514.321025.471537.742050.792564.283077.843591.084103.64359.46-4416.31-4009.19-3767.17-3276.42-2783.14-2287.34-1789.05-1288.32-785.18-279.7弯矩Min（kN*m）13089.389161.274278.79-1563.57-8463.17-16431.27-20825.99-25703.23-21424.92-17492.8-10421.53-4414.1385.094228.627117.798758.839302.138758.837117.794228.62385.09-4414.1-10421.54-17492.8-21424.92-25703.23-20825.99-16431.27-8463.17-1563.574278.799161.2613089.3816063.1318082.52弯矩Max (kN*m)22016.1718421.7213798.328160.931617.13-5810.75-9797.53-14016.28-10577.52-7290.1-1348.43687.497950.8611180.0913366.8214799.7815325.5614799.7813366.8211180.097950.863687.48-1348.4-7290.1-10577.53-14016.29-9797.53-5810.751617.138160.9313798.3218421.7222016.1724573.0626084.61 烟墩冲中桥施工图设计单元1314151617181920212223242526272829303132333435363738394041424344454647第25页共56页位置I48I49I50I51I52I53I54I55I56剪力Min（kN）-480.7329.04538.131046.391553.642059.752564.092803.25-407.04剪力Max (kN)228.08738.091250.251764.472280.672798.763318.633579.19-407.04弯矩Min（kN*m）19147.5619258.2318414.5416616.4913864.0910157.325496.192807.74-203.52弯矩Max (kN*m)26543.8525944.6224281.6221550.3117747.0312868.96913.873532.1-203.52 烟墩冲中桥施工图设计单元484950515253545556第26页共56页 Mmax时： Mmin时： 、 、 截面形心轴上侧和下侧配置的预应力筋的永存预应力；截面上缘与下缘的抗弯模量，W =I y ，W =I y （4-1） s s x x 。 （4-2） （4-3） 烟墩冲中桥施工图设计4 预应力钢束的计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004），预应力混凝土连续梁应满足使用荷载下的正截面抗裂要求、正截面压应力要求和承载能力极限状态下的正截面强度要求。4.1 预应力钢束估算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第 6.3.1条，预应力混凝土受弯构件应对正截面的混凝土拉应力进行验算，以满足正截面抗裂要求。 式中： 作用（或荷载）短期效应组合下构件的抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，式中不含正负号； 扣除全部预应力在构件抗裂验算边缘产生的预压应力。由于为估算预应力束，截面特性可以粗略地按毛截面特性计算。当截面承受正弯矩 当截面承受负弯矩 式中： 、 作用（或荷载）短期效应组合，弯矩的最大与最小值； 、 截面形心轴上侧与下侧配置的预应力束与形心轴之间的距离； 4.2钢束计算结果运用Midas软件分别按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估算、正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估算、正常使用极限状态截面压应力要求估算、承载能力第27页共56页 ： 由于摩擦引起的应力损失，单位（ ）； （ ）；）；： 预应力钢筋的有效长度：不予考虑。： 。张拉时混凝 （4-5），单位 （4-4）（）； 烟墩冲中桥施工图设计极限状态的应力要求估算。本设计预应力筋采用对称布置，故取1/2桥宽分析，初步得出结果如下：（1）截面上缘两个支座处共需布置预应力钢筋152根。（2）截面下缘全桥方向共需布置预应力钢筋210根。（3）截面下缘跨中段共需布置预应力钢筋84根。4.2.1 预应力钢束信息本设计选定的预应力钢束全部为ASTM-920的低松弛高强钢绞线，直径为15.2mm，截面积为139mm2，标准强度 =1860MPa，弹性模量Ep= 土强度要达到80%的设计强度。4.2.2 预应力钢束的布置预应力筋的布置见预应力筋布置图。4.3 预应力损失估算（1）预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失 式中： 钢筋（锚下）控制应力，单位（ ）； 从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和，单位 从张拉端至计算截面的管道长度，单位（ 钢筋与管道壁之间的摩擦系数； 考虑每米管道对其设计位置的偏差系数；（ 2） 锚具变形、预应力筋回缩和分块拼装构件接缝压密引起的应力损失 式中： 由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失，单位（ ）； 锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩值，单位（ ）。（ 3）混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失此工程采用后张法，所以预应力筋和台座之间温差引起的应力损失（ 4） 混凝土弹性压缩引起的应力损失第28页共56页 （4-6）由于混凝土的弹性压缩引起的应力损失，单位（ ）；在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的 在所计算的钢筋张拉后再张拉的钢筋根数。 （4-7）和 所有预应力筋预加应力（扣除相应阶段的应力损失 、 混凝土的净截面面积和截面惯性矩。； （4-9）由于钢筋松弛引起的应力损失，单位（ ）； 传力锚固时预应力钢筋的应力，按规范第 后算得）。 （4-8）和至混凝土净截面形心轴的距离；的情况下，才考虑由于钢筋松6.4.3条的规定计算 （4-10）后）的内，单位 烟墩冲中桥施工图设计在后张法结构中，由于一般预应力筋的数量较多，限于张拉设备等条件的限制，一般都采用分批张拉、锚固预应力筋。在这种情况下，已张拉完毕、锚固的预应力筋，将会在后续分批张拉预应力筋时发生弹性压缩变形，从而产生应力损失。 式中： 混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的平均值，单位（ ）； 经推导可得公式其他形式为： 式中： 表示预应力筋张拉的总批数； 在代表截面（如l/4截面）的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压应力（预应力筋的预拉应力扣除 式中：力； 预应力筋预加应力的合力 （5）预应力筋松弛引起的应力损失对预应力钢筋，仅在传力锚固时钢筋应力弛引起的应力损失，其终极值： 式中： （ ）； 第29页共56页： （4-11） （4-12） （4-13）由收缩、徐变引起的应力损失终极值，单位（ ）， 混凝土徐变系数的终极值； 梁的配筋率换算系数 非预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比；、梁截面面积，对后张法构件，可近似按净截面计算预应力钢筋及非预应力钢筋重心至梁截面重心轴的距离截面回旋半径截面惯性位置IJI；，单位，单位 （，单位矩，对于后张法构件，可近似按按净截面计算应力 (考虑瞬间损失) : A (kN/m2)1174804.56 1165568.23 1174804.56 预应力钢筋及非预应力钢筋的截面面积（）；（，单位弹性边形损失: B (kN/m2)844.89 725.95 844.79 ，单位）；）；（应力(考虑比值(A+B)/A损失)1.0007 1.0006 1.0007 （）；徐变/收缩损失(kN/m2)-14766.67 -13486.61 -14765.08 ）；松弛损失(kN/m2)-20985.34 -20034.81 -20985.34 所有损失)/ 应力(考虑瞬间0.97 0.97 0.97 烟墩冲中桥施工图设计式中：松弛系数，对钢绞线，I级松弛时，按0.08采用，II级松弛时，按0.025采用。（6） 混凝土收缩和徐变引起的应力损失由于混凝土收缩、徐变引起的应力损失终极值按下列公式计算： 式中： 传力锚固时，在计算截面上预应力钢筋重心处，由于预加力(扣除相应阶段的应力损失)和梁自重产生的混凝土正应力；对连续梁可取若干有代表性截面的平均值（ ）； 混凝土收缩应变的终极值； I 现将腹板下缘的钢束组1在施工阶段的应力损失列出如下表4-1表4-1 钢束组1在施工阶段的应力损失单元112第30页共56页位置JIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJI应力 (考虑瞬间损失) : A (kN/m2)1183979.73 1183979.73 1193094.13 1193094.13 1211142.31 1211142.31 1251238.36 1251238.36 1270069.84 1270069.84 1253415.08 1253415.08 1236978.72 1236978.72 1220757.90 1220757.90 1204749.78 1204749.78 1188951.58 1188951.58 1173360.55 1173360.55 1157973.96 1157973.96 1142789.15 1142789.15 1127803.45 1127803.45 1113014.27 1113014.27 1098419.02 1098419.02 弹性边形损失: B (kN/m2)1016.46 2238.26 2649.10 2649.13 3937.75 3937.86 5993.15 5993.57 6195.78 6195.86 5489.33 5489.33 4826.81 4826.81 4208.01 4208.01 3632.80 3632.80 3100.99 3100.99 2612.43 2612.43 2166.96 2166.96 1764.43 1764.43 1404.72 1404.72 1087.72 2107.31 1061.71 1061.68 应力(考虑比值(A+B)/A损失)1.0009 1.0019 1.0022 1.0022 1.0033 1.0033 1.0048 1.0048 1.0049 1.0049 1.0044 1.0044 1.0039 1.0039 1.0034 1.0034 1.0030 1.0030 1.0026 1.0026 1.0022 1.0022 1.0019 1.0019 1.0015 1.0015 1.0012 1.0012 1.0010 1.0019 1.0010 1.0010 徐变/收缩损失(kN/m2)-16303.39 -27566.83 -29943.31 -29943.74 -36534.30 -36535.44 -45052.91 -45056.32 -44236.31 -44236.90 -40174.99 -40174.99 -36534.43 -36534.43 -33313.96 -33313.96 -30513.93 -30513.93 -28134.20 -28134.20 -26174.69 -26174.69 -24635.34 -24635.34 -23516.22 -23516.22 -22817.49 -22817.49 -22539.62 -29171.46 -24240.38-24240.31 松弛损失(kN/m2)-21941.90 -21941.90 -22904.29 -22904.29 -24845.76 -24845.76 -29329.07 -29329.07 -31515.68 -31515.68 -29579.18 -29579.18 -27707.76 -27707.76 -25899.54 -25899.54 -24152.67 -24152.67 -22465.37 -22465.37 -20835.91 -20835.91 -19262.60 -19262.60 -17743.79 -17743.79 -16277.89 -16277.89 -14863.35 -14863.35 -13498.64 -13498.64 所有损失)/ 应力(考虑瞬间0.97 0.96 0.96 0.96 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.96 0.97 0.97 烟墩冲中桥施工图设计单元2334455667788991010111112121313141415151616171718第31页共56页位置JIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJI应力 (考虑瞬间损失) : A (kN/m2)1091193.33 1091193.33 1084015.17 1084015.17 1076884.22 1076884.22 1069800.19 1069800.19 1055771.62 1055771.62 1041927.01 1041927.01 1028263.95 1028263.95 1014780.05 1014780.05 1001472.98 1001472.98 988340.40 988340.40 975380.37 975380.37 988340.74 988340.74 1001473.32 1001473.32 1014780.41 1014780.41 1028264.31 1028264.31 1041927.37 1041927.37 弹性边形损失: B (kN/m2)614.48 -743.51 -949.16 -949.18 -990.55 270.33 376.21 376.18 730.67 -286.91 2790.61 2790.99 2511.29 2511.29 2281.96 2281.96 2102.82 2102.82 1973.70 1973.70 1894.46 1894.46 1971.18 1971.18 2097.78 2097.78 2274.41 2274.41 2501.22 2501.22 2778.40 2778.02 应力(考虑比值(A+B)/A损失)1.0006 0.9993 0.9991 0.9991 0.9991 1.0003 1.0004 1.0004 1.0007 0.9997 1.0027 1.0027 1.0024 1.0024 1.0022 1.0022 1.0021 1.0021 1.0020 1.0020 1.0019 1.0019 1.0020 1.0020 1.0021 1.0021 1.0022 1.0022 1.0024 1.0024 1.0027 1.0027 徐变/收缩损失(kN/m2)-22460.21 -10911.57 -10494.72 -10494.63 -9643.78 -20869.42 -21055.13 -21054.87 -22824.72 -16172.31 -32903.02 -32906.35 -30803.84 -30803.84 -29101.25 -29101.25 -27798.32 -27798.32 -26894.93 -26894.93 -26391.00 -26391.00 -26895.82 -26895.82 -27800.09 -27800.09 -29103.90 -29103.90 -30807.36 -30807.36 -32910.75 -32907.42 松弛损失(kN/m2)-12834.52 -12834.52 -12182.31 -12182.31 -11541.84 -11541.84 -10912.93 -10912.93 -9689.10 -9689.10 -8509.48 -8509.48 -7372.75 -7372.75 -6277.64 -6277.64 -5222.90 -5222.90 -4207.33 -4207.33 -3229.78 -3229.78 -4207.36 -4207.36 -5222.93 -5222.93 -6277.67 -6277.67 -7372.78 -7372.78 -8509.51 -8509.51 所有损失)/ 应力(考虑瞬间0.97 0.98 0.98 0.98 0.98 0.97 0.97 0.97 0.97 0.98 0.96 0.96 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.96 0.96 烟墩冲中桥施工图设计单元1819192020212122222323242425252626272728282929303031313232333334第32页共56页位置JIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJIJI应力 (考虑瞬间损失) : A (kN/m2)1055771.99 1055771.99 1069800.56 1069800.56 1076884.60 1076884.60 1084015.54 1084015.54 1091193.71 1091193.71 1098419.40 1098419.40 1113014.66 1113014.66 1127803.84 1127803.84 1142789.54 1142789.54 1157974.36 1157974.36 1173360.95 1173360.95 1188951.99 1188951.99 1204750.20 1204750.20 1220758.32 1220758.32 1236979.15 1236979.15 1253415.52 1253415.52 弹性边形损失: B (kN/m2)-303.31 714.28 356.97 357.00 249.86 -1008.45 -968.22 -968.20 -762.00 593.34 1041.09 1041.13 2088.18 1068.59 1386.95 1386.95 1748.03 1748.03 2151.93 2151.93 2598.72 2598.72 3088.70 3088.70 3621.86 3621.86 4198.44 4198.44 4818.60 4818.60 5482.52 5482.52 应力(考虑比值(A+B)/A损失)0.9997 1.0007 1.0003 1.0003 1.0002 0.9991 0.9991 0.9991 0.9993 1.0005 1.0009 1.0009 1.0019 1.0010 1.0012 1.0012 1.0015 1.0015 1.0019 1.0019 1.0022 1.0022 1.0026 1.0026 1.0030 1.0030 1.0034 1.0034 1.0039 1.0039 1.0044 1.0044 徐变/收缩损失(kN/m2)-16177.88 -22830.29 -21061.38 -21061.64 -20876.37 -9649.75 -10500.98 -10501.07 -10917.74 -22467.39 -24247.30 -24247.37 -29177.97 -22546.13 -22823.56 -22823.56 -23521.84 -23521.84 -24640.55 -24640.55 -26178.95 -26178.95 -28138.47 -28138.47 -30517.66 -30517.66 -33317.15 -33317.15 -36537.05 -36537.05 -40177.53 -40177.53 松弛损失(kN/m2)-9689.13 -9689.13 -10912.96 -10912.96 -11541.87 -11541.87 -12182.35 -12182.35 -12834.56 -12834.56 -13498.68 -13498.68 -14863.38 -14863.38 -16277.93 -16277.93 -17743.83 -17743.83 -19262.64 -19262.64 -20835.96 -20835.96 -22465.42 -22465.42 -24152.71 -24152.71 -25899.58 -25899.58 -27707.81 -27707.81 -29579.23 -29579.23 所有损失)/ 应力(考虑瞬间0.98 0.97 0.97 0.97 0.97 0.98 0.98 0.980.98 0.97 0.97 0.97 0.96 0.97 0.97 0.97 0.97 0.97 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 烟墩冲中桥施工图设计单元3435353636373738383939404041414242434344444545464647474848494950第33页共56页位置JIJIJIJIJIJIJ应力 (考虑瞬间损失) : A (kN/m2)1270070.28 1270070.28 1251238.51 1251238.51 1211142.51 1211142.51 1193094.48 1193094.48 1183980.14 1183980.14 1174805.06 1174805.06 1165568.83 弹性边形损失: B (kN/m2)6190.41 6190.33 5989.59 5989.17 3935.71 3935.61 2648.41 2648.38 2237.99 1016.23 844.79 844.89 725.95 应力(考虑比值(A+B)/A损失)1.0049 1.0049 1.0048 1.0048 1.0032 1.0032 1.0022 1.0022 1.0019 1.0009 1.0007 1.0007 1.0006 徐变/收缩损失(kN/m2)-44238.90 -44238.31 -45057.79 -45054.38 -36536.32 -36535.18 -29944.15 -29943.72 -27566.99 -16303.52 -14765.09 -14766.68 -13486.61 松弛损失(kN/m2)-31515.73 -31515.73 -29329.09 -29329.09 -24845.78 -24845.78 -22904.32 -22904.32 -21941.94 -21941.94 -20985.39 -20985.39 -20034.88 所有损失)/ 应力(考虑瞬间0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.96 0.96 0.96 0.97 0.97 0.97 0.97 烟墩冲中桥施工图设计单元50515152525353545455555656第34页共56页: （5-1） （5-2），即设计计算出的弯矩值可得如下验算表5 1 ，可知截面各点的弯矩计算值均小于 烟墩冲中桥施工图设计5 截面强度验算5.1 验算基本理论预应力混凝土受弯构件截面强度的验算包括两大类，即正截面强度验算和斜截面强度验算。其验算原则基本上与普通钢筋混凝土受弯构件相同：（1）当预应力筋的含筋量配置适当时，受拉区混凝土开裂退出工作，预应力钢筋和非预应力钢筋分别达到各自的抗拉设计强度fpd和fsd；（2）受压区混凝土应力达到设计抗压强度fcd，非预应力钢筋达到其抗压设计强度fsd，并假定受压区的混凝土应力按矩形分布。5.2 验算计算公式根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第 5.1.5条，桥梁构件的承载能力极限状态计算采用下列公式 式中： 桥梁结构的重要性系数，按公路桥涵的设计安全等级，桥梁的抗震设计不考虑结构的重要性系数；S作用（荷载）效应的组合设计值；R构件承载力设计值；R（ ）构件承载力函数；材料强度设计值；几何参数设计值，当无可靠数据时，可采用几何参数标准值文件规定值。由Midas设计值，符合规范要求。第35页共56页位置I2I2I2I2I3I3I4I4I5I5I6I6I7I7I8I8I9I9I10I10I11I11I12I12I13I13I14I14I15I15I16I16I17I17最大/最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK计算值(kN*m)-203.52 -244.22 -203.52 -244.22 7630.62 4791.66 15003.98 9464.02 28550.80 18092.96 40501.92 25767.55 50864.91 32487.78 59650.33 38253.65 66871.75 43065.16 72545.80 46922.30 76692.08 49825.09 79333.26 51773.52 80495.00 52767.59 80205.98 52807.29 78497.91 51892.64 75427.06 50023.63 71389.34 47200.26 设计值(kN*m)33409.83 33409.83 33409.83 33409.83 71912.23 71912.23 80742.03 80742.03 98822.95 98822.95 114036.50 114036.50 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 112633.92 112633.92 烟墩冲中桥施工图设计表5-1 截面强度验算单元11223344556677889910101111121213131414151516161717第36页共56页位置I18I18I19I19I20I20I21I21I22I22I23I23I24I24I25I25I26I26I27I27I28I28I29I29I30I30I31I31I32I32I33I33I34I34I35最大/最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK计算值(kN*m)66862.13 43422.52 64657.86 41175.77 62066.22 38606.21 66450.38 42538.79 70447.17 46148.57 78208.72 52652.34 85570.21 58197.84 91986.36 62716.77 96961.62 66281.34 100466.95 68891.54 102640.30 70391.22 103386.79 70864.33 102630.57 70383.07 100447.50 68875.24 96932.46 66256.88 91947.47 62684.17 85521.60 58157.09 78150.39 设计值(kN*m)103322.99 103322.99 125151.51 125151.51 114853.68 114853.68 99490.14 99490.14 103378.02 103378.02 116471.25 116471.25 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 117465.60 112618.38 烟墩冲中桥施工图设计单元1818191920202121222223232424252526262727282829293030313132323333343435第37页共56页位置I35I36I36I37I37I38I38I39I39I40I40I41I41I42I42I43I43I44I44I45I45I46I46I47I47I48I48I49I49I50I50I51I51I52I52最大/最小最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK计算值(kN*m)52603.44 70379.12 46091.51 66377.47 42477.66 61988.45 38541.00 64582.52 41112.60 66789.22 43361.39 71321.29 47143.20 75363.87 49970.65 78439.58 51843.74 80152.51 52762.46 80446.39 52726.83 79289.52 51736.84 76653.20 49792.49 72511.77 46893.78 66842.59 43040.70 59626.02 38233.27 50845.47 32471.48 40487.34 25755.33 设计值(kN*m)112618.38 103377.17 103377.17 125173.42 125173.42 114853.55 114853.55 99436.49 99436.49 103322.03 103322.03 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 116471.25 114036.50 114036.50 烟墩冲中桥施工图设计单元3536363737383839394040414142424343444445454646474748484949505051515252第38页共56页位置I53I53I54I54I55I55I56I56最大/最小最大最小最大最小最大最小最大最小验算OKOKOKOKOKOKOKOK计算值(kN*m)28541.08 18084.81 14999.12 9459.94 7628.19 4789.62 -203.52 -244.22 设计值(kN*m)98822.95 98822.95 80742.03 80742.03 74003.95 74003.95 33409.83 33409.83 烟墩冲中桥施工图设计单元5353545455555656第39页共56页 An后张法构件的预应力钢筋和普通钢筋的合力；净截面惯性矩； 由预应力位置I2I2 （6-1） 净截面面积；在后张法预应力混凝土连续梁等超静定结构中产生的次验算OK 1714.62 0OK 1713.92 0 Sig_MAX Sig_ALW (kN/m2) (kN/m2)（ 6-2） 烟墩冲中桥施工图设计6 抗裂验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第6.3.1条规定，预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正截面和斜截面抗裂验算。6.1 正截面抗裂验算在短期效应组合下的梁底拉应力验算参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）式（6.3.2-1）： 式中：Ms按作用短期效应组合计算的弯矩值；W0构件净截面抗裂验算边缘的弹性抵抗弯矩。计算由预加力产生的混凝土引起的法向压应力 计算参见公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）式（6.1.5-4）： 式中：NpIn 净截面重心至预应力钢筋和普通钢筋合力点的距离； 弯矩； 净截面重心至计算纤维处的距离。下表6-1为通过Midas计算出的正截面抗裂验算结果，由表可知正截面各点均通过抗裂验算，符合规范要求。表6-1 正截面抗裂验算计算表单元12第40页共56页位置I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKSig_MAX (kN/m2)4086.90 3771.85 2973.79 2274.96 3120.18 4181.26 5031.84 4706.05 3866.02 3284.54 2958.54 2884.55 3058.77 3474.42 5826.62 5113.58 2140.82 2335.37 4578.77 4349.50 2558.29 5544.04 5984.90 5176.25 4606.52 4201.44 4003.39 4202.71 4609.05 5180.05 5989.96 5534.94 4317.50 4359.15 1856.75 Sig_ALW (kN/m2)00000000000000000000000000000000000 烟墩冲中桥施工图设计单元345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637第41页共56页位置I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47I48I49I50I51I52I53I54I55I56 验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK和 Sig_MAX (kN/m2)2344.94 4952.21 5124.03 4093.73 3483.38 3067.04 2892.13 2965.47 3290.74 3871.54 4710.89 5027.54 4177.69 3117.12 2271.61 2971.84 3770.88 1474.77 1714.62 （6-4） （6-6）Sig_ALW (kN/m2)0000000000000000000 （6-5） （6-3） 烟墩冲中桥施工图设计单元38394041424344454647484950515253545556注：表中应力压为正，拉为负；“Sig_MAX”指截面各点应力中最小应力；“Sig_ALW”指容许拉应力。6.2 斜截面抗裂验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第6.3.3条规定，预应力混凝土受弯构件由作用短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力主压应力 ，应按下列公式计算： 第42页共56页 竖向预应力钢筋的间距； 计算主应力点以下部分换算截面面积对换算截面重心轴、净截面面计算截面上弯起钢筋的切线与构件纵轴轴线的夹角。位置I2I2I3I4I5I6I7I8 验算OKOKOKOKOKOKOKOKSig_MAX (kN/m2) Sig_AP (kN/m2)-204.36 -18.33 -609.10 -722.43 -973.08-81.47 -1054.52 -1013.25 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 烟墩冲中桥施工图设计式中： 在计算主应力点，由预加力和按荷载短期效应组合计算的弯矩 产生的混凝法向应力； 由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土竖向压应力；在计算主压应力点，由预应力弯起钢筋的预加力和按荷载短期效应组合计算的剪力 产生的混凝土剪应力； 在计算主应力点，由扣除全部预应力损失后的纵向预应力产生的混凝土法向预压应力，按公预规式（6.1.5-1）或式（6.1.5-4）计算； 换算截面重心轴至计算主应力点的距离； 、 为竖向预应力钢筋、纵向预应力弯起钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力； 单肢竖向预应力钢筋的截面面积； 计算主应力点处构件腹板的宽度； 计算截面上同一弯起平面内预应力弯起钢筋的截面面积； 、积对净截面重心轴的面积矩； 计算混凝土主拉应力时应选择跨径中最不利截面，对该截面的重心处和宽度急剧改变处进行验算。通过Midas计算得出验算表6-2。由该表可知，斜截面抗裂验算通过，符合规范要求。表6-2 斜截面抗裂验算单元12345678第43页共56页位置I9I10I11I12I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKSig_MAX (kN/m2)-752.24 -523.81 -339.67 -189.05 -77.61 -78.45 -197.65 -368.44 -809.89 -641.27 -1.74 -67.84 -408.82 -216.97 -1055.78 -793.31 -572.35 -390.76 -239.42 -120.75 -40.46 -113.08 -228.83 -377.59 -556.93 -775.66 -353.01 -223.84 -12.97 -36.18 -62.66 -627.97 -602.23 -380.81 -206.93 Sig_AP (kN/m2)-1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 烟墩冲中桥施工图设计单元910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940414243第44页共56页位置I44I45I46I47I48I49I50I51I52I53I54I55I56验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKSig_MAX (kN/m2)-84.41 -71.72 -180.11 -328.12 -510.14 -736.43 -995.54 -1038.47 -76.09 -983.53 -726.46 -27.28 -204.36 Sig_AP (kN/m2)-1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 -1060.00 烟墩冲中桥施工图设计单元44454647484950515253545556注：表中应力压为正，拉为负；“Sig_MAX”指截面各点主拉应力值中最小值；“Sig_AP”指允许主拉力。第45页共56页 Midas计算出来的正截面混凝土压应力验算的计算见表位置I2I2I3I4I5I6I7I8I9I10I11I12 （7-2） （7-3）7-1。从表中可以看出，验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK Sig_MAX (kN/m2)7073.09 7072.52 11737.58 12390.64 13803.51 15328.53 14662.42 13227.41 12002.35 10987.34 10575.68 11167.52 （7-1）Sig_ALW (kN/m2)16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 烟墩冲中桥施工图设计7 持久力状况构件的应力验算7.1 正截面混凝土压应力验算依照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.5条规定，使用阶段正截面应力符合下列要求： 式中： 作用标准值产生的混凝土的法向压应力，参见公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）式（7.1.31）； 预应力产生的法向拉应力，参见公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）式（6.1.5-4）。通过结果符合规范要求。表 7-1 正截面混凝土压应力验算单元123456789101112第46页共56页位置I13I14I15I16I17I18I19I20I21I22I23I24I25I26I27I28I29I30I31I32I33I34I35I36I37I38I39I40I41I42I43I44I45I46I47验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKSig_MAX(kN/m2)11496.10 11566.03 11382.42 10954.33 12655.23 13783.65 8821.60 8898.46 14731.34 14448.20 11697.47 13292.69 12755.28 13584.52 14155.1914534.32 14682.56 14532.57 14151.69 13579.27 12748.29 13298.82 14006.66 14436.16 9085.54 8887.63 14416.45 13771.00 10333.01 10942.80 11371.78 11556.28 11487.22 11159.54 10568.59 Sig_ALW (kN/m2)16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 烟墩冲中桥施工图设计单元1314151617181920212223242526272829303132333435363738394041424344454647第47页共56页位置I48I49I50I51I52I53I54I55I56注：表中应力压为正，拉为负；“Sig_MAX”指截面各点中最大应力值；“Sig_ALW”指容许压应力值。 A类预应力混凝土受弯构件，由作用标准值产生的混凝土法向 验算OKOKOKOKOKOKOKOKOK （7-5） （7-6）Sig_MAX (kN/m2)10993.32 12007.49 13231.66 14665.64 15329.99 13804.96 12391.46 7612.78 7073.10 Sig_ALW (kN/m2)16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 16200.00 （7-4） 烟墩冲中桥施工图设计单元484950515253545556 7.2 预应力筋拉应力验算依据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.5条规定，使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋的拉应力，应符合下列规定。对钢绞线、钢丝、未开裂构件： 式中： 全预应力混凝土和A类预应力混凝土受弯构件，受弯区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力； 预应力钢筋由于结构自重、汽车荷载、人群荷载、温差产生的应力。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.3条规定，全预应力混凝土和应力和预应力钢筋的应力，应按下列公式计算： 式中：Mk按作用标准值组合计算的弯矩值； 构件换算截面重心轴至受压区或受拉区计算纤维处的距离。通过Midas计算出预应力筋拉应力验算见表7-2。从表中可以看出预应力筋的拉应力均未超过规范限制，符合规范要求。第48页共56页验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKSig_DL (kN/m2)1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1165568.85 1189768.86 1189768.86 1189768.86 1189768.86 1189768.86 1189768.86 1189768.86 1189768.86 1025656.27 1025656.27 1025656.35 1025656.35 1025656.35 1025656.35 Sig_LL (kN/m2)1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.811132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1132628.81 1182332.68 1182314.15 1182331.77 1182315.06 1182330.85 1182315.97 1182329.94 1182316.88 1077931.74 1077953.42 1076015.20 1076037.85 1076015.20 1076036.87 Sig_ADL (kN/m2)1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 1395000.00 Sig_ALL (kN/m2)1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 1209000.00 烟墩冲中桥施工图设计表7-2 预应力筋拉应力验算钢束钢束N11右钢束N11左钢束N12右钢束N12左钢束N13右钢束N13左钢束N14右钢束N14左钢束N15右钢束N15左钢束N16右钢束N16左钢束N17右钢束N17左钢束N18右钢束N18左钢束N191右钢束N191左钢束N19右钢束N19左钢束N21右钢束N21左钢束N22右钢束N22左钢束N23右钢束N23左钢束N24右钢束N24左钢束N311右钢束N311左钢束N312右钢束N312左钢束N313右钢束N313左第49页共56页验算OKOKOKOKOKOKOKOKOKOK注：表中应力拉为正，压为负；“Sig_DL”指施工阶段预应力钢筋应力；“Sig_LL”指使用阶段预应力钢筋应 Sig_DL (kN/m2)1025656.27 1025656.27 1025656.75 1025656.75 1025656.87 1025656.87 102
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