新型砂岩缓速酸液体系研究

新型砂岩缓速酸液体系研究我们建立了一种新型砂岩激励体系SY增产增注体系。该体系克服了以往体系的诸多缺陷和不足，具有许多优点。SY体系用新型酸替代盐酸，和粘土与硅酸盐矿物反应速率低，因而限制了其溶解性，体系和石英的反应速率高，具有较大的石英溶解能力，同时体系能有效地阻止酸岩反应过程中的二次及三次沉淀，能有效地提高地层的渗透率，适用于复杂组分的砂岩地层地层，具有巨大潜力和应用前景。6.2.1 SY酸的多极电离特性SY酸是一种多元酸，含有多个氢离子，可分别在不同的化学条件下电离。用氢氧化钠溶液滴定SY酸原液，曲线表现出SY酸具有多级电离特性。 从电离特性图以看出，HCl的酸度曲线只有一个突变点，而且曲线的突变部分是很陡峭的，几乎就是直线，说明HCl是一元强酸，而且在溶液中H+是处于全部电离状态。SY的酸度曲线有多个突变点，而且突变部分是平滑的，说明SY是多元弱酸，在溶液中H+是部分电离出来的，在加入NaOH的过程中随着H+的消耗溶液中还会有H+逐渐电离以达到电离平衡。HCl和SY的酸度曲线对比看出，HCl的初始pH值比SY低，就是说HCl溶液中H+比SY高。SY随着H+的消耗会逐渐再电离H+，而HCl不会再有H+电离出来。说明对于溶液来说SY具有缓冲性，而HCl不具有缓冲性。6.2.2 SY酸的缓速缓冲性能SY体系是由的氢离子和氟离子结合产生氟化氢分子。由于溶液中的氢离子浓度保持低水平，因而体系中活性氟化氢的浓度也保持低水平，这样就形成了一种缓冲体系，达到一种化学平衡状态。如果酸同地层发生化学反应，则平衡被打破，体系被激活建立新的化学平衡，酸岩反应的平衡常数为常数。只要溶液的浓度足够大，酸液中HF的浓度基本保持恒定，酸液与岩石矿物的反应速度也保持常数。这种缓冲行为大大减缓体系同粘土及碳酸盐的反应速度，其行为相当于缓速酸。3%SY-1同时，反应速率可以添加另一种酸来调整，比如加入盐酸就可以增加反应速率，这样可以将体系的PH值调整到特定值。2%SY-13%SY-14%SY-15%SY-1图6-3 电离特性曲线图图6-4 同浓度SY酸电离特性曲线图 图6-5 SY酸与CaCO3反应过程中氢离子浓度的变化上图是SY酸与CaCO3反应过程中氢离子浓度的变化曲线，SY酸在反应过程中具有很好的缓冲性能，氢离子浓度基本保持不变或略有提高，这是SY体系具有的独特反应特性 。图6-6 土酸、氟硼酸与CaCO3反应过程中氢离子浓度的变化土酸和氟硼酸在与碳酸钙反应的过程中，随着反应的进行，H+浓度迅速降低 。6.2.3 SY酸抑制粘土反应性能从SY酸与粘土的反应实验研究可以发现，SY酸对酸液对粘土矿物的溶蚀反应有缓速的作用。SY酸抑制反应速度和控制粘土溶蚀率的反应机理包括化学吸附和物理吸附作用。无论岩石表面的静电极性如何，SY酸都可以吸附在岩石上。物理吸附主要与岩石的表面积有关。对于砂岩地层，SY酸更容易吸附在粘土表面。粘土比表面积最大，远远高于其他矿物，因此，SY酸将吸附在岩石的粘土表面。除了物理吸附作用，化学吸附也易于作用在含钙、铁、铝成分较高的粘土和填充物上。此时，SY酸与粘土反应在粘土表面生成铝硅膦酸盐的“薄层”。扫描电镜观察这个“薄层”的厚度不超过1微米，在弱酸（HF酸、碳酸）和水中的溶解度小，但是在HCl中溶解快，在有机酸中溶解速度较快。这个薄层可以阻止粘土与酸液的反应，减小粘土的溶解度。动态溶解度测试表明粘土的溶解度在一定程度上与粘土的比表面积（或者粘土所占体积比）成正比。由于在粘土表面形成的薄层是可溶于酸的，因此可以用少量的盐酸或者甲酸来调整粘土的溶解度，达到酸化优化设计。l 实验验证实验测定在不同时间酸液对粘土的溶蚀率，以及最终的溶蚀率，研究SY酸酸液体系的缓速机理。实验采用粘土是山东潍坊出产的安丘土，安丘土的主要成分为膨润土，化学成分主要是蒙脱石，因此以下称为蒙脱土。实验温度70C，实验结果如图。实验结果表明，土酸与粘土反应速率极高，溶蚀率极大，而SY体系能限制粘土的溶蚀。(min)将氟硼酸对粘土的溶蚀和SY酸对比，可以看出，氟硼酸对粘土的溶蚀也有一定的抑制作用，但其抑制粘土反映的能力比SY体系要低得多。(min)图6-7 SY酸液对粘土的溶蚀能力及其与土酸溶蚀能力的比较图6-8 SY酸液对粘土的溶蚀能力及其与氟硼酸溶蚀能力的比较试验还表明，SY酸中加入盐酸，增加了对粘土的溶蚀率。这样可以通过调节SY酸酸液体系中的加入盐酸的量来调整酸液对粘土的溶蚀率和反应速度。从SY酸与粘土的反应实验研究可以发现，SY酸对酸液对粘土矿物的溶蚀反应有缓速的作用。SY酸抑制反应速度和控制粘土溶蚀率的反应机理包括化学吸附和物理吸附作用。无论岩石表面的静电极性如何，SY酸都可以吸附在岩石上。物理吸附主要与岩石的表面积有关。对于砂岩地层，SY酸更容易吸附在粘土表面。粘土比表面积最大，远远高于其他矿物，因此，SY酸将吸附在岩石的粘土表面。除了物理吸附作用，化学吸附也易于作用在含钙、铁、铝成分较高的粘土和填充物上。此时，SY酸与粘土反应在粘土表面生成铝硅膦酸盐的“薄层”。扫描电镜观察这个“薄层”的厚度不超过1微米，在弱酸（HF酸、碳酸）和水中的溶解度小，但是在HCl中溶解快，在有机酸中溶解速度较快。这个薄层可以阻止粘土与酸液的反应，减小粘土的溶解度。动态溶解度测试表明粘土的溶解度在一定程度上与粘土的比表面积（或者粘土所占体积比）成正比。由于在粘土表面形成的薄层是可溶于酸的，因此可以用少量的盐酸或者甲酸来调整粘土的溶解度，达到酸化优化设计。下表列出了各种矿物的比表面积。表6-6 各种矿物的比表面积矿物成分电性(PH1)比表面积(cm2/g)石英SiO2+183石英碎屑SiO2+3770蒙脱石Al4Si8O20(OH)4-750106高岭石Al4Si4O10(OH)8+22106长石KAlSi3O8+29106伊利石K Al2(AlSi O3 O10 )(OH)2+113106绿泥石(Mg，Fe) 5Al2Si3(AlSi O3 O10 ) (OH)8+29106各种矿物的比表面积可以看出，粘土比表面积最大，远远高于其他矿物，因此，SY酸将吸附在岩石的粘土表面。SY酸抑制反应速度和控制粘土溶蚀率的反应机理包括化学吸附和物理吸附作用。无论岩石表面的静电极性如何，SY酸都可以吸附在岩石上。物理吸附主要与岩石的表面积有关。对于砂岩地层，SY酸更容易吸附在粘土表面。粘土比表面积最大，远远高于其他矿物，因此，SY酸将吸附在岩石的粘土表面。 除了物理吸附作用，化学吸附也易于作用在含钙、铁、铝成分较高的粘土和填充物上。SY酸与粘土反应在粘土表面生成覆盖膜。这种膜物质在弱酸（如氢氟酸、碳酸等）和水中具有很低的溶解性，但却能被盐酸或甲酸等快速溶解。这种覆盖膜的形成将阻止酸液和粘土的进一步反应，因而限制了粘土的溶解性，进而阻止地层整体胶结性的破坏。又由于覆盖膜可以溶于特定的酸，因而可以使用一定体积的盐酸或甲酸调整粘土的溶解性，以达到优化设计的目的。 图6-9 未反应的蒙脱土粉末的扫描电镜图片 图6-10 土酸与蒙脱土反应之后的扫描电镜图片SY酸与蒙脱土反应之后，在粘土的表面形成了“薄层”，这个薄层可以减缓酸液体系对粘土矿物的反应速度。加入HCL后，薄层消失，这说明薄层可以溶解于盐酸。图6-11 SY酸与蒙脱土反应之后扫描电镜图片 图6-12 SY酸加盐酸与蒙脱土反应之后扫描图片6.2.4 SY酸溶蚀石英性能SY体系能有效地溶蚀石英。SY体系溶蚀石英随时间的关系如图所示。开始时，SY体系溶解石英的速度没有土酸高，但是随着时间的延长，SY体系溶解石英的速度比土酸高。这表明，在酸化过程中，即使酸停注以后，酸液仍具有活性，在关井后的较长时间(min)内SY体系仍能继续溶解石英，进一步提高地层渗透率。 图6-13 SY酸液对石英的溶蚀能力及其与土酸溶蚀能力的比较(min)氟硼酸溶蚀能力比土酸和SY酸低得多。试验表明，SY体系能有效地溶蚀石英，其溶蚀石英的能力，长时间保持很高水平，远高于氟硼酸对石英的溶蚀能力。图6-14 SY酸液对石英的溶蚀能力及其与氟硼酸溶蚀能力的比较(min)下图是SY酸液对地层的两种主要矿物粘土加石英的总溶蚀能力及其与土酸、氟硼酸溶蚀能力的比较图。可以看出，SY体系对粘土和石英总溶能力蚀随着时间延长逐渐增加。虽然氟硼酸的溶蚀能力大于SY酸的溶解能力，但两者有着本质的区别，氟硼酸主要溶解的是粘土矿物，而SY酸溶解的主要是石英。这种特性使SY酸即能有较好的溶解矿物的能力，又能保持地层的整体胶结性。图6-15 SY酸液对粘土+石英的溶蚀能力及其与土酸、氟硼酸溶蚀能力的比较6.2.5 SY酸抑制二次沉淀性能SY酸可以抑制某些二次沉淀的生成。SY酸对溶液中多价金属离子具有好的络合能力，并且SY酸可以在很低的浓度下将远高于按照螯合机制的化学计量相应量的多价金属离子“螯合”于溶液中，从而使一些容易生成沉淀的金属离子保持溶液状态。这个效应称为“低限效应”，或者称为“阈值效应”。在砂岩酸化过程中，HF与储层岩石矿物反应将产生Ca2+、Al3+、Fe2+、Fe3+等多价金属离子，而且这些金属离子容易以各种形式生成沉淀，从而堵塞孔道，影响渗透率和最终的酸化处理效果。SY酸在溶液中通过抑制和阻滞沉淀晶种生成，溶液中缺少必要的和一定数量的晶种，这些金属离子就很难继续生长发育成沉淀。由于SY酸是抑制晶种的生成，与金属化合物分子之间不存在定量的化学作用，因此，用很少量的SY酸就可以抑制沉淀生成的明显的效果。SY酸对Ca2+、Na+、K+、NH4+之类的离子有很强的吸附能力。因此，在有SY酸存在的溶液环境中，Ca2+、Na+、K+、NH4+之类的离子就很难有机会与F-、SiF62-形成氟盐沉淀和氟硅酸盐沉淀。l 阻氟化物沉淀实验用盐水试验来模拟油气田地层酸化的各种条件，考察SY酸对氟化物沉淀的抑制作用。盐水由2%KCl、2%NaCl、2%CaCl2、2%MgCl2以及蒸馏水组成，分两次用碳酸钠调高溶液的PH值，观测沉淀情况，试验温度24C。用各种酸液进行反应对比试验，试验设计步骤如下：（1）酸液用塑料瓶配制，盐水由以上浓度配制；（2）试验在可视条件下进行，每个样品反应一个小时测定PH值；（3）在各种酸液中加入等量的碳酸钠，每升酸液加入12g碳酸钠；（4）测定各个酸液的PH值；（5）加入额外等量的碳酸钠，每升酸液加入12g碳酸钠；（6）测定各个酸液的PH值。试验结果列于表6-7中，从试验数据结果可以看出，土酸在第一次加入碳酸钠之后，溶液就产生了浑浊现象，而两种SY酸酸液体系在第一次调高PH值之后，溶液都没有出现浑浊。虽然在这三种酸液体系中，土酸体系的PH值始终是保持最低的水平，但是土酸抑制氟化物沉淀的能力不如SY酸体系。使用两种SY体系，虽然PH值一直较高，但是到第二次调高PH值也没有产生沉淀。实验结果表明，SY酸酸液体系具有较好的抑制氟化物沉淀的性能。表6-7 SY酸对氟化物沉淀的抑制作用酸液初始状态第一次加碳酸钠第二次加碳酸钠PH值沉淀PH值沉淀PH值沉淀土酸体系1.1无1.4浑浊2.1有SY酸体系11.9无2.2无3.5有SY酸体系22.6无4.4 无7.6无l 阻硅酸盐沉淀实验以上的实验没有包括铝盐和硅酸盐，而这两者是溶解粘土的产物，因此设计以下的实验来观察各种酸液中硅铝酸盐的沉淀规律。用自来水配制100mg/L的CaCl2、40mg/L的MgCl2、40mg/L的AlCl3、100mg/L 的NaHCO3的盐水。将酸液与盐水等体积混合，在一小时内分三次加入含2.9g/Kg二氧化硅的硅酸钠溶液1ml。实验步骤如下：（1）酸液用塑料瓶配制，盐水由以上浓度配制；（2）试验在可视条件下进行，混合等体积（50ml+50ml）盐水和酸液；（3）反应一个小时；（4）缓慢加入1ml、2ml、3ml硅酸钠溶液，观察沉淀情况。实验结果见表6-8。实验结果表明，SY酸对硅酸盐沉淀具有最好的抑制作用。表6-8 SY酸对硅酸盐沉淀的抑制作用酸液加入不同体积的硅酸钠溶液后沉淀情况1ml2ml3ml土酸体系无无有SY酸体系无无微浑浊缓速土酸1少量有有缓速土酸2有有有6.2.6 SY酸缓蚀性能在不加缓蚀剂的情况下，吊片反应，水浴恒温，分别在60和90下反应4小时，结果见表6-9。 表6-9 静态腐蚀试验结果试验编号酸液体系试验温度酸蚀速率g/(m2h)1土酸60506.0722SY酸60111.8863土酸902097.7514SY酸90537.232钢片初始状态 60静态腐蚀后 90静态腐蚀后图6-16 SY酸与土酸腐蚀速率对比在60时土酸的腐蚀速率是SY酸腐蚀速率的4.5倍；在90时土酸的腐蚀速率是SY酸腐蚀速率的3.9倍。可见SY酸较土酸而言具有较好的缓蚀性。6.2.7 SY酸润湿性能一般酸液将加入阳离子表面活性剂作为缓速剂来抑制反应速度，这个方法容易导致地层伤害。这种伤害是由于表面活性剂的油湿性质很难逆转，从而对储层渗流造成不利的影响。试验采用SY酸和土酸分别考察其与粘土试验样品反应之后在甲苯和甲醇中的互溶情况。从试验结果发现，土酸体系处理之后的粘土样品在甲苯中分散，在甲醇中凝聚。试验结果表明用SY酸和土酸体系处理后的地层是水湿性质。这说明SY酸体系能够在粘土地层保持水湿，有利于储层渗流。测量SY酸和土酸与石英的润湿接触角。SY酸土酸图6-17 SY酸和土酸与石英的润湿接触角从图6-24中可以看出SY酸与石英的润湿角为24，土酸与石英的润湿角为 38。 SY酸溶蚀面积大于土酸溶蚀面积。6.2.8 SY酸与实际岩心的溶蚀试验 利用花庄油田和沙埝油田地区花17-8井、花17井、花17-5井、沙19和沙19-20井，注水井储层的岩粉与不同浓度的盐酸、土酸、氟硼酸和SY酸进行了溶蚀试验，分析岩粉与不同浓度和类型酸液的溶蚀率大小以及酸不溶物含量的多少，了解酸对岩心的溶解强度。 试验条件 l 试验样品：花17-8井、花17井、花17-5井、沙19和沙19-20井的岩粉l 试验温度：90l 溶蚀时间：2小时l 酸 液：盐酸、盐酸+氢氟酸、盐酸+氟硼酸和SY酸l 酸液用量：100mll 花庄油田储层岩心与盐酸的溶蚀试验 图6-18 花17井岩粉与盐酸溶蚀试验结果图6-19 花17-5井岩粉与盐酸溶蚀试验结果图6-20 花17-5井岩粉与盐酸溶蚀试验结果结果表明：花庄地区盐酸溶蚀率大部分在介于48%，所做的3个样中有2个溶蚀率在7%左右，说明该区盐酸可溶物含量一般，且不均匀。溶蚀率随酸液浓度的变化很小或基本保持不变。l 花庄油田储层岩心与土酸的溶蚀试验图6-21 花17井岩粉与土酸溶蚀试验结果图6-22 花17-5井岩粉与土酸溶蚀试验结果图6-23 花17-8井岩粉与土酸溶蚀试验结果结果表明： 试验结果可以看出，花庄地区土酸溶蚀率在10%24%之间。 酸液浓度增加，溶蚀量显著增加。 土酸的溶蚀率明显高于盐酸的溶蚀率，说明HF浓度增高，大大增加了对岩石的溶蚀能力，溶解量显著增高。l 花庄油田储层岩心与氟硼酸的溶蚀试验图6-24 花17井岩粉与氟硼酸溶蚀试验结果 图6-25 花17-5井岩粉与氟硼酸溶蚀试验结果 结果表明： 花庄地区氟硼酸溶蚀率在15%20%之间，比盐酸溶蚀率更高。 氟硼酸对该区块储层岩石溶量较高，随酸液浓度增加，溶蚀量增加较小。l 花庄油田储层岩心与SY酸的溶蚀试验图6-26 花17井岩粉与SY酸溶蚀试验结果图6-27 花17-5井岩粉与SY酸溶蚀试验结果 图6-28 花17-8井岩粉与SY酸溶蚀试验结果结果表明： 花庄地区SY酸溶蚀率在13%18%之间。 不同井溶蚀率结果差异不大。l 沙埝油田岩心与盐酸的溶蚀试验 图6-29 沙19井岩粉与盐酸溶蚀试验结果本区岩粉盐酸溶蚀率较高，溶蚀率在1620%，说明该区盐酸可溶物含量较高。 随着盐酸浓度增加，溶蚀率基本无明显变化。l 沙埝油田岩心与土酸的溶蚀试验 图6-30 沙19井岩粉与土酸溶蚀试验结果沙埝地区岩粉土酸溶蚀率较高，岩心的溶蚀率在2234%之间。 随着土酸中氢氟酸浓度的提高，其溶蚀率有下降的趋势。说明在选用土酸时酸浓度不能太高。 由于沙埝地区岩粉盐酸溶蚀率很高，说明该地区碳酸盐含量较高。选用高浓度土酸体系容易破坏岩石结构，而且容易导致过多二次沉淀物的产生。l 沙埝油田岩心与氟硼酸的溶蚀试验 图6-31 沙19井岩粉与氟硼酸溶蚀试验结果 沙埝地区氟硼酸溶蚀率较高，岩心的溶蚀率在2527%之间。 随着氟硼酸浓度升高，溶蚀率增加较小。l 沙埝油田岩心与SY酸的溶蚀试验 从试验结果可以看出，沙埝地区岩心SY酸溶蚀率较高，岩心的溶蚀率大于2025%。该地区适合SY酸基质酸化。图6-32 沙19井岩粉与SY酸溶蚀试验结果6.2.9 JS油田SY酸降压增注体系l SY酸降压增注体系1：（适合低碳酸盐砂岩储层）前置液：7.5%HCL+1%SY-20+2%SY-E+1%BWG-92+0.6%B-125+1%TDC-15处理液：0.6%HCL+1.8%SY-1+2.2%SY-2+1%SY-20+2%SY-E+1%BWG-92+0.6%B-125后置液：4%NH4Cl其中：SY-1和 SY-2 是两种SY酸； SY-E是互溶剂； SY-20是表面活性剂； BWG-92是铁离子稳定剂； B-125是缓蚀剂； TDC-15是粘土稳定剂。l SY酸降压增注体系2：（适合高碳酸盐砂岩储层）前置液：12%HCL+1% -20+2%SY-E+1%BWG-92+0.6%B-125+1%TDC-15处理液：6%HCL+6%SY-1+5%SY-2+1% SY-20 +2% SY-E +1%BWG-92+1%B-125后置液:4%NH4Cl其中：SY-1和 SY-2 是两种SY酸； SY-E是互溶剂； SY-20是表面活性剂； BWG-92是铁离子稳定剂； B-125是缓蚀剂； TDC-15是粘土稳定剂。l SY酸降压增注体系3：（适合高粘土砂岩储层）前置液：7.5%HCL+1%SY-1+1%SY-20+2%SY-E+1%BWG-92+0.6%B-125+1%TDC-15处理液：3%HCL+6%SY-3+3%SY-4+1% SY-20 +2% SY-E +1%BWG-92+1%B-125+1%TDC-15后置液:4%NH4Cl其中：SY-1、SY-3和 SY-4 是SY酸； SY-E是互溶剂； SY-20是表面活性剂； BWG-92铁离子稳定剂； B-125是缓蚀剂； TDC-15是粘土稳定剂。6.2.10 酸化分流技术JS油田属多层油藏，渗透率分布范围大，不同小层渗透率差异很大，若多层同时酸化时不同小层吸酸能力十分悬殊。改善油层的吸酸剖面，实现均匀布酸对提高酸化效果至关重要 。通过机械分层酸化要求改变酸化管柱结构，且工程实施难度较大，酸化时间及周期将延长。对于层内非均质油层，它无能为力。对于JS油田由于层系多，有的很薄，该工艺不推荐使用机械分层酸化工艺技术。针对JS油田储层特征，研究了化学暂堵分流酸化工艺技术，该工艺施工方便，无需动管柱，同时能起到较好的分流效果，对地层不会产生伤害。根据达西定律，酸液线性流过产层小段时，符合下列关系： 式中：K介质(产层岩心)渗透率； P压差； A渗流面积； m液体粘度； L造压差的距离。 要让酸液均匀进入井段各部位，达到均匀解堵的目的，就必须满足井段各部位单位面积上的注酸速度相同，即满足下式：式中：下标N为总层数。 显然，由于各小层物性受伤害程度，储层压力，所含流体的压缩性，流体粘度、天然缝洞发育等可能不同，表达式在不采取措施时不能满足，因此，就应考虑采用分流或暂堵技术。化学微粒暂堵酸化就是利用酸液优先进入最小阻力的高渗层，在酸液中加入适当的化学微粒，随着注酸过程的进行，高渗井段吸酸多，化学微粒进入量也多，对高渗井段的堵塞也较大，从而逐步改变进入井段各部位的酸量分布。最后达到井段各部位均匀进酸的目的。这样让酸液充分进入渗透率较低或伤害严重井段，获得较好的解堵酸化效果。 显然，采用分流酸化技术，达到解堵所需酸量低于非分流酸化技术，并且可减轻措施工作强度，是一项较好的砂岩储层解堵酸化技术。分流剂SY-D是一种水溶性微粒，形成的水溶液遇酸后絮凝。酸液中SY-D微粒可过滤出，遇水溶解，遇柴油不溶。是一种较好的注水井酸化分流剂，对地层不会造成任何伤害。 图6-33 SY-D溶液 图6-34 SY-D水溶液加入10盐酸 图6-35从酸液中过滤出SY-D微粒 图6-36 颗粒加水 图6-37 颗粒加柴油分流剂浓度一般在3-6%条件下可实现有效分流。根据井段不同位置处渗透率差异和分布调整浓度；渗透率差异越大，适当加大浓度；高渗透储层段比例大，适当加大浓度。根据井段长度和总液量多少选择其最终用量。总液量越大，其浓度应适当加大。在前置液和处理液阶段注入分流剂，可随酸液一起混注或分段间隔注入。 分流剂加入方案如下：在注前置液时加入暂堵剂(混注)在注处理液时加入暂堵剂(混注)在注前置液和处理液时均加入暂堵剂(混注)在注酸过程中夹隔离液分段加入暂堵剂(间隔注入)具体注入速度和时机，应现场根据施工压力和排量的演变实时调整。总体原则是在注入压力较低、排量较大时适当加大其注入速度，以期憋起压力，起到分流作用，相反的情况应该停止注入或降低其注入速度。6.2.11 岩心酸化效果试验评价 试验岩心：花17井、花175井、花17-8井、沙19和沙19-20井l 试验温度：90l 试验围压：35Mpal 酸液体系：盐酸体系、土酸体系、氟硼酸体系、SY酸体系l 驱替压力：根据岩心渗透率确定l 试验基液：配制地层水l 根据酸液性能评价筛选出的添加剂，选用以下添加剂：l 缓 蚀 剂：SY1-3l 铁稳定剂：SY1-7l 粘土稳定剂：SY-18l 破乳剂：SY1-1l 助排剂：SY5-5 图6-38表明，土酸酸化后渗透率提高倍数较大，酸化后正基液渗透率提高 了56.3倍，反基液渗透率提高 了150.0倍。 正基液和反基液的渗透率差异较大，两者相差94倍之多。酸化后岩心的胶结强度已非常弱。图6-38 S-7#岩心土酸酸化流动试验曲线 图6-39 S-9#岩心氟硼酸酸化流动试验曲线图6-39表明，氟硼酸酸化后渗透率提高倍数较大，酸化后正基液渗透率提高 了50.5倍，反基液渗透率提高 了114.4倍。 正基液和反基液的渗透率差异较大，两者相差64倍之多。 酸化后岩心的胶结强度比较弱。S-2#图6-40 岩心SY酸酸化流动试验曲线 实验结果表明，SY酸酸化后渗透率提高倍数较大，酸化后正基液渗透率提高 了22.0倍，反基液渗透率提高 了45.4倍。 正基液和反基液的渗透率有差异，两者相差23倍。 酸化后岩心的胶结强度比较强。图6-41 H-34#岩心 土酸酸酸化流动试验曲线 实验结果表明，土酸酸化后渗透率提高倍数较大，酸化后正基液渗透率提高 了6.9倍，反基液渗透率提高 了70.2倍。 正基液和反基液的渗透率差异较大，两者相差63.3倍。 酸化后岩心的胶结强度比很弱。H-29#图6-42 H-29#岩心 氟硼酸酸化流动试验曲线 实验结果表明，氟硼酸酸化后渗透率提高倍数较大，酸化后正基液渗透率提高 了8.5倍，反基液渗透率提高 了32.7倍。 正基液和反基液的渗透率差异较大，两者相差24倍之多。 酸化后岩心的胶结强度比较弱。H-27#图6-43 H-27#岩心 SY酸酸化流动试验曲线 实验结果表明，SY酸酸化后渗透率提高倍数较大，酸化后正基液渗透率提高 了10.0倍，反基液渗透率提高