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长春
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长春百家商务宾馆建筑结构施工设计,长春,商务,宾馆,建筑结构,施工,设计
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长 春 工 程 学 院 毕 业 设计前 言 毕业设计是一个理论与实践相结合的学习过程 ,在这个过程中 ,将理论知识与工程实际有机地结合在一起 ,注重培养我们解决工程实际问题的能力 ,并发挥我们的主观能动性 ,研究解决设计中遇到的各种各样实际问题 ,根据课题的特点和要求 ,将所学的理论知识与实践技能应用到设计中 。目的是通过毕业设计这一较长时间的学习锻炼，培养土木工程专业本科毕业生的综合素质。更重要的，在我们完成毕业设计的过程中要总结并弥补专业学科中自己的不足，通过真正系统的、独立的完成设计，完善自己发现并解决问题的方法，让自己在以后的工作中有更出色的表现。我的设计题目是长春市百家商务宾馆，毕业设计分建筑、结构、施工设计三部分进行，具体要求：（1）建筑设计部分：在规定设计的任务书基础上进行建筑方案设计，并绘制建筑施工图，包括平、立、剖面图及节点详图等。（2）结构设计部分：包括框架设计、截面设计、楼梯设计和基础设计四部分，完成计算书一份，图纸8张，手算和机算并行。（3）施工部分：完成开标一览表、单位工程土建施工图报价书、施工组织设计等。所以说这是一次大学四年以来最重要的一次也是唯一的一次理论和实际相结合综合设计。 在设计过程中，不论是在建筑方面以及是结构设计计算方面、施工设计方面，出现了一些问题与不足，但是都在指导老师的指导下，设计得到了改进，能力得到了提高，相信此次设计一定会在我以后的工作岗位上带给我很大的帮助。编者： 孙宇 2011年6月建筑设计部分1 工程概况本工程为长春市百家商务宾馆，本工程建筑面积为12000，九层建筑，层高为一层4.2m，二层3.9m,三到九层3.3m，室内外高差为450mm主体墙体砌筑采用陶粒混凝土砌块，混凝土工程采用商品混凝土。屋面采用防水卷材做法。施工现场由现有道路出入，建筑材料、施工机械可由城市道路直接运入工地，交通十分便利，质量安全以及环保体系健全。2 方案论证1.本办公楼为中等规模办公楼，位于长春市，采用“一”字型，建筑物平面简单，规则，该办公楼建筑立面上采用宽大明亮的玻璃窗，表现出简洁和现代感，还增加了立面的美观。建筑物的剖面反映建筑物在垂直方向上各部分的关系。按照高层民用建筑设计防火规范（GB5004595 2001年版）的相关规定：不分面积大小，建筑物高度不超过24m的高层建筑为类建筑，本设计住宅楼属于高层民用建筑，并且建筑物高度为35.7m24m，故本设计宾馆为类建筑，根据规定，类高层建筑的耐火等级不应低于二级。根据民用建筑设计通则（GB503522005）中城市规划对建筑的限定基地应与道路红线相邻接，否则应设基地道路与道路红线所划定的城市道路相连接，基地内建筑面积小于或等于3000时，基地道路的宽度不应小于4m，基地内建筑面积大于3000且只有一条基地道路与城市道路相连接时，基地道路的宽度不应小于7m，若有两条以上的基地道路与城市道路相连接时，基地道路的宽度不应小于4m。2.建筑场地92长 春 工 程 学 院 毕 业 设计3 设计参数及计算3.1 楼梯尺度设计考虑宾馆采用双跑式楼梯，而为上下行人方便选择梯段宽度1100mm，中间设置100mm宽梯井，踢段板高150mm,宽300mm，楼梯间宽度设计为3900mm。具体参数楼梯详图。3.2 卫生间设计卫生间考虑防水布置，在结构部分计算卫生间楼板的时候采用弹性法计算（详见结构计算部分）卫生间楼面板做法与其他房间有所区别，采用1：10水泥珍珠岩找坡层（找坡2%，最薄处不20）和三毡四油防水卷材，为洁具能够合理布置且美观，对卫生间尺寸做了考虑，详见建施2图纸。3.3 窗洞口尺寸设计窗的设计全部采用塑钢窗，由厂家支座直接进场安装。室内门采用木门，室外们均采用塑钢门，其中用户单元门设置为塑钢门（甲级防火门），为合理使用卫生间空间，卫生间采用推拉门。关于窗的尺寸确定，满足采光要求即可，即：窗洞口面积室内房间面积1/6，其中详见建施1（建筑设计总说明）。结构设计部分1设计资料1.1工程概括：1.1.1工程资料该工程为东北矿业集团办公楼，建筑面积为12000，抗震设防烈度按七度设计，结构类型采用九层框架结构，进深为7.2m，开间为7.8m。耐火等级及耐久等级均为二级。该工程的室内首层地面标高0.000，室内外高差600。首层层高4.2 m，二层标高3.9m, 标准层层高3.3 m。1.1.2.建筑物功能与特点本办公楼为中等规模办公楼，位于长春市，采用“一”字型，建筑物平面简单，规则，该办公楼建筑立面上采用宽大明亮的玻璃窗，表现出简洁和现代感，还增加了立面的美观。建筑物的剖面反映建筑物在垂直方向上各部分的关系。1.2场地工程地质条件概述：1.2.1建筑场地建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：（1）杂填土：含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约1.4米；（2）粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约3.2米；（3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约5.0米；（4）粉细砂：呈中密状态，厚约2.1米。（5）中砂：呈中密状态，未穿透。各类土的主要物理力学性质指标见表。表1 土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度(m)土的天然密度(t/m3)土的天然含水量(%)孔隙比e塑性指数IP液性指数IL土的内摩角(度)土的粘聚力C(kPa)压缩模量ES(MPa)承载力特征值fak(KPa)1杂填土1.42粘土3.21.88240.72140.62512.09.01603淤泥质土5.01.76401.5191.2105.03.0964粉细砂2.11.91280.713113.52705中砂未穿透1.96260.713414.63001.2.2地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为-2.5米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。1.2.3自然条件：1自然条件地势平坦（见附地形图）；地质资料：场地土类别、地质勘察资料见地质勘察报告；抗震设防要求：七度设防；基本风压：0.65KN/，基本雪压：0.35KN/；土壤冻结深度：1.7m。2.设备条件电力，供水，排水，供热均由城市系统引入；电梯依据设计和防火规范要求设置。3.施工条件 施工工期由指导教师给定； 施工现场位置及周围环境见建筑总平面图； 施工现场地势平坦，“三通一平”已经完成； 本工程处于长春市市区，所有建筑材料、构配件和施工机械均可经市区道路直接运抵现场； 所有建筑材料、构配件均由施工单位购买，货源已经落实； 施工单位的劳动力、施工机械和运输工具均能满足本工程的需要； 施工现场应设置施工需要的搅拌站、加工棚、材料构件堆场及其他临时建筑物； 施工现场内若不设工人宿舍，则工人在工地附近生活区居住； 水源、电源已由建设单位引到施工现场附近，可直接引入现场。1.3结构设计1.3.1建筑做法1.3.1.1屋面做法： 40厚C20素混凝土保护层 SBS改性沥青防水卷材2道 冷底子油一道 水泥炉渣找坡层1：10 80厚苯板保温层 SBS改性沥青隔气层 20厚1：3水泥砂浆找平层 120厚钢筋混凝土屋面板 10厚混合砂浆天棚抹灰1.3.1.2楼面做法（1）房间、走道楼面现制50厚预制水磨石面层10厚1:2.5水泥磨石楼面磨光打蜡素水泥浆结合层一道20厚1:3水泥砂浆找平层，上卧分隔条。20厚C20细石混凝土垫层（后浇层）钢筋混凝土楼板 20厚混合砂浆底面抹灰(吊顶)（2）卫生间楼面铺地砖8厚地砖楼面，干水泥擦缝撒素水泥面（洒适量清水）20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.51.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高15020厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角现浇钢筋混凝土楼板（3）内外墙面做法纸筋（麻刀）灰墙面刷内墙涂料2厚纸筋（麻刀）灰抹面9厚1:3石灰膏砂浆5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理加气混凝土界面处理剂一道（4）散水做法：混凝土散水50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，压实赶光150厚3:7灰土垫层素土夯实向外坡4%（5）雨棚的做法：20厚水泥砂浆面层 100厚钢筋砼板 20厚混合砂浆底面抹灰1.3.2梁柱截面尺寸的确定1.3.2.1材料选用 混凝土：板为C20，梁、柱C30,Ec=3.00104,fc=14.3N/mm2。钢筋：梁柱纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235。1.3.2.2框架梁 ：横向框架梁：h=1/13L=580，取h=600；b=(1/21/3)h =200300，取b=300。双向梁周边支承梁h=1/14L=514, h=550;b=(1/21/3)h =183275，取b=250。 联系梁： h=1/12L=600；b=(1/21/3)h =200300，取b=300。 基础梁：取h=500，b=300。楼梯平台梁：取取h=300，b=200。1.3.2.3框架柱 中柱：根据N=(1214)nF , A1.2N/fc 估算N=12Nf =124.897.8= 4043.52KNA1.24043.52/14.3 =282.8b=532,取550600边柱取5506001.3.2.4楼板：为满足刚度要求，连续双向板板厚hl/40且80mm,由于l3900mm，故h3900mm/4097.5mm,取h100mm。2构件设计计算2.1标准层楼板计算2.1.1荷载收集：20mm厚磨光花岗岩地面面层： 28*0.02=0.5610mm厚混合砂浆天棚抹灰： 17*0.01=0.17板自重： 25*0.12=3恒荷载标准值： =3.73恒荷载设计值：g=3.73*1.2=4.48活荷载设计值： q=2.0*1.4=2.8 活荷载设计值： p=g+q=4.48+2.8=7.282.1.2. 弯矩计算（塑性理论）代表简支边；代表固定边平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；固定中点沿方向单位板宽内的弯矩；固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。2.1.2.1 区格板B3计算跨度： l3ml7.2mnl/l2.4,取0.25,2，2.1.2.2 区格板2.1.2.3区格板按单项板计算 2.1.2.4区格板（卫生间板按弹性理论计算）l01=3.9ml 02 =7.2m l 01/l 02 =3.9/7.2=0.54 跨内：=0时 m1=kNm/m m 2=kNm/m=0.2时 m1()=6.715+0.21.327=6.98 kNm/m m2()=1.327+0.26.715=2.67 kNm/m支座：m1=0.11487.283.92=12.71 kNm/m m2=0.07857.283.92=8.69 kNm/m2.1.2.6 区格板B2l3.9m ,l7.2ml 01/l 02 =3.9/7.2=0.54跨内：=0时 m1=(0.045.88+0.090661.4)3.9 2=5.508kNm/m m 2=(0.0395.88+0.02031.4) 3.92=0.781kNm/m=0.2时 m1()=5.508+0.20.781=5.664 kNm/m m2()=0.781+0.25.508=1.883 kNm/m支座：m1=0.08297.283.92=9.18 kNm/m m2=0.0577.283.92=6.31 kNm/m2.1.3 配筋计算各区格板的跨中及支座弯矩既已求得，取截面有效高度h 01 80mm,h 02 70mm,塑性可近似按Asm/ (0.95fy h 0)计算钢筋的截面面积，弹性性可近似按Asm/ (0.9fy h 0 )计算钢筋的截面面积，楼面板配筋计算结果见表三 表2 标准层板配筋表截 面m(kN.m)h 0(mm)A s()选配钢筋（）实配面积（）跨中B1L01方向L02方向6.982.678070461202101508200523251B2L01方向L02方向5.661.888070374142102008200392251B3L01方向L02方向0.30.075807019.85.782008200251251B5单向板5.248034710200392B4L01方向L02方向0.310.09807020.56.882008200251251跨中1B1-B210.957082712100 11312B2-B29.1870693121507543B2-B34.8970369102003924B3-B40.617046.182002515B4-B40.627046.88200251跨 中6B1-B58.170612121507547B2-B56.3470479101505238B3-B52.05701548200 2519B4-52.0670155 82002513. 结构设计 3.1荷载计算3.1.1 屋面框架梁20mm厚磨光花岗岩地面面层： 280.02=0.56 kN/m板自重： 0.1225=3 kN/m10mm厚混合砂浆天棚抹灰： 0.0117 0.17kN/m 合计： 3.73 kN/m 屋面板均布恒荷载标准值： 3.73 kN/m AB跨屋面梁上恒荷载标准值： g3.93.7314.547kN/m BC跨屋面梁上恒荷载标准值： g1.223.73=8.952kN/mAB跨框架梁自重g：框架梁自重： 0.3(0.60.1）253.75kN/m框架梁抹灰： 0.50.012170.17kN/m合计： g3.92kN/mBC跨框架梁自重g：框架梁自重： 0.3(0.450.1)252.63kN/m框架梁抹灰： 0.350.012170.119kN/m合计： g=2.749kN/m屋面上人,活荷载标准值为2.0kN/m，则AB跨屋面梁上活荷载标准值： q3.92.07.8kN/mBC跨屋面梁上活荷载标准值： q= 1.222.0=4.8kN/m3.2.2 屋面纵向框架梁传来作用于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值：（1500mm高,240mm厚双面抹灰砖墙自重）1.55.247.86kN/m纵向框架梁自重标准值： 横向框架梁自重： 0.30（0.60.1）253.75kN/m抹灰： 0.550.02170.187kN/m合计： 3.937kN/m次梁自重标准值： 次梁自重： 0.2（0.50.1）252kN/m抹灰： 0.40.02m170.136kN/m合计： 2.136kN/mA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值G：女儿墙自重： 7.867.861.31 kN纵向框架梁自重： 3.9377.830.71kN次梁自重： 2.1363.67.69 kN屋面恒荷载传来： 7.83.6- (1.65 +3.6 )1.953.7366.55kN合计： G166.26kNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值G：纵向框架梁自重： 3.9377.830.71kN次梁自重： 2.1363.67.69kN屋面恒荷载传来： 7.83.6（1.65 +3.6 ）1.953.7366.55.kN ( 7.81.2-1.21.2) 3.73=29.54KN合计： G134.49kNA轴纵向框架梁传来活荷载标准值Q：屋面活荷载传来： Q7.83.6（1.65 +3.6 ）1.952.035.69kNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值Q：屋面活荷载传来： Q7.83.6（1.65+3.6 ）1.952.0+(7.81.2-1.21.2) 2.051.52kNA轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线，应考虑50mm的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则 M166.260.05m8.3kNm M35.680.051.78kNm屋面梁荷载（左：恒荷载；右：活荷载）简图如图所示： 图3-1 屋面梁荷载简图3.1.2楼面框架梁楼面楼面均布恒荷载标准值 4.0kN/m内隔墙自重：（2-9层）200mm厚陶粒空心砌块： 0.2m81.6kN/m20mm砂浆双面抹灰： 20.02170.68kN/m内隔墙自重标准值 2.28 （3.9-0.6）=7.52 kN/m一层内隔墙自重标准值 2.28 （4.2-0.6）=8.21kN/mAB跨楼面梁上恒荷载标准值： g3.93.4913.61kN/m g7.52 +4.09=11.61kN/mBC跨楼面梁上恒荷载标准值：(1-8层) g1.223.73=8.95kN/m g2.97kN/m楼面活荷载标准值为2.0kN/m，则AB跨楼面梁上活荷载标准值： q3.92.07.8kN/mBC跨楼面梁上活荷载标准值： q1.222.0=4.8kN/m 楼面纵向框架梁传来作用于柱顶的集中荷载外纵墙自重标准值：墙重： 7.81.652.2829.34kN窗重： 1.81.51.0 2=5.4 kN合计： 34.74 kN内纵墙自重标准值： 墙重： 7.81.652.2829.34kN门重： 1.02.11.02=4.2kN合计： 33.54KNA轴纵向框架梁传来恒荷载标准值G：外纵墙重： 34.7kN纵向框架梁自重： 4.517.835.18kN次梁自重： 2.773.69.97kN次梁上墙重： 2.28（3.9-0.5）3.6=27.91kN楼面恒荷载传来： 7.83.6（1.65+3.6）1.953.4962.27kN合计： G170.03kNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值G：内纵墙重： 33.54kN纵向框架梁自重： 35.18kN次梁自重： 9.97kN次梁上墙重： 27.91kN楼面恒荷载传来： （7.81.2-1.21.2）3.4927.64kN合计： G197.67kNA轴纵向框架梁传来活荷载标准值Q：楼面活荷载传来： Q7.83.6（1.65+3.6 ）1.952.035.69KNB轴纵向框架梁传来活荷载标准值Q：楼面活荷载传来： 7.83.6（1.65 +3.6 ）1.952.035.69KN ( 7.81.2-1.21.2)2.015.84kN合计： Q51.52kNA轴横向框架梁偏心产生的节点弯矩：M170.030.05=8.5kNmM35.690.05m1.78kNm楼面梁荷载（左：恒荷载；右：活荷载）简图如图所示：图3-2 楼面梁荷载简图3.2 柱自重（混凝土容重取28kN/m以考虑柱外抹灰重）底层柱自重 0.550.604.22838.81kN二层柱自重 0.550.603.92836.04kN其余各层柱自重 0.550.603.3 2830.49kN3.3 梁柱线刚度计算AB跨梁：EI/l NmmBC跨梁：EI/l Nmm底层柱 Nmm二层柱 Nmm其余各层柱 Nmm内力分析时一般只要梁柱相对线刚度比，为计算简便，取BC跨梁线刚度作为基础值1，算得各杆件的相对线刚度比如下图括号内所示。 3.4 荷载作用下的框架内力分析3.4.1 恒荷载作用下框架内力分析 （梁端柱端弯矩采用二次分配法计算）3.4.1.1 梁固端弯矩将梯形荷载折算成固端等效均布荷载 q(12)q , a/l则顶层：AB跨1.95/7.20.271 q=3.9214.5470.87316.62kN/mMBC=71.80kNmBC跨 q=2.749+8.952*=8.344kN/mMCD=4.0kNm其余层：AB跨1.95/7.20.271q=11.610.87313.6123.49kN/mMAB=101.48kNmBC跨 q=2.97+8.95=8.56kN/mMCD=4.11kNm3.4.1.2 弯矩分配系数:以顶层节点为例：分配系数=i/i A9节点 上柱：； 右梁： B9 节点 左梁：；下柱：；右梁：；A1节点 上柱：；下柱：；右梁：；B1节点 左梁：；上柱：；下柱：；右梁：A2节点 上柱：；下柱：；右梁：；B2节点 左梁：；上柱：；下柱：；右梁：An节点 上柱：；下柱：；右梁：；Bn节点 左梁：；上柱：；下柱：；右梁：3.4.1.3内力计算上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0.68 0.32 0.27 0.56 0.17 O-O 8.3 -71.8 71.8 -4.0 O-O 43.2 15.3 -18.3 -38.0 -11.5 18.6 -9.1 7.6 -17.5 -6.5 -3.0 2.7 5.5 1.7 55.3 -68.6 63.8 -5.0 -13.8 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O 37.2 37.2 18.6 -16.6 -35.1 -35.1 -10.7 21.6 18.6 -8.3 9.8 -19.0 -17.5 -12.8 -12.8 -6.4 4.5 9.6 9.6 2.80 46.0 43. -97.6 99.2 -27.4 -43.0 -12.0 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O 37.2 37.2 18.6 -16.6 -35.1 -35.1 -10.7 21.6 18.6 -8.3 9.8 -17.5 -17.5 -12.8 -12.8 -6.4 4.3 9.1 9.1 2.7 46.0 43.0 -97.6 99.0 -43.5 -43.5 -12.1 0.40 0.40 0.20 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O 37.2 37.2 18.6 -16.6 -35.1 -35.1 -10.7 21.6 18.6 -8.3 9.8 -17.5 -17.5 -12.8 -12.8 -6.4 4.3 9.1 9.1 2.7 46.0 43.0 -97.6 99 -43.5 -43.5 -12.1 0.40 0.40 0.20 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O37.2 37.2 18.6 -16.6 -35.1 -35.1 -10.721.6 18.6 -8.3 9.8 -17.5 -17.5 -12.8 -12.8 -6.4 4.3 9.1 9.1 2.746.0 43.0 -97.6 99 -43.5 -43.5 -12.10.40 0.40 0.20 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O37.2 37.2 18.6 -16.6 -35.1 -35.1 -10.721.6 18.6 -8.3 9.8 -17.5 -17.5-12.8 -12.8 -6.4 4.3 9.1 9.1 2.746.0 43.0 -97.6 99 -43.5 -43.5 -12.1 0.40 0.40 0.20 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O 37.2 37.2 18.6 -16.6 -35.1 -35.1 -10.7 21.6 18.6 -8.3 9.8 -17.5 -17.5 -12.8 -12.8 -6.4 4.3 9.1 9.1 2.7 46.0 43.0 -97.6 99.0 -43.5 -43.5 -12.10.37 0.43 0.2 0.18 0.32 0.38 0.12 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O34.4 40.0 18.6 -17.5 -31.2 -37.0 -11.721.6 20.0 -8.7 9.8 -15.6-18.5-12.2 -14.1 -6.6 4.4 7.8 9.2 2.943.8 45.9 -98. 98.2 -39.0 -46.3 -12.9 0.37 0.40 0.23 0.2 0.33 0.35 0.12 O-O 8.5 -101.5 101.5 -4.1 O-O 34.4 37.2 21.4 -19.5 -32.1 -34.1 -11.7 21.6 18.6 -9.7 10.7 -16.0 -17.1 -11.3 -12.2 -7.0 4.5 7.4 7.8 2.7 44.7 43.6 -96.8 97.2 -40.7 -43.4 -13.114.9-32.4 图3-5 恒荷弯矩二次分配表3 恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力 柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VB/KNVB=VC/KNVA=VB/KNVB=VC/KNVA/KNVB/KNVB=VC/KNNu/KNNl/KNNu/KNN-l/KN 959.810.0-0.67059.460.510.0225.4255.8226.8257.2884.610.3-0.22084.484.810.3479.8541.0481.5542.4784.610.3-0.19084.484.810.3734.5825.9736.3829.7684.610.3-0.19084.484.810.3989.21110.8991.11115.0584.610.3-0.19084.484.810.31243.91395.71245.91435.3484.610.3-0.19084.484.810.31498.21680.61500.71720.6384.610.30084.484.610.31752.51965.51755.52005.9284.610.30084.484.610.32006.82255.92010.32296.8184.610.3-0.06084.484.710.32261.12543.62265.12590.4图3-6 恒荷载作用下框架梁柱弯矩图(kNm)3.4.2 可变荷载作用下框架内力分析按满荷载法近似考虑活荷载不利布置的影响，采用二次力矩分配法进行框架内力分析。3.4.2.1 梁固端弯矩将梯形荷载折算成固端等效均布荷载 q(12)q , a/l则顶层：AB跨1.95/7.20.271 12=120.2710.271=0.873q=0.8737.86.8N/m29.4 BC跨：q=4.8=3 弯矩分配系数同恒荷载其他层同顶层AB跨调整后的梁端弯矩和跨中弯矩结果见下面的弯矩图利用力矩二次分配法进行框架内力分析过程如下表所示。上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 0.68 0.32 0.27 0.56 0.17 O-O 8.3 -29.4 29.4 -1.44 O-O 14.3 6.7 -7.5 -15.6 -4.7 4.2 -3.7 3.3 -5.0 -0.4 -0.1 0.5 0.9 0.3 18.1 -26.5 25.7 -19.7 -5.8 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O 8.4 8.4 4.2 -4.8 -10.1 -10.1 -3.1 7.1 4.2 -2.4 2.1 -7.8 -5.0 -3.6 -3.6 -1.8 1.8 3.9 3.9 1.2 11.9 9.0 -29.4 28.5 -11.2 -11.2 -3.34 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O 8.4 8.4 4.2 -4.8 -10.1 -10.1 -3.1 4.2 4.2 -2.4 2.1 -5.0 -5.0 -2.4 -2.4 -1.2 1.3 2.8 2.8 0.9 10.2 10.2 -28.8 28.0 -12.3 -12.3 -3.64 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O8.4 8.4 4.2 -4.8 -10.1 -10.1 -3.1 4.2 4.2 -2.4 2.1 -5.0 -5.0 -2.4 -2.4 -1.2 1.3 2.8 2.8 0.9 10.2 10.2 -28.8 28.0 -12.3 -12.3 -3.640.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O8.4 8.4 4.2 -4.8 -10.1 -10.1 -3.14.2 4.2 -2.4 2.1 -5.0 -5.0-2.4 -2.4 -1.2 1.3 2.8 2.8 0.910.2 10.2 -28.8 28.0 -12.3 -12.3 -36.4 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O 8.4 8.4 4.2 -4.8 -10.1 -10.1 -3.1 4.2 4.2 -2.4 2.1 -5.0 -5.0 -2.4 -2.4 -1.2 1.3 2.8 2.8 0.9 10.2 10.2 -28.8 28.0 -12.3 -12.3 -36.4 0.4 0.4 0.2 0.17 0.36 0.36 0.11 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O 8.4 8.4 4.2 -4.8 -10.1 -10.1 -3.1 4.2 4.2 -2.4 2.1 -5.0 -5.0 -2.4 -2.4 -1.2 1.3 2.8 2.8 0.9 10.2 10.2 -28.8 28.0 -12.3 -12.3 -36.40.37 0.42 0.2 0.18 0.32 0.38 0.12 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O7.7 8.6 4.2 -5.0 -9.0 -10.6 -3.44.2 4.3 -2.5 2.1 -5.0 -5.0-2.2 -2.6 -1.2 1.3 2.7 2.8 0.8 9.7 10.3 -28.9 27.8 -11.3 -12.3 -4.0 0.37 0.40 0.23 0.2 0.33 0.35 0.12 O-O 8.5 -29.4 29.4 -1.44 O-O 7.7 8.4 4.8 -5.6 -9.2 -9.8 -3.4 4.3 4.2 -2.8 2.4 -5.3 -4.6 -2.1 -2.3 -1.3 1.0 2.5 2.6 0.9 9.9 10.3 -28.7 27.2 -12.0 -11.8 -3.93.8 -3.9图3-7 活荷弯矩二次分配表4 可变荷载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨CD跨A柱B柱VA=VB/KNVB=VC/KNVA=VB/KNVB=VC/KNVA/KNVB/KNVB=VC/KNNu=Nl/KNNu=Nl/KN 924.53.6-0.1024.424.63.6190.66190.68824.53.6-0.1024.424.63.6385.1385.5724.53.6-0.1024.424.63.6579.5580.1624.53.6-0.1024.424.63.6773.9774.7524.53.6-0.1024.424.63.6968.3969.3424.53.6-0.1024.424.63.61162.71163.9324.53.6-0.1024.424.63.61357.11358.5224.53.6-0.1024.424.63.61551.51553.1114.53.6-0.1024.424.63.61745.91747.7 图3-8 可变荷载作用下框架梁柱弯矩图（kNm）3.4.3 风荷载作用下的框架内力分析及侧移验算 3.4.3.1 风荷载内力计算基本风压w 00.65kN/,风载体型系数。风压高度变化系数按B类粗糙度查表，查得高度变化系数如表六所示：表5 高度变化系数离地面高度510152030400.740.740.841.001.13荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高层房屋，应该采用风振系数以考虑风压脉动的影响，本工程房屋高度H35.7m大于40m，则表6 柱顶风荷载标准值层数离地面高度/m高度变化系数各层柱顶集中风荷载标准值A931.21.01F90.51.31.521.01（1.5+1.65）8.426.4kN827.90.962F80.51.31.4810.963.38.425.67kN724.60.909F718.0181.4540.90923.81kN621.30.856F618.0181.4190.85621.89kN518.00.794F518.0181.3890.79418.44kN414.70.74F413.3331.35118.05kN311.40.74F213.3331.28617.15kN28.10.74F113.3331.21816.24kN14.20.74F90.741.1181.30.5（2.48+1.65）8.418.63kN3.4.3.2柱的侧移刚度：仅计算一榀框架，计算过程及结果见下表：表7 底层柱侧移刚度D柱 （N/mm）边柱2根0.430121.24310/(4200)10881.0中柱2根0.46121.24310/(4200)11641.0底层（10881N/mm11641N/mm）245044N/mm表8 二层柱侧移刚度D柱边柱2根0.221.33612310/(3900)6957中柱2根0.24121.336310/(3900)7589第二、三、四、五层（69577589）229092N/mm表9 三到九层柱侧移刚度D柱边柱2根0.19121.5793/(3300)=9918中柱2根0.21121.5793/(3300)=10962其它层 （991810962）241760N/mm3.4.3.3 风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： 各层的层间侧移值求得以后，顶点的侧移为各层间侧移之和。框架在风荷载作用下的侧移计算见表十二：表10 风荷载作用下侧移层次各层风荷P i/KN层间剪力Vi/KN侧移刚度D（KN/m）层间侧移/m926.426.4417600.0006315238825.752.1417600.00012512640723.875.9417600.0018211813621.997.8417600.0023411410518.4116.2417600.0027811187418.1134.3417600.0032211024317.2151.5417600.003631909216.2167.7290920.005761677118.6186.3450440.0041411014框架总侧移u0.02557m层间侧移最大值为1/6771/5238 ，满足侧移限值。3.4.3.4 风荷载作用下的框架内力分析（D值法） 表11 风荷载作用下的内力层次/kN/mkNmkNmA轴线柱90.2376.260.2415.74.9680.23712.350.3528.7611.9970.23717.990.4039.9319.4360.23723.180.4449.5226.9650.23727.540.4557.4333.4340.23731.830.4565.2239.830.23735.910.5071.9546.5320.23939.780.5578.7454.8310.224144.260.74583.5468.85B轴线柱90.2626.920.26516.876.0580.26213.650.36530.8814.1670.26219.880.41542.9122.6960.26225.620.4553.3331.2150.26230.440.4562.0838.3740.26235.180.46570.4545.6430.26239.690.50077.8953.0820.26143.920.5584.1762.1510.25848.720.7888.677.87由公式得梁端弯矩：M(MM)；M(MM)梁端剪力Vb ，其中梁线刚度见风荷载计算简图。具体计算结果如下表所示：表12 梁端弯矩，剪力及柱轴力计算层次AB跨梁BC跨梁柱轴力MkN/mMkN/mL/mVb/kNMkN/mMkN/mL/mVb/kNA柱/kNB柱/kN915.78.37.23.338.58.52.47.083.33.75833.815.27.26.815.715.72.413.0810.110.03752.021.17.210.1521.821.82.418.1620.218.04669.026.27.213.2227.127.12.422.5833.427.4584.430.57.215.9631.532.52.426.2549.437.69498.734.67.218.5235.835.82.429.8367.949.03111.838.27.220.8439.639.62.433.088.761.162125.342.77.223.3444.244.22.436.83112.074.651138.451.57.216.3853.153.12.444.25138.492.52柱轴力前正负号表示风荷载可左右两方向作用于框架，当风荷载反向作用于框架时，轴力将变号。框架在左风荷载作用下的弯矩图、梁端剪力及柱轴力图如下所示：图3.4 左风作用下框架弯矩图（kNm）3.4.4 水平地震作用下框架内力分析和侧移验算3.4.4.1 重力荷载代表值顶层:合计：=870.4KN标准层（3-8层）：合计：=572.9KN2层：合计： =599.5KN首层：合计： =622.1KN3.4.4.2 框架自振周期的计算表13 楼层侧移层次楼层重力荷载G /kN楼层剪力/kN楼间侧移D(kN/m)层间侧移/m楼层侧移/m9870.4870.4450440.0190.6728572.91443.3450440.0320.6537572.92016.245044 0.0450.6216572.92589.1450440.0570.5765572.93162.0450440.0700.5194572.93734.9450440.0830.4493572.94307.8450440.0960.3662599.54367.3290920.150.271622.14989.3417600.120.12由公式得1.03s3.4.4.4 多遇水平地震作用标准值和位移计算本工程房屋高度35.7m40m,并且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故采用底部剪力法计算多遇水平地震作用的标准值。查表可得，设防烈度为7度时，；类场地近震，设计地震分组为第二组。T 0.4s, 由于TT5 T，则s。因为T0.97s1.4 T0.56s, 故应考虑顶部附加水平地震作用顶部附加地震作用系数计算结构等效总重力荷载:G0.854989.3=4240.9kN计算底部剪力：0.044240.9169.6kN 0.088169.614.92kN质点i的水平地震作用标准值F及楼层地震剪力V、楼层层间位移的计算过程见下表：其中 表14 地震作用下层间侧移层次G/kNH/mGH/kNmF/kNV/kNkN/m/m9870.432.62837539.939.9450440.00098572.929.31678623.663.5450440,00147572.926.01489521.084.5450440.00196572.922.71300518.3102.8450440.00235572.919.41111415.6118.4450440.00264572.916.1922413.0131.4450440.00293572.912.8733310.3141.7450440.00312599.59.556958.0149.7290920.00511622.15.634844.9154.6417600.0037=109910KN.M底层，满足要求；二层，满足要求；3.4.4.5 框架地震内力的计算框架柱剪力和柱端弯矩的计算过程见表一，梁端剪力及柱轴力见表二，地震作用下框架层间剪力图、框架弯矩图如下图所示。表15 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值柱层H/mVi/kN(kN/m)D(kN/m)/kNy/m(kN/m)(kN/m)边柱93.339.94504499180.228.780.480.246.9522.0283.363.54504499180.2213.970.480.3516.1329.9673.384.54504499180.2218.590.480.4024.5436.8163.3102.84504499180.2222.620.480.4432.8441.853.3118.44504499180.2226.050.480.4538.6847.2843.3131.44504499180.2228.910.480.4542.9352.4733.3141.74504499180.2231.180.480.5051.4551.4523.9149.72909269570.2435.930.560.5577.0763.0614.2154.641760108810.2640.20.610.745125.7843.05中柱93.339.945044109620.249.580.540.2658.3823.2483.363.545044109620.2415.240.540.36518.3631.9373.384.545044109620.2420.80.540.41528.4840.1563.3102.845044109620.2424.670.540.4536.6344.7853.3118.445044109620.2428.420.540.4542.2051.5843.3131.445044109620.2431.540.540.46548.4055.6833.3141.745044109620.2434.010.540.5056.1756.1723.9149.72909275890.2638.920.630.5583.4868.3014.2154.641760116410.2843.290.760.78141.8540.00注： ; （柱下端弯矩）； （柱上端弯矩）表16 水平地震作用下梁端剪力和柱轴力标准值层AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力L/m/kNm/kNm=/kNmL/m/kNm/kNm= /kNmA柱NkNB柱N/kN97.29.7112.313.062.413.0010.259.693.066.6387.216.2820.635.132.422.5317.7816.808.1918.377.223.3529.597.342.432.7125.8024.3015.5326.4967.229.2537.099.212.440.9532.3130.5224.7442.0257.235.3344.7911.132.449.3138.936.7535.8766.7647.240.2050.9512.662.454.7143.1640.7848.53102.6337.241.6252.7613.112.458.4546.1143.5761.64151.1627.250.5064.115.902.469.5857.8953.1177.54212.817.255.4770.3117.472.469.0254.4551.4495.01290.343-12 地震荷载作用下框架弯矩图（kNm）3.5 内力组合根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素得本工程的框架为二级抗震等级。3.5.1 框架梁内力组合（见附录一）3.5.2 框架柱内力组合（见附录二）3.6 内力调整3.6.1强柱弱梁顶层不乘以增大系数，轴压比小于0.15不乘增大系数，底层下柱直接乘以1.25的增大系数。一层柱节点：A1节点： B1节点： 3.6.2 强剪弱弯框架梁：，其中=1.2，顶层梁端剪力调整左震（AB梁） 左震(BC梁) 底层梁端剪力调整AB梁 BC梁 框架柱，其中=1.2表17 框架柱剪力增大层数边柱A中柱B964.764.23.357.5062.052.33.371.48390.590.53.373.26146.0146.03.3213.79194.9153.64.2216.35136.7221.34.2174.5837 框架截面设计3.7.1 框架梁截面设计 以顶层AB跨梁为例，说明计算方法和过程：3.7.1.1 梁的正截面受弯承载力计算:从框架梁内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中心处的弯矩算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算. 跨内截面梁下部受拉,可按T形截面进行配筋计算, 支座边缘截面梁上部受拉,应按矩形截面计算。翼缘计算宽度: 按跨度考虑:L/37200mm/32400mm按梁间距考虑: b 7200550+3006950mm按翼缘厚度考虑:hh60035565mm因100/5650.1770.1此种情况不起控制作用,故取2400mm梁内纵向钢筋选项用HRB400级钢(360N/mm) ,0.518，下部跨间截面按单筋T型截面计算。 因为1.011.92400100(565100/2) 1471.8Nmm1470.8kNm31.7kNm属于第一类型截面.0.00350.550156.9mm0.450.450.0016 0.002，实配：412（452mm） 将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座,则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋,采用单筋矩形截面计算。A支座截面 0.1160.550694.8mm实配416（804mm）支座截面： V=109.8kN0.1050.550621.9mm实配416（804mm）其他层梁的配筋计算结果如下表所示：表18 框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kNmb(b)/mmh/mm/mm实配钢筋/mm配筋率（%）9支座A132.63005650.1160.124694.8416（804）0.47B左119.53005650.1110.105621.9416（804）0.47AB跨中31.724005650.0030.003156.9412（452）0.27B右34.13005650.0290.029162.5412（452）0.27BC跨中11.18005650.0030.00355.3412（452）0.273支座A163.73005650.1440.156874.1418（1017）0.6B左204.23005650.1790.1991114.9616（1206）0.71AB跨中95.624005650.0010.00144.8410（314）0.18B右92.73005650.080.08448.2412（452）0.27BC跨中11.78005650.0030.00356.7410（314）0.181支座A167.33005650.1470.16896.5418（117）0.6B左224.43005650.1970.2211238.2420（1256）0.74AB跨中100.524005650.0110.011493414（615）0.36B右107.83005650.0940.099554.7414（615）0.36BC跨中11.78005650.0030.00356.78410（314）0.18注：表中所有钢筋配筋率均满足要求。3.7.1.2 梁斜截面受剪承载力计算:a. AB跨 :故截面尺寸满足要求梁端加密区箍筋4肢，箍筋用级钢筋（）加密区长度取1.05m，非加密区箍筋取4肢 ，满足要求b. BC跨梁端箍筋加密区4肢，则承载力为由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置8.1.3 框架梁纵向钢筋 。 表19 梁正截面受弯承载力计算层次截面实配钢筋配筋率9支座62.58665666.6220 218（1036）0.665.71665777.4220 218（1036）0.6跨间186.9665932.3220 218（1036）0.6支座86.9665427.6216 218（984）0.49跨间4.1665337.5216 218（984）0.493支座363.16651554.7220 222（1570）0.7184.7665777.4220 218（1036）0.6跨间289.36651450.2220 222（1570）0.7支座214.5665983.5420（1256）0.65跨4.166529.6220 218（1036）0.61支座346.56651477.0220 222（1570）0.7260.36651088.4220 218（1036）0.6跨间260.36651305.2220 222（1570）0.7支座221.76651166.1420（1256）0.75跨间4.166529.6220 218（1036）0.63.7.2 框架柱的截面设计3.7.2.2框架柱正截面承载力计算其它楼层框架柱计算结果如下表所示：A轴： ，600/30=20，取因为故考虑偏心距增大系数 取 故为小偏心受压选取620（1884mm）表20 B轴框架柱正截面受弯承载力的计算表柱名控制内力值柱截面对称配筋的计算M/(KNm)N/KN/mme/mm/mm实际配筋/mm配筋率()B9B8102.8539.1190.71.146501.50.78704200.96B3B2132.64018.733.01.58343.70.65704200.96B1B0226.85570.340.71.507351.50.82918764250.96表21 A轴框架柱正截面受弯承载力计算表柱名控制内力值柱截面对称配筋的计算M/(KNm)N/KN/mme/mm/mm实际配筋/mm配筋率()A9A8106.1540.2196.41.142507.12.044113042519640.96A3A2128.24020.431.91.592342.60.65904200.96A1A0184.45518.833.41.357332.50.768114842519640.61 3.7.2.4 斜截面受剪承载力计算（A轴柱）一层最不利内力组合: V=71.4kN故按构造配筋 取12200（n4）加密区8100体积配箍率应满足抗震要求，取井字形复式箍12200。其余各柱斜截面受剪承载力计算如下表：表22 框架柱斜截面受剪承载力的计算表柱名控制内力斜截面抗剪承载力计算V/kNN/kN/m/kN0.07N/kN实际配箍情况52.6461.93.3357.5090.84012200（n4）加密区810077.732543.3373.26 108.1 012200（n4）加密区810071.43884.44.23216.35108.1012200（n4）加密区810047.0472.43.3371.48108.1012200（n4）加密区810078.53025.73.33213.79126.87012200（n4）加密区810080.43779.74.23174.58126.87012200（n4）加密区81004 楼梯结构设计 1梁式楼梯结构布置图如图所示。踏步面层为20mm水磨石，底面为20mm厚混合沙浆抹灰，金属栏杆重0.1KN/m，楼梯活荷载标准值=2.5KN/m,混凝土为C40（f19.1N/mm）,钢筋为HPB335级（f300N/mm）。4.1 踏步板计算 底板取=40mm,板厚h4.1.1 荷载计算恒荷载：踏步板自重： kN/m板带抹灰重： kN/m踏步板抹灰重： kN/m恒荷载标准值： g6.379kN/m恒荷载设计值： g1.26.3797.65kN/m活荷载：活荷载设计值： q1.42. 53.5kN/m恒活载与活荷载合计： gq11.15kN/m4.1.2 内力计算斜梁截面尺寸选用150mm300mm,则踏步的计算跨度为l=3.9+0.2=4.1跨中最大弯矩：MkNm4.1.3 截面设计取一块踏步为计算单元，等效矩形截面的高度h和宽度b为hha13020110mm查表得 选配每踏步14200 =769 mm4.2 平台梁计算 (PL1)计算跨度：lmin(1.05,)=3.65+0.24=3.89m，1.05=1.05*3.65=3.83m取=3.83m4.2.1 荷载计算梯段板传来： 11.153.9/221.74kN/m平台板传来： 7.61（1.75/2+0.2）8.18kN/m平台梁自重： kN/m平台梁侧抹灰： 合计： gq31.96kN/m4.2.2 内力计算跨中最大弯矩：支座最大剪力: V31.963.8962.16kN4.2.3 截面计算4.2.3.1 受弯承载力计算 (按倒L型截面计算) 查表得选配414 =615 mm4.3.3.2 受剪承载力计算 按构造配箍5基础设计5.1 （边柱A）根据建筑场地类形、地质条件及当地施工经验，选用预制混凝土方桩5.1.1.1确定桩截面尺寸和桩长由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：（1）杂填土：含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约1.4米；（2）粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约3.2米；（3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约5.0米；（4）粉细砂：呈中密状态，厚约2.1米。（5）中砂：呈中密状态，未穿透。基础埋深确定取d=3.0m根据地质勘察报告，确定单桩承载力特征值。单桩承载力特征值为：.=uPqSiKLi+qPaAp=0.44.0（350.4+155+352.1+1.540）+33000.40.4=884KN根据内力组合，取M较大的一组作为标准组合，Mk=66.2 kNm ; Nk=25.3KN; Vk=2259KN承台选用C30混凝土，（ft=1430KPa，fc=14300KPa）钢筋采用HRB335级（fy=300N/mm）根 取6根承台尺寸：桩距S=3d=30.4=1.2m 取S=1.2m，边桩到承台边缘距离取0.4m，承台长度l=2（1.2+0.4）3.2m，承台宽度b=20.4+1.2=2.0m。承台及上部回填土自重：Gk2.620kN/m3.22.0332.8kN桩顶竖向荷载应满足下式要求：=432+=504KN1.2Ra=530.4(满足要求)5.1.5.1承台受冲切承载力验算 柱边对承台冲切冲跨比： 冲切系数： =（满足要求）角桩对承台的冲切：，则，角桩冲切系数： 角桩最大净反力设计值：=+=448.2KN=（满足要求）5.1.5.2承台受剪承载力计算计算截面取在柱边-截面可知，则 剪切系数 （满足要求）-截面由于计算宽度大，其受剪切承载力很高，不必验算。5.1.5.3 承台受弯承载力计算：选用25150 选用201505.2 （中柱B）根据建筑场地类形、地质条件及当地施工经验，选用预制混凝土方桩预制混凝土桩直径一般为300500，取350350mm。由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：（1）杂填土：含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约1.4米；（2）粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约3.2米；（3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约5.0米；（4）粉细砂：呈中密状态，厚约2.1米。（5）中砂：呈中密状态，未穿透。基础埋深确定取d=1.8m根据地质勘察报告，确定单桩承载力特征值。单桩承载力特征值为：=uPqSiKLi+qPaAp=0.44.0（350.4+155+352.1+1.540）+33000.40.4=884KN根据内力组合，取一组标准组合，Mk=66.2 kNm N=2265.1KNV=27KN承台选用C30混凝土，（ft=1430KPa，fc=14300KPa）钢筋采用HRB335级（fy=300N/mm）根 取6根承台尺寸：桩距S=3d=30.4=1.2m 取S=1.2m，边桩到承台边缘距离取0.4m，承台长度l=2（1.2+0.4）3.2m，承台宽度b=20.4+1.2=2.0m。承台及上部回填土自重：Gk220kN/m3.22.6332.8kN桩顶竖向荷载应满足下式要求：=510.7KN2，8758100梁8758100悬臂构件2752100 1.4.6.5 成品保护（1） 预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变表。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。（2） 工作面已安装完毕的梁、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板的标高和平整产生偏差。 （3） 拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免砼的外形和内部受到损伤。1.4.6.6 应注意的质量问题：（1） 柱模板容易产生的问题是：截面尺寸不准，砼保护层过大，柱身扭曲。防止办法是：支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支柱模板前柱子应做小方盘模板，保证底部位置准确。根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。（2） 梁、板模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，板中部下挠。防止办法是：梁、板模板应通过设计确定龙骨、支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇筑砼时模板变形。模板支柱的底部应支在坚实的地面上，垫通长脚手板，防止支柱下沉，梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。1.4.7 土工程混凝土采用商品混凝土。1.4.7.1 浇筑前的准备工作（1） 为了确保砼顺利浇筑和浇筑质量，项目经理部成立以项目经理为首的砼浇筑领导小组，浇筑之前召开专题交底会和动员会，充分做好准备工作，为砼的成功浇筑奠定基础。（2） 现场对施工班组做好交底，使工人能确实掌握要领以及应注意的事项，模板、钢筋内必 须彻底清理干净，不得有渣土、杂物及积水，底板验收之后才允许浇筑。（3） 材料准备组织好砼养护所需的阻燃保温毡和塑料薄膜等材料进场，以及预防雨水的物资和排水设备。 （4） 检查所有施工前的条件是否具备（包括人、机、料、照明、天气情况等各种环境条件）。1.4.7.2 施工缝留设 柱的施工缝留在梁底，有主次梁的楼板应顺着次梁的方向浇筑，施工缝留在次梁跨中1/3范围内，墙施工缝留在门洞口跨中1/3范围内。浇筑基础砼施工缝留设一道：设在基础一层台阶上200mm或350mm处。1.4.7.3 砼施工措施（1） 浇筑砼前应对机具进行抽查试运转，同时配备专职机修工，随时检修，浇筑砼中应保证水、电、照明不中断。同时要注意气候变化情况，以保证砼作业连续进行。（2） 施工缝留浇筑方法：采用泵车M32-4送混凝土，从顺长方向由远而近向后退浇筑，步骤基本一致。为防止上下二层出现冷缝，要在下一层砼初凝之前浇筑上一层砼，并采取二次振捣法，在振捣上一层砼时，应插入下一层5cm左右，以消除二层之间的接缝。（3） 为了避免发生离析现象，砼自高处下落高度不宜超过2m，如高度超过2m，应设串桶、溜槽。为了保证砼结构良好的整体性，砼应连续进行浇筑，不留或少留施工缝，如必须间隙时，间隙时间应尽量缩短，并在上一层砼初凝前将次层砼浇筑完毕。1.4.7.4 砼振捣方法根据砼浇筑自然形成的坡度，在每个浇筑带的前后、中部布置一道振动器，这样通过砼的振动流淌达到均匀铺坍的要求。振动器要快插慢拔，快插是为了防止将表面砼振实而与下面砼分层、离析现象，慢拔是为了使砼填满振动棒抽出时所造成的空洞。振动器要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，先分别在砼斜面上下两端同时振捣，使砼料自然流淌，紧接着全面震捣，组织好震动棒的走向，严格控制震捣时间，移动间距和捣入深度。 （1） 移动间距：采用行列方式，每次移动位置的距离不大于30cm。 插入深度：每次浇筑厚度应不超过振动棒长度的1.25倍，振捣二层时，应插入下层中5cm左右。（2） 特别是在斜面底部和边角处要加强震捣，以免造成混乱而发生漏振。一般插棒间距为40cm50cm。每一插点要掌握好插棒时间，过短不易振实，过长可能会使砼产生离析现象。每点振捣时间应视砼表面呈水平不再显著下沉，不再出现起泡，表面泛出灰浆为准，一般每点振捣时间为1530s。1.4.7.5 砼的养护措施：降低砼块体里外温度差、减慢降温速度来达到降低块体自约束应力和提高砼抗拉强度，以承受外约束应力时的抗裂能力，对砼的养护是非常重要的。砼浇筑前，应准备好在浇筑过程中所必须的抽水设备和防雨防暑措施。砼的养护采用二层麻包袋加一层塑料薄膜并浇水养护（2小时浇一次水）。当气温较高时，覆盖浇水养护应在砼浇筑完毕后的12小时内以内进行。砼的浇水养护时间不得少于7天，抗渗砼的浇水养护时间不得少于14天。1.4.7.6 砼试块制作养护要求：砼试块制作应在浇筑地点取样制作，每次制作两组，并标明砼设计强度、结构部位编号、浇筑日期等。一组放在现场试验室内进行标准养护，一组与构件同等条件下养护。 （1） 每拌制100盘且不超过100m3的同配合比的砼,其取样不得少于一次。 （2） 每工作班拌制的 同配合比的砼不足100盘时,其取样不得少于一次。 （3） 每一现浇楼层段同配合比的砼,其取样不得少于一次。1.4.7.7 混凝土工程成品防护措施 （1） 要保证钢筋位置准确，不准碰动预埋件和插盘。 （2） 不得用重物冲击模板，不得在楼梯踏步吊帮上蹬踩。 （3） 已浇筑的混凝土强度未达到1.2Mpa以前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。 （4） 拆模时，注意保护棱角及结构本身，不得硬碰硬撬损坏结构。1.4.8 脚手架工程 1.4.8.1 施工方案 （1） 独立承台及基础短柱采用满堂架子、运输道相结合。 （2） 框架及装修施工采用483.5钢管双排外脚手架。 （3） 围护砌筑采用内脚手架。1.4.8.2 脚手架工程质量保证措施（1） 严格按规定尺寸搭设，控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差，并确保连接正确、牢固。 （2） 脚手架板要满铺，铺平、铺稳，不得有探头板。 （3） 脚手架地基应平整夯实，并有排水措施，防止积水浸泡地基。 （4） 搭设完毕后，必须经有关部门检查合格后才能使用。1.4.9 砌筑工程 本工程框架填充墙选用陶粒混凝土空心砌块，外墙200厚，内墙200厚，填充陶粒混凝土空心砌块应按GB50203砌体工程及验收规范进行施工和验收。 1.4.9.1 施工准备（1） 砌块在运输、装卸过程中，严禁抛掷和倾倒。进场后按品种、规格分别堆放整齐，堆放高度不宜超过1.8m，堆放现场必须平整、并做好排水。（2） 施工前应编制施工方案、准备好施工工具、做好施工平面布置、划好施工段、安排好施工流水，做到工序交叉衔接。（3） 砌筑前放好砌体墙身控制线、门、窗、洞口等位置线，确定好标高、立好标尺杆，经验线符合图纸设计要求、预检合格后进行下道工序。1.4.9.2 工艺流程结构验收基层处理 放线 构造柱钢筋绑扎砌块砌块与楼板连接水电配合预埋配筋带绑筋构造柱及配筋带支模浇构造柱及配筋带混凝土1.4.9.3 施工要求 （1） 砌块进场应进行抽样见证试验，合格后方可使用。（2） 砌筑时应从转角或定位处开始，内外墙同时施工，纵横墙交错搭接；外墙转角处严禁留直槎，宜从两个方向同时砌筑，留成斜槎，且斜槎的长度不小于墙高度的2/3。 （3） 砌块应错缝搭砌，搭接长度不小于90。 （4） 砌体的灰缝应符合下列要求：砌体的灰缝应横平、竖直，砂浆饱满度不低于80%，砌筑中不得出现瞎缝、透明缝；）砌筑砂浆未达到设计要求的70%时，不得拆除过梁底部的模板。砌筑时铺灰长度不得超过800，严禁用水充浆灌缝。（5） 强度等级和品种必须符合设计要求，砌筑砂浆试块为每一楼层或250立方米砌体留置一组，砌筑砂浆必须搅拌均匀、随拌随用，水泥砂浆和混和砂浆分别在拌成后3小时和4小时内用完，砂浆稠度宜为70。 （6） 对设计规定的洞口、管道应在砌筑时预留，严禁在砌好的墙体上打凿。 （7） 砌体每日砌筑高度不得超过1.8m。1.4.10.门窗工程1.4.10.1塑钢窗安装 （1） 施工准备 塑钢窗进场要有出厂合格证，产品包装、配件齐全，均符合设计要求。密封膏、发泡剂有出厂合格证，性能符合设计要求。窗洞口位置，弹好+0.5m 水平线。找出窗安装位置。 （2） 流水分段、工艺流程 1） 流水分段：同墙体砌筑分段，分段分层由下至上安装。 2） 工艺流程：弹线找规距窗洞口处理塑钢窗及配件检查运输就位安装窗四周嵌缝安装小五金表面清理（3） 施工方法1） 检查洞口尺寸，每边至少比窗框尺寸大30mm，否则应先剔凿处理2） 按图纸要求安装塑钢窗。安装窗框铁脚。位置垂直度找好后，用木楔临时固定，检查正侧面及对角线合格后，用膨胀螺栓将铁脚与结构固定好。嵌缝：窗框与墙体的缝隙，发泡填塞严实。表面留58mm 缝隙，用密封胶封闭。3） 安装窗附件，用电钻钻孔，用自攻螺丝拧入。 （4）质量要求 1） 塑钢窗、附件和玻璃质量必须符合设计要求和施工有关规定。塑钢窗关闭紧密，开启灵活，无变形和翘曲。2） 窗、附件安装齐全牢固，位置准确，美观，窗框与墙体缝隙填饱满密实、平整。窗表面洁净。 1.4.10.2 木门安装 （1） 准备工作 1） 木门加工制作的型号、数量、加工质量必须符合设计要求，有出厂合格证。 2） 木材防腐剂有出厂合格证与试验单。 3） 墙体预埋件数量符合设计要求。 4） 小五金及配件种类、规格、型号必须符合设计要求。 5） 门洞口水平位置与标高已找好。 （2） 流水分段、工艺流程 1） 流水分段：同墙体砌筑的划分，分段分层由下至上进行施工。2） 工艺流程：弹线找规矩洞口修整运输至安装地点门框安装门扇安装清理质检 （3） 施工方法 1） 按图纸设计找出木门的水平位置，按墙上的0.5m 标高线找出门的标高。2） 检查门框规格、质量、框外刷防腐油。将门运至指定位置进行安装，找正吊直，用钉子将门框钉在预埋木砖上。门框两则钉木板进行保护。 3） 门窗安装，镶小五金，清理面层。4） 质量必须符合设计要求。门固定牢固，开启灵活，表面整洁，无破损。1.4.11 抹灰工程 1.4.11.1 抹灰工程的施工方法 （1） 清理墙面和天棚，并在墙上弹出天棚抹灰控制线，在墙角处弹出墙面抹灰控制线。 （2） 根据抹灰控制线进行贴灰饼，冲筋，按着灰饼和冲筋进行抹灰，分二遍成活。1.4.11.2抹灰工程质量保证措施 （1） 抹灰使用的水泥、砂子必须经检验合格后方可使用，石膏要充分熟化。 （2） 抹灰前以墙面的实际高度来确定灰饼和冲筋的数量，用水泥混合砂浆做灰饼，灰饼厚度以满足墙面抹灰达到的垂直度为准，依据已贴好的灰饼，从水平和垂直方向各灰饼间用水泥混合砂浆冲筋，反复槎平，上下吊垂直。 （3） 墙面、天棚抹灰前必须清理干净，提前一天浇水湿润。 （4） 墙、柱面和门窗洞口的阳角用12水泥砂浆做护角，高2m，宽度5m。 （5） 梁抹灰拉线找直，同一房间出墙柱面必须拉线找齐。 （6） 抹灰操作时应分层，切忌一遍成活。 （7） 抹灰前必须将管道穿越的墙洞填嵌密实。（8） 抹灰前必须做样板间，经建设单位、监理及分公司质量部门验收合格后，方可大面积施工。1.4.11.3 抹灰工程成品保护措施 （1） 及时将残留在门窗框上的水泥浆清理干净。 （2） 搬运物件及拆除脚手工具轻拿轻放，防止碰坏门窗、墙面抹灰。 （3） 门口钉木板保护，以防撞坏。 （4） 注意保护好墙上的预埋件，墙上的电线盒不要随意抹死。 （5） 不得在地面上抹制砂浆。1.4.12 屋面工程 1.4.12.1 施工准备 （1） SBS防水卷材、粘结密封材料，必须有出厂合格证与试验单。 （2） 水泥砂浆找平层已经做完，经检查复合设计要求。工艺流程：基层清理涂刷基层处理剂附加层施工基层、卷材表面涂胶晾胶卷材铺贴卷材收头粘结卷材接头密封蓄水试验做保护层1.4.12.2 施工方法 （1） 清理基层杂物，打扫干净。 （2） 配制聚胺脂底胶，甲、乙两种材料1:3 配合搅拌均，做冷底子油涂刷一道，做到涂刷均匀，不漏刷。 （3） 附加层施工：阴阳角、管跟、水落管口等部位用自粘性密封胶或聚氨脂涂膜铺贴。 （4） 卷材涂胶：将卷材放在干净的基层上刷CX-404 胶，涂刷均匀，静置干燥1020min。当指触不粘手后，用卷材筒胶朝外卷起。 （5） 基层表面涂胶：已涂的底胶干燥后，在其表面刷CX-404 胶，静置晾干后即铺贴卷材。（6） 卷材铺贴：卷材平行屋脊，从屋檐向上铺，采用满粘法，搭接宽度80mm，端头接槎要错开250mm。卷材铺贴平整，不得出现皱折与空鼓。 （7） 排汽：每铺完一卷，用长把滚刷从一端横向用力滚压一次，排出卷材粘结的空气。 （8） 压实：排除空气后，用外包橡皮的300mm 长50kg 铁辊滚压一次。 （9） 卷材末端收头及封边嵌固用聚胺脂嵌缝膏封闭。密封材料固化后，刷聚胺脂涂料一道，再抹水泥砂浆压缝。卷材铺贴完后，经隐蔽检查，验收合格做蓄水试验48h，检查修补，直到不漏水为止。1.4.12.3 屋面工程保证质量措施 （1） SBS必须经试验合格后，方可使用。 （2） 施工前将屋面杂物清理干净浇水湿润.找平层应充分养护，不得有起砂，超皮现象. （3） 铺设隔汽层和防水层前，基层必须干净、干燥。（4） 基层与突出屋面连接处，以及基层的转角处成50mm的圆弧，雨水口周围作成略低的凹坑。（5） 上下层卷材不得相互垂直铺贴，屋面防水层施工时处理好节点、附加层和屋面派水比较集中的部位，然后由屋面最低处往上施工。 （6） 铺贴卷材采用搭接法，上下层及相邻两幅卷材的搭接相互错开，搭接长度不少于80mm。 （7） 在屋面与墙面连接处，隔汽层沿墙面处向上连续铺出保温层表面不得小于150mm。 （8） 防水附加层空铺宽度200mm。 （9） 泛水高度不得小于250mm。 （10） 水落口周围直径500mm.范围内坡度不得小于5%。（11） 立面卷材收头的端部载齐压入预留凹槽内，用压条钉压固 最大钉距不应大于90mm,然后用密封材料将凹槽嵌填封严。（12） 热熔法铺贴卷材时，火焰加热器的喷嘴距卷材面的距离应居中，幅宽内加热均匀，以卷材表面熔融至光亮黑色为度，不得过分加大或烧穿卷材热熔后立即滚卷材，滚铺时排除卷材下面的空气，使平展，不得皱折。1.4.12.4 屋面工程成品保护措施。 （1） 施工过程中遗留的钉子、木方等杂物应及时清除，防止损害屋面防水。 （2） 雨水口采取临时措施保护好，防止阻塞和进入杂物。 （3） 穿过屋面已稳固好的管道应加以保护，施工过程中不得碰坏变位。1.4.13 楼地面工程由于本工程为民用住宅楼，所以楼地面的做法为：1.4.13.1 本工程采用贴地面小瓷砖面层1.4.13.2 100厚钢筋混凝土板 1.4.13.3 15厚混合砂浆抹面做法上没有特殊要求，没有特殊施工工艺，所以不做过多介绍 1.4.14 雨期施工技术准备雨季到来之前，组织有关人员按照方案要求进行技术交底，提出雨施计划，为施工提供技术准备。 1.4.14.1 材料准备表26 材料准备表序号材料名称单位数量备注1雨衣雨裤套200雨施使用2雨鞋双100雨天使用3污水泵台24塑料布M25005铁锹只1001.4.14.2 现场准备雨施前，整理施工现场，由于现场施工、运输破坏的现场排水坡度重新整好，清理施工现场的排水沟，保证排水畅通。检查场内外的排水设施。确保排水设备完好，以保证暴雨后能在较短的时间排出积水。施工现场道路进行硬化处理，沿道路两侧做好排水沟。检查大模板堆放场 地，保证对方场地高于现场地面，并进行硬化处理。钢筋堆放场地进行夯实，并高于现场地面，用垫木将钢筋架起，避固免因雨水浸泡而锈蚀。检查施工现场水泥库、料具库，加工棚等的防情况，保证现场内棚库不渗漏。检查现场各种机具、设备的防雨设施，保下机具入棚和具备防雨功能，机电设备机座均垫高，不得直接放置在地面上，避免下雨时受淹。漏点接地保护装置应灵敏有效，雨季施工前检查线路的绝缘情况，做好记录，雨施期间定期检查。1.4.14.3 雨季施工技术措施 （1） 钢筋工程钢筋堆放场地应夯实，并高于现场地面，用垫木将钢筋架起250mm，避免因雨水浸泡而锈，加工好的成品、半成品雨天应覆盖，防止锈蚀，大风雷雨天气，施工层上钢筋工程应停止作业，防止雷电伤人。 （2） 现浇混凝土工程本工程主体结构全部采用商品混凝土，应注意收听天气预报，避免大雨天气浇贡混凝土。如发生雨天浇筑混凝土的情况，要保证现场有足够的覆盖材料，及时覆盖。并预先设置施工缝，以便雨天能够及停止浇注。同时加强坍落度检测，保证混凝土强度。雨后应将模内的积水排出后再进行混凝土浇筑，同时由于潮湿原因，模内杂物用气泵难于吹出，应由人工进行清理，墙柱模板应留清扫口
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