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舟山
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舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 I页 共 73 页 舟山朱家尖峙大桥大桥施工图设计 摘 要 本设计为舟山朱家尖峙大桥施工图设计。根据设计任务书提供的设计资料与要求，依据现行公路桥梁设计规范，结合“实用、经济、安全、美观”的桥梁设计原则，确定该桥梁方案为：65m+110m+65m 的三跨全预应力混凝土连续刚构桥。 主梁采用单箱单室截面，根部高 6.0m，跨中高 2.5m，梁高按 2 次抛物线变化；主墩采用双肢薄壁墩，两墩中距为 6 米，墩宽 6.85m，厚度 2m，墩高都为 22m。主梁施工采用悬臂现浇，边跨合拢采用满堂支架。 采用 Midas 软件计算桥梁结构的内力及内力组合， 进行预应力钢筋的配置。 根据 公预规的规定，对该桥梁进行了使用阶段截面强度验算、抗裂验算、持久状况构件的应力验算和挠度验算，验算结果表明该设计是合理的，该桥梁的各项性能在设计年限内均能满足的要求。 关键词：连续刚构桥；2 次抛物线；双肢薄壁墩；Midas 软件 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 II 页 共 73 页 THE CONSTRUCTION DESIGN OF ZHOU SHANG ZHU JIA JIAN ZHIS BRIDGE ABSTRACT This design is about The construction design of Zhou Shang Zhu Jia Jian Zhis Bridge. According to the data of design and request provided by the design assignment and the present Specifications of Highway Bridge, combining with the principia of bridge design that is “utility, economy, safety, beauty” confirm that the bridge is a three -span prestressed concrete continual rigid frame bridge ,which the span is 65m+110m+65m. The beam is designed to a single cell box girder, the depth of beam at pier is 6, and 2.5m at mid-span, the depth is changed by parabola with power of 2, The pier is designed to twin-limb thin pier, the width is 6.85m and the thickness is 2.0m, the depth of the pier is 22.0m. Using the cast-in-cantiever to construct the beam and pushing the suspended basket to fold the side span. Using Midas software is to get the internal force of the structures and the composition of internal force. For this, we can evaluate the amount of longitudinal tendons and distribute the tendons to the bridge. According to Code for Design of Highway Reinforce and Prestressed concrete Bridges and Culverts we deed some checking, that includes the load-caring capacity ultimate state and the normal service ability ultimate state as well as the main sections being out of shape. The conclusion can be drawn that the design is up to the assignment. Key words: continual rigid frame bridge; parabola with power of 2; cast-in-cantiever; Midas software 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 I页 共 73 页 目 录 1 设计基本资料与方案比选.1 1.1 工程概况.1 1.2 技术标准.1 1.3 技术规范.1 1.4 方案比选.1 2 结构尺寸拟定和材料选用.7 2.1 结构尺寸的拟定.7 2.2 主要材料.8 3 结构内力计算 .9 3.1 有限元建模（MIDAS） .10 3.2 恒载作用下的内力值.14 3.3 汽车荷载内力计算 .16 3.4 温度内力计算.19 3.5 基础沉降内力计算.22 3.6 荷载组合.24 4 预应力钢束的估算及布置.30 4.1 预应力钢筋数量估算.30 4.2 预应力钢束的布置.33 5 预应力损失计算.36 6 配束后的内力组合.41 6.1 承载内力极限状态组合.42 6.2 短期作用组合.46 6.3 长期作用组合.50 7 截面强度验算 .54 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 II 页 共 73 页 7.1 主梁正截面强度验算.54 7.2 桥墩正截面强度验算.57 8 抗裂验算.60 8.1 使用阶段正截面抗裂验算.60 8.2 使用阶段斜截面抗裂验算.61 9 持久状况构件的应力验算.63 9.1 正截面混凝土压应力验算.63 9.2 预应力钢筋拉应力验算.64 9.3 混凝土主压应力验算.67 10 挠度验算和预拱度计算.69 10.1 挠度验算.69 10.2 预拱度计算.70 11 致谢与设计总结.72 12 参参考文献.73 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 1 页 共 73 页 1 设计基本资料与方案比选 1.1 工程概况 舟山朱家尖峙大桥为三跨预应力混凝土连续刚构结构，总跨径为 240 米，跨径布置为 65+110+65 米。大桥设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时应满足美观、环境保护和可持续发展的要求 1.2 技术标准 1.设计汽车荷载等级：公路I 级。 2.桥面纵坡：1%；桥面横坡：双面横坡 2%。 3.桥面宽度：净 3.753+20.5m 防撞栏杆。 4.支座变位：考虑4个墩台分别沉降1cm的组合叠加效应。 5.通航等级：无； 6.不考虑地震及漂流物撞击作用。 1.3 技术规范 1.中华人民共和国交通部部标准 公路工程技术标准 (JTG B01-2003) 2.中华人民共和国交通部部标准 公路工程抗震设计规范 (JTJ 004-89) 3.中华人民共和国交通部部标准 公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004) 4.中华人民共和国交通部部标准 公路圬工桥涵设计规范 (JTG D61-2005) 5.中华人民共和国交通部部标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D62-2004) 6.中华人民共和国交通部部标准公路桥涵地基与基础设计规范 (JTG D63-2007) 7.中华人民共和国交通部部标准 公路桥涵施工技术规范 (JTJ 041-2000) 1.4 方案比选 1.4.1 连续刚构桥的发展现状与趋势 预应力混凝土连续刚构桥是连续梁桥与 T 形刚构桥的组合体系， 也称墩梁固结连续 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 2 页 共 73 页 梁桥。大跨径连续刚构桥结构的受力主要特点为：梁体连续，墩.梁.基础固结为一整体共同受力。在恒载作用下，连续刚构桥与连续梁桥的跨中弯矩和竖向位移基本一致，但在采用双肢薄壁墩的连续刚构桥中，墩顶截面的恒载负弯矩要较相同跨径连续梁桥的小；其次，由于墩粱固结共同参与工作，连续刚构桥由活载引起的跨中正弯矩较连续梁要小，因而可以降低跨中区域的梁高，并使恒载内力进一步降低。因此，连续刚构桥的主跨径可以比连续梁桥的设计大一些。 在连续刚构桥中，墩的抗推剐度小，温度内力就小。一般连续刚构适用于高墩的场台；如果墩身不够高，也可设计成柔性的桩基，使墩具有较小的抗推刚度。在墩身的布置上，一般采用双壁墩身，其抗推刚度仅为墩身绕自身形心轴抗推刚度之和，而不是绕桥墩中心线的抗推刚度，因而较小。双壁墩也可减小梁的负弯矩峰值，而且又有较大的抗弯刚度，除墩身绕自身形心轴的抗弯刚度之和外，还有更大的双壁形成的抗弯刚度，可以保持桥面的平整。双壁墩身一般为箱形截面，近来有往单室箱方向发展的趋势。 随着设计水平的提高，连续刚构长度不断增大，目前国内最长的连续刚构是黄石长江大桥，跨径是 162.5m+3245m+162.5 全长 1060m。在条件适宜下，总长可以进一步增大到 1200m 或更长。为了防止温度内力过大，连续刚构总长不宜过大。在某些场合下，可以采用连续刚构与连续梁桥相结合的结构体系 。中国东明黄河大桥跨径75m+7120m+75m，由于墩高仅 9.1m。8 个主墩中，中间 4 个墩梁墩固结，为连续刚构。两侧各 2 个墩上设滑动支座，为连续梁，成为连续刚构和连续梁相结合的结构体系，可以减小温度内力。江河中的连续刚构双壁墩，通常不能承受船撞力的直接撞击，必须采取措施，防止船只碰撞。 连续刚构桥的边、主跨跨径比在 0.50.692 之间，但 0.5 仅在下部为刚性墩的美国Houston 桥上应用，超过 0.6 的也仅是少数几座桥,大部分在 0.550.58 之间。经研究分析表明，边、主跨跨径比在 0.540.56 之间，或再稍大一些时，有可能在边跨悬臂端以导梁支承于边墩上，合拢边跨，而取消落地支架。今后连续刚构边、主跨跨径比，更可能趋向于这个范围。梁的截面形式基本都采用单室箱。如果顶宽更大，则往往分上、下行，修成双幅桥，截面为两个分离单室箱，如虎门大桥辅航道桥。 连续刚构桥箱梁根部的高跨比为 1/15.71/20.6，其中大部分为 1/18 左右，近年来已有一些桥达到甚至低于 1/20。主跨中部箱梁的高跨比为 1/46.21/85.1，其中大部分为 1/54-1/60，并有下降的趋势。中国最小为南澳跨海大桥的 1/73.7。梁高跨比的下降，是上部构造趋于轻型化的表现。 最值得注意的是才建成的 Raft Sundet 桥， 由于跨中采用 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 3 页 共 73 页 了轻质混凝土，减轻了自重，并选用了较小的跨中高度，使该桥无论是跨中或根部的高跨比都达到了最低值的 1/85.1 和 1/20.6，值得借鉴。 1.4.2 比选方案 方案一：预应力等截面连续梁桥 a. 孔径布置 主桥孔径布置为 36+56+56+56+36 m，桥梁全长 240m。 图 1.1 预应力混凝土连续梁桥立面布置图(单位：cm) 图 1.2 预应力混凝土连续梁桥主梁截面图(单位：cm) b. 结构构造 主桥采用五跨连续梁桥。主梁采用单箱单室截面，箱高 4 米；箱顶宽 12.25m，底宽 6.85m；顶板厚 0.3m,底板厚度 0.35m；腹板厚 0.35m。 c. 施工方案 主梁施工采用顶推法。 方案二 预应力混凝土连续刚构桥 a. 孔径布置 主桥孔径布置为 65m+110m+65m。桥梁全长 240m。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 4 页 共 73 页 图 1.3 预应力混凝土连续刚构桥立面布置图(单位：cm) 图 1.4 预应力混凝土连续刚构桥主梁截面图(单位：cm) b. 结构构造 主桥采用三跨连续刚构。主梁采用单箱单室截面，箱高跨中 2.5m，根部6.0m,梁底采用 2 次抛物线； 箱顶宽 12.25m， 底宽 6.85m； 顶板厚 0.3m,底板厚度跨中 0. 35m，根部 0.8m；腹板厚跨中 0.35m，根部 0.50m。 c. 主墩基础 左右桥台均为分离式钢筋混凝土重力式桥台。1 号和 2 号桥墩为竖直双肢薄壁墩，双臂墩身采用矩形截面，尺寸为 2m6.85m，双臂之间的中心间距为 6m. d. 施工方案 主梁施工采用对称挂篮悬臂浇筑法；边跨合拢取消落地支架，采用挂篮前推浇筑合拢。 方案三 双飞燕式拱桥 a. 孔径布置 50+140+50 米双飞燕式拱桥 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 5 页 共 73 页 图 1.5 双飞燕式拱桥立面布置图(单位：cm) 1.4.3 方案比选 比选原则：桥梁的设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时应满足美观、环境保护和可持续发展的要求。 以上三个方案的主要优缺点比较，如下表所示，综合各方面考虑，最后选三跨连续刚构桥的方案作为舟山朱家尖峙大桥的设计方案。 桥型 5跨36+3*56+36米连续梁桥 3 跨 65+110+65m连续刚构桥 3跨50+140+50双飞燕式拱桥 美观性 等截面设计， 线形单调，无法获得美感 桥型美观， 与周围环境协调好 结构布置合理，造型美观。 经济性 梁高较高，桥墩较多， 耗费的混凝土相对较大， 故而使得工程造价变高 变截面的主梁设计， 相对于方案一可节约 40%的混凝土。相对于方案一经济。 主梁采用钢桁架，使得整个工程的钢材消耗量较大，而钢材的价格又较高，增加了工程的总造价。 适用性 桥下净空相对于方案二偏小，不利于通航。 桥下净空较大， 满足通航要求。 跨越能力较大，节省大量的钢才和水泥，耐久性能好，但对地基条件要求高，增加了下部结构的工程量， 桥下净空较大，满足通航要求。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 6 页 共 73 页 施工方法及施工要求 采用顶推施工，由于主跨跨径较大，如设辅助墩，增加了工程的总造价，如不设辅助墩，对顶推机械要求较高。 采用悬臂灌筑法施工， 混凝土的整体性较好。 对采用的起重机械要求较低，仅要求起重量为 1.5t 以上的吊机即可。 主跨采用缆索吊装施工，需要船只运输材料，增加了工程运费 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 7 页 共 73 页 2 结构尺寸拟定和材料选用 2.1 结构尺寸的拟定 1.跨径布置 初步设计舟山朱家尖峙大桥大桥采用预应力混凝土连续刚构桥，其主跨为 110m，边跨65 米，边跨与主跨比为 0.59。 图 2.1 预应力混凝土连续刚构桥立面布置图(单位：cm) 图 2.2 预应力混凝土连续刚构桥主梁截面图(单位：cm) 2.主梁截面形式及主要尺寸 舟山朱家尖峙大桥连续刚构主梁采用单箱单室断面， 顶板采用2%的双向横坡； 采用1.1%纵坡； 箱梁顶板宽度为 12.25m， 底板宽度为 6.85m， 翼缘板悬臂长度为 2.7m。 顶板厚度 30cm,底板厚度 3580cm。腹板厚度 50cm。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 8 页 共 73 页 3.主梁截面高度变化规律 主梁根部梁高 6.00m、底板厚度 0.80m、腹板厚度 0.50m，主梁跨中合拢段及边跨靠近支座 10 米内的梁高为 2.50m、底板厚 0.35m、腹板厚 0.35m；支点截面高跨比 L/18.3，跨中截面高跨比 L/44；箱梁底板上下边缘按 2 次抛物线变化。 4.预应力体系 主梁为全预应力混凝土结构，全部采用s15.2 低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为1860MPa。采用后张法两端张拉，箱梁顶板直线束为s15.2-15，张拉控制应力取0.75fpk=1395MPa，整索张拉吨位为 1689kN；腹板下弯索、中跨底板索和边跨底板索采用s15.2-15，张拉控制应力为 0.75fpk=1395MPa，整索张拉吨位为 2300kN。预应力损失计算参数按规范选取。 5.桥面铺装 桥面铺装层采用沥青混凝土，厚度为 10cm。 2.2 主要材料 1.混凝土 各构件所用混凝土等级为： 上部结构：悬浇箱梁采用 C60、防撞栏杆采用 C30。 下部结构：双肢薄壁墩采用 C30、支座垫石采用 C30、桥台台帽采用 C30；侧墙、台身 C25 片石混凝土、基础桩基采用 C30、承台采用 C30。 配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇筑按照公路桥涵施工技术规范执行，并符合规范所规定的质量检验及质量标准。 2.预应力材料 3.普通钢筋 设计采用了 R235 及 HRB335 两种钢筋，凡钢筋直径大于等于 12mm 者，采用 HRB335热轧带肋钢筋；凡钢筋直径小于 12mm 者，采用 R235 热轧光圆钢筋。其中 R235 钢筋应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋(GB13013-1991)、HRB335 应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋(GB1499-1998)标准中的各项规定。钢筋的强度标准为： HRB335 钢筋：弹性模量 Es2.0105MPa、抗拉强度标准值skf 335MPa、抗拉强度设 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 9 页 共 73 页 计值sdf 280MPa、抗压强度设计值sdf280MPa。 R235 钢筋：弹性模量 Es2.1105MPa、抗拉强度标准值skf 235MPa、抗拉强度设计值sdf 195MPa、抗压强度设计值sdf195MPa。 4.普通钢材 技术标准必须符合“GB/T700-1998”的规定,选用的焊接材料应符合“GB/T5117- 1995”和“GB/T5118-1995”的要求，并与所采用的钢材材质和强度相适应。 5 桥梁支座 桥梁支座应符合公路桥梁板式橡胶支座 （JT/T4-93） 、 公路桥盆板式橡胶支座（JT/T391-99）及球型支座技术条件 （JT/T17955-2000）的有关规定。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 10 页 共 73 页 3 内力计算 3.1 有限元建模（MIDAS） 3.1.1 单元的划分 利用 Midas 桥梁计算软件建模，忽略桥面纵坡的影响，将桥面沿纵向作成水平的。计算模型中全桥共划分为 129 个节点，124 个单元，其中主梁单元 80 个，墩单元 44 个。主梁单元的划分，考虑施工阶段，每一悬浇段为一个单元，其次考虑跨中、支点截面等控制截面。均在每肢薄壁墩顶设置一道厚 1.0m 的横隔板，在边跨支座处各设置一道厚 1.0m 的横隔板。 各主梁单元长度为：（6+3m+21m+74m+53m+22m+31m+8m+31m+22m+53m+74m+1m）2； 墩单元长度为：112m； 图3.1 单元划分图 （承台以上部分，其中墩底采用固结，桥台处采用活动支座） 表表 3-1 主梁截面主梁截面及及墩截面毛截面特征值墩截面毛截面特征值 截面（单元） 梁高 H（m） 面积 A（m） 抗弯惯距yI(4m) 1 2.5 8.1175 7.7171 0.6349 0.9482 2 2.5 8.1175 7.7171 0.6349 0.9482 3 2.5 8.1175 7.7171 0.6349 0.9482 4 2.5 8.1175 7.7171 0.6349 0.9482 5 2.5014 8.1292 7.7314 0.6349 0.9477 6 2.535 8.2186 8.0299 0.6457 0.9562 7 2.6134 8.3783 8.7395 0.6731 0.9807 8 2.7366 8.6111 9.9238 0.7171 1.0202 9 2.9046 8.9198 11.6851 0.778 1.0731 10 3.1174 9.3073 14.1696 0.8558 1.1375 11 3.375 9.7762 17.5737 0.9504 1.2116 12 3.6774 10.3296 22.1513 1.0617 1.2938 4mysyx4m 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 11 页 共 73 页 13 3.9336 10.8016 26.5451 1.1557 1.3598 14 4.215 11.3239 31.9417 1.2586 1.429 15 4.5216 11.8976 38.5325 1.3701 1.5009 16 4.8534 12.5238 46.5397 1.4898 1.5753 17 5.2104 13.2039 56.2203 1.6172 1.6519 18 5.4624 13.6877 63.748 1.7063 1.7042 19 5.7256 14.1963 72.2481 1.7986 1.7573 20 5.8614 14.46 76.896 1.8459 1.7842 墩顶 6 14.73 81.8281 1.894 1.8113 注：表中只列出左边跨主梁截面左端特征值，其他跨与之对称；ys表示中性轴至上缘距离，yx表示中性轴至下缘距离。 3.1.2 施工过程中荷载计算 在 Midas 建模过程中按实际桥梁的建设过程共分为 18 个施工过程， 分别为主墩与 0号段的浇筑、悬臂浇筑 1 至 14 号段(22m、53m、74m)、边跨合拢、中跨合拢和上二期恒载。考虑整个过程中的施工荷载，比如挂篮荷载、湿重荷载和平衡压重等；将横隔板作为节点荷载，中墩横隔板重约为 1200KN，边支点横隔板重 300kN；。 图 3.2 挂篮荷载 0 至挂篮荷载 13 计算图示 3.1.2.1 挂篮荷载的计算 挂篮的质量初步定为 400KN， 为最大悬臂浇筑块(湿重 8)质量的 0.47 倍。 在用 Midas建模的过程中，挂篮荷载通过节点荷载(一个集中力 Fz 和一个弯矩 My)来体现。挂篮荷载 0 至挂篮荷载 13 的计算如图 3.2 所示。由计算可得挂篮荷载 0 至挂篮荷载 13 的大小均为：Fz=-400kN，My=600 kNm。(Fz 、My 的方向在 MIDAS 上表现) 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 12 页 共 73 页 3.1.2.2 湿重荷载的计算 湿重荷载为悬浇的的节段在未达到强度时对以建结构所产生的作用，如湿重 0 即为在浇筑 1 号块后而未达到高度要求前，对桥跨结构的作用。各施工阶段湿重均是根据下一浇筑段的实际重量计算得出。湿重荷载由一个向下的集中力 Fz 和一个弯矩 My(弯矩的符号按 Midas 有关规定选取)组成。其计算与挂篮荷载的计算相似，如图 3.3 所示湿重荷载 4 的值为：Fz=-915.8kN，My=2289.5kN m。各施工阶段的湿重如表 3-2 所示。 图 3.3 湿重荷载 4 计算图示 表表 3-2 各阶段湿重荷载值各阶段湿重荷载值 节段长 Fz(kN) My(kNm) 悬 1 湿重 2 697.099 1742.7475 悬 2 湿重 2 672.289 1680.7225 悬 3 湿重 3 964.79 2411.975 悬 4 湿重 3 915.804 2289.51 悬 5 湿重 3 870.807 2177.0175 悬 6 湿重 3 829.709 2074.2725 悬 7 湿重 3 792.422 1981.055 悬 8 湿重 4 1005.29 2513.225 悬 9 湿重 4 954.175 2385.4375 悬 10 湿重 4 911.353 2278.3825 悬 11 湿重 4 876.545 2191.3625 悬 12 湿重 4 849.468 2123.67 悬 13 湿重 4 829.844 2074.61 悬 14 湿重 4 817.389 2043.4725 中合拢段 1 203.084 507.71 左合拢段 1 203.084 507.71 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 13 页 共 73 页 3.1.2.3 二期恒载的计算 桥面铺装：10cm 厚的沥青混凝土，30.1 11.25 2528.13kN/mg ； 防撞栏杆：40.305 24 2=14.2kN/mg 二期恒载集度：23442.3kN/mggg。 3.1.4 施工过程的模拟 悬臂施工过程一共分为 18 个阶段，第 1 阶段为桥墩与 0 号块的施工，2-15 阶段为1-14 号块施工，16 阶段为边跨合拢，17 阶段为中跨合拢，18 阶段施加二期恒载。下面对每个阶段进行说明。 (c)悬浇1号块00(b)安装灌篮(a)0号块施工0 图 3.4 阶段 1 施工示意图(图中只示意左号墩，右号墩的施工与此同步) 阶段 1：主墩与 0 号块的施工 本阶段的施工任务有： 浇筑主墩与 0 号块， 待达到强度后安装挂篮， 并悬浇 1 号块。在 Midas 建模中本阶段安装的单元有 0 号块和桥墩；作用荷载有桥墩与 0 号块自重、挂篮 0、湿重 0 和主墩处横隔板荷载；施加的约束条件有主墩固结、墩梁弹性连接。 (c)悬浇2号块011110(b)挂篮前移110(a)1号块施工 图 3.5 阶段 2 施工示意图(图中只示意 1 号墩，2 号墩的施工与此同步) 阶段 2：1 号块的施工 该阶段的工序有：待浇筑的 1 号块达到强度要求后，前移挂篮，并浇筑 2 号块。在Midas 建模中本阶段安装的单元有 1 号块；作用荷载有 1 号块自重、挂篮 2 和湿重 2，拆除的荷载有挂篮 1 和湿重 1。 阶段 15：14 号块的施工 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 14 页 共 73 页 该阶段的工序有：待上阶段浇筑的 14 号块达到强度要求后，前移位于边跨端的挂篮 13，并将其前支点锚固于桥台上，形成边跨合拢挂篮，而位于中跨的挂篮 13 暂不前移； 浇筑边跨合拢段， 与此同时在跨中逐步加压相应质量的荷载， 以保证体系受力对称。在 Midas 建模中本阶段安装的单元有 14 号块；作用荷载有 14 号块自重、边跨合拢挂篮和边跨合拢湿重，拆除的荷载有挂篮 13(位于边跨处)和湿重 13。 阶段 16：边跨合拢段的施工 该阶段的工序有：待上阶段浇筑的边跨合拢段达到强度要求后，拆除边跨合拢段挂篮和前阶段未拆除的挂篮 13 中的一个，并将另一个挂篮前移形成中跨合拢挂篮。在Midas 建模中本阶段安装的单元有边跨合拢段；作用荷载有边跨合拢段自重、中跨合拢挂篮、中跨合拢湿重和边支点处横隔板荷载，拆除的荷载有挂篮 13(位于中跨处)、边跨合拢湿重和边跨合拢平衡压重；施加桥台支座约束。 阶段 17：中跨合拢段的施工 该阶段的工序有：待上阶段浇筑的中跨合拢段达到强度要求后，拆除中跨合拢段挂篮和中跨合拢湿重。在 Midas 建模中本阶段安装的单元有中跨合拢段；作用荷载有中跨合拢段自重，拆除的荷载有中跨合拢挂篮、中跨合拢湿重。 阶段 18：施加二期恒载 施加二期恒载。在 Midas 建模中本阶段的作用荷载为将二期作为单元荷载加在个主梁单元上。 3.2 恒载作用下的内力值 利用 Midas 计算得恒载作用下主梁产生的的弯矩图和剪力图见图 3.6、图 3.7，可知悬臂施工的桥梁，其恒弯矩与采用一次落架的桥梁有很大不同，由于在施工中经历了悬臂阶段，造成根部负弯矩远大于跨中弯矩。恒载作用下的内力值见表 6-3。. 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 15 页 共 73 页 图 3.6 主梁在恒载作用下的弯矩图 图 3.7 主梁在恒载作用下的剪力图 表表 3-3 主梁主梁各各截面在恒载作用下的弯矩截面在恒载作用下的弯矩、剪力剪力值值 单元 剪力-z (kN) 弯矩-y (kN*m) 单元 剪力-z (kN) 弯矩-y (kN*m) 1 -378.01 0 63 0 -23.37 2 -124.51 1507.56 64 42.25 -44.5 3 2.24 1690.96 65 211.24 -551.5 4 44.49 1667.6 66 380.2 -1734.5 5 86.74 1601.98 67 549.11 -3593.5 6 255.73 917.02 68 717.94 -6128.5 7 424.68 -443.94 69 886.67 -9339.51 8 593.59 -2480.9 70 1055.25 -13226.51 9 762.41 -5193.86 71 1223.73 -17789.51 10 931.13 -8582.82 72 1349.92 -21655.39 11 1099.7 -12647.78 73 1475.98 -25901.52 12 1268.16 -17388.74 74 1601.9 -30527.9 13 1394.34 -21388.09 75 1727.67 -35534.53 14 1520.39 -25767.68 76 1853.42 -40921.41 15 1646.29 -30527.53 77 1937.07 -44723.91 16 1772.04 -35667.62 78 2020.81 -48695.42 17 1897.77 -41187.97 79 2062.57 -50744.54 18 1981.41 -45079.45 80 2112.5 -52835.92 19 2065.14 -49139.93 92 -100.56 -51978.84 20 2106.9 -51233.55 104 -2199.24 -55547.53 21 2156.99 -53369.41 105 -2148.99 -53369.41 33 -237.44 -52526.36 106 -2107.24 -51233.55 45 -2154.75 -54969.55 107 -2065.63 -49139.93 46 -2104.67 -52835.92 108 -1982.02 -45079.45 47 -2062.91 -50744.54 109 -1898.46 -41187.97 48 -2021.29 -48695.42 110 -1772.76 -35667.62 49 -1937.66 -44723.91 111 -1646.9 -30527.53 50 -1854.09 -40921.41 112 -1520.89 -25767.68 51 -1728.37 -35534.53 113 -1394.75 -21388.09 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 16 页 共 73 页 3.3 汽车荷载内力计算 3.3.1 冲击系数的计算 根据通规表 4.3.1-3，当桥面行车道宽度大于等于 6m 且小于 14m 时，按两车道布载，汽车荷载横向、纵向折减系数均取 1。同时考虑汽车偏载作用及箱梁扭转作用，将荷载内力提高 15%，因而汽车荷载横向分布系数为：m=311.151=3.45。连续梁桥结构基频 f 可按公式（3-4） 、 （3-5）计算： 1213.616f2mCcEIl （3-4） 2223.651f2mCcEIl （3-5） cGmg 式中： l结构的计算跨径（m） ； E结构材料的弹性模量（N/2m） ； cI 结构跨中截面的截面惯矩（4m） ； cm 结构跨中处的单位长度质量（Kg/m） ，当换算为重力计算时，其单位应为（Ns/m） ； G结构跨中处延米结构重力（N/m） ； 52 -1602.49 -30527.9 114 -1268.54 -17388.74 53 -1476.47 -25901.52 115 -1100.02 -12647.78 54 -1350.32 -21655.39 116 -931.34 -8582.82 55 -1224.1 -17789.51 117 -762.54 -5193.86 56 -1055.56 -13226.51 118 -593.66 -2480.9 57 -886.87 -9339.51 119 -424.72 -443.94 58 -718.06 -6128.5 120 -255.74 917.02 59 -549.18 -3593.5 121 -86.74 1601.98 60 -380.23 -1734.5 122 -44.49 1667.6 61 -211.25 -551.5 123 -2.24 1690.96 62 -42.25 -44.5 124 124.51 1507.56 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 17 页 共 73 页 g重力加速度，取 9.81m/s。 本 桥l=65m, E=103.45 10N/m,cI =7.71714m,cm =32220.687 10 Ns /m， 则 1012313.6163.45 107.7171f26520.687 10=1.841Hz 1022323.6513.45 107.7171f26520.687 10=3.198Hz 当 1.5Hzf14Hz 时，=0.1767Inf-0.0157 则：1=0.1767In1.841-0.0157=0.092 2=0.1767In3.198-0.0157=0.190 对于正弯矩效应和剪力效应，1+=1+0.092=1.092 对于负弯矩效应，1+=1+0.19=1.19 为方便起见，本桥在计算冲击系数偏安全地统一取较大值，即 1.19。. 3.3.4 汽车荷载效应内力 通过 Midas 得到汽车荷载效应内力图见图 3.8、图 3.9，汽车荷载效应见表 3-4。. 图 3.8 汽车荷载弯矩包络图 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 18 页 共 73 页 图 3.9 汽车荷载剪力包络图 表表 3-4 主梁各截面在汽车荷载效应下的内力值主梁各截面在汽车荷载效应下的内力值 单元 max()QKN max(. )MKN m min()QKN min(. )MKN m 单元 max()QKN max(. )MKN m min()QKN min(. )MKN m 1 64.23 0 -1538.7 0 63 762.38 13344 -763.16 -399.89 2 237.02 6816.28 -1215.1 -357.26 64 791.64 13326 -734.25 -419.85 3 344.87 9205.02 -1066.1 -535.9 65 915.57 12881 -620.04 -504.24 4 381.61 9855.86 -1018.6 -595.44 66 1043 11928 -515.21 -667.84 5 418.65 10436.04 -972.15 -654.98 67 1171.7 10629 -421.25 -1044.6 6 568.87 12080.36 -798.28 -893.16 68 1299.7 9219 -338.88 -2310.9 7 720.12 12726 -644.21 -1131.3 69 1425.9 7819 -268.13 -4515.5 8 869.84 12496.49 -510.52 -1369.5 70 1549.5 6489 -208.45 -7535.3 9 1016.15 11517.8 -396.85 -1607.7 71 1670.6 5264 -158.79 -11319 10 1157.91 9906.41 -302.07 -1845.9 72 1759.1 4428 -127.62 -14622 11 1294.57 7889.64 -224.46 -2212.3 73 1846 3670 -101.01 -18303 12 1426.13 6077.65 -162.03 -4044.3 74 1931.2 2992 -78.48 -22346 13 1521.49 4877.45 -123.93 -6446.1 75 2015.1 2395 -59.55 -26735 14 1614.2 3808.48 -92.34 -9335.7 76 2098 1880 -43.83 -31452 15 1704.42 2868.46 -66.46 -12665 77 2152.3 1580 -34.91 -34781 16 1792.33 2053.94 -45.55 -16395 78 2206.6 1457 -28.77 -38243 17 1878.27 1360.91 -28.94 -20492 79 2233.3 1468 -28.07 -40032 18 1934.38 964.13 -19.96 -23433 80 2299.1 1482 -47.05 -41849 19 1989.83 617.73 -12.45 -26501 92 3054.9 304.6 -3978.4 -37833 20 2017.18 462.83 -9.21 -28107 104 3.66 188.5 -2079.7 -31409 21 2052.3 319.87 -6.3 -29743 105 6.28 319.9 -2044.7 -29743 33 3878.25 1169.27 -3155 -31158 106 9.21 462.8 -2017.5 -28107 45 46.95 1518.16 -2326.2 -43742 107 12.46 617.7 -1990.3 -26501 46 27.88 1482.39 -2261 -41849 108 19.96 964.1 -1935 -23433 47 28.5 1467.78 -2234.4 -40032 109 28.95 1361 -1879 -20492 48 29.41 1456.63 -2208.2 -38243 110 45.57 2054 -1793.1 -16395 49 35.16 1579.78 -2154.4 -34781 111 66.48 2868 -1705 -12665 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 19 页 共 73 页 50 44.08 1879.58 -2100.6 -31452 112 92.37 3808 -1614.7 -9335.7 51 59.7 2395.46 -2018.1 -26735 113 123.96 4877 -1522 -6446.1 52 78.48 2992.02 -1934.3 -22346 114 162.08 6078 -1426.6 -4044.3 53 100.85 3669.83 -1849 -18303 115 224.52 7890 -1294.9 -2212.3 54 127.29 4428 -1762.1 -14622 116 302.13 9906 -1158.2 -1845.9 55 158.22 5263.78 -1674 -11319 117 396.92 11518 -1016.3 -1607.7 56 207.49 6488.59 -1553.2 -7535.3 118 510.58 12496 -869.94 -1369.5 57 266.89 7818.89 -1429.5 -4515.5 119 644.26 12726 -720.18 -1131.3 58 337.38 9218.97 -1303 -2310.9 120 798.32 12080 -568.89 -893.16 59 419.52 10629.27 -1174.7 -1044.6 121 972.16 10436 -418.66 -654.98 60 513.29 11928.08 -1045.8 -667.84 122 1018.6 9856 -381.61 -595.44 61 617.93 12881.38 -918.17 -504.24 123 1066.1 9205 -344.87 -535.9 62 732.82 13326 -793.14 -419.85 124 1215.1 6816 -237.02 -357.26 3.4 温度内力计算 本设计考虑在成桥阶段的均匀温度和梯度温度的影响，均匀温度为常年气温变化，这种温变将导致桥梁纵向长度的变化，当这种变化受到约束是就会引起温度次内力；梯度温度主要来自太阳辐射，它使结构沿高度方向形成非线性的温度变化，导致结构截面产生自应力，当这种变化受到约束时同样会引起次内力。 3.4.1、均匀温度效应 根据公路桥涵设计通用规范4.3.10 规定，该桥所属地区为温热地区(最高 34，最低-3)。在本设计中考虑初始温度为 20，即考虑整体升温 14和整体降温-23的影响，各截面均匀温度效应次内力图见图 3.10-3.13，内力值见表 3-5。. 图 3.10 整体升温(+14)弯矩图 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 20 页 共 73 页 图 3.11 整体升温(+14)剪力图 图 3.12 整体降温(-23)弯矩图 图 3.13 整体降温(-23)剪力图 表表 3-5 主梁各截面在主梁各截面在均匀温度均匀温度效应下的效应下的次次内力值内力值 整体降温 整体升温 整体降温 整体升温 单元 ()QKN (. )MKN m ()QKN (. )MKN m 单元 ()QKN (. )MKN m ()QKN (. )MKN m 1 50.56 0 -30.78 0 63 3.35 2889.3 -2.04 -1758.68 2 50.56 -303.4 -30.78 184.66 64 16.01 2885.9 -9.74 -1756.64 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 21 页 共 73 页 3 50.56 -455.1 -30.78 276.99 65 36.54 2821.9 -22.24 -1717.66 4 50.56 -505.6 -30.78 307.77 66 57.7 2675.7 -35.12 -1628.7 5 50.56 -556.2 -30.78 338.54 67 79.74 2444.9 -48.54 -1488.19 6 50.56 -758.4 -30.78 461.65 68 102.79 2125.8 -62.57 -1293.99 7 50.55 -960.7 -30.77 584.76 69 126.87 1714.5 -77.22 -1043.6 8 50.55 -1163 -30.77 707.86 70 151.88 1206.7 -92.45 -734.49 9 50.54 -1365 -30.76 830.97 71 174.38 598.59 -106.15 -364.36 10 50.53 -1567 -30.76 954.08 72 194.05 74.79 -118.12 -45.53 11 50.51 -1770 -30.75 1077.18 73 213.96 -508.3 -130.24 309.38 12 50.5 -1972 -30.74 1200.29 74 234.02 -1151 -142.45 700.82 13 50.48 -2124 -30.73 1292.62 75 254.15 -1855 -154.7 1129.13 14 50.47 -2275 -30.72 1384.95 76 270.92 -2619 -164.91 1594.47 15 50.45 -2427 -30.71 1477.28 77 284.31 -3163 -173.06 1925.29 16 50.43 -2579 -30.7 1569.61 78 294.33 -3733 -179.15 2272.55 17 50.41 -2730 -30.68 1661.94 79 300.98 -4029 -183.21 2452.35 18 50.39 -2831 -30.67 1723.49 80 0 -4331 0 2636.24 19 50.38 -2933 -30.67 1785.05 92 -5960 -25188 3627.98 15331.7 20 50.37 -2983 -30.66 1815.83 104 -50.56 -3084 30.78 1877.38 21 50.56 -3034 -30.78 1846.6 105 -50.37 -3034 30.66 1846.6 33 5960.25 22494 -3628 -13692.1 106 -50.38 -2983 30.67 1815.83 45 0 -4331 0 2636.24 107 -50.39 -2933 30.67 1785.05 46 -300.98 -4331 183.21 2636.24 108 -50.41 -2831 30.68 1723.49 47 -294.33 -4029 179.15 2452.35 109 -50.43 -2730 30.7 1661.94 48 -284.31 -3733 173.06 2272.55 110 -50.45 -2579 30.71 1569.61 49 -270.92 -3163 164.91 1925.29 111 -50.47 -2427 30.72 1477.28 50 -254.15 -2619 154.7 1594.47 112 -50.48 -2275 30.73 1384.95 51 -234.02 -1855 142.45 1129.13 113 -50.5 -2124 30.74 1292.62 52 -213.96 -1151 130.24 700.82 114 -50.51 -1972 30.75 1200.29 53 -194.05 -508.3 118.12 309.38 115 -50.53 -1770 30.76 1077.18 54 -174.38 74.79 106.15 -45.53 116 -50.54 -1567 30.76 954.08 55 -151.88 598.59 92.45 -364.36 117 -50.55 -1365 30.77 830.97 56 -126.87 1206.7 77.22 -734.49 118 -50.55 -1163 30.77 707.86 57 -102.79 1714.5 62.57 -1043.6 119 -50.56 -960.7 30.78 584.76 58 -79.74 2125.8 48.54 -1293.99 120 -50.56 -758.4 30.78 461.65 59 -57.7 2444.9 35.12 -1488.19 121 -50.56 -556.2 30.78 338.54 60 -36.54 2675.7 22.24 -1628.7 122 -50.56 -505.6 30.78 307.77 61 -16.01 2821.9 9.74 -1717.66 123 -50.56 -455.1 30.78 276.99 62 -3.35 2885.9 2.04 -1756.64 124 -50.56 -303.4 30.78 184.66 3.4.2 梯度温度效应 桥梁是暴露在大气中的结构，温度变化将对桥梁产生影响。对于连续梁桥，年度温 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 22 页 共 73 页 差影响只引起结构的均匀伸缩，决定伸缩装置的选取，并不导致结构内温度次内力。局部温差（主要指日照温差）将导致结构次内力。按通规表 4.3.10-3 规定，桥面采用10cm 厚沥青混凝土铺装层竖向日照正温差计算的温度基数为：1T =14，2T =5.5，3T =0，反温差按上述温度基数乘以-0.5 计算，计算图见 3.14。 图 3.14 温度应力计算（单位：mm） 3.5 基础沉降内力计算 基础沉降计算式应考虑多个工况，本例考虑 4 个墩台分别沉降 1cm，并将 4 中情况效应进行叠加，即可得到多种沉降工况及即组合的最大值，每个墩台沉降考虑 1cm。 图 3.15 基础沉降效应弯矩包络图 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 23 页 共 73 页 图 3.16 基础沉降效应剪力包络图 表表 3-6 主梁各截面在主梁各截面在基础基础沉降效应下的次内力值沉降效应下的次内力值 单元 max()QKN max(. )MKN m min()QKN min(. )MKN m 单 元 max()QKN max(. )MKN m min()QKN min(. )MKN m 1 118.22 0 -118.22 0 63 121.1 107.29 -121.06 -107.29 2 118.22 709.29 -118.22 -709.29 64 121.1 165.73 -121.06 -165.73 3 118.22 1063.94 -118.22 -1063.9 65 121.1 614.69 -121.05 -614.69 4 118.21 1182.15 -118.21 -1182.2 66 121 1089.53 -121.04 -1089.53 5 118.21 1300.37 -118.21 -1300.4 67 121 1573.76 -121.03 -1573.76 6 118.21 1773.23 -118.21 -1773.2 68 121 2057.99 -121.01 -2057.99 7 118.2 2246.09 -118.2 -2246.1 69 121 2542.23 -120.98 -2542.23 8 118.18 2718.95 -118.18 -2719 70 120.9 3026.46 -120.94 -3026.46 9 118.16 3191.81 -118.16 -3191.8 71 120.9 3510.7 -120.91 -3510.7 10 118.14 3664.67 -118.14 -3664.7 72 120.9 3873.87 -120.87 -3873.87 11 118.1 4137.53 -118.1 -4137.5 73 120.8 4237.05 -120.83 -4237.05 12 118.07 4610.39 -118.07 -4610.4 74 120.8 4600.22 -120.79 -4600.22 13 118.03 4965.03 -118.03 -4965 75 120.7 4963.4 -120.74 -4963.4 14 117.99 5319.68 -117.99 -5319.7 76 120.7 5326.57 -120.69 -5326.57 15 117.95 5674.32 -117.95 -5674.3 77 120.7 5568.69 -120.66 -5568.69 16 117.9 6028.97 -117.9 -6029 78 120.6 5810.81 -120.63 -5810.81 17 117.86 6383.61 -117.86 -6383.6 79 120.6 5931.86 -120.61 -5931.86 18 117.82 6620.04 -117.82 -6620 80 121.1 6052.92 -121.06 -6052.92 19 117.8 6856.47 -117.8 -6856.5 92 649.7 5832.34 -649.69 -5832.34 20 117.78 6974.69 -117.78 -6974.7 104 118.2 7211.12 -118.22 -7211.12 21 118.22 7092.9 -118.22 -7092.9 105 117.8 7092.9 -117.78 -7092.9 33 649.69 6781.85 -649.69 -6781.9 106 117.8 6974.69 -117.8 -6974.69 45 121.06 6173.98 -121.06 -6174 107 117.8 6856.47 -117.82 -6856.47 46 120.61 6052.92 -120.61 -6052.9 108 117.9 6620.04 -117.86 -6620.04 47 120.63 5931.86 -120.63 -5931.9 109 117.9 6383.61 -117.9 -6383.61 48 120.66 5810.81 -120.66 -5810.8 110 118 6028.97 -117.95 -6028.97 49 120.69 5568.69 -120.69 -5568.7 111 118 5674.32 -117.99 -5674.32 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 24 页 共 73 页 50 120.74 5326.57 -120.74 -5326.6 112 118 5319.68 -118.03 -5319.68 51 120.79 4963.4 -120.79 -4963.4 113 118.1 4965.03 -118.07 -4965.03 52 120.83 4600.22 -120.83 -4600.2 114 118.1 4610.39 -118.1 -4610.39 53 120.87 4237.05 -120.87 -4237.1 115 118.1 4137.53 -118.14 -4137.53 54 120.91 3873.87 -120.91 -3873.9 116 118.2 3664.67 -118.16 -3664.67 55 120.94 3510.7 -120.94 -3510.7 117 118.2 3191.81 -118.18 -3191.81 56 120.98 3026.46 -120.98 -3026.5 118 118.2 2718.95 -118.2 -2718.95 57 121.01 2542.23 -121.01 -2542.2 119 118.2 2246.09 -118.21 -2246.09 58 121.03 2057.99 -121.03 -2058 120 118.2 1773.23 -118.21 -1773.23 59 121.04 1573.76 -121.04 -1573.8 121 118.2 1300.37 -118.21 -1300.37 60 121.05 1089.53 -121.05 -1089.5 122 118.2 1182.15 -118.22 -1182.15 61 121.06 614.69 -121.06 -614.69 123 118.2 1063.94 -118.22 -1063.94 62 121.06 165.73 -121.06 -165.73 124 118.2 709.29 -118.22 -709.29 3.6 荷载组合 在钢束估算时一般按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行估算，由于不考虑预应力束作用，截面几何性质均按毛截面计算。 3.4.1 承载能力极限状态的内力组合 公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合：基本组合和偶然组合，由于本设计不考虑偶然作用的影响，故只采用基本组合。基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为： 001112()mnudGiGikQQ kcQjQjkijSSSS （3-6） 或 00112()mnudGidQ dcQjdijSSSS （3-7） 式中： udS承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值； 0结构重要性系数，按通规表 1.0.9 规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取 1.1、1.0 和 0.9。本设计取0=1.0； Gi第i个永久作用效应的分项系数，应按通规表 4.1.6 的规定采用； 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 25 页 共 73 页 GikS、GidS第i个永久作用效应的标准值和设计值； 1Q汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取1Q=1.4。当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数； 1Q kS、1Q dS汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值和设计值； Qj在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取Qj=1.4，但风荷载的分项系数取Qj=1.1； QjkS、QjdS在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的标准值和设计值； c在作用效应组合中除汽车荷载效应 （含汽车冲击力、离心力） 外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取c=0.80；当除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取c=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取c=0.60；尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时，取c=0.50。 由于大桥为对称结构取其一般进行研究，具体数值见表 3-7。 表表 3-7 承载能力极限状态组合主梁各截面内力值承载能力极限状态组合主梁各截面内力值 单元 最大剪力-z (kN) 最大弯矩-y (kN*m) 最小剪力-z (kN) 最小弯矩-y (kN*m) 1 -63.75 0 -2426.11 0 2 482.36 10261.52 -1668.77 -490.74 3 785.45 13280.66 -1308.11 -1420.56 4 887.58 13982.08 -1190.87 -1831.9 5 990.14 14533.86 -1075.2 -2293.94 6 1403.21 15287.06 -629.01 -4649.1 7 1817.68 13830.9 -210.58 -7815.46 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 26 页 共 73 页 8 2229.94 10338.33 179.25 -11793 9 2637.31 4985.72 540.95 -16581.8 10 3038.17 -2063.89 876.07 -22181.7 11 3431.7 -10492.23 1186.95 -28772.4 12 3817.95 -19445.06 1476.44 -38226.1 13 4102.78 -26469.73 1681.16 -47287.8 14 4383.72 -33766.98 1876.58 -57488.5 15 4661 -41340 2063.83 -68760.9 16 4934.87 -49193.62 2243.92 -81051 17 5205.94 -57333.44 2417.98 -94311.1 18 5384.77 -62922.17 2530.88 -103698 19 5562.8 -68643.15 2641.81 -113466 20 5651.15 -71554.07 2696.43 -118527 21 5761.54 -74498.97 2761.29 -123681 33 7117.27 -62900.07 -3378.97 -114940 45 -2459.44 -68941.13 -5902.83 -138480 46 -2550.85 -66491.39 -5875.82 -133209 47 -2497.11 -63937.68 -5785.74 -127969 48 -2441.74 -61432.59 -5695.01 -122822 49 -2327.77 -56379.28 -5513.85 -112853 50 -2208.03 -51292.65 -5331.35 -103283 51 -2026.94 -43971.29 -5056.71 -89717 52 -1841.27 -37018.47 -4780 -77092.3 53 -1650.46 -30433.27 -4501.11 -65432.8 54 -1453.9 -24216.72 -4219.95 -54760 55 -1249.81 -18372.35 -3935.85 -45098.3 56 -968.21 -11172.42 -3554.18 -33832.3 57 -672.64 -4677.5 -3168.52 -24487.9 58 -361.83 1063.97 -2779.43 -17135.9 59 -35.04 5970.33 -2388.01 -11946.9 60 307.73 9872.9 -1996.07 -8850.91 61 665.51 12450.22 -1606.09 -6904.35 62 1034.39 13483.1 -1223.02 -5926.81 3.6.2 正常使用极限状态计算时作用效应组合 公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：作用短期效应组合和作用长期效应组合。 3.6.2.1 作用短期效应组合 作用短期效应组合是永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应的组合基本表达 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 27 页 共 73 页 式为: 111mnsdGikjQjkijSSS (3-5) 式中： sdS作用短期效应组合设计值； 1j第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载(不计冲击力)1=0.7，人群荷载1=1.0，风荷载1=0.75，温度梯度作用1=0.8，其他作用1=1.0； 1jQjkS第j个可变作用效应的频率值。 作用短期效应组合具体数值见表 3-8。 表表 3-8 短期作用组合主梁各截面内力值短期作用组合主梁各截面内力值 单元 最大剪力-z (kN) 最大弯矩-y (kN*m) 最小剪力-z (kN) 最小弯矩-y (kN*m) 1 -77.04 0 -1593.58 0 2 291.65 5921.46 -1457.74 -279.49 3 490.3 7632.2 -1408.27 -989.61 4 557.04 8021.02 -1394.49 -1310.82 5 623.98 8320.47 -1382.01 -1674.28 6 893.1 8644.86 -1345.72 -3550.6 7 1162.87 7627.47 -1330.33 -6102.93 8 1431.56 5350.64 -1334.44 -9331.26 9 1697.88 1898.36 -1356.16 -13235.6 10 1961.04 -2651.73 -1393.35 -17815.9 11 2220.65 -8148.07 -1443.87 -23157.7 12 2476.74 -14183.89 -1505.75 -30152.6 13 2666.42 -19048.51 -1558.5 -36527.6 14 2854.18 -24205.9 -1615.98 -43608 15 3040.14 -29657.57 -1677.61 -51361.7 16 3224.4 -35405.83 -1742.92 -59763 17 3407.32 -41453.34 -1811.47 -68789.2 18 3528.29 -45652.77 -1858.8 -75157.3 19 3648.92 -49987.62 -1907.28 -81779.8 20 3708.87 -52206.21 -1931.96 -85202.4 21 3783.33 -54459.1 -1943.84 -88687.1 33 4718.22 -44853.96 -1756.41 -79969.3 46 -2074.65 -50941.79 -2286.4 -91935.4 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 28 页 共 73 页 47 -2030.05 -48871.62 -2261.53 -88401.9 48 -1984.16 -46843.84 -2237.21 -84931.7 49 -1891.81 -42825.39 -2188.37 -78203 50 -1796.16 -38867.99 -2140.66 -71742.1 51 -1652.68 -33223.04 -2070.11 -62570 52 -1506.96 -27926.63 -2001.63 -54019.3 53 -1358.76 -22978.27 -1935.51 -46101.1 54 -1207.81 -18378.36 -1872.04 -38825.8 55 -1052.77 -14128.46 -1811.87 -32204.7 56 -842.28 -9012.57 -1736.72 -24414.7 57 -625.22 -4538.72 -1668.89 -17846.1 58 -401.04 -729.34 -1609.72 -12531.9 59 -169.38 2377.36 -1560.66 -8552.76 60 69.76 4701.74 -1523.17 -5874.59 61 315.95 6098.47 -1498.53 -4054.67 62 566.14 6476.14 -1487.67 -3019.21 3.6.2.2 作用长期效应组合 作用长期效应组合是永久作用标准值效应与可变作用准永久遇值效应的组 合,其基本表达式为: 211mnldGikjQjkijSSS (3-6) 式中： ldS 作用长期效应组合设计值； 2 j第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载(不计冲击力)2=0.4，人群荷载2=0.4，风荷载2=0.75，温度梯度作用2=0.8，其他作用2=1.0； 2 jQjkS第j个可变作用效应的准永久值。 作用短期效应组合具体数值见表 3-9。 表表 3-9 长期作用组合主梁各截面内力值长期作用组合主梁各截面内力值 单元 最大剪力-z (kN) 最大弯矩-y (kN*m) 最小剪力-z (kN) 最小弯矩-y (kN*m) 1 -95.4 0 -942.48 0 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 29 页 共 73 页 2 223.93 3973.95 -565.67 -177.42 3 391.77 5002.2 -382.17 -836.5 4 448.01 5205.06 -321.82 -1140.69 5 504.37 5338.75 -261.89 -1487.14 6 730.57 5193.33 -26.67 -3295.41 7 957.12 3991.47 200.98 -5779.69 8 1183.03 1780.21 420.81 -8939.97 9 1407.55 -1392.45 632.94 -12776.2 10 1630.21 -5482.13 837.76 -17288.5 11 1850.77 -10402.25 1035.89 -22525.7 12 2069.28 -15920.36 1228.12 -28997.1 13 2231.7 -20442.07 1368.81 -34685.9 14 2392.98 -25294.03 1506.89 -40940.7 15 2553.16 -30477.13 1642.64 -47743.2 16 2712.3 -35992.67 1776.35 -55078.7 17 2870.67 -41842.17 1908.4 -62934.3 18 2975.61 -45928.24 1995.45 -68462.3 19 3080.4 -50164.11 2082.03 -74208 20 3132.53 -52338.45 2125.02 -77171.7 21 3196.96 -54550.49 2176.3 -80189 33 3610.14 -45188.03 -368.56 -71066.9 45 -2015.81 -53364.27 -3161.96 -82954.3 46 -2082.62 -51365.33 -3195.77 -79978.5 47 -2038.19 -49290.99 -3141.49 -76964.2 48 -1992.57 -47260.02 -3086.29 -74005.2 49 -1901.85 -43276.76 -2977.36 -68265.7 50 -1808.75 -39405.01 -2867.26 -62755.9 51 -1669.73 -33907.46 -2702.87 -54931.5 52 -1529.38 -28781.49 -2537.82 -47634.6 53 -1387.57 -24026.79 -2372.12 -40871.6 54 -1244.18 -19643.5 -2205.76 -34648.2 55 -1097.97 -15632.4 -2037.85 -28970.9 56 -901.56 -10866.45 -1814.26 -22261.8 57 -701.48 -6772.68 -1589.71 -16556 58 -497.44 -3363.33 -1364.41 -11871.7 59 -289.25 -659.57 -1138.66 -8254.29 60 -76.89 1293.72 -912.94 -5683.78 61 139.4 2418.07 -687.89 -3910.6 62 356.76 2668.71 -466.67 -2899.26 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 30 页 共 73 页 4 预应力钢束的估算及布置 本桥梁按全预应力混凝土构件设计。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 ，预应力混凝土桥梁应满足使用荷载下的正截面抗裂要求、正截面压应力要求和承载能力状态下的正截面强度要求。本设计预应力筋的数量是根据使用荷载下的正截面抗裂要求、承载能力状态下的正截面强度要求综合评定。 4.1 预应力钢筋数量估算 钢束估算均采用15.2j，每根钢绞线面积2139mmyA ，抗拉强度标准值pkf1860 MPa,张拉控制应力取conpk0.750.75 18601395MPaf，预应力损失按按张拉控制应力的20%估算。 4.1.1 按正常使用极限状态的正截面抗裂要求估束 根据公预规第 6.3.1 条，预应力混凝土受弯构件应对正截面的混凝土拉应力进行验算，以满足抗裂要求： 0.80stpc (4-1) 式中： st在作用(或荷载)短期效应组合下构件的抗裂边缘混凝土的法向拉应力，式中不含正负号； pc扣除全部预应力损失之后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的预压应力。 由于这里是估算预应力束，截面特性可以粗略的按毛截面特性计算。于是上式可按截面上、下缘的抗裂要求写成： 当截面承受正弯矩maxM时 max0.80ysyssyxxsxxxNNeNeMWAWW (4-2) 当截面承受负弯矩时 min0.80ysyssyxxsxssNNeNeMWAWW (4-3) 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 31 页 共 73 页 式中： maxsM、maxsM作用(或短期效应组合)，弯矩的最大值和最小值； ysN、yxN截面形心轴上侧和下侧配置的预应力筋的永存预应力； xe 、se 截面形心轴上侧和下侧配置的预应力束与形心轴之间的距离； xW 、sW 截面上缘和下缘的抗弯截面模量，ssIWy、xxIWy，I、sy 及xy 的值。 1截面上下均布置预应力筋 令：,xSsxWWkkAA(sk ,xk 截面的核心矩)，则有： max0.8N ()()0sysssyxsxMkeNke (4-4) min0.8N ()()0sysssyxsxMkeNke (4-5) 解得： maxminmin1.25()1.25()1.25()()sysssyxsxsysssyxxxxxsysssyxxxxxMNkeNkeMNkeNkekeMNkeNkeke（当 ）当 (4-6) minmaxmax1.25()1.25()1.25()()syxxxyssxsyxssyxxxsssyxssyxxxssMNkeNkeMNkeNkekeMNkeNkeke（当）当 (4-7) 当上缘配筋情况已知时，则采用式(4-4)估算下缘钢筋，或当已知下缘钢筋时，采用式(4-5)估算上缘钢筋， 2只在下缘布置预应力筋 此时，由(4-2)和(4-3)可得预应力筋根数的估算： 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 32 页 共 73 页 yxn maxminmin1.25()1.25()1.25()()syconsxsxxyconxxsxxyconxxMAkeMkeAkeMkeAke（当）当 (4-8) 3只在截面上缘布置预应力筋，则同样可求得： yxn minmaxmax1.25()1.25()1.25()()syconxssssyconsssssyconssMAkeMkeAkeMkeAke（当）当 (4-9) 4.1.2.按承载能力极限状态的应力要求计算 预应力梁达到受弯极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉钢筋达到抗拉设计强度，截面的安全性通过计算截面抗弯安全系数来保证。在初步估算预应力筋数量时，对于 T 形或箱形截面，当中性轴位于受压翼缘内可按矩行截面计算，当忽略实际上存在的双筋影响时，计算结果偏大，但作为力筋数量的估算是允许的。 按破坏阶段估算预应力筋的基本公式是： 0,ycdXNfb x (4-10) 00M=0,()2pcdxMMfb xh (4-11) 可得： yn=20002cdyypdcdfbMnhhAffb (4-12) 式中： yn按极限承载能力估算得预应力筋数量的最小值； cdf混凝土轴心抗压强度设计值； pdf预应力筋抗拉强度设计值； 0桥梁结构重要性系数； b受压翼缘宽度； 0h 截面的有效高度。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 33 页 共 73 页 根据以上公式初步估算出各主梁截面所需钢束数见下表所示（由于悬臂单元配筋一致，只计算全桥左墩左侧截面所需钢束数） ： 表表 4 4- -1 1 截面预应力钢束估算一览表截面预应力钢束估算一览表 承载能力极限状态 正常使用极限状态 截面编号 左上缘预应力筋束数 左下缘预应力筋束数 右上缘预应力筋束数 右下缘预应力筋束数 左上缘预应力筋束数 左下缘预应力筋束数 右上缘预应力筋束数 右下缘预应力筋束数 1 4 3 4 3 3 3 3 3 2 4 3 4 3 2 3 2 3 3 0 2 0 2 1 2 1 2 4 0 2 0 2 0 2 0 2 5 4 2 4 2 4 2 4 2 6 0 2 0 2 0 2 0 2 7 0 2 0 2 0 2 0 2 8 0 2 0 2 0 2 0 2 9 2 2 2 2 2 2 2 2 10 2 2 2 2 2 2 2 2 11 2 0 2 0 2 0 2 0 12 6 0 6 0 4 0 4 0 13 8 0 8 0 8 0 8 0 14 12 0 12 0 12 0 12 0 15 15 0 15 0 18 0 18 0 16 24 0 24 0 24 0 24 0 17 26 0 26 0 26 0 26 0 18 30 0 30 0 30 0 30 0 21 32 0 32 0 32 0 32 0 墩顶 40 0 40 0 42 0 42 0 4.2 预应力钢束布置 4.2.1 布置原则 连续梁预应力筋束的配置除满足桥规构造要求外，还应考虑以下原则： （1）应选择适当的预应力束筋的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束筋，以达到合理的布置型式。避免造成因预应力束筋与锚具型式选择不当，而使结构构造尺寸加大。当预应力束筋选择过大，每束的预加力不大，造成大跨结构中布束过多，而构造尺寸限制布置不下时，则要求增大截面。反之，在跨径不大的结构中，如选择预加力很大的单根束筋，也可能使结构受力过于集中而不利。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 34 页 共 73 页 （2）预应力束筋的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束筋，而导致在结构中布置过多的锚具。由于每根束筋都是一巨大的集中力，这样锚下应力区受力较复杂，因而必须在构造上加以保证，为此常导致结构构造复杂，而使施工不便。 （3）预应力束筋的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系中避免引起过大的结构次内力。 （4）预应力束筋配置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造尺寸、施工方法的选择都有密切关系。 （5）预应力束筋应避免使用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩阻损失，降低预应力束筋的效益。 （6）预应力束筋的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性受力状态的需要，而且也要考虑到结构在破坏阶段时的需要。 4.2.2 布置结果 根据钢束估算值，同时考虑实际情况，为了方便施工、减小平弯、满足抗弯和抗剪要求，预应力筋采用 15j15 的钢绞线，在纵向连接处用连接器连接。 图 4.3 跨中截面预应力管道布置图 图 4.4 边跨截面预应力管道布置图 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 35 页 共 73 页 图 4.5 主墩处预应力管道布置图 预应力钢束在箱梁内的布置应遵循以下原则： (1)为避免梁体产生横向弯曲，预应力筋应在截面上对称布置，各施工阶段都要满足对称布置的原则； (2)为满足布置、锚固等需要，预应力筋在梁体内可以平弯和竖弯，但要避免平弯和竖弯的叠加，且平弯和竖弯(不包括抗剪因素)的角度不宜大于 20,半径不能小于 4m,常常取大于 8m 的数值，为了简化构造和减少预应力损失，应尽量避免平弯，避免使用多次反向曲率变化的连续束； (3)现阶段有为抗剪而弯索的趋势。弯索应尽量布置在腹板及梗胁内，锚固在截面中性轴附近，尽量以 S 型曲线锚固，以消除锚固点产生的横向力； (4)顶、底板的预应力筋应适量布置在腹板及梗胁等混凝土较厚的位置，而不宜采用均匀分散的布置方式，底板索一般都平行于底板布置。 (5)为防止中间支点处因偏心距较大的锚固力作用而导致梁下缘开裂，通常在梁上、下缘布置几束直线通长束； (6)若预应力筋数量较多而不得不在板的中部布筋时， 应尽量避开横向正弯矩较大区域，应满足构造要求； (7)预应力筋较多时可分层布置，先锚固或弯起靠近腹板中部的力筋，尽量使管道上下对齐，以便浇筑和振捣。不宜采用梅花型布置，特别当管道间距较小时； (8)预应力筋的布置应满足桥涵设计规范中预应力管道和钢筋构造的要求； (9)为了便于计算，应尽量减少预应力钢筋的类型。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 36 页 共 73 页 5 预应力损失计算 根据桥规第 6.2.1 条规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预应力损失： 预应力钢筋与管道壁之间的摩擦 1l 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩 2l 预应力钢筋与台座之间的温差 3l 混凝土的弹性压缩 4l 预应力钢筋的应力松弛 5l 混凝土的收缩和徐变 (1) 预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失1l。 ()11kxlcone （5-1） 式中： con预应力钢筋锚下的张拉控制应力（MPa） ； 预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，按桥规表 6.2.2 采用，本设计采用预埋塑料波纹管，取 0.17； 从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和（rad）； k管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，按桥规表 6.2.2 采用，本设计k 取 0.0015； 从张拉端至计算截面的管道长度，可近似地取该段管道在构件纵轴上的投影长度（m）。 (2)锚具变形、预应力筋回缩和分块拼装构件接缝压密引起的应力损失2l。 2lpLEL (5-2) 式中： 2l由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失(MPa)； L预应力钢筋的有效长度(m)； 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 37 页 共 73 页 L锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩值(m)。 (3)混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失3l。 此工程采用后张法，所以预应力筋和台座之间温差引起的应力损失3l不予考虑。 (4)混凝土弹性压缩引起的应力损失4l。 在后张法结构中，由于一般预应力筋的数量较多，限于张拉设备等条件的限制，一般都采用分批张拉、锚固预应力筋。在这种情况下，已张拉完毕、锚固的预应力筋，将会在后续分批张拉预应力筋时发生弹性压缩变形，从而产生应力损失： 4lpcn (5-3) 式中： 4l由于混凝土的弹性压缩引起的应力损失(MPa)； c在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的平均值(MPa)； 在所计算的钢筋张拉后再张拉的钢筋根数。 经推导可得公式其他形式为： 421lpcmnm (5-4) 式中： m表示预应力筋张拉的总批数； c在代表截面(如 l/4 截面)的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压应力(预应力筋的预拉应力扣除1l和2l后算得)。 2pppncnnNN eAI (5-5) pN所有预应力筋预加应力(扣除相应阶段的应力损失1l和2l后)的内力； pne预应力筋预加应力的合力pN至混凝土净截面形心轴的距离； nA 、nI 混凝土的净截面面积和截面惯性矩。 (5)预应力筋松弛引起的应力损失5l。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 38 页 共 73 页 对预应力钢筋，仅在传力锚固时钢筋应力0.5ppkf的情况下，才考虑由于钢筋松弛引起的应力损失，其终极值： 5lp (5-6) 式中： 5l由于钢筋松弛引起的应力损失(MPa)； p传力锚固时预应力钢筋的应力，按规范第6.4.3条的规定计算(MPa): 松弛系数，对钢绞线，I级松弛时，按0.08采用，II级松弛时，按0.025 采用。 (6)混凝土收缩和徐变引起的应力损失6l。 由于混凝土收缩、徐变引起的应力损失终极值按下列公式计算： 60.81 (1)2pplnAnE (5-7) ppssnn An AA (5-8) 221AAei (5-9) 式中： 6l由收缩、徐变引起的应力损失终极值(MPa)， 传力锚固时，在计算截面上预应力钢筋重心处，由于预加力(扣除相应阶段的应力损失)和梁自重产生的混凝土正应力； 对连续梁可取若干有代表性截面的平均值(MPa)； 混凝土徐变系数的终极值； 混凝土收缩应变的终极值； n梁的配筋率换算系数 sn 非预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比； 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 39 页 共 73 页 pA、sA 预应力钢筋及非预应力钢筋的截面面积(2m)； A梁截面面积，对后张法构件，可近似按净截面计算(2m)； Ae预应力钢筋及非预应力钢筋重心至梁截面重心轴的距离(m)； i截面回旋半径(m)； I截面惯性矩，对于后张法构件，可近似按按净截面计算(4m)； 对于每一根钢束，每一个阶段计算钢束沿程的预应力损失，进而得到个钢束在各个阶段的应力分布。Midas 计算钢束在沿程各截面处的应力，此处已悬臂 6 号块上上缘72 腹板束为例，列出在几个主要阶段的计算结果。上缘 72 腹板束在施工阶段和成桥阶段的预应力损失及永存预应力见表 5-1 至表 5-3。 表表 5-1 张拉阶段各项应力损失及有效预应力张拉阶段各项应力损失及有效预应力 单元 摩阻损失和锚 具损失(MPa) 弹性变形 损失(MPa) 徐变/收缩 损失(MPa) 松弛损失 (MPa) 有效预应 力(MPa) 13 -261.1082 -0.38692 -2.61763 -11.9672 1118.92 14 -232.2678 -0.22941 -1.87252 -14.0579 1146.572 15 -140.268 0.035145 -1.6812 -21.0654 1232.021 16 -113.6563 0.249896 -1.57673 -23.2493 1256.768 17 -140.7962 0.488814 -1.48954 -21.0748 1232.128 18 -158.6209 0.646147 -1.36797 -19.6861 1215.971 19 -176.3647 0.783004 -1.04787 -18.3447 1200.026 20 -184.9964 0.859792 -1.04046 -17.6913 1192.132 21 -193.5846 0.958741 -1.03556 -17.0491 1184.289 33 -202.0215 0.967576 -1.02915 -16.4181 1176.499 45 -202.0583 1.001796 -1.02652 -16.4181 1176.499 46 -193.565 0.935313 -1.03172 -17.0491 1184.289 47 -184.9968 0.860319 -1.0406 -17.6913 1192.132 48 -176.0905 0.807058 -1.34614 -18.3447 1200.026 49 -158.5356 0.652192 -1.45932 -19.6861 1215.971 50 -140.7672 0.489577 -1.51927 -21.0748 1232.128 51 -113.6063 0.249272 -1.62617 -23.2493 1256.768 52 -140.1739 0.028149 -1.76828 -21.0654 1232.021 53 -231.9784 -0.2511 -2.14028 -14.0579 1146.572 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 40 页 共 73 页 表表 5-2 最大悬臂阶段各项应力损失及有效预应力最大悬臂阶段各项应力损失及有效预应力 单元 摩阻损失和锚 具损失(MPa) 弹性变形 损失(MPa) 徐变/收缩 损失(MPa) 松弛损失 (MPa) 有效预应 力(MPa) 13 0 -24.9158 -23.2685 -17.7292 1118.92 14 0 -32.2311 -26.4185 -20.8265 1146.572 15 0 -34.8032 -27.2838 -31.208 1232.021 16 0 -35.0679 -26.9043 -34.4434 1256.768 17 0 -35.0858 -26.4331 -31.2219 1232.128 18 0 -35.0773 -25.5644 -29.1647 1215.971 19 0 -34.7121 -21.8115 -27.1774 1200.026 20 0 -34.7207 -21.816 -26.2093 1192.132 21 0 -34.844 -21.883 -25.2579 1184.289 33 0 -34.3843 -21.6354 -24.3231 1176.499 45 0 -35.0964 -21.8639 -24.3231 1176.499 46 0 -35.1791 -21.9206 -25.2579 1184.289 47 0 -35.1512 -21.9281 -26.2093 1192.132 48 0 -35.5236 -25.6886 -27.1774 1200.026 49 0 -35.5081 -26.5465 -29.1647 1215.971 50 0 -35.5312 -27.0508 -31.2219 1232.128 51 0 -35.4223 -27.6025 -34.4434 1256.768 52 0 -35.0809 -28.0965 -31.208 1232.021 53 0 -32.3122 -27.4397 -20.8265 1146.572 表表 5-3 中跨合拢中跨合拢阶段各项应力损失及有效预应力阶段各项应力损失及有效预应力 单元 摩阻损失和锚 具损失(MPa) 弹性变形 损失(MPa) 徐变/收缩 损失(MPa) 松弛损失 (MPa) 有效预应 力(MPa) 13 0.00 -24.5482 -23.2685 0.00 1118.92 14 0.00 -32.0694 -26.4185 0.00 1146.572 15 0.00 -34.763 -27.2838 0.00 1232.021 16 0.00 -35.1002 -26.9043 0.00 1256.768 17 0.00 -35.1905 -26.4331 0.00 1232.128 18 0.00 -35.2274 -25.5644 0.00 1215.971 19 0.00 -37.5134 -21.8115 0.00 1200.026 20 0.00 -37.5729 -21.816 0.00 1192.132 21 0.00 -37.812 -21.883 0.00 1184.289 33 0.00 -37.4918 -21.6354 0.00 1176.499 45 0.00 -38.6527 -21.8639 0.00 1176.499 46 0.00 -38.5816 -21.9206 0.00 1184.289 47 0.00 -38.45 -21.9281 0.00 1192.132 48 0.00 -36.1124 -25.6886 0.00 1200.026 49 0.00 -35.9524 -26.5465 0.00 1215.971 50 0.00 -35.8068 -27.0508 0.00 1232.128 51 0.00 -35.4052 -27.6025 0.00 1256.768 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 41 页 共 73 页 52 0.00 -34.7211 -28.0965 0.00 1232.021 53 0.00 -31.2615 -27.4397 0.00 1146.572 表表 5-4 正常使用正常使用阶段各项应力损失及阶段各项应力损失及永存永存预应力预应力 单元 摩阻损失和锚 具损失(MPa) 弹性变形 损失(MPa) 徐变/收缩 损失(MPa) 松弛损失 (MPa) 永存预应 力(MPa) 13 0.00 -26.6257 -46.8413 0.00 1118.92 14 0.00 -30.9297 -51.0345 0.00 1146.572 15 0.00 -33.7232 -53.4798 0.00 1232.021 16 0.00 -34.0198 -53.3121 0.00 1256.768 17 0.00 -33.9626 -52.8352 0.00 1232.128 18 0.00 -33.8977 -51.1815 0.00 1215.971 19 0.00 -36.0239 -46.2643 0.00 1200.026 20 0.00 -35.9879 -46.2402 0.00 1192.132 21 0.00 -36.0793 -46.3292 0.00 1184.289 33 0.00 -36.3535 -46.3821 0.00 1176.499 45 0.00 -34.0297 -44.6335 0.00 1176.499 46 0.00 -34.1177 -44.7587 0.00 1184.289 47 0.00 -34.1752 -44.8399 0.00 1192.132 48 0.00 -32.0183 -49.6109 0.00 1200.026 49 0.00 -32.1967 -51.3228 0.00 1215.971 50 0.00 -32.4297 -51.9738 0.00 1232.128 51 0.00 -32.5615 -52.5965 0.00 1256.768 52 0.00 -32.3395 -52.8685 0.00 1232.021 53 0.00 -29.6333 -50.5488 0.00 1146.572 图 5.1 上缘 72 腹板束沿程永存预应力值 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 42 页 共 73 页 6 钢束布置后内力计算及组合 预应力效应，也就是结构在使用阶段中由于预应力损失产生的结构效应。收缩徐变考虑 3650 天。在算得各分项荷载内力后，可按照规范进行承载能力极限状态组合和正常使用极限状态组合。并用这些组合进行接下来的各种验算。 6.1 承载内力极限状态组合 承载能力极限状态组合下的内力图见图 6.1、图 6.2，各主截面内力数值见表 6-1，各墩截面内力数值见表 6-2。 图 6.1 承载能力极限状态弯矩包络图 图 6.2 承载能力极限状态剪力包络图 表表 6-1 承载能力承载能力极限状态极限状态组合组合主梁各截面内力值主梁各截面内力值 单元 max()QKN max(. )MKN m min()QKN min(.m)MKN 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 43 页 共 73 页 1 -275.05 0 -2642.26 0 2 270.05 11558.38 -1884.91 778.06 3 573.14 15225.98 -1524.25 482.64 4 675.27 16143.56 -1407.02 282.77 5 777.82 16911.52 -1291.35 32.2 6 1190.88 18529.54 -845.17 -1477.09 7 1605.34 17938.42 -426.75 -3797.58 8 2017.56 15311.28 -36.94 -6929.26 9 2424.9 10824.94 324.73 -10872.1 10 2825.71 4642.69 659.83 -15626.2 11 3219.19 -2917.58 970.7 -21370.8 12 3605.42 -11003.3 1260.2 -29943.9 13 3890.31 -17379.18 1465.02 -38366.1 14 4171.31 -24029.3 1660.54 -47926.8 15 4448.68 -30956.27 1847.92 -58558.5 16 4722.69 -38164.58 2028.19 -70207.4 17 4993.91 -45659.82 2202.41 -82826 18 5172.86 -50819.23 2315.43 -91785.7 19 5351.15 -56111.24 2426.6 -101126 20 5439.58 -58807.79 2481.29 -105974 21 6988.66 -61538.42 3985.12 -110914 33 12714.2 -46296.61 -1868.91 14056.51 45 -3872.9 -63182.61 -2989.45 19665.22 46 -4195.86 -59319.22 -7527.43 -126305 47 -2702.02 -55113.83 -5997.29 -119407 48 -2639.96 -52389.82 -5899.5 -114036 49 -2515.5 -46957.2 -5707.02 -103654 50 -2382.07 -41487.05 -5510.76 -93690.5 51 -2184.72 -33635.3 -5219.75 -79576.2 52 -1981.31 -26201.86 -4925.41 -66452.8 53 -1775.48 -19183.77 -4631.25 -54341.7 54 -1564.27 -12580.6 -4335.16 -43263.3 55 -1343.14 -6425.15 -4033.76 -33267.3 56 -1043.73 1147.76 -3634.05 -21600 57 -728.97 7958.86 -3228.93 -11918.9 58 -400.02 13959.71 -2821.5 -4296.08 59 -56.58 19054.77 -2413.21 1075.87 60 303.85 23051.96 -2003.51 4277.86 61 678.62 25655.43 -1596.49 6254.51 62 1056.22 26624.89 -1204.65 7169.48 63 1149.5 18697.64 -1110.77 -698.15 64 1261.98 26466.98 -998.8 7017.83 65 1663.84 25298.91 -610.58 5896.92 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 44 页 共 73 页 66 2070.82 22514.2 -235.31 3739.12 67 2479.25 18340.77 124.36 361.79 68 2889.15 13095.99 470.12 -5159.72 69 3296.91 6962.03 799.99 -12916.4 70 3702.27 13.98 1115.69 -22735.8 71 4100.2 -7719.25 1413.27 -34563.3 72 4399 -14039.41 1631.64 -44720.2 73 4695.77 -20778.17 1843.91 -55934 74 4991.7 -27926.69 2052.09 -68176.2 75 5284.63 -35495.48 2254.11 -81435 76 5572.35 -43482.49 2447.62 -95684.5 77 5765.56 -49037.31 2577.37 -105734 78 5953.23 -54572.82 2696.15 -116217 79 6049.15 -57329.05 2755.71 -121622 80 7277.01 -60139.66 3867.26 -127125 92 -2577.31 -106111.66 2148.65 -25083.6 104 -4055.06 -68129.47 1098.16 -18894.4 105 -3985.41 -63908.81 -6978.11 -113284 106 -2496.8 -59722.67 -5455.57 -106889 107 -2442.28 -57010.61 -5367.49 -102025 108 -2331.36 -51687.57 -5189.65 -92654.1 109 -2218.44 -46497.14 -5010.93 -83663.3 110 -2044.26 -38955.37 -4739.83 -70998.2 111 -1863.87 -31700.52 -4465.59 -59302.8 112 -1676.4 -24726.99 -4188 -48624.6 113 -1480.76 -18030.32 -3906.76 -39017.4 114 -1275.98 -11607.9 -3621.87 -30548.7 115 -986.41 -3460.2 -3235.53 -21913.6 116 -675.44 4162.07 -2841.8 -16106.9 117 -340.27 10406.33 -2440.8 -11290.9 118 21.43 14954.68 -2033.32 -7285.94 119 411.28 17643.83 -1620.97 -4092.23 120 829.7 18296.97 -1206.44 -1709.71 121 1275.86 16740.98 -793.34 -138.38 122 1391.52 15988.52 -690.78 127.7 123 1508.75 15086.45 -588.64 343.08 124 1869.41 11465.35 -285.55 685.02 表表 6-2 承载能力极限状态组合桥墩各截面内力值承载能力极限状态组合桥墩各截面内力值 单元 maxN (kN) maxM (kNm) minN (kN) minM (kNm) 22 8175.23 3785.706 -3921.77 2811.302 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 45 页 共 73 页 23 8175.23 3059.928 -3921.77 2359.5 24 8175.23 2337.898 -3921.77 1903.094 25 8175.23 1677.47 -3921.77 1382.784 26 8175.23 1075.726 -3921.77 756.698 27 8175.23 577.322 -3921.77 48.34 28 8175.23 119.758 -3921.77 -691.33 29 8175.23 -333.882 -3921.77 -1431.002 30 8175.23 -786.164 -3921.77 -2170.68 31 8175.23 -1237.824 -3921.77 -2910.34 32 8175.23 -1689.164 -3921.77 -3650.02 34 -7187.75 5019.562 -19551.1 3933.044 35 -7187.75 3845.3 -19551.1 3039.14 36 -7187.75 2672.402 -19551.1 2141.638 37 -7187.75 1516.476 -19551.1 1220.156 38 -7187.75 489.886 -19551.1 160.022 39 -7187.75 -420.312 -19551.1 -991.36 40 -7187.75 -1300.146 -19551.1 -2167.76 41 -7187.75 -2177.852 -19551.1 -3344.16 42 -7187.75 -3054.59 -19551.1 -4520.54 43 -7187.75 -3931.152 -19551.1 -5698.78 44 -7187.75 -4807.494 -19551.1 -6889.04 81 -7048.97 -3930.21 -19412.3 -5016.72 82 -7048.97 -3035.844 -19412.3 -3842 83 -7048.97 -2137.884 -19412.3 -2668.64 84 -7048.97 -1215.944 -19412.3 -1512.264 85 -7048.97 -155.35 -19412.3 -485.212 86 -7048.97 996.492 -19412.3 425.446 87 -7048.97 2173.344 -19412.3 1305.74 88 -7048.97 3350.198 -19412.3 2183.906 89 -7048.97 4527.054 -19412.3 3061.106 90 -7048.97 5705.752 -19412.3 3938.126 91 -7048.97 6896.456 -19412.3 4814.93 93 7975.68 -2804.472 -4121.27 -3778.88 94 7975.68 -2353.13 -4121.27 -3053.56 95 7975.68 -1897.184 -4121.27 -2332 96 7975.68 -1377.336 -4121.27 -1672.02 97 7975.68 -751.708 -4121.27 -1070.734 98 7975.68 -43.81 -4121.27 -572.79 99 7975.68 695.402 -4121.27 -115.686 100 7975.68 1434.612 -4121.27 337.494 101 7975.68 2173.824 -4121.27 789.316 102 7975.68 2913.036 -4121.27 1240.516 103 7975.68 3652.248 -4121.27 1691.398 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 46 页 共 73 页 6.2 短期作用组合 短期作用组合下的内力图见图 6.3、图 6.4，各主截面内力数值见表 6-3，各墩截面内力数值见表 6-4。 图 6.3 短期作用组合弯矩包络图 图 6.4 短期作用组合剪力包络图 表表 6-3 短期短期作用组合主梁各截面内力值作用组合主梁各截面内力值 单元 max()QKN max(. )MKN m min()QKN min(.m)MKN 1 75.05 -15310.52 -1235.79 -15310.5 2 182.43 -10789.2 -1027.34 -17024.3 3 381.08 -9291.73 -801.28 -17964.7 4 975.44 -10962.49 -199.72 -20351.2 5 -1068.46 -10347.39 -2237.37 -20404.7 6 -151.2 -7283.83 -1304.34 -19564.7 7 -188.12 -6113.37 -1339.35 -19952.2 8 -488.45 -9078.51 -1650.33 -23891.9 9 -1116.66 -13761.44 -2300.26 -29050.4 10 -2506.11 -7272.43 -3720.96 -22615.7 11 -4281.24 15700.37 -5535.39 487.29 12 -4714.61 45942.66 -6014.77 29763.13 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 47 页 共 73 页 13 -6334.07 65673.55 -7672.31 47968.81 14 -7454.33 86333.79 -8833.21 66692.25 15 -7043.8 104417.16 -8465.47 82460.7 16 -7431.43 121221.04 -8897.66 96599.24 17 -7934.68 139019.78 -9447.03 111407.5 18 -7828.87 154698.94 -9372.57 124909.8 19 -9820.68 162870.85 -11396.3 130786.9 20 -9660.17 172460.69 -11251.8 139168.7 21 3513.22 182914.76 1899.37 148386.9 33 7206.59 191859.73 1201.62 156444.4 45 -1810.83 180853.39 -3640.4 138027.9 46 9848.34 183267.02 8074.66 141974.9 47 10870.36 174797.51 9113.93 134975.5 48 8771.05 172883.03 7031.59 134509.1 49 8747.44 156887.38 7040.33 121246.4 50 7771.74 145288.08 6094.47 112162.5 51 6992.95 127558.63 5360.21 97978.8 52 6622.59 110849.54 5033.08 84542.87 53 6041.8 96496.32 4494.3 73178.54 54 5128.14 85085.46 3621 64462.39 55 3108.32 58415.41 1639.35 40184.82 56 2231.3 29650.04 810.05 14120.72 57 1454.87 10585.18 76.61 -2825.98 58 1054.1 5795.07 -286.82 -6092.18 59 165.78 1550.59 -1144.28 -9453.28 60 92.6 1833.84 -1194.02 -8797.17 61 218.38 2466.3 -1052.89 -7727.91 62 515.49 -6971.04 -749 -16495.8 63 625.53 5347.03 -638.68 -4062.16 64 -728.56 -3737.33 -1993.01 -13258.8 65 -294.81 -2964.96 -1565.75 -13159.7 66 135.06 -4103.12 -1150.95 -14734.6 67 -796.85 -1938.95 -2106.06 -12942.8 68 -1016.2 2406.62 -2355.93 -9480.55 69 -2363.31 17918.36 -3740.08 4506.94 70 -3919.21 43166.18 -5338.63 27635.93 71 -4320.83 69181.91 -5787.98 50950.46 72 -5786.5 78196.38 -7291.91 57574.28 73 -6743.2 89098.46 -8288.78 65781.74 74 -6728.27 106043.76 -8315.57 79737.81 75 -7098.55 122503.43 -8729.06 92924.33 76 -7588.71 139883.01 -9264.02 106758.1 77 -7470.84 155258.75 -9176.32 119618 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 48 页 共 73 页 78 -9375.73 165531.79 -11114 127159.2 79 -9204.24 174937.54 -10959.8 135115.7 80 3698.25 185233.94 1886.68 143942.1 92 -4060.72 151098.57 -10065.7 113677.7 104 -2029.3 178960.76 -3659.68 143169.7 105 9813.7 181659.31 8205.65 147131.4 106 10836.79 173326.92 9244.87 140034.8 107 8822.43 169103.55 7246.46 137019.5 108 8791.41 153148.07 7247.24 123358.8 109 7806.6 141501.82 6293.71 113889.4 110 7017.05 123765.49 5550.23 99143.55 111 6634.47 107119.58 5212.28 85162.98 112 6019.37 85984.37 4640.04 66342.68 113 5063.82 65437.41 3725.2 47732.49 114 2570.14 30433 1269.61 14253.3 115 1272.23 663.37 17.74 -14549.9 116 219.24 -10708.71 -995.88 -26052.1 117 -234.41 -7617.87 -1418.22 -22907 118 -97.86 -3987.93 -1259.89 -18801.4 119 207.67 -4235.78 -943.66 -18074.6 120 580.64 -5799.41 -572.54 -18080.4 121 17.89 -11824.47 -1151.04 -21881.8 122 714.73 -4008.33 -460.44 -13397.1 123 788.66 -9628.37 -393.7 -18301.4 124 1014.72 -10951.9 -195.05 -17187 表表 6-4 短期作用组合桥墩各截面内力值短期作用组合桥墩各截面内力值 单元 maxN (kN) maxM (kNm) minN (kN) minM (kNm) 22 5031.19 2752.48 -1904.27 2185.592 23 5031.19 2232.54 -1904.27 1829.794 24 5031.19 1717.182 -1904.27 1469.012 25 5031.19 1241.97 -1904.27 1066.986 26 5031.19 800.778 -1904.27 608.512 27 5031.19 418.518 -1904.27 101.142 28 5031.19 59.974 -1904.27 -425.41 29 5031.19 -296.7 -1904.27 -951.964 30 5031.19 -652.72 -1904.27 -1478.516 31 5031.19 -1008.46 -1904.27 -2005.06 32 5031.19 -1364.04 -1904.27 -2531.62 34 -6512.58 3782.04 -13423.8 3201.788 35 -6512.58 2887.24 -13423.8 2454.196 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 49 页 共 73 页 36 -6512.58 1993.08 -13423.8 1704.894 37 -6512.58 1113.342 -13423.8 937.832 38 -6512.58 298.564 -13423.8 101.374 39 -6512.58 -457.94 -13423.8 -781.386 40 -6512.58 -1195.98 -13423.8 -1680.062 41 -6512.58 -1933 -13423.8 -2578.74 42 -6512.58 -2669.6 -13423.8 -3477.42 43 -6512.58 -3406 -13423.8 -4376.98 44 -6512.58 -4142.4 -13423.8 -5282.24 81 -6336.18 -3198.6 -13247.3 -3778.84 82 -6336.18 -2450.4 -13247.3 -2883.36 83 -6336.18 -1700.34 -13247.3 -1988.522 84 -6336.18 -932.6 -13247.3 -1108.106 85 -6336.18 -95.46 -13247.3 -292.65 86 -6336.18 787.978 -13247.3 464.534 87 -6336.18 1687.332 -13247.3 1203.25 88 -6336.18 2586.68 -13247.3 1940.952 89 -6336.18 3486.04 -13247.3 2678.196 90 -6336.18 4386.28 -13247.3 3415.354 91 -6336.18 5292.22 -13247.3 4152.406 93 4813.32 -2177.2 -2122.12 -2744.18 94 4813.32 -1822.16 -2122.12 -2224.92 95 4813.32 -1462.06 -2122.12 -1710.228 96 4813.32 -1060.7 -2122.12 -1235.692 97 4813.32 -602.92 -2122.12 -795.178 98 4813.32 -96.22 -2122.12 -413.596 99 4813.32 429.654 -2122.12 -55.732 100 4813.32 955.528 -2122.12 300.264 101 4813.32 1481.402 -2122.12 655.612 102 4813.32 2007.28 -2122.12 1010.666 103 4813.32 2533.16 -2122.12 1365.566 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 50 页 共 73 页 6.3 长期作用组合 长期作用组合下的内力图见图 6.5、图 6.6，各主截面内力数值见表 6-5，各墩截面内力数值见表 6-6。 图 6.5 长期作用组合弯矩包络图 图 6.6 长期作用组合剪力包络图 表表 6-5 长期长期作用作用组合组合主梁各截面内力值主梁各截面内力值 单元 maxN (kN) maxM (kNm) minN (kN) minM (kNm) 1 56.23 -15310.52 -796.09 -15310.5 2 114.44 -12737.04 -680.12 -16919.6 3 282.28 -11922.24 -496.62 -17807.7 4 866.15 -13779.02 91.36 -20176.7 5 -1188.33 -13329.74 -1959.55 -20212.8 6 -314 -10736.26 -1076.2 -19303 7 -394.12 -9750.59 -1155.23 -19620.6 8 -737.22 -12650.55 -1504.4 -23490.6 9 -1407.23 -17054.42 -2186.8 -28579.3 10 -2837.16 -10105.8 -3634.57 -22074.8 11 -4651.33 13442.31 -5471.16 1134.6 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 51 页 共 73 页 12 -5122.28 44201.59 -5968.38 30928.53 13 -6768.98 64275.18 -7636.82 49820.75 14 -7915.74 85240.97 -8806.76 69369.99 15 -7530.99 103593.29 -8446.42 86089.68 16 -7943.74 120630.42 -8884.6 101294 17 -8471.56 138627.86 -9438.75 117272.7 18 -8381.8 154420.94 -9366.86 131615.3 19 -10389.48 162692.46 -11392.8 138369 20 -10236.79 172326.89 -11249.2 147209.8 21 2926.67 182822.17 1901.2 156895.7 33 6097.72 191523.46 2100.64 165356.2 45 -1824.5 180407.59 -2975.66 150546 46 9840 182831.65 8721.16 153952 47 10861.83 174366.63 9752.83 146432.7 48 8762.29 172455.53 7662.97 145454.8 49 8737.21 156429.31 7656.34 131201.6 50 7758.96 144744.61 6695.11 121165.6 51 6975.72 126868.3 5937.27 105632.5 52 6600.02 109989.48 5586.23 90941.1 53 6012.86 95443.49 5023.04 78420.1 54 5091.66 83817.08 4124.88 68650.58 55 3063.03 56909.28 2118.03 43426.96 56 2171.97 27795.05 1254.21 16279.05 57 1378.58 8350.49 485.36 -1532.4 58 957.68 3160.21 85.78 -5429.14 59 45.86 -1487.88 -808.41 -9149.7 60 -54.13 -1575.98 -895.01 -8602.01 61 41.75 -1216.67 -790.37 -7579.5 62 306.01 -10782.25 -522.24 -16371.4 63 407.56 1530.52 -420.52 -3943.53 64 -954.93 -7547.7 -1783.15 -13134.7 65 -556.6 -6648.08 -1388.52 -13011.2 66 -163.16 -7513.1 -1003.7 -14539.4 67 -1131.91 -4977.45 -1985.69 -12639.2 68 -1387.9 -228.29 -2259.1 -8817.57 69 -2771.12 15683.89 -3663.47 5800.87 70 -4362.36 41311.45 -5279.05 29794.93 71 -4798.63 67675.89 -5742.57 54193.11 72 -6289.62 76927.95 -7255.38 61762.03 73 -7271.15 88045.61 -8259.84 71022.85 74 -7280.55 105183.7 -8293.04 86135.76 75 -7674.79 121813.12 -8711.93 100577.8 76 -8188.66 139339.56 -9251.37 115761 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 52 页 共 73 页 77 -8086.3 154800.69 -9166.21 129573.1 78 -10006.77 165104.42 -11105.4 138104.4 79 -9842.9 174506.66 -10951.4 146572.9 92 -4931.14 151005.74 -8928.21 124525.7 104 -2030.36 178906.07 -3065.28 152154.4 105 9811.88 181566.72 8790.09 155640.1 106 10834.13 173193.12 9821.53 148075.9 107 8818.83 168925.15 7815.33 144601.6 108 8785.65 152870.07 7800.29 130064.3 109 7798.27 141109.89 6830.74 119754.6 110 7003.95 123174.86 6062.71 103838.3 111 6615.38 106295.7 5699.6 88791.95 112 5992.87 84891.54 5101.55 69020.42 113 5028.29 64039.01 4160.21 49584.44 114 2523.71 28691.9 1677.37 15418.7 115 1207.97 -1594.72 387.91 -13902.6 116 132.82 -13542.09 -664.76 -25511.2 117 -347.9 -10910.86 -1127.61 -22435.9 118 -243.82 -7559.98 -1011.09 -18400.1 119 23.52 -7873.01 -737.64 -17743.1 120 352.49 -9251.85 -409.75 -17818.6 121 -259.93 -14806.83 -1031.16 -21689.9 122 423.65 -6824.87 -351.14 -13222.6 123 484.01 -12258.89 -294.9 -18144.4 124 667.51 -12899.74 -127.06 -17082.3 表表 6-6 长期作用组合桥墩各截面内力值长期作用组合桥墩各截面内力值 单元 maxN (kN) maxM (kNm) minN (kN) minM (kNm) 22 4022.22 2680.93 -601.82 2299.12 23 4022.22 2181.668 -601.82 1912.592 24 4022.22 1686.588 -601.82 1521.646 25 4022.22 1220.534 -601.82 1101.048 26 4022.22 777.34 -601.82 644.778 27 4022.22 373.288 -601.82 155.098 28 4022.22 -14.81 -601.82 -347.946 29 4022.22 -401.838 -601.82 -850.99 30 4022.22 -788.498 -601.82 -1354.032 31 4022.22 -1174.988 -601.82 -1857.076 32 4022.22 -1561.392 -601.82 -2360.12 34 -7295.35 3727.28 -11820.51 3360.34 35 -7295.35 2844.66 -11820.51 2569.558 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 53 页 共 73 页 36 -7295.35 1962.41 -11820.51 1777.796 37 -7295.35 1091.964 -11820.51 972.322 38 -7295.35 260.536 -11820.51 125.294 39 -7295.35 -535.988 -11820.51 -749.794 40 -7295.35 -1319.708 -11820.51 -1636.23 41 -7295.35 -2102.848 -11820.51 -2522.668 42 -7295.35 -2885.724 -11820.51 -3409.106 43 -7295.35 -3668.552 -11820.51 -4296.046 44 -7295.35 -4451.32 -11820.51 -5186.252 81 -7118.95 -3357.14 -11644.09 -3724.078 82 -7118.95 -2565.678 -11644.09 -2840.78 83 -7118.95 -1773.238 -11644.09 -1957.852 84 -7118.95 -967.084 -11644.09 -1086.73 85 -7118.95 -119.38 -11644.09 -254.622 86 -7118.95 756.384 -11644.09 542.582 87 -7118.95 1643.5 -11644.09 1326.98 88 -7118.95 2530.614 -11644.09 2110.798 89 -7118.95 3417.73 -11644.09 2894.354 90 -7118.95 4305.348 -11644.09 3677.862 91 -7118.95 5196.23 -11644.09 4461.31 93 3804.36 -2290.808 -819.68 -2672.618 94 3804.36 -1904.958 -819.68 -2174.034 95 3804.36 -1514.688 -819.68 -1679.634 96 3804.36 -1094.77 -819.68 -1214.258 97 3804.36 -639.178 -819.68 -771.74 98 3804.36 -150.176 -819.68 -368.366 99 3804.36 352.188 -819.68 19.052 100 3804.36 854.554 -819.68 405.402 101 3804.36 1356.918 -819.68 791.382 102 3804.36 1859.284 -819.68 1177.194 103 3804.36 2361.65 -819.68 1562.92 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 54 页 共 73 页 7 截面强度验算 7.1 主梁正截面强度验算 预应力混凝土连续梁桥的主梁最为受弯构件，其强度包括两大类，即正截面强度和斜截面强度。由于斜截面的安全情况由主应力来控制，故本设计不作斜截面强度的计算和验算，这里主要做正截面强度的验算。 翼缘位于受压区的 T 形截面或 I 形截面受弯构件，箱形截面受弯构件的正截面承载能力可参照 T 形截面计算，由于本设计未考虑普通钢筋，故其正截面抗弯承载能力按下列规定进行计算时也不考虑普通钢筋的影响，所以有： (1)当符合下列条件时 pdpcdfffAf b h (7-1) 应以宽度为fb的矩形截面按下面公式计算正截面抗弯承载力： 00()2dcdxMf bx h (7-2) 混凝土受压区高度x应按下式计算： pdpcdffAf b x (7-3) 截面受压区高度应符合下列要求： 0bxh (7-4) 当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压即(0pdpf)为正时 2xa (7-5) 当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即(0pdpf)为负时 2sxa (7-6) (2)当不符合公式(7-1)的条件时，计算中应考虑截面腹板受压的作用，其正截面抗弯承载力应按下列规定计算： 000()()()22fdcdffhxMfbx hbb hh (7-7) 此时，受压区高度x应按下列公式计算，应应符合(7-4)、(7-5)、(7-6)的要求。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 55 页 共 73 页 ()pdpcdfffAfbxbb h (7-8) 式中： 0桥梁结构的重要性系数，按预规JTG D62-2004 第 5.1.5 条的规定采用，本设计为一级，取0=1.1； dM 弯矩组合设计值； cdf混凝土轴心抗压强度设计值，按预规JTG D62-2004 表 3.1.4 采用； pdf纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值，按预规JTG D62-2004 表 3.2.3-2采用； pA受拉区纵向预应力钢筋的截面面积； b矩形截面宽度或 T 形截面腹板宽度； 0h 截面有效高度，0hha，此处h为截面全高； a、a受拉区、受压区普通钢筋和预应力钢筋的合力点至受拉区边缘、受压区边缘的距离； sa受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离； fhT 形或 I 形截面受压翼缘厚度； fbT 形或 I 形截面受压翼缘的有效宽度，按预规JTG D62-2004 第 4.2.2的规定采用。 Midas 计算出主梁各截面的抗弯承载力见表 7-1。 表表 7-1 截面强度验算截面强度验算 单元 rMu (kN*m) Mn (kN*m) 验算 rMu (kN*m) Mn (kN*m) 验算 1 0 39675.0713 OK 0 19989.85 OK 2 14807.6746 39567.445 OK -854.826 17292.93 OK 3 19888.7644 39725.0123 OK -1909.65 17055.09 OK 4 21247.0125 41215.845 OK -2354.21 12874.78 OK 5 22440.6818 46171.0712 OK -2845.24 45277.16 OK 6 25616.144 42022.3797 OK -5274.13 40902.49 OK 7 26361.5433 57830.6792 OK -8446.61 44110.2 OK 8 24867.3361 71213.9164 OK -12362.7 56941.94 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 56 页 共 73 页 9 21328.0015 85316.3362 OK -17022.4 77811.88 OK 10 15923.1629 100872.2603 OK -22425.6 132808.8 OK 11 9002.5024 106037.8078 OK -28572.4 193055.1 OK 12 1503.8509 126651.4249 OK -37342.9 245612.2 OK 13 -4315.2063 300739.9231 OK -46508.3 300739.9 OK 14 -9945.6663 341659.6287 OK -57332.6 341659.6 OK 15 -15797.0361 378789.7381 OK -69335 378789.7 OK 16 -21874.2285 445254.6759 OK -82456.3 445254.7 OK 17 -28183.3933 517751.9022 OK -96644.3 517751.9 OK 18 -32521.8837 568666.0477 OK -106705 568666 OK 19 -36969.06 601101.3741 OK -117184 601101.4 OK 20 -39234.3067 639605.4359 OK -122619 639605.4 OK 21 -41527.7498 677154.1671 OK -128156 677154.2 OK 33 -5864.8696 679359.4303 OK -108850 679359.4 OK 45 -52371.3735 679359.6013 OK -154495 679359.6 OK 46 -48846.2239 677476.4405 OK -147139 677476.4 OK 47 -44874.8125 639573.8562 OK -138967 639573.9 OK 48 -42260.2158 631855.2642 OK -132474 631855.3 OK 49 -37025.4762 568675.8718 OK -119947 568675.9 OK 50 -31717.1013 524156.0093 OK -107928 524156 OK 51 -24084.3827 450850.1124 OK -90916.9 450850.1 OK 52 -16840.5329 384027.1006 OK -75115.3 384027.1 OK 53 -9981.9758 336176.2747 OK -60543.6 336176.3 OK 54 -2877.1521 304818.481 OK -48220.5 304818.5 OK 55 4168.5763 69781.0169 OK -38221.5 245085.9 OK 56 12816.2667 62913.5394 OK -26561 156089 OK 57 20575.2976 58135.2575 OK -16906.9 97117.65 OK 58 27399.2236 54741.0805 OK -9339.81 74048.14 OK 59 33175.6585 54272.7625 OK -5485.53 53886.62 OK 60 37700.0168 38899.1398 OK -3033.6 67289.71 OK 61 40644.3404 40574.4324 OK -1406.37 58932.9 OK 62 41735.0876 47996.2433 OK -625.622 2266.334 OK 63 33016.7057 47996.2433 OK -7849.94 2234.936 OK 64 41569.9027 46172.4771 OK -756.951 47347.33 OK 65 40250.6972 41950.0224 OK -1680.71 55565.1 OK 66 37106.5266 57814.043 OK -3434.94 47772.21 OK 67 32390.0059 56869.7692 OK -6009.82 61904.68 OK 68 26448.2535 60515.112 OK -9963.12 81219.67 OK 69 19485.546 64602.1026 OK -17617.1 131534.7 OK 70 11579.8685 69592.5949 OK -27361.4 201831.8 OK 71 2752.7193 69696.1407 OK -39129.7 259887.4 OK 72 -4486.9554 291141.9518 OK -49243.1 291142 OK 73 -11106.9459 329409.8224 OK -62313.3 329409.8 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 57 页 共 73 页 74 -18054.1808 376763.4969 OK -77021.3 376763.5 OK 75 -25392.8399 442528.1619 OK -92971.3 442528.2 OK 76 -33120.2526 514880.0139 OK -110131 514880 OK 77 -38484.9018 578928.1636 OK -122236 578928.2 OK 78 -43797.7364 606316.8865 OK -134888 606316.9 OK 79 -46428.9206 645082.813 OK -141404 645082.8 OK 80 -49112.0481 682742.51 OK -148042 682742.5 OK 92 -97494.8461 685063.0782 OK -232057 685063.1 OK 104 -47336.5607 685054.5027 OK -138002 685054.5 OK 105 -43680.5648 683067.1862 OK -130763 683067.2 OK 106 -40053.2375 645089.3731 OK -123626 645089.4 OK 107 -37774.1059 637085.2727 OK -118173 637085.3 OK 108 -33299.1593 578928.1636 OK -107660 578928.2 OK 109 -28932.897 528727.9149 OK -97565.3 528727.9 OK 110 -22582.0729 455020.8496 OK -83326.1 455020.8 OK 111 -16463.2184 387787.6627 OK -70153.7 387787.7 OK 112 -10570.1767 337331.0521 OK -58100.1 337331.1 OK 113 -4898.0325 289718.6079 OK -47224.6 289718.6 OK 114 838.8126 88445.3307 OK -37884.2 238671.1 OK 115 8405.6398 91956.3503 OK -29058.2 158858.4 OK 116 15394.4968 78111.2843 OK -22855.9 99787.47 OK 117 20867.5372 62467.8443 OK -17397.1 76912.79 OK 118 24475.0816 53774.642 OK -12681.9 36949.29 OK 119 26037.5043 38813.4238 OK -8710.32 46095.77 OK 120 25360.3252 40934.5167 OK -5482.32 52550 OK 121 22253.0856 40836.6921 OK -2997.92 8887.981 OK 122 21076.4752 35644.6093 OK -2493 55163.25 OK 123 19735.2831 39992.4289 OK -2034.56 17016.36 OK 124 14705.3517 39717.5277 OK -938.102 17295.11 OK 7.2 桥墩正截面强度验算 双肢薄壁墩采用的混凝土等级为 C60， 受力钢筋为 HRB335， 280MPasdsdff，b=6850mm h=2000mm，001955hhmm，233 2516199.7mmsSAA，011ml ，01.0， 取桥墩 44 号截面的内力组合值进行验算：19511kNdN ,6800dMkNm。 (该截面所承受的轴力和弯矩均为各桥墩截面中的最大值，因此可近似认为该截面为最不利截面。) 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 58 页 共 73 页 06800352mm19511ddMeN (7-9) 1000.22.7/0.6861.0eh，取10.686 (7-10) 201.150.01 /1.0951.0lh，取21.0 (7-11) 20120011(/ )1.23871400lheh (7-12) 0/ 21391mmeeha (7-13) 1391mm / 2768mmsseeeehea (7-14) 00436.02mm22 4590mmsxa (7-17) 0/0.586x h， 查 公预规 表 5.2.1， 当混凝土强度为 C60 时，0.56b，b，属于小偏心，与假设相符。 按公预规公式 5.3.4-1 计算钢筋应力。 0(1)240MPascushEx(压应力) (7-18) s应符合公预规公式 5.3.4-2： sdssdff，-280240280，符合规定。 按公预规公式 5.3.5-1 计算构件承载能力： 0dcdcdsssNf bxf AA (7-19) 032167kN( 19551.1kN)cdcdsssdf bxf AAN，符合规定。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 59 页 共 73 页 按公预规公式 5.3.5-2 计算构件承载能力： 000(/2)()dcdcdssN ef bx hxf A ha (7-20) 00(/ 2)()25640cdcdssf bx hxf A hakNm (7-21) 018462dN e kNm，符合规定。 按公预规公式 5.3.5 条，对于小偏心受压构件，当轴向力作用在SA 和sA之间是，抗压承载力还应按公预规公式 5.3.5-4、5.3.5-5 验算： 000(/2)()dcdcdssN ef bh hhf A ha (7-22) 0/20.274mehea (7-23) 00(/ 2)()32648.5cdcdssf bh hhf A hakNm (7-24) 06825.34dN ekNm，符合规定。 由以上的计算可知，桥墩各截面的正截面强度都能符合规定要求。 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 60 页 共 73 页 8 抗裂验算 根据公预规第 6.3.1 规定，预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正截面和斜截面抗裂验算。 8.1 使用阶段正截面抗裂验算 正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求。 全预应力混凝土构件，在作用短期效应组合下： 分段浇筑 stpc0.800 本设计中正截面抗裂验算时参照公预规中的规定，对全预应力混凝土构件，在使用荷载作用下，其受拉区混凝土不允许出现拉应力，即受拉边缘由预加力引起的混凝土预压应力hy必须大于或等于由使用荷载引起的拉应力hl，即hyhl0，计算结果见表 8-1。 表表 8-1 使用阶段使用阶段正截面抗裂验算计算表正截面抗裂验算计算表 单元 最大值 (kN/m2) 限值 (kN/m2) 验算 单元 最大值 (kN/m2) 限值 (kN/m2) 验算 1 1136.9784 0 OK 63 100.265 0 OK 2 1208.3899 0 OK 64 1424.625 0 OK 3 1167.7933 0 OK 65 1823.409 0 OK 4 640.4064 0 OK 66 2227.378 0 OK 5 1371.2836 0 OK 67 2696.102 0 OK 6 1936.8288 0 OK 68 2709.452 0 OK 7 2349.4946 0 OK 69 2348.844 0 OK 8 2827.0666 0 OK 70 1794.772 0 OK 9 3183.766 0 OK 71 2037.091 0 OK 10 5156.4334 0 OK 72 2552.604 0 OK 11 5743.3785 0 OK 73 2933.535 0 OK 12 4840.7468 0 OK 74 2726.945 0 OK 13 4188.7214 0 OK 75 2584.644 0 OK 14 3527.3784 0 OK 76 2426.273 0 OK 15 3205.1166 0 OK 77 2052.546 0 OK 16 3003.4822 0 OK 78 2408.489 0 OK 17 2790.1963 0 OK 79 2194.861 0 OK 18 2384.1869 0 OK 80 1985.113 0 OK 19 2781.5314 0 OK 92 3104.248 0 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 61 页 共 73 页 20 2554.8126 0 OK 104 2321.026 0 OK 21 2335.8455 0 OK 105 2239.954 0 OK 33 866.1607 0 OK 106 2402.317 0 OK 45 2255.9634 0 OK 107 1929.096 0 OK 46 2185.9863 0 OK 108 2280.418 0 OK 47 2350.9197 0 OK 109 2275.138 0 OK 48 1809.6184 0 OK 110 2449.483 0 OK 49 2158.4074 0 OK 111 2598.296 0 OK 50 2147.3612 0 OK 112 3057.216 0 OK 51 2308.7446 0 OK 113 3663.003 0 OK 52 2419.9899 0 OK 114 4656.243 0 OK 53 2150.946 0 OK 115 5004.064 0 OK 54 1715.4615 0 OK 116 2819.856 0 OK 55 1227.0235 0 OK 117 2280.135 0 OK 56 1811.691 0 OK 118 1768.537 0 OK 57 2142.7931 0 OK 119 1334.856 0 OK 58 2039.2752 0 OK 120 868.2665 0 OK 59 1990.1092 0 OK 121 430.3187 0 OK 60 1384.7258 0 OK 122 2212.373 0 OK 61 684.7816 0 OK 123 1071.232 0 OK 62 10.208 0 OK 124 1149.412 0 OK 8.2 使用阶段斜截面抗裂验算 根据公预规第 6.3.3 条的规定，预应力混凝土受弯构件短期效应组合和预加力产生的混凝土张拉应力tp应按照公预规式 6.3.3-1 计算，按公预规第 6.3.1 条式 6.3.1-6，tptk0.41.14MPaf，计算结果见表 8-2。 表表 8-2 使用阶段使用阶段斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算 单元 最大值 (kN/m2) 限值 (kN/m2) 验算 单元 最大值 (kN/m2) 限值 (kN/m2) 验算 1 -633.521 -1140 OK 63 -1038.31 -1140 OK 2 -1070.1222 -1140 OK 64 -513.495 -1140 OK 3 -913.8218 -1140 OK 65 -294.041 -1140 OK 4 -194.6057 -1140 OK 66 -162.645 -1140 OK 5 -801.6478 -1140 OK 67 -351.951 -1140 OK 6 -291.3243 -1140 OK 68 -332.951 -1140 OK 7 -238.3953 -1140 OK 69 -537.099 -1140 OK 8 -240.6275 -1140 OK 70 -792.918 -1140 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 62 页 共 73 页 9 -305.1088 -1140 OK 71 -649.787 -1140 OK 10 -431.9676 -1140 OK 72 -772.981 -1140 OK 11 -593.9472 -1140 OK 73 -782.823 -1140 OK 12 -573.7473 -1140 OK 74 -684.765 -1140 OK 13 -775.8005 -1140 OK 75 -649.245 -1140 OK 14 -895.5889 -1140 OK 76 -633.247 -1140 OK 15 -733.0422 -1140 OK 77 -595.488 -1140 OK 16 -700.4424 -1140 OK 78 -716.645 -1140 OK 17 -686.2352 -1140 OK 79 -686.078 -1140 OK 18 -649.9617 -1140 OK 80 -103.133 -1140 OK 19 -765.3944 -1140 OK 92 -855.22 -1140 OK 20 -735.0274 -1140 OK 104 -83.614 -1140 OK 21 -84.2744 -1140 OK 105 -628.275 -1140 OK 33 -755.33 -1140 OK 106 -758.997 -1140 OK 45 -87.647 -1140 OK 107 -612.701 -1140 OK 46 -594.5319 -1140 OK 108 -629.667 -1140 OK 47 -722.9673 -1140 OK 109 -566.789 -1140 OK 48 -585.1823 -1140 OK 110 -531.697 -1140 OK 49 -602.7438 -1140 OK 111 -551.101 -1140 OK 50 -541.5433 -1140 OK 112 -514.555 -1140 OK 51 -508.0387 -1140 OK 113 -419.376 -1140 OK 52 -529.1283 -1140 OK 114 -147.16 -1140 OK 53 -554.803 -1140 OK 115 -62.907 -1140 OK 54 -527.8541 -1140 OK 116 -136.727 -1140 OK 55 -315.2167 -1140 OK 117 -385.82 -1140 OK 56 -220.9137 -1140 OK 118 -580.571 -1140 OK 57 -158.1522 -1140 OK 119 -693.216 -1140 OK 58 -145.3854 -1140 OK 120 -968.13 -1140 OK 59 -452.6063 -1140 OK 121 -1011 -1140 OK 60 -695.6589 -1140 OK 122 -308.544 -1140 OK 61 -946.1056 -1140 OK 123 -855.388 -1140 OK 62 -755.212 -1140 OK 124 -891.697 -1140 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 63 页 共 73 页 9 持久状况构件的应力验算 9.1 正截面混凝土压应力验算 根据公预规第 7.1.5 条的规定，使用阶段正截面应力应符合下列要求： kcptck0.519.25MPaf (9.1) 式中： pt由预应力产生的法向压应力，ppnPP2ptnnnnnyN eNMyAII，见公预规式 6.1.5-4； kc由作用标准值产生的法向压应力，Kkc00yMI， 见 公预规 式 7.1.3-1。 正截面混凝土压应力验算的计算见表 9-1。 表表 9-1 正截面混凝土压应力验算正截面混凝土压应力验算 单元 最大值 (kN/m2) 限值 (kN/m2) 验算 单元 最大值 (kN/m2) 限值 (kN/m2) 验算 1 6502.9137 19250 OK 63 3311.48 19250 OK 2 7228.4979 19250 OK 64 7025.9 19250 OK 3 7533.4321 19250 OK 65 7522.895 19250 OK 4 7806.3832 19250 OK 66 8209.357 19250 OK 5 8607.6445 19250 OK 67 8032.996 19250 OK 6 8928.2859 19250 OK 68 8295.072 19250 OK 7 9271.3677 19250 OK 69 10709.27 19250 OK 8 10527.8901 19250 OK 70 13874.47 19250 OK 9 11628.9757 19250 OK 71 16954.87 19250 OK 10 11793.9214 19250 OK 72 17435.99 19250 OK 11 13463.0563 19250 OK 73 17860.45 19250 OK 12 15863.8138 19250 OK 74 18120.35 19250 OK 13 16928.2852 19250 OK 75 18122.56 19250 OK 14 17572.9249 19250 OK 76 17991.35 19250 OK 15 17925.2543 19250 OK 77 17797.66 19250 OK 16 17941.3115 19250 OK 78 17992.14 19250 OK 17 17842.9842 19250 OK 79 17917.69 19250 OK 18 17672.715 19250 OK 80 17889.87 19250 OK 19 17828.0815 19250 OK 92 16781.31 19250 OK 20 17763.3448 19250 OK 104 17744.15 19250 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 64 页 共 73 页 21 17743.0945 19250 OK 105 17878.32 19250 OK 33 18995.4398 19250 OK 106 18011.22 19250 OK 45 17467.6653 19250 OK 107 17650.7 19250 OK 46 17590.0729 19250 OK 108 17863.84 19250 OK 47 17715.3932 19250 OK 109 17934.27 19250 OK 48 17414.812 19250 OK 110 18078.78 19250 OK 49 17611.8978 19250 OK 111 18075.28 19250 OK 50 17663.6367 19250 OK 112 17642.38 19250 OK 51 17771.2891 19250 OK 113 17010.32 19250 OK 52 17742.273 19250 OK 114 13873.85 19250 OK 53 17268.1536 19250 OK 115 10645.89 19250 OK 54 16748.529 19250 OK 116 10967.76 19250 OK 55 14290.6615 19250 OK 117 10378.24 19250 OK 56 10616.9083 19250 OK 118 9336.051 19250 OK 57 8035.6581 19250 OK 119 9078.784 19250 OK 58 7395.8826 19250 OK 120 8781.653 19250 OK 59 6687.4769 19250 OK 121 8045.665 19250 OK 60 6389.4117 19250 OK 122 7439.017 19250 OK 61 5999.956 19250 OK 123 7604.768 19250 OK 62 5403.984 19250 OK 124 7260.39 19250 OK 9.2 预应力钢筋拉应力验算 根据公预规第 7.1.5 条的规定，使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋的拉应力，应符合下列要求： 对钢绞线、钢丝，为开裂构件 peppk0.651209MPaf (9.2) Midas 对每根钢束均取多个点进行计算，并输出该钢束上最大的应力值与pk0.651209MPaf比较。预应力拉应力验算的计算见表 9-2。 表表 9-2 预应力拉应预应力拉应力验算力验算 钢束 最大拉应力 (kN/m2) 容许拉应力 (kN/m2) 验算 钢束 最大拉应力 (kN/m2) 容许拉应力 (kN/m2) 验算 上 1 1193266.918 1209000 OK 上缘 111 1159551 1209000 OK 上 101 1142578.711 1209000 OK 上缘 112 1161125 1209000 OK 上 102 1153499.173 1209000 OK 上缘 2 1193480 1209000 OK 舟山朱家尖峙大桥施工图设计 第 65 页 共 73 页 上 111 1174842.772 1209000 OK 上缘 21 1099955 1209000 OK 上 112 1174842.772 1209000 OK 上缘 22 1099955 1209000 OK 上 2 1194426.751 1209000 OK 上缘 23 1099860 1209000 OK 上 21 1099295.039 1209000 OK 上缘 24 1101085 1209000 OK 上 22 1103741.969 1209000 OK 上缘 25 1099765 1209000 OK 上 23 1098887.064 1209000 OK 上缘 26 1101180 1209000 OK 上 24 1104149.944 1209000 OK 上缘 3 1132010 1209000 OK 上 25 1098479.089 1209000 OK 上缘 31 1117300 1209000 OK 上 26 1104557.919 1209000 OK 上缘 32 1113260 1209000 OK 上 3 1131542.401 1209000 OK 上缘 33 1107600 1209000 OK 上 31 1108537.941 1209000 OK 上缘 34 1113576 1209000 OK 上 32 1114903.901 1209000 OK 上缘 35 1107284 1209000 OK 上 33 1108161.257 1209000 OK 上缘 36 1113893 1209000 OK 上 34 1115280.585 1209000 OK 上缘 4 1131999 1209000 OK 上 35 1107784.573 1209000 OK 上缘 41 1161287 1209000 OK 上 36 1115657.269 1209000 OK 上缘 411 1161263 1209000 OK 上 4 1133906.8 1209000 OK 上缘 42 1160240 1209000 OK 上 41 1138184.769 1209000 OK 上缘 422 1160264 1209000 OK 上 412 1138398.261 1209000 OK 上缘 43 1152790 1209000 OK 上 42 1147436.103 1209000 OK 上缘 433 1152769 1209000 OK 上 422 1147222.611 1209000 OK 上缘 44 1151890 1209000 OK 上 43 1130964.235 1209000 OK 上缘 444 1151911 1209000 OK 上 432 1131154.667 1209000 OK 上缘 5 1132012 1209000 OK 上 44 1139216.298 1209000 OK 上缘 51 1140969 1209000 OK 上 442 1139025.866 1209000 OK 上缘 511 1141040 1209000 OK 上 5 1131059.871 1209000 OK 上缘 52 1144015 1209000 OK 上 51 1122341.92 1209000 OK 上缘 522 1143945 1209000 OK 上 512 1122509.712 1209000 OK 上缘 6 1131996 1209000 OK 上 52 1129612.879 1209000 OK 上缘 61 1127782 1209000 OK 上 522 1129445.087 1209000 OK 上缘 611 1127812 1209000 OK 上 6 1134389.331 1209000 OK 上缘 62 1129096 1209000 OK 上 61 1110168.001 1209000 OK 上缘 622 1129066 1209000 OK 上 612 1110301.355 1209000 OK 上缘 63 1122388 1209000 OK 上 62 1115946.688 1209000 OK 上缘 633 1122490 1209000 OK 上 622 1115813.334 1209000 OK 上缘 64 11
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