机械毕业设计（论文）-花盘倒装式复合式冲裁模设计【全套图纸】.doc

花盘倒装式复合冲裁模 学 生：指导老师： (湖南农业大学东方科技学院，长沙 410128)摘 要：采用弹压卸料的方式，弹压卸料具有结构简单，卸料效果好，等优点，适合任务所需冲裁模。冲孔废料采用自由掉落的方式，在凸凹模的下方开口，使冲裁废料自然掉出。工件从凸模与凹模之间卸料，采用弹簧卸料板，不但可以起到冲裁压边的作用，还可以工件卸料。落料后的条料也采用弹簧卸料板卸料，从凸凹模中卸出。关键词：冲裁；冲裁模；弹簧；CAD；卸料； 全套图纸，加153893706The faceplate upside-down compound blandingdieStudent: Tutor: (Orient ScienceTechnology College , Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China)Abstract: adopting the method of leaned uploading, which has the advantage with simple structure and good effect of uploading and adjust to blankingdie. Punching waste take the method of free drop out to make the blanking waste drop out in a natural way at the down open of concave-convex pattern.The product unload between the punch pin and the blanking cavity die unloading, straight by a spring stripper plate, not only can play the role of press edge, still can upload the product.After dropping material strip material also use spring stripper plate unloading, discharged from concavo-convex models Key words:blanding;blandingdie;spring;CAD;unload1 前言随着科学技术的发展需要，模具已成为现代化不可缺少的工艺装备，模具设计是机械专业一个最重要的教学环节,是一门实践性很强的学科，是我们对所学知识的综合运用，通过对专业知识的综合运用，使学生对模具从设计到制造的过程有个基本上的了解，为以后的工作及进一步学习深造打下了坚实的基础。倒装式复合冲裁模是一种如今运用比较广泛的模具类型，有成本低，加工容易，生产效率高等特点，深受广大生产厂家的喜爱。以有多年的生产，制造经验，技术相对成熟，广泛的运用在生产，生活的各个方面。特别是对于一些精度要求不高的零件，可以大大的缩短生产时间和生产成本。加工的冲压件的形状、尺寸和表面质量是由模具保证的，所以在大量生产中可以获得稳定的加工质量，可以满足一般的装配和使用要求。冲压加工可通过使材料产生塑性变形制造复杂形状的工作，这是其他工艺方法难以实现的。冲压加工工具由很高的生产率。一般在一台冲压设备上每分钟可以生产小尺寸工件几件到几十件，高速冲床可达几百件，这是其它任何方法都无法实现的。此外，冲压加工所用胚料是板材或卷料，通常又是在常温下加工，故易于实现机械化与自动化，可大幅度的提高生产率。冲压工艺具有生产率高、生产成本低、材料利用率高、能成型复杂零件、适合大批量生产的优点，在某些领域已取代机械加工，并逐渐扩大其工艺范围。因此，研究冲压工艺技术对发展生产、增强效益、更新产品等方面具有重要作用。毕业设计的主要目的有两个：一是让学生掌握查阅查资料手册的能力，能够熟练的运用CAD进行模具设计。二是掌握模具设计方法和步骤,了解模具的加工工艺过程。通过本设计，学习冲压模具设计的特点和全过程，训练工程设计能力，并对大学四年所学知识来一个很好的综合，查漏补缺。更重要的亲身经历整个设计过程，认真分析设计的每一部分，更或触类旁通，在精神上、思想上有一个明悟，为将来的工作、生活打下良好的基础。2 设计任务2.1设计任务书课题名称：花盘倒装式复合冲裁模设计选题来源：生产实际和社会实际选题性质：应用研究题目完成形式：毕业设计技术规范：如图1所示零件，大批量生产，制造精度IT14图1 任务零件Fig1 product2.2设计任务绘制系统装配图，0号图纸一张完成模具装配过程三维cad设计测绘零件图，1号图纸一张编制设计计算说明书，不少于15000字设计要求：按技术规范要求的参数进行强度设计图纸绘制符合国家标准要求设计计算说明书格式符合学校规定，内容完整，计算正确，分析深入。设计目的：用本专业所学课程的理论和生产实际知识，进行一项冷冲模设计工作的实际训练，从而培养和提高学生独立工作的能力和扩充“冷冲压模具设计与制造”课程所学内容，掌握冷冲压模具设计的方法和步骤。握冷冲压模具设计的基本知识。如计算、绘图、查阅设计资料和手册，熟悉标准和规范等。3 工艺方案的确定3.1零件的工艺分析冲裁件的工艺性是指从冲压工艺方面来衡量设计是否合理。一般的讲，在满足工件使用要求的条件下，能以最简单最经济的方法将工件冲制出来，就说明该件的冲压工艺性好，否则，该件的工艺性就差。当然工艺性的好坏是相对的，它直接受到工厂的冲压技术水平和设备条件等因素的影响。以上要求是确定冲压件的结构，形状，尺寸等对冲裁件工艺的实应性的主要因素。根据这一要求对该零件进行工艺分析。从课题所给产品冲压零件图中可以看出，该冲压件外形虽为圆片，但内型孔，槽多而且形状复杂，尺寸与形位精度要求较高，尤其槽口分度公差很小，分别为6015和3005。此外由于冲件厚度t仅为0.5mm。平面尺寸相对较大，达74（0 -1）mm。6个圆弧形的窄槽均布于64mm圆周上，使得冲压件从凸凹模上卸下来和冲槽废料从凸凹模中推出都比较容易变形和卡模。3.2 制定冲压工艺方案课题要求使用复合模复合模是指冲床在一次行程中，完成落料、冲孔等多个工序的一种模具结构。相对其他冷冲压模具结构而言，它具有以下一些优点：工件同轴度较好，表面平直，尺寸精度较高； 生产效率高，且不受条料外形尺寸的精度限制，有时废角料也可用以再生产。它的缺点是：模具零部件加工制造比较困难，成本较高，并且凸凹模容易受到最小壁厚的限制，而使得一些内孔间距、内孔与边缘间距较小的下件不宜采用。由于复合模本身所具有的一些优点较明显，故模具企业在条件允许的情况下，一般倾向于选择复合模结构。花盘倒装式复合冲裁模相对普通冲裁模较为复杂，结构设计较为紧密，容易出现干涉现象。通过分析，决定采用弹压卸料的方式，弹压卸料具有结构简单，卸料效果好，等优点，适合任务所需冲裁模。冲孔废料采用自由掉落的方式，在凸凹模的下方开口，使冲裁废料自然掉出。工件从凸模与凹模直间卸料，采用弹簧卸料板，不但可以起到冲裁压边的作用，还可以工件卸料。落料后的条料也采用弹簧卸料板卸料，从凸凹模中卸出。4 冲压工件的有关计算4.1 排样方式的计算4.1.1 排样采用直排样有废料的排样方式，如图2所示：图2 排样Fig2 arrange4.1.2 搭边，条料宽度的计算计算冲裁面积用cad画出冲裁件的外形轮廓。使用合并命令，将外形合并成一条多段线，点击特性如图3和4所示：图3 冲裁面积Fig3 blanding area图4 冲裁面积Fig4 blanding area外缘轮廓所包含面积为2993.1167m内缘轮廓所包含面积为786.0313lm可知冲裁件面积为：A=2993.1167m-786.0313lm=2207.08539 m模具的送料方式采用手工送料，无侧压装置，无侧刃定位，所以：B=D+2a+Z1(0 )由冲压零件图可知，零件外缘轮廓宽为74mm，所以垂直送料方向的零件尺寸D=74mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P14表2.8可知，搭边值a=1.5mm a1=1.5mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P15表2.9可知:条料宽度公差=0.5mm条料与导料板之间的间隙Z1=0.1mmB=D+2a+Z1(0 )= 74mm+2*1.5mm+0.1mm(0 -0.5mm)=77.1(0 -0.5) mm进距h=D+a1=74mm+1.5mm=75.5mm4.2 压力中心的计算因为落料为对称图形，所以压力中心就在几何终点。对于冲裁的压力中心如图5所示，以点划线交点为坐标原点，建立坐标系因为x方向为对称图形，所以压力中心肯定在y轴上。10mm直线：L1=10mm y1=5mm左边垂直方向直线：通过cad分析可知L2=8.27mm y2=9.13mm右边垂直方向直线：通过cad分析可知L3=8.27mm y3=9.13mm图5 压力中心Fig5 center of power因为x方向为对称图形，所以压力中心肯定在y轴上。10mm直线：L1=10mm y1=5mm左边垂直方向直线：通过cad分析可知L2=8.27mm y2=9.13mm右边垂直方向直线：通过cad分析可知L3=8.27mm y3=9.13mm34圆弧：如图6所示通过cad分析可知弧长L4=90.31mm304化成弧度约等于5.3所以=2.56r=17y=r*sin/=17*sin2.56/2.56=3.65mm所以y4=-3.65mm右边R2圆弧：通过cad分析可知如图7所示L5=4.11mm118化成弧度约等于2.059所以=1.029 r=2mmy=r*sin/=2*sin1.029/1.029=1.17mm所以y5=14.73mm图6 压力中心Fig6 center of power图7 压力中心Fig7 center of power左边边R2圆弧与右边类似综合上述可知压力中心y轴坐标为Y=L1*y1+L2*y2+L3*y3+L4*y4+2*L5*y5/L1+L2+L3+L4+2*L5=-0.22mm相对于模具尺寸，压力中心与工件几何中心的距离可以忽略不计，所以可以近似的认为压力中心就是工件的几何中心。4.3 冲裁工艺力的计算图8 压力中心Fig8 center of power用cad画出该零件冲压轮廓图，用合并命令，对零件外轮廓进行合并，选择后分析特性，如图8所示，得到周长为125.0648mm，这里取长度为125mm。查表得，铍青铜的抗剪切强度=511MPa，抗拉强度b=647MPa根据课题所给参数，冲压零件厚度t=0.5mm由CAD计算得出冲压件周长L=125mm根据冲压力的计算公式：F=Lt计算选择吨位时，考虑刃口磨损和材料厚度及力学性能波动等因素，实际冲裁力可能增大，所以应取F=1.3Lt=LtbF= =Ltb=125mm*0.5mm*647MPa=40437.5N查冷冲压模具设计与制造（第2版）P18表2.10可知黄铜，紫铜的K卸=0.020.06K推=0.030.09K顶=0.030.09K卸在冲多孔，大搭边和工件轮廓复杂时取上限值，因为改工件外形轮廓复杂，所以取上限值K卸=0.06K推=0.09K顶=0.09由公式F卸=K卸F可知：F卸=K卸F=0.06*40437.5N=2426.25NF推= nK推F=1*0.09*40437.5N=3639.375NF顶= K顶F=0.09*40437.5N=3639.375NF=F+ F卸+ F推=40437.5N+2426.25N+3639.375N=46503.125N图9 压力中心Fig9 center of power用cad画出该零件冲压轮廓图，用合并命令，对零件外轮廓进行合并，选择后分析特性，如图9所示，得到周长为615.1185mm，这里取长度为616mm。查表得，铍青铜的抗剪切强度=511MPa，抗拉强度b=647MPa根据课题所给参数，冲压零件厚度t=0.5mm由CAD计算得出冲压件周长L=616mm根据冲压力的计算公式：F=Lt计算选择吨位时，考虑刃口磨损和材料厚度及力学性能波动等因素，实际冲裁力可能增大，所以应取F=1.3Lt=LtbF= =Ltb=616mm*0.5mm*647MPa=199276N查冷冲压模具设计与制造（第2版）P18表2.10可知黄铜，紫铜的K卸=0.020.06K推=0.030.09K顶=0.030.09K卸在冲多孔，大搭边和工件轮廓复杂时取上限值，因为改工件外形轮廓复杂，所以取上限值K卸=0.06K推=0.09K顶=0.09由公式F卸=K卸F可知：F卸=K卸F=0.06*199276N=11956.56NF推= nK推F=1*0.09*199276N=17934.84NF顶= K顶F=0.09*199276N=17934.84NF=F+ F卸=199276N+11956.56N=211232.56N5 冲裁模设计中的有关计算5.1 冲裁间隙查冷冲压模具设计与制造（第2版）P21表2.12可知落料，冲孔模刃口始用间隙Zmin=0.08mm Zmax=0.10mm5.2 冲裁模刃口尺寸对于形状复杂或厚度较薄的冲裁件，为了保证凸凹模之间有一定的间隙值，必须采用配合加工。用该方法加工凸模或凹模时，在图纸上只需要标注作为基准件的落料凹模或冲孔凸模的尺寸和公差，对于配制的落料凸模或冲孔凹模只标注基本尺寸，并在图纸上注明要保证的间隙。这种加工方法的特点是模具间隙在配制中保证，因此不需要校核，加工基准件时可以适当放宽公差，使加工容易，且尺寸标注简单。目前一般工厂大多采用这种方法，但用此种方法制造的各套凸凹模之间不能互换。由于课题所给零件来源于生产实践，为了更好的适应生产，决定采用最为普遍的方法加工。用凸模与凹模配合加工。5.2.1 落料模刃口尺寸的计算因为采用凸凹模配合加工的方式，所以只需要计算落料凹模的尺寸，再根据落料，冲孔模刃口始用间隙Zmin 和 Zmax，计算出落料凸模的尺寸。工件要求制造精度为IT14，以标注公差按以标注的公差计算，未标注公差的按查表所得公差计算，所有公差数值取自互换性与测量技术基础P33表3-2得落料模工件制造尺寸如图10所示。图10 落料凹模尺寸Fig10 size of blanking cavity die图上需要计算的尺寸一共7个，其中A类尺寸5个,分别是74（0 -1），44（0 -0.62），9（0 -0.36），6（0 -0.6），34（0 -0.62），B类尺寸1个,是64（0.6 0）C类尺寸1个,是6015对应工件尺寸为74（0 -1）的落料凹模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Ad=A-x(+0.25 0)=74mm-0.5*1mm（+0.25*1mm 0）=73.5（+0.25 0）mm相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为44（0 -0.62）的落料凹模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Ad=A-x(+0.25 0)=44mm-0.5*0.62mm（+0.25*0.62mm 0）=43.69（+0.155 0）mm相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为9（0 -0.36）的落料凹模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Ad=A-x(+0.25 0)=9mm-0.5*0.36mm（+0.25*0.36mm 0）=8.82（+0.09 0）mm相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为6（0 -0.6）的落料凹模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Ad=A-x(+0.25 0)=6mm-0.5*0.6mm（+0.25*0.6mm 0）=5.7（+0.15 0）mm相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为34（0 -0.62）的落料凹模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Ad=A-x(+0.25 0)=34mm-0.5*0.62mm（+0.25*0.62mm 0）=33.69（+0.155 0）mm相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为64（0.6 0）的落料凹模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Bd=B+x(0 -0.25)=64mm+0.5*0.6mm（0 -0.25*0.6mm）=64.3（0 -0.15）mm相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为6015的落料凹模尺寸根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Cd=C0.125=600.125*15=60152相对应的凸模的刃口尺寸按凹模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm5.2.2 冲孔模刃口尺寸的计算因为采用凸凹模配合加工的方式，所以只需要计算冲孔凸模的尺寸，再根据落料，冲孔模刃口始用间隙Zmin 和 Zmax，计算出冲孔凸模的尺寸工件要求制造精度为IT14，以标注公差按以标注的公差计算，未标注公差的按查表所得公差计算，所有公差数值取自互换性与测量技术基础P33表3-2得冲孔模工件制造尺寸如图11所示。图上需要计算的尺寸一共3个，其中A类尺寸1个,是10（0 -0.43）B类尺寸2个,分别是34（0.62 0），5（0.6 0）C类尺寸0个对应工件尺寸为10（0 -0.43）的冲孔凸模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5图11 冲孔凸模尺寸Fig11 size of punching 根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Ap=A-x(+0.25 0)=10mm-0.5*0.43mm（+0.25*0.43mm 0）=9.785（+0.1075 0）mm相对应的凹模的刃口尺寸按凸模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为34（0.62 0）的冲孔凸模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Bp=B+x(0 -0.25)=34mm+0.5*0.62mm（0 -0.25*0.62mm）=34.31（0 -0.155）mm相对应的凹模的刃口尺寸按凸模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm对应工件尺寸为5（0.6 0）的冲孔凸模尺寸查冷冲压模具设计与制造（第2版）P27表2.17可知磨损系数x=0.5根据凸凹模配合加工时，其工作部分尺寸的计算公式可知Bp=B+x(0 -0.25)=5mm+0.5*0.6mm（0 -0.25*0.6mm）=5.3（0 -0.15）mm相对应的凹模的刃口尺寸按凸模的实际尺寸配制，并保证双面间隙0.08 0.10mm6 模具结构设计6.1模的结构尺寸6.1.1冲孔凸模根据设计需要，冲孔凸模的直径应为34mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P257表7.8可知复杂形状冲裁，低速冲压，可采用Cr12MoV，淬火硬度5862HRC进行强度校核由设计任务给出可知，工件厚度t=0.5mm查表得，铍青铜的抗剪切强度=511MPa查冲压模具设计和加工计算速查手册P184可知，凸模材料许用应力Cr12MoV淬火硬度5862HRC时, 压=10001600MPa,取1500 MPa对于圆形凸模dmin5t/压=5*0.5*511MPa/1500 MPa=0.8mm冲孔凸模的实际直径远远大于所需，所以可以采用根据设计需要高度取50mm进行强度校核对于无导向装置的凸模冲裁力P=F=40437.5Nlmax30*d / =30* 34 /=545.3mm冲孔凸模的实际长度远远小于限制长度，所以可以采用6.1.2冲孔凹模根据设计需要，冲孔凹模的直径应为34mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P257表7.8可知复杂形状冲裁，低速冲压，可采用Cr12MoV，淬火硬度6064HRC由前面的计算可知：F= =Ltb=125mm*0.5mm*647MPa=40437.5NF卸=K卸F=0.06*40437.5N=2426.25NF推= nK推F=1*0.09*40437.5N=3639.375NF=F+ F卸+ F推=40437.5N+2426.25N+3639.375N=46503.125N凸凹模的的高度可根据经验公式计算H=P=F=46503.125N由于冲裁轮廓大于50，所以应该乘以一个修正系数k查冲压工计算手册p407表5-18可知冲裁轮廓为125.0648mm所以修正系数k取1.25所以H=k=20.8643mm凸凹模高度取21mm由设计结构需要可知，凸凹模的壁厚c=（74-34）/2=20mm由于采用的是下出料，所以选锥形洞口，洞口锥度=1030查冲压模具设计和加工计算速查手册P177表4-2可知材料厚度小于等于0.5mm 所以刃口高度小于等于6mm取刃口高度5mm6.1.3落料凸模根据设计需要，落料凸模的直径应为74mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P257表7.8可知复杂形状冲裁，低速冲压，可采用Cr12MoV，淬火硬度5862HRC进行强度校核由设计任务给出可知，工件厚度t=0.5mm查表得，铍青铜的抗剪切强度=511MPa查冲压模具设计和加工计算速查手册P184可知，凸模材料许用应力T10A,Cr12MoV,GCr15淬火硬度5862HRC时, 压=10001600MPa,取1500 MPa对于圆形凸模dmin5t/压=5*0.5*511MPa/1500 MPa=0.8mm冲孔凸模的实际直径远远大于所需，所以可以采用根据设计需要凸凹模高度取21mm进行强度校核对于无导向装置的凸模冲裁力P=F=199276Nlmax30*d / =30* 34 / =245.67mm冲孔凸模的实际长度远远小于限制长度，所以可以采用6.1.4落料凹模根据设计需要，落料凸模的直径应为74mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P257表7.8可知复杂形状冲裁，低速冲压，可采用Cr12MoV，淬火硬度6064HRC根据冲压工计算手册p410表5-20可知材料厚度为0.5，冲裁轮廓大于200所以c取44，H取28由于采用的是卸料板出料，所以选直刃形洞口，直刃口强度好，孔口尺寸不随刃口磨损增大。查冲压模具设计和加工计算速查手册P177表4-2可知材料厚度小于等于0.5mm 所以刃口高度小于等于6mm取刃口高度5mm6.2凹模周界与模架设计凹模周界，选用中间导柱圆形模架，d0=44+44+44=132mm查压工计算手册p413表5-22可知D0应取近似值140mm上模座厚度为35mm 下模座厚度为40mm选用中间导柱圆形模架，上下模架有关参数可查冷冲压模具设计与制造（第2版）P282表7.32得上模座125*35 GB2855.11-81 HT200下模座125*40 GB2855.12-81 HT2006.3卸料板与固定板的选用查冷冲压模具设计与制造（第2版）P258表7.9可知普通卸料板采用Q235，无需淬火查冷冲压模具设计与制造（第2版）P258表7.9可知普通固定板采用Q235，无需淬火6.4模具的闭合高度与压力机的选用由于冲裁件厚度小于2mm，凸模进入凹模深度不应该超过0.8mm，所以这里取0.5mm 模具的闭合高度H=上模座厚度+下模座厚度+凸模长度+凹模长度-深入距离 H=35+40+50+21-0.5=145.5mm 总冲裁力为246503.125N +11232.56N=257735.685N 为安全起见，保留20%的余量 所以压力机吨位的选择应为 257735.685N*1.2=309282.822300KN 根据上述计算所得，选用J23-40开式双柱可倾型压力机6.5导柱导套配合的选用选用滑动式导柱与导套如图12所示a形式多适用于标准模具，采用基孔制配合所以选用a形式导柱与导套查冲压模具设计和加工计算速查手册P192表4-13可知导套与导柱之间宜采用H6/h5配合上模座与导套之间采用H7/r6配合下模座与导柱之间采用R6/h5配合 D=38mm查冷冲压模具设计与制造（第2版）P283表7.33可知导柱采用A型导柱，A25h5*130 GB2861.1-81 材料20热处理：渗碳深度0.81.2mm硬度HRC5862导柱直径偏差为h6时，其表面粗糙度为0.2m技术条件按GB2870-81规定。查冷冲压模具设计与制造（第2版）P286表7.35可知导套采用A型导套，A25H6*80*33 GB2861.6-81材料20热处理：渗碳深度0.81.2mm硬度HRC5862技术条件按GB2870-81规定。6.6销钉的确定6.6.1挡料销与导料销采用2平行布置导料销。一挡料销，实现工件的定位。查冷冲压模具设计与制造（第2版）P301表7.44可知选取挡料销A8*4*3 GB2866.11-81材料45，热处理硬度HRC4348技术条件：按GB2870-81查冲压模具设计和加工计算速查手册P193与卸料板之间的配合采用H7/m6布置方式如图12所示，图12 销钉的布置Fig12 arrange dowel6.6.2定位销下模座与凸凹模之间的定位销查冲压模具设计和加工计算速查手册P208表4-30可知选用 销4n6*12 GB/T119.2-2000与下模座和凸凹模之间的配合采用H6/n66.7螺钉的确定下模座上的卸料螺钉查冲压模具设计和加工计算速查手册P205表4-26根据设计需要，选用卸料螺钉6*40材料为45 热处理硬度3540HRC上模座上的卸料螺钉查冲压模具设计和加工计算速查手册P205表4-26根据设计需要，选用卸料螺钉4*35材料为45 热处理硬度3540HRC凸凹模紧固螺钉查冲压模具设计和加工计算速查手册P207表4-28根据设计需要，选用内六方螺钉M6*40 GB/T70.1-2000螺纹长度10材料为45 热处理硬度2838HRC凹模紧固螺钉查冲压模具设计和加工计算速查手册P207表4-28根据设计需要，选用内六方螺钉M6*25 GB/T70.1-2000螺纹长度12材料为45 热处理硬度2838HRC凸模固定板紧固螺钉查冲压模具设计和加工计算速查手册P207表4-28根据设计需要，选用内六方螺钉M6*35 GB/T70.1-2000螺纹长度10材料为45 热处理硬度2838HRC6.8弹簧的选择下模座上的卸料弹簧查冷冲压模具设计与制造（第2版）P312表7.57可知弹簧材料选择60Si2MnA,热处理硬度HRC4348下模座卸料板的卸料力为F卸=11956.56N分摊到四个弹簧上，每个弹簧所需卸料力为2989.14N保留一定余量取3700N查冲压模具设计和加工计算速查手册P211表4-36可知选用弹簧25*7*20 GB2089-80上模座上的卸料弹簧查冷冲压模具设计与制造（第2版）P312表7.57可知弹簧材料选择60Si2MnA,热处理硬度HRC4348下模座卸料板的卸料力为F卸 =2426.25N分摊到四个弹簧上，每个弹簧所需卸料力为606.56N保留一定余量取720N查冲压模具设计和加工计算速查手册P211表4-36可知选用弹簧15*3.5*15 GB2089-806.9模柄的选择选取旋入式模柄查冷冲压模具设计与制造（第2版）P293表7.38可知选取模柄A30*73 GB2862.2-81 Q235螺纹基本尺寸按GB196-81普通螺纹基本尺寸公差按GB196-81普通螺纹公差2级精度。7结论毕业设计是对大学所学的部分课程的一次综合运用，是一个不可缺少的环节。只有经过了认真的准备和细心的思考，设计才会具有较合理的思维与明确的目标，设计的结果才会准确。花