办公楼钢筋混凝土框架结构设计毕业论文.doc

校园某办公室钢筋混泥土结构设计 本 科 毕 业 论 文 设计 校园某办公室钢筋混凝土 结构设计 系 部 建筑学部 专 业 土木工程 年 级 班级名称 本土木工程 1 班 学 号 学生姓名 指导教师 2011 年 05 月 目录目录 1 1 结构选型结构选型 1 1 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 1 1 板的选型 1 1 2 梁的选型 1 1 3 柱的选型 2 2 2 板的设计板的设计 3 3 2 1 楼板设计 塑性法 3 2 1 1 荷载计算 3 2 1 2 配筋计算 3 2 2 屋面板设计 弹性法 11 2 2 1 荷载计算 11 2 2 2 配筋计算 11 3 3 重力荷载计算重力荷载计算 1717 3 1 屋面及楼面的永久荷载标准值 17 3 2 屋面及楼面可变荷载标准值 17 3 3 门 窗 墙 梁 柱重力荷载计算 18 3 4 各层楼重力荷载代表值 20 4 4 横向框架侧移刚度的计算横向框架侧移刚度的计算 2121 5 5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 2323 5 1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 23 5 2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 28 6 6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算竖向荷载作用下框架结构的内力计算 3333 6 1 横向框架内力计算 33 7 7 横向框架内力组合横向框架内力组合 4141 7 1 框架梁内力组合 41 7 2 梁支座边缘截面及调幅后的内力标准值 41 7 3 框架梁组合 41 7 4 框架柱的内力组合 41 8 8 截面设计截面设计 4141 8 1 框架横梁配筋计算 41 8 2 框架柱配筋计算 41 8 3 柱斜截面受压承载力计算 41 9 9 基础设计基础设计 4141 9 1 荷载计算 41 9 1 1 设计基础的荷载 41 9 1 2 a 柱基础承受的上部荷载 41 9 2 a 柱独立基础计算 41 9 2 1 选择基础埋深 41 9 2 2 地基承载力深度修正 41 9 2 3 基础底面尺寸 41 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 9 2 4 地基承载力验算 41 9 2 5 计算基地净反力 41 9 2 6 基础高度 采用阶梯形独立基础 41 9 2 7 配筋计算 41 9 3 d 柱独立基础计算 41 9 3 1 选择基础埋深 41 9 3 2 地基承载力深度修正 41 9 3 3 基础底面尺寸 41 9 3 4 地基承载力验算 41 9 3 5 计算基地净反力 41 9 3 6 基础高度 采用阶梯形独立基础 41 9 3 7 配筋计算 41 9 4 b c 柱联合基础的计算 41 9 4 1 选择基础埋深 41 9 4 2 地基承载力深度修正 41 9 4 3 基础底面尺寸 41 9 4 4 计算基底反力 41 9 4 5 地基承载力验算 41 9 4 6 基础高度 采用阶梯形独立基础 41 9 4 7 配筋计算 41 10 10 楼梯设计楼梯设计 4141 10 1 设计资料 41 10 2 楼梯板和梁的设计计算 41 10 2 1 踏步板 tb1 的计算 41 10 2 1 1 确定尺寸 41 10 2 2 平台板 pb1 的计算 41 10 2 3 梯梁 tl1 的计算 41 10 2 4 梯梁 tl2 的计算 41 参考文献参考文献 4141 致谢致谢 4141 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 某办公楼钢筋混凝土框架结构设计某办公楼钢筋混凝土框架结构设计 摘要摘要 本设计的工程为广工大华立某五层办公楼现浇钢筋混凝土框架结构 层高 3 6m 总高度为 19 6m 该建设地区抗震设防烈度为 7 度 基本风压为 0 75kn 建筑场地 为 ii 类 本建筑抗震等级为 3 级 在实习单位领导的指导下 先后完成了如下工作 1 建筑设计 2 结构选型 3 楼 屋 面板结构设计 4 框架结构设计 5 基础结构设计 6 楼梯设计等 其中 楼板采用塑性理论进行计算 屋面板则采用弹性理论 采用分层计算法近似计 算竖向荷载作用下框架内力 用 d 值法近似计算水平荷载作用下的框架内力 本设计采用 的板厚为 100mm 横向框架梁截面尺寸 250mm 450mm 首层框架柱 500mm 500mm 其余各 层框架柱 450mm 450mm 基础采用现浇钢筋混凝土阶梯行独立基础 埋深 1 5m 高度 0 6m 楼梯为现浇板式楼梯 计算结果见施工图部分 关键词关键词 多层办公楼 钢筋混凝土 框架结构 楼梯 基础 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 a design about the office building reinforced concrete frame construction in school abstract my project is a reinforced concrete frame construction office building which contains 5 floors each floor s height is 3 6 meters the whole elevation is 19 6 meters in this area the intensity of earthquake resistance is 7 the basic wind pressure is 0 75 kn m2 the location type of the constructs is ii the rank of the earthquake resistance is 3 i apprehend the original information first secondly i reviewed the related knowledge whicn i had studied third according to the building s function load natural condition and so on i have finished some assignments as follow 1 the architectural design 2 structure type choosing 3 board structural design 4 frame construction design 5 foundation structural design 6 staircase design and so on among them i used the theory of plastic in the design of the floors and used the theory of elasticity in the design of roof when i calculated the frame s endogenic force under the vertical load function i used the lamination calculation method d method is used in the calculation of frame endogenic force under the horizontal load function in the design the board s thick is 100mm the beam s size is 250mm 450mm the size of the columniation is 500mm 500mm i have used the reinforced concrete step shape independent foundation which is 0 6m height and buried 1 5m depth finally i have used the board style staircase in my project because of limited time and ability only the analyzing process of some typical members of the structure were showed in the paper the others can be found in the drawing keywords office reinforced concrete frame construction stairs foundation 撒 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院 1 1 1 结构选型结构选型 1 1 板的选型板的选型 本设计中 板采用 c25 混凝土浇注 确定钢筋混凝土板截面尺寸 对于双向板 要求 1 1 50 h l 1 l为双向板的短向跨度 结构布置图如图所示 短边尺寸最大值的 b1 区格 1 l 3900mm 1 1 390050 hh l 并且双向板 min 80h mm 综合考虑 取板厚h为 100mm 所以取楼板和屋面板厚度为 100mm 楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构 1 2 梁的选型梁的选型 本设计中 梁采用 c25 混凝土浇注 框架主梁截面高度按梁跨度的 1 18 1 10 估算 由此估算出的梁截面尺寸如下 框架横梁 ab 跨横梁跨度 l 取 6900mm h 1 18 1 10 l 383 690 取 h 450mm b 1 2 1 3 h 128 345 取 b 250mm 取 ad 跨横梁 b h 250mm 500mm 框架纵梁 跨度 l 取最大跨度 3900mm h 1 18 1 10 l 217 390 取 h 400mm b 1 2 1 3 h 133 200 取 b 200mm 取纵梁 b h 200mm 400mm 考虑刚度等因素 外墙梁尺寸 b h 300mm 600mm 梁截面尺寸 mm 及各层混凝土强度等级 框架梁编 号b h层 次混凝土等级 kjl 1300 6001 5c25 横 梁 kjl 2250 4501 5c25 kjl 3300 6001 5c25 纵 梁 kjl 4200 4001 5c25 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院2 1 3 1 3 柱的选型柱的选型 本设计中 柱采用 c30 混凝土浇注 因为本框架结构总高度小于 30m 抗震设防烈度 为 7 度 故框架抗震等级为三级 轴压比限值为 0 9 各层荷载标准值为 10 15 kn m2 本 设计取 12 kn m2 边柱及中柱荷载面积分别为 3 9 3 45 2 m和 3 9 4 5 2 m 考虑采用 c30 混凝土 2 14 3 c fn mm 1 3 c n a f 边柱 2 3 4 81545 3 149 0 1012545 3 9 33 1 mma 取柱为矩形 b h 450 450 2 mm 中柱 2 3 6 106363 3 149 0 101255 49 33 1 mma 取柱为矩形 b h 450 450 2 mm 首层柱取 b h 500 500 2 mm 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院3 2 2 板的设计板的设计 2 1 2 1 楼板设计楼板设计 塑性法 塑性法 2 1 1 2 1 1 荷载计算荷载计算 地砖地面 0 68 kn m2 25mm 水泥砂浆找平层 20 0 025 0 50 kn m2 100mm 钢筋混凝土楼板 25 0 100 2 50 kn m2 管道荷载 0 50 kn m2 20mm 混合砂浆打底 17 0 020 0 34 kn m2 恒载标准值 gk 4 52 kn m2 活载标准值 qk 2 00 kn m2 以可变荷载效应控制时 取 s1 1 2 4 52 1 4 2 0 8 22 以永久荷载效应控制时 取 s2 1 35 4 52 1 4 2 0 0 7 8 062 因为 s1 s2 所以取可变荷载效应控制的荷载值 s1进行设计 恒载设计值 g 1 2 4 52 5 42 kn m2 活载设计值 q 1 4 2 0 2 80 kn m2 荷载设计值 p g q 5 42 2 8 8 22 kn m2 2 1 2 2 1 2 配筋计算配筋计算 1 b1 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 39002503650 36501 1 920 272 0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 b1 区格为四边连续板 四周有梁 内力折减系数为 0 8 钢筋采用分离式布置 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院4 2 2 0 831 13 12 2 22 42 0 8 8 22 1 93 1 92 1 0 75 13 12 2 1 92 2 1 92 2 00 272 0 27 2 0 42 x x pln m nn kn m m 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 2 b2 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 39002503650 6900 100 150 150 26725 67251 1 840 302 0 3650 x y y x lmm lmm l n ln 取 b2 区格为一短边简支 内力折减系数为 1 0 短边支座 a 为 b2 及 b1 区格的共同支 座 b2 区格 a 支座配筋在 b1 区格计算中已选定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 7 ysy ma fhkn m m 22 8 22 3 65 31 3 1 84 1 3 7 1212 3 42 1313 2 22 1 84 2 1 84 2 00 30 4242 x y x pl nm mkn m m nn 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 0 758050 272 8 180 279mm2 长跨跨中 yx mam 0 27 0 75 0 20 7015 272 8 180 279mm2 短跨支座 xxx mmm 2 0 0 75 1 5080100 272 8 180 279mm2 长跨支座 yyy mmm 2 0 0 20 0 40 7030 272 8 180 279mm2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院5 min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 3 b3 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 3900 125 150 150 23700 6900 100 150 150 26725 67251 1 820 302 0 3700 x y y x lmm lmm l n ln 取 b3 区格为角区格 两邻边简支 另两邻边连接 内力折减系数为 1 0 长边支座 b 为 b3 及 b2 区格的共同支座 b3 区格 b 支座配筋在 b2 区格计算中已选定 为 10 170 as 462mm2 故 0 462 210 0 9 806 99 xsy ma fhkn m m 22 8 22 3 7 31 3 1 82 1 1 82 6 99 1212 6 08 1313 2 22 1 82 0 32 0 3 2 0 4242 x x x pl nnm mkn m m n 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 3 4280226 272 8 180 279mm2 长跨跨中 yx mam 0 30 3 42 1 03 7078 272 8 180 279mm2 短跨支座 xxx mmm 2 0 3 42 4 5680452 10 170 462mm2 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院6 4 b4 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 3900 125 150 150 23700 37001 1 950 262 0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 b4 区格为角区格 两邻边简支 另两邻边连接 内力折减系数为 1 0 长边支座 c 为 b3 及 b4 区格的共同支座 b4 区格 c 支座配筋在 b3 区格计算中已选定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 69 xsy ma fhkn m m 短边支座 d 为 b4 及 b1 区格的共同支座 b4 区格 d 支座配筋在 b1 区格计算中已选 定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 69 ysy ma fhkn m m 22 8 22 1 9 31 3 1 95 1 3 69 1 95 3 69 1212 0 25 222 1 952 0 26 x yx x pl nmnm mkn m m n 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 5 b5 区格内力以及配筋计算 短跨跨中 x m 6 0880402 10 190 413mm2 长跨跨中 yx mam 0 3 6 08 1 82 70138 272 8 180 279mm2 长跨支座 yyy mmm 2 0 1 82 3 64 70276 8 180 279mm2 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 0 258017 272 8 150 335mm2 长跨跨中 yx mam 0 26 0 25 0 07 705 272 8 180 279mm2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院7 计算跨度 2 3900 100 150 150 23725 69002506650 66501 1 790 312 0 3725 x y y x lmm lmm l n ln 取 b5 区格为角区格 两邻边简支 另两邻边连接 内力折减系数为 1 0 长边支座 e 为 b2 及 b5 区格的共同支座 b5 区格 e 支座配筋在 b2 区格计算中已选定 为 10 170 as 462mm2 故 0 462 210 0 9 806 99 xsy ma fhkn m m 短边支座 a 为 b1 及 b5 区格的共同支座 b5 区格 a 支座配筋在 b1 区格计算中已选 定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 804 22 ysy ma fhkn m m 22 8 22 3 725 31 3 1 79 1 4 22 1 79 6 99 1212 5 91 222 1 792 0 31 x yx x pl nmnm mkn m m n 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 6 b6 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 21002001900 3900 125 150 150 23700 37001 1 950 262 0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 b6 区格为一短边简支 内力折减系数为 1 0 短边支座 a 为 b6 及 b1 区格的共同支 座 b6 区格 a 支座配筋在 b1 区格计算中已选定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 7 ysy ma fhkn m m 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 5 9180391 10 200 393mm2 长跨跨中 yx mam 0 31 5 91 1 83 70138 272 8 180 279mm2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院8 22 8 22 1 9 31 3 1 95 1 3 7 1212 0 72 1313 2 22 1 95 2 1 95 2 00 26 4242 x y x pl nm mkn m m nn 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 7 b7 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 3900 125 150 150 23700 6900 100 150 150 26725 67251 1 820 302 0 3700 x y y x lmm lmm l n ln 取 b7 区格为一短边简支 内力折减系数为 1 0 短边支座 a 为 b7 及 b6 区格的共同支 座 b7 区格 a 支座配筋在 b6 区格计算中已选定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 7 ysy ma fhkn m m 22 8 22 3 7 31 3 1 82 1 3 7 1212 3 51 1313 2 22 1 82 2 1 82 2 00 30 4242 x y x pl nm mkn m m nn 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 0 728048 272 8 180 279mm2 长跨跨中 yx mam 0 26 0 72 0 19 7014 272 8 180 279mm2 短跨支座 xxx mmm 2 0 0 72 1 448096 272 8 180 279mm2 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院9 8 b8 区格内力以及配筋计算 计算跨度 2 39002503650 6900 100 150 150 26725 67251 1 840 302 0 3650 x y y x lmm lmm l n ln 取 b8 区格为角区格 两邻边简支 另两邻边连接 内力折减系数为 1 0 长边支座 b 为 b38 及 b7 区格的共同支座 b8 区格 b 支座配筋在 b7 区格计算中已选定 为 10 170 as 462mm2 故 0 462 210 0 9 806 99 xsy ma fhkn m m 22 8 22 3 65 31 3 1 84 1 1 84 6 99 1212 5 88 1313 2 22 1 84 0 32 0 3 2 0 4242 x x x pl nnm mkn m m n 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 9 b9 区格内力以及配筋计算 短跨跨中 x m 3 5180232 272 8 180 279mm2 长跨跨中 yx mam 0 3 3 51 1 05 7080 272 8 180 279mm2 短跨支座 xxx mmm 2 0 3 51 1 4480464 10 170 462mm2 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 5 8880389 10 190 413mm2 长跨跨中 yx mam 0 3 5 88 1 76 70133 272 8 180 279mm2 长跨支座 yyy mmm 2 0 1 76 3 42 70266 272 8 180 279mm2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院10 计算跨度 2 21002001900 39002503650 36501 1 920 272 0 1900 x y y x lmm lmm l n ln 取 b9 区格为一短边简支 内力折减系数为 1 0 长边支座 c 为 b9 及 b2 区格的共同支 座 b4 区格 c 支座配筋在 b3 区格计算中已选定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 69 xsy ma fhkn m m 短边支座 d 为 b9 及 b1 区格的共同支座 b9 区格 d 支座配筋在 b1 区格计算中已选 定 为 8 180 as 279mm2 故 0 279 210 0 9 703 69 ysy ma fhkn m m 22 8 22 1 9 31 3 1 92 1 3 69 1 92 3 69 1212 0 42 222 1 922 0 27 x yx x pl nmnm mkn m m n 取 0 9 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm y f 210 n 2 mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 2 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截面位置 弯矩设计值 kn m m h0 m m 2 0 s y m ammm fh 实配钢筋 短跨跨中 x m 0 428028 272 8 150 335mm2 长跨跨中 yx mam 0 27 0 42 0 11 708s1 所以取永久荷载效应控制的荷载值 s2进行设计 恒载设计值 g 1 35 6 9 9 315 kn m2 活载设计值 q 1 4 0 5 0 7 0 49 kn m2 荷载设计值 p g q 9 315 0 49 9 805 kn m2 p g q 2 9 315 0 245 9 56 kn m2 p q 2 0 245 kn m2 弯矩计算方法 1 求跨中弯矩时 按 p g q 2 和 p q 2 叠加作用进行计算 2 求支座弯矩时 按 p g q 进行计算 2 2 2 2 2 2 配筋计算配筋计算 1 b1 区格内力以及配筋计算 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院12 四边固定 计算跨度 21002001900 39002503650 1900 0 52 3650 x y x y lmm lmm l l 为弯矩系数 单位板宽弯矩 kn m m 计算 跨中弯矩 2222 2222 0 0394 9 56 1 90 0936 0 245 1 9 1 44 0 0045 9 56 1 90 0188 0 245 1 9 0 17 xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩 22 22 0 0820 9 805 1 92 902 0 0570 9 805 1 92 018 a xx b yx mplkn m m mplkn m m d支座 a支座 配筋计算 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm s 0 9 跨中正弯矩配筋 选用 hpb235 钢筋 fy 210 2 n mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m kn m 2 0 0 8 s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积 mm2 x方向1 4476 272 8 180279 跨 中 y方向0 1710 272 8 180279 d 支座 支座弯矩取板 b1 与板 b4 计算中的较大值 2 902 kn m m 6 2 2 902 10 192 210 0 9 80 sy amm d 选用钢筋 8 180 279mm2 a 支座配筋见 b2 计算 2 b2 区格内力以及配筋计算 三边固定 一边简支 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院13 计算跨度 39002503650 6900 100 150 150 26725 3650 0 54 6725 x y x y lmm lmm l l 为弯矩系数 单位板宽弯矩 kn m m 计算 跨中弯矩 2222 2222 0 0400 9 56 3 650 0907 0 245 3 65 5 39 0 0039 9 56 3 650 0203 0 245 3 65 0 56 xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩 22 22 0 0829 9 805 3 6510 829 0 0570 9 805 3 657 446 d xx c yx mplkn m m mplkn m m a支座 b支座 配筋计算 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm s 0 9 跨中正弯矩配筋 选用 hpb235 钢筋 fy 210 2 n mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m kn m 2 0 s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积 mm2 x方向5 39356 8 140359 跨 中 y方向0 5642 272 8 180279 a 支座 支座弯矩取板 b1 与板 b2 计算中的较大值 10 829 kn m m 6 2 10 829 10 819 210 0 9 70 sy amm d 选用钢筋 10 95 826mm2 b 支座配筋见 b3 计算 3 b3 区格内力以及配筋计算 两边固定 两边简支 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院14 计算跨度 3900 125 150 150 23700 6900 100 150 150 26725 3700 0 55 6725 x y x y lmm lmm l l 为弯矩系数 单位板宽弯矩 kn m m 计算 跨中弯矩 2222 2222 0 0529 9 56 3 70 0892 0 245 3 7 7 22 0 0104 9 56 3 70 0210 0 245 3 7 1 43 xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩 22 22 0 1140 9 805 3 715 302 0 0785 9 805 3 710 537 e xx f yx mplkn m m mplkn m m c支座 b支座 配筋计算 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm s 0 9 跨中正弯矩配筋 选用 hpb235 钢筋 fy 210 2 n mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m kn m 2 0 s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积 mm2 x方向7 22477 10 160491 跨 中 y方向1 43108 272 8 180279 b 支座 支座弯矩取板 b2 与板 b3 计算中的较大值 10 537 kn m m 6 2 10 537 10 697 210 0 9 80 sy amm d 选用钢筋 10 110 714mm2 c 支座 支座弯矩取板 b3 与板 b4 计算中的较大值 15 302 kn m m 6 2 15 302 10 1157 210 0 9 70 sy amm d 选用钢筋 12 95 1190mm2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院15 4 b4 区格内力以及配筋计算 三边固定 一边简支 计算跨度 21002001900 3900 125 150 150 23700 1900 0 51 3700 x y x y lmm lmm l l 为弯矩系数 单位板宽弯矩 kn m m 计算 跨中弯矩 2222 2222 0 0406 9 56 1 90 0950 0 245 1 9 1 49 0 0031 9 56 1 90 0181 0 245 1 9 0 12 xxx yxx mp lp l kn m m mp lp l kn m m 支座弯矩 22 22 0 0834 9 805 1 92 952 0 0569 9 805 1 92 014 d xx f yx mplkn m m mplkn m m c支座 d支座 配筋计算 h0 x 100 20 80 mm h0y 80 10 70 mm s 0 9 跨中正弯矩配筋 选用 hpb235 钢筋 fy 210 2 n mm min 2 minmin 0 45 0 45 1 27 2100 002720 272 0 272 1000 100272 ty s ff abhmm 截 面m kn m 2 0 s ys m amm fh 选用钢筋 实际配筋 面积 mm2 x方向1 4999 272 8 180279 跨 中 y方向0 129 272 8 180279 支座配筋见 b1 b3 计算 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院16 楼板布置图 屋面板布置图 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院17 3 3 重力荷载计算重力荷载计算 3 1 3 1 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面及楼面的永久荷载标准值 屋面 不上人 无釉面砖 0 65 kn 40mm 细石混凝土 1 00 kn 150mm 水泥珍珠岩保温层 1 50 kn 20mm 水泥砂浆找平层 0 50 kn 100mm 钢筋混凝土楼板 25 0 100 2 5 kn 管道荷载 0 5 kn 吊顶荷载 0 25 kn 合计 gk 6 9 kn m2 1 4 层楼面 地砖地面 0 68 kn m2 25mm 水泥砂浆找平层 20 0 025 0 50 kn m2 100mm 钢筋混凝土楼板 25 0 100 2 50 kn m2 管道荷载 0 50 kn m2 20mm 混合砂浆打底 17 0 020 0 34 kn m2 合计 gk 4 52 kn m2 办公楼每层面积 s 16 35 39 45 2 4 8 645 m2 1 5 层楼面永久荷载 gk gks 4 52 645 2915 4 kn 屋面永久荷载 gk gks 6 9 645 4450 55 kn 3 2 3 2 屋面及楼面可变荷载标准值屋面及楼面可变荷载标准值 不上人屋面活荷载标准值 qk 0 5kn m2 楼面均布活荷载标准值 qk 2 00 kn m2 1 5 层楼面可变荷载 qk qks 2 00 645 1290 kn 屋面可变荷载 qk qks 0 5 645 322 5 kn 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院18 3 3 3 3 门 窗 墙 梁 柱重力荷载计算门 窗 墙 梁 柱重力荷载计算 门 本设计房间门均采用木门 木门单位面积重力荷载为 0 2 kn m2 各层具有的门数量 门型号 一二三四五 m1 3 3 2 m2 2 2 1 78888 m3 0 9 2 1 22222 层 数外墙门总面积各层门的重力荷载内墙门总面积各层门的重力荷载 一9 m2 0 2 9 1 8 kn 33 18 m2 0 2 33 18 6 636 kn 二0037 38 m2 0 2 37 38 7 476 kn 三0037 38 m2 0 2 37 38 7 476 kn 四0037 38 m2 0 2 37 38 7 476 kn 五0037 38 m2 0 2 37 38 7 476 kn 窗 本设计窗户均采用铝合金窗 铝合金窗单位面积重力荷载为 0 4 kn m2 各层具有的窗数量 窗型号 一二三四五 c1 2 1 1 8 1820202020 c2 1 0 1 5 22222 层 数外墙窗总面积各层窗的重力荷载内墙窗总面积各层窗的重力荷载 一74 88 m2 0 4 74 88 29 952kn 00 二82 44 m2 0 4 82 44 32 976 kn 00 三82 44 m2 0 4 82 44 32 976 kn 00 四82 44 m2 0 4 82 44 32 976 kn 00 五82 44 m2 0 4 82 44 32 976 kn 00 墙 外墙墙体采用空心砖砌体 15kn m3 外墙面贴瓷砖 0 5kn m2 内墙面为 20mm 厚 抹灰 则外墙单位墙面重力荷载为 0 5 15 0 30 17 0 02 5 34 kn m2 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院19 层 数外表总面积门面积窗面积外墙面积外墙重力荷载 1435 24 m29 m274 88 m2351 36 m21876 26 kn 2401 76 m2082 44 m2319 32 m21705 17 kn 3401 76 m2082 44 m2319 32 m21705 17 kn 4401 76 m2082 44 m2319 32 m21705 17 kn 5401 76 m2082 44 m2319 32 m21705 17 kn 内墙为空心砖砌体 15kn m3 两侧为 20mm 厚抹灰 则内墙单位面积重力荷载为 15 0 20 17 0 02 2 3 68 kn m2 层 数外表总面积门面积窗面积内墙面积内墙重力荷载 1512 46 m233 18 m20479 28 m21763 75 kn 2501 12 m237 38 m20463 74 m21706 56 kn 3501 12 m237 38 m20463 74 m21706 56 kn 4501 12 m237 38 m20463 74 m21706 56 kn 5501 12 m237 38 m20463 74 m21706 56 kn 屋顶围墙墙体采用空心砖砌体 15kn m3 外墙面贴瓷砖 0 5kn m2 内墙面为 20mm 厚抹灰 则外墙单位墙面重力荷载为 0 5 15 0 20 17 0 02 3 84 kn m2 屋顶围墙的重力荷载为 3 84 39 45 16 35 2 1 428 54 kn 梁 柱重力荷载标准值 层次构件 b m h m 3 kn m g kn m i l m n i g kn i g kn kjl 10 300 60261 054 91415 452151 843 kjl 20 250 45261 053 07115 459427 023 kjl 30 300 60261 054 91438 552378 869 kjl 40 200 40261 052 18438 552168 386 1126 121 2 5 层 柱0 450 45261 105 7923 644917 453917 453 kjl 10 300 60261 054 91415 42151 351 kjl 20 250 45261 053 07115 49425 640 kjl 30 300 60261 054 91438 52378 378 kjl 40 200 40261 052 18438 52168 168 1123 537 1 层 柱0 500 50261 107 1504 7441478 6201478 620 注 1 表中 为为考虑梁 柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 g 表示单 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院20 位长度构件重力荷载 n 为构件数量 2 梁长度取净长 柱长度取层高 3 4 3 4 各层楼重力荷载代表值各层楼重力荷载代表值 层次 永久荷 载 可变荷 载 门窗外墙内墙梁柱屋顶墙总和 p 12915 412906 63629 9521876 261763 75 1123 53 7 1478 620 10484 155 22915 412907 47632 9761705 171706 56 1126 12 1 917 4530 9701 156 32915 412907 47632 9761705 171706 56 1126 12 1 917 4530 9701 156 42915 412907 47632 9761705 171706 56 1126 12 1 917 4530 9701 156 52915 412907 47632 9761705 171706 56 1126 12 1 917 4530 9701 156 屋面4450 55322 5000000428 545201 59 由上表可得 各层重力荷载代表值如下 g1 10484 155 9701 156 2 10092 656kn g2 9701 156 9701 156 2 9701 156 kn g3 9701 156 9701 156 2 9701 156 kn g4 9701 156 9701 156 2 9701 156 kn g5 9701 156 1126 121 2915 4 1290 2 1126 121 2915 4 1290 5201 59 2 10117 134 kn g6 5201 59 2 2600 795kn 校园某办公室钢筋混泥土结构设计 广东工业大学华立学院21 各质点的重力荷载代表值 4 4