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6层 住宅楼 全套 设计 计算 建筑 结构图

资源描述：

【6层】砖混住宅楼全套设计（计算书建筑图结构图）,6层,住宅楼,全套,设计,计算,建筑,结构图

内容简介：

工 程 设 计 计 算 书工程名称：社区居委会拆迁安置楼2#设计编号：专 业：结 构设计计算：校 对：审 核： 二零零五年十月目 录一、荷载统计4恒、活荷载41.屋面荷载41)平屋面 h=120mm42)坡屋面 h=120mm42.楼面荷载41)客厅 餐厅 卧室 阁楼h=100mm42)南阳台h=100mm53.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280156）5二.风荷载6二、基础设计61.基础顶荷载标准值62、基础荷载统计及截面设计93.基础配筋计算9三、现浇楼板配筋计算101. 3.6m5.1m102. 3.6m4.2m103. 3.3m5.1m114. 3.9m5.1m115. 4.2m5.1m116. 3.9m4.2m12四、结构梁配筋计算12一）、储藏室五层121.L01: bh=150250122.L02: bh=150130133.L03: bh=150130134.L04: bh=240300135.L05: bh=240300136.L06: bh=240300147LL01: bh=240300148XL01: bh=24030015二）、六层151.L01: bh=150250152.L02: bh=200300153.L03: bh=150300164.L04: bh=200300165.L05: bh=240300176.L06: bh=240300177.L07: bh=240300178.L08: bh=150250179LL01: bh=2403001810LL02: bh=2403001811XL01: bh=24030018五、墙体验算18一）.高厚比验算181）储藏室19外纵墙 ：19内纵墙：19内横墙：19.自承重墙验算h=120mm192）一五层19外纵墙 ：19内纵墙：20内横墙20.自承重墙验算h=120mm203）六层20外纵墙 ：20二）.墙体受压计算201.一层212.地下室21三）.砌体局部受压计算24六、楼梯计算251.楼梯板252.平台板253.平台梁26七.雨蓬计算:26（一）雨蓬板26（二）雨蓬梁27抗弯计算27(三)雨蓬的抗倾覆验算28八.抗震验算293一、荷载统计恒、活荷载1.屋面荷载1)平屋面 h=120mm 20厚1：3水泥砂浆找平层 200.02=0.40 KN/高聚物改性沥青防水卷材 0.50KN/30mm厚1:3水泥砂浆4200双向配筋 250.03=0.75KN/35厚无溶剂聚氨硬泡保温层 40.035=0.14 KN/1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小40厚 2.5(0.04+4.20.02/2)=0.21 KN/120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/涂料顶棚 0. 5 KN/屋面恒荷载合计 gk =5.5 KN/ 取5.5 KN/屋面活载 qk =0.5 KN/屋面荷载： 5.5+0.5=6.0KN/屋面荷载设计值 5.51.2+0.51.4=7.3 KN/2)坡屋面 h=120mm水泥挂瓦条挂机制瓦 0.55 KN/40mm厚C15细石混凝土配钢筋网 1.00 KN/防水卷材 0.40KN/20厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/35厚无溶剂聚氨硬泡保温层 0.14 KN/120厚钢筋混凝土板 3.00 KN/涂料顶棚 0. 50KN/屋面恒荷载合计 gk =5.99 KN/ 取6.0 KN/屋面活载 qk =0.5 KN/屋面荷载： 6.0+0.5=6.5KN/屋面荷载设计值 61.2+0.51.4=7.9 KN/2.楼面荷载1) 客厅 餐厅 卧室 阁楼h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层 240.05=1.2KN/100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.2 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 4.2+2=6.2KN/楼面荷载设计值 4.21.2+2.01.4=7.84 KN/2) 南阳台h=100mm25mm厚1:2.5水泥砂浆面层 200.025=0.5KN/100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =3.5 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 3.5+2=5.5KN/楼面荷载设计值 3.51.2+2.01.4=7 KN/3）客厅 卧室 大房间 h=120mm50mm厚C20细石混凝土面层 240.05=1.2KN/楼面恒荷载： 250.12=3.0 KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.7 KN/楼面活载： qk =2.0KN/楼面荷载： 4.7+2.0=6.7KN/楼面荷载设计 4.71.2+2.01.4=8.44KN/4）厨房 卫生间 h=80mm5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300300防滑地砖 0.34 KN/20mm水泥砂浆面层 200.02=0.4 KN/1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚 20(0.03+2.70.01/2)=0.87 KN/防水层 0.4 KN/15厚1:3水泥砂浆找平 200.015=0.3 KN/楼面恒荷载： 250.08=2.0KN/涂料顶棚 0.5 KN/楼面荷载合计： gk =4.81 KN/ 取4.85 KN/楼面活载： qk =2.0 KN/楼面荷载： 4.85+2.0=6.85KN/楼面荷载设计 4.851.2+2.01.4=8.62KN/3.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280156）tg=156/280=0.557 、 cos=0.874, 设楼梯板厚h=100mm5厚胶粘剂贴20厚大理石板 （0.28+0.156）0.66/0.28=1.03 KN/20厚1:2水泥砂浆找平层 (0.28+0.156)200.02/0.28=0.62 KN/三角形踏步 1/20.280.15625/0.28=1.95 KN/斜板 0.125/0.874=2.86KN/涂料顶棚： 0.5/0.874=0.57 KN/楼梯间楼面荷载合计 gk =7.03 KN/ 取7.05 KN/楼面活载 qk =2.0 KN/楼面荷载： 7.05+2=9.05KN/楼面荷载设计值 7.051.2+2.01.4=11.26 KN/双面粉刷的240mm厚砖墙自重为5.24 KN/；双面粉刷的370mm厚砖墙自重为7.62 KN/；门窗自重为0.5 KN/。恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4。二.风荷载风压标准值计算公式：w=zszw0因结构高度H=19.0530m，可取z=1.0，对于矩形平面s=1.3，z可查荷载规范，将风荷载换算成沿楼层高均布风荷载设计值，由风荷载引起的弯矩M=qHi2/12;计算过程如下：风荷载计算层次zszzw0wqyM71.01.317.81.200.60.9360.858 0.5661.01.3151.140.60.8890.8580.5651.01.312.21.060.60.8270.8580.5641.01.39.41.00.60.780.8580.5631.01.36.61.00.60.780.8580.5621.01.33.81.00.60.780.8580.5611.01.31.01.00.60.780.8580.07二、基础设计1.基础顶荷载标准值Q1（/）:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/45.1=8.29 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/45.16=47.43 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/45.1=7.91 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76 KN/m小计： gk =180.21 KN/m Q2（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/4(5.1+5.1)=16.58 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/4(5.1+5.1)6=94.86 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/4(5.1+5.1)=15.82 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =238.61KN/mQ3（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (5.5+0.5)1/4(5.1+5.1)=15.30 KN/m顶层墙自重: 5.242.4=12.58 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/45.1+(4.7+2.0)5.11/46=98.69 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/45.1+(4.7+2.0)1/45.1=16.45 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =242.58 KN/m Q4（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/4(4.5+4.5)=14.63 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/4(4.5+4.5)6=83.70 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/4(4.5+4.5)=13.95 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =223.63 KN/m Q5（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/4(5.1+5.1)=16.58 KN/m顶层墙自重: 5.24(0.9+2.7/2)=11.79 KN/m一六层楼面传: (4.7+2.0)1/4(5.1+5.1)6=102.51 KN/m一六层墙体自重： 5.242.86=88.03 KN/m底层楼面传来： (4.7+2.0)1/4(5.1+5.1)=17.09 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53 KN/m小计： gk =247.53KN/mQ6（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.5+(6.0+0.5)1/22.6=14.14KN/m顶层墙自重: 5.242.25=11.79KN/m一六层楼面传: (4.85+2.0)1/43.56+(7.05+2.0)1/22.65+(4.2+2.0)1/22.6=102.85KN/m一六层墙体自重： (5.242.85.7-1.02.10.5)5.76=86.93 KN/m底层楼面传来： (4.85+2.0)1/43.5+(7.05+2.0)1/22.6=17.76 KN/m底层墙自重： 5.242.2=11.53KN/m小计： gk =245KN/mQ7（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (5.5+0.5)1/44.2=6.3 KN/m顶层墙自重: (5.244.22.4-2.72.40.5)4.2=11.80 KN/m一六层楼面传: (4.7+2.0)1/44.26+(3.5+2.0)1/21.55=62.84 KN/m一六层墙体自重： (5.242.84.2-2.72.40.5)4.26=83.40 KN/m底层楼面传来： (4.7+2.0)1/44.2+(3.5+2.0)1/21.5=11.16 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76KN/m小计： gk =192.26KN/mQ8（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.9=6.3 KN/m顶层墙自重: (5.243.92.25-2.11.80.5)3.9=11.30KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/43.96=36.27 KN/m一六层墙体自重： (5.242.83.9-2.11.80.5)3.96=85.12 KN/m底层楼面传来： (4.2+2.0)1/43.9=6.05 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76KN/m小计： gk =161.80KN/mQ9（/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.5=5.69 KN/m顶层墙自重: (5.243.92.25-1.81.50.5)3.5=11.40KN/m一六层楼面传: (4.85+2.0)1/43.56=35.96 KN/m一六层墙体自重： (5.242.83.9-1.81.50.5)3.96=85.96KN/m底层楼面传来： (4.85+2.0)1/43.5=5.99 KN/m底层墙自重： 7.622.2=16.76KN/m小计： gk =163.83KN/m2、基础荷载统计及截面设计由地质报告，fak=800kpa及fak=1600kpa,取基础埋深分别为d=1.2m及d=0.6m根据各墙体底部内力及F/(f-rd)公式，条形基础取1m宽度计算得各基础的截面尺寸如下：Q1（/） gk =180.21 KN/m b180.21/800=0.225 取b=600mmQ2（/）gk =238.61KN/m b238.61/800=0.298 取b=600mmQ3（/） gk =242.58 KN/m b242.58/800=0.30取b=600mmQ4（/）： gk =223.63 KN/m b223.63/1600=0.140 取b=600mmQ5（/）：gk =247.53KN/m b247.53/800=0.31 取b=600mmQ6（/）：gk =245KN/m b245/800=0.31 取b=600mmQ7（/）: gk =192.26KN/m b192.26/800=0.24 取b=600mmQ8（/）：gk =161.80KN/m b161.80/800=0.2 取b=600mmQ9（/）gk =163.83KN/m b163.83/800=0.20 取b=600mm3.基础配筋计算按荷载基本组合统计设计值：L=a=1m,a1=b1采用C25,as=40,h0=h-401-1:F=192.26KN/m b=600mm M=2.20KNMG=mAd=200.61.2=14.4KNNb=F+G=14.4+192.26=206.66 KNPKmax=Nb/A+ M /W=206.66/0.6+2.206/0.61.02=344.43+22=458.55800KpaPmax=N/A+ M /W=258.33/0.6+2.201.256/0.61.02=430.54+27.5=458.04Pmin=N/A- M /W=258.33/0.6-2.201.256/0.61.02=430.54-27.5=403.04P=（1-a/b）Pmax+ a Pmin /b=(1-0.18/0.6)458.04+0.18403.04/0.6=320.63+120.92=441.54M=1/12a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l=1/120.182(21+1)(458.04+441.54-214.4/0.6)+(458.04-441.54)1=6.9KNMAs=M/0.9fyh0=6.9106/(0.9300260)=98.29*2根据构造要求选用102002-2:F=247.53KN/m b=600mm G=mAd=200.61.2=14.4KNNb=F+G=14.4+247.53=261.93 KNP=N/A=327.41/0.6=546.55M=1/12a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l=1/120.182(21+1)(546.552-214.4/0.6)=2.82KNMAs=M/0.9fyh0=2.82106/(0.9300260)=40.202根据构造要求选用10200三、现浇楼板配筋计算虚线所示为简支端，为固定端，C20 HRB400,各主要板块计算配筋如下1. 3.6m5.1m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 L01/L02=（3.6-0.24）/（5.1-0.24）=0.692 PL02 =7.843.362 =88.51 KNMMX=(0.0491+0.20.0144)88.51=4.60KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0144+0.20.0491)88.51=2.14KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.109488.51=9.69KNM AS=368.492选用8150 AS=33522. 3.6m4.2m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 L01/L02=（3.6-0.24）/（4.2-0.24）=0.852 PL02 =7.843.362 =88.51 KNMMX=(0.04+0.20.0204)88.51=3.90KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0204+0.20.04)88.51=2.51KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.096588.51=8.54KNM AS=320.902选用8150 AS=33523. 3.3m5.1m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 L01/L02=（3.3-0.24）/（5.1-0.24）=0.632 PL02 =7.843.062 =73.41 KNMMX=(0.0396+0.20.0051)73.41=2.98KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0051+0.20.0396)73.41=0.96KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.082973.41=6.09KNM AS=223.262选用8150 AS=33524. 3.9m5.1m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 C20 HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（5.1-0.24）=0.752 PL02 =7.843.662 =105.02 KNMMX=(0.0366+0.20.0088)105.02=4.03KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0088+0.20.0366)105.02=1.69KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.0799105.02=8.39KNM AS=314.752选用8150 AS=33525. 4.2m5.1m/P=g+q=8.44KN/m2 h=120 C20 HRB400L01/L02=（4.2-0.24）/（5.1-0.24）=0.812 PL02 =8.443.962 =132.35 KNMMX=(0.0349+0.20.0106)132.35=4.90KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0106+0.20.0349)132.35=2.33KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.0778132.35=10.30KNM AS=394.122选用8100 AS=50326. 3.9m4.2m/P=g+q=7.84KN/m2 h=100 C20 HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（4.2-0.24）=0.922 PL02 =7.843.662 =105.02 KNMMX=(0.0312+0.20.0138)105.02=4.86KNM 选用8200 AS=2512MY=(0.0138+0.20.0312)105.02=2.10KNM 选用8200 AS=2512MX0=0.0734105.02=7.71KNM AS=287.22选用8150 AS=3352四、结构梁配筋计算一）、储藏室五层C20 HRB335 as=30 根据前面计算结果取设计值计算：1.L01: bh=150250 梁自重：1.2250.150.25+200.020.15+2（0.25-0.1）=1.31KN/m墙体重：1.2220.12(2.8-0.25)=8.08KN/m梯板传：（1.24.2+1.42.0）1.41/2=5.49 KN/m井道传：(1.24.2+1.42.0)0.42/2=1.65 KN/mq =16.53 KN/mMmax=1/8ql2=1/816.532.62=13.97KNMs=M/fcmbh02=13.97106/(9.61502102)=0.22s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.874As=M/sfyho=13.97 106/ (0.874300210) =253.662 选用214 As=30822.L02: bh=150130 为暗梁，根据构造配筋3.L03: bh=150130 为暗梁，根据构造配筋4.L04: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m楼板传：（1.24.2+1.42.0）（3.5+3.9）1/4=14.50KN/mq =16.92KN/mMmax=1/8ql2=1/816.922.62=14.30KNMs=M/fcmbh02=14.30106/(9.62402602)=0.092s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.952As=M/sfyho=14.30 106/ (0.952300260) =192.582 选用214 As=30825.L05: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m墙自重：1.2（220.122.51.2-0.92.10.5）1.2=6.98 （左侧有）楼板传：q1=（1.24.2+1.42.0）3.61/4=7.06KN/mq2左=（1.24.2+1.42.0）1.51/2=5.88KN/mq2右=（1.24.2+1.42.0）2.41/4=4.70KN/mq左 =22.34KN/m q右=14.18 KN/mL01传集中力：L01自重：1.31KN/mL01上墙自重：1.2220.122.55=8.08 楼板传L01：（1.24.2+1.42.0）1.5/4=2.94 KN/mp =(1.31+8.08+2.94)1.51/2= 9.25KNRA=1/214.182.42+9.252.4+22.341.2(0.6+2.4)/3.6=39.85KN RB=1.222.34+9.25+14.182.4-RA =30.24KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则30.24-14.18x =0,得x=2.13Mmax=30.242.13-1/214.182.132=32.24 KNMs=M/fcmbh02=32240000/(9.62402602)= 0.207 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.883As=M/sfyho=32240000/0.883300260=468 选用318 As=76326.L06: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m楼板传：q1=（1.24.7+1.42.0）2.11/4=4.43KN/mq2左=（1.24.7+1.42.0）5.11/4=10.76KN/mq2右=（1.24.2+1.42.0）3.61/4=7.06KN/mq左 =17.61KN/m q右=13.91 KN/mL04传集中力：L04自重：2.42KN/m 楼板传L04：（1.24.2+1.42.0）2.91/4+(1.24.7+1.42.0)4.21/4=14.55 KN/mp =(2.42+14.55)2.91/2=24.61KNRA=1/213.910.722+24.610.72+17.610.6(0.3+0.72)/1.32=24.32KN RB=0.617.61+24.61+13.910.72-RA =20.87KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则24.32-17.610.6-24.61-13.91(x-0.6)=0,得x0,则V最小处为x=0.6，此时Mmax= 24.320.6-17.610.60.61/2=11.42 KNMs=M/fcmbh02=11420000/(9.62402602)= 0.073 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.962As=M/sfyho=11420000/0.962300260=152.19 选用216 As=40227LL01: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m楼板传：（1.23.5+1.42.0）1.51/2=5.25KN/mq =7.67KN/mMmax=1/11ql2=1/117.673.92=10.61KNMs=M/fcmbh02=10.61106/(9.62402602)=0.068s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.965As=M/sfyho=10.61106/ (0.965300260) =140.962 选用214 As=30828XL01: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/mLL01传来集中力：p=1/27.673.9=14.96KNMmax=1/2ql2+pl=1/22.421.52+14.961.5=25.16KNMs=M/fcmbh02=25160000/(9.62402602)= 0.162s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.911As=M/sfyho=25160000/0.911300260=353 选用318 As=7632二）、六层C20 HRB335 as=30 1.L01: bh=150250 梁自重：1.2250.150.25+200.020.15+2（0.25-0.1）=1.31KN/m楼板传：（1.24.85+1.42.0）2.91/4=6.25KN/mL06传集中力p1:L06自重：2.42KN/m 楼板传L06：q1=（1.24.2+1.42.0）0.91/2=3.53KN/mq2左=3.53KN/mq2右=（1.24.2+1.42.0）0.861/2+3.53=6.9KN/mp1 =1/26.91.52+3.530.9(0.9/2+1.5)/2.4=5.82KNp2=6.91.5+3.530.9-5.82=7.71 KNq=1.31+6.25=7.56 KN/m p1 =5.82KNRA=1/27.562.92+5.822.0)/2.9=14.98KN RB=7.562.9+5.82-RA =12.76KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则7.56x=12.76,得x=1.69，此时Mmax= 12.761.69-7.561/21.692=10.77 KNMs=M/fcmbh02=10770000/(9.61502102)= 0.170 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.906As=M/sfyho=10770000/0.906300210=188.59 选用314 As=46122.L02: bh=200300 梁自重：1.2250.200.30+200.020.20+2（0.30-0.1）=2.04KN/m楼板传：（1.24.7+1.42.0）（2.9/4+1.2/2）=11.18KN/m由前知，L06传集中力p2=6.91.5+3.530.9-5.82=7.71 KNq=2.04+11.18=13.22 KN/m p1 =7.71KNRA=1/213.222.92+7.712.0)/2.9=24.49KN RB=13.222.9+7.71-RA =21.56KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则13.22x=21.56,得x=1.63，此时Mmax= 21.561.63-13.221/21.632=17.58 KNMs=M/fcmbh02=17580000/(9.62002602)= 0.135 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.927As=M/sfyho=17580000/0.927300210=243.08 选用416 As=80423.L03: bh=150300 梁自重：1.2250.150.3+200.020.15+2（0.3-0.1）=1.57KN/m楼板传：（1.24.85+1.42.0）3.51/4=7.54KN/mL06传集中力p1:L06自重：2.42KN/m 楼板传L06：q1=（1.24.2+1.42.0）0.91/2=3.53KN/mq2左=3.53KN/mq2右=（1.24.2+1.42.0）1.461/2+3.53=9.25KN/mp1 =1/29.251.082+3.530.9(0.9/2+1.08)/1.98=5.18KNp2=9.251.08+3.530.9-5.18=7.99 KNq=1.57+7.54=9.11 KN/m p1 =5.18KNRA=1/29.112.92+5.182.6)/3.5=14.79KN RB=9.113.5+5.18-RA =22.28KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则9.11x=22.28,得x=2.45，此时Mmax= 22.282.45-9.111/22.452=27.24 KNMs=M/fcmbh02=27240000/(9.61502602)= 0.280 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.832As=M/sfyho=27240000/0.832300260=419.86 选用318 As=76324.L04: bh=200300 梁自重：1.2250.200.30+200.020.20+2（0.30-0.1）=2.04KN/m楼板传：（1.24.7+1.42.0）（2.6/4+1.62/2）=12.32KN/m由前知，L06传集中力p2=7.99 KNq=2.04+12.32=14.36 KN/m p2 =7.99KNRA=1/214.363.52+7.992.6)/3.5=31.07KN RB=14.363.5+7.99-RA =27.18KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则14.36x=27.18,得x=1.89，此时Mmax= 27.181.89-14.361/21.892=25.72 KNMs=M/fcmbh02=25720000/(9.62002602)= 0.198 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.888As=M/sfyho=25720000/0.888300260=371.13 选用418 As=101725.L05: bh=240300 同前15层。6.L06: bh=240300 由前知，L06上荷载q2左=3.53KN/mq2右=9.25KN/mRA=3.530.9（0.9/2+1.08）+1/29.251.082)/1.98=5.18KN RB=3.530.9+9.251.08-RA =7.99KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则9.25x=7.99,得x=0.86，此时Mmax= 7.990.86-9.251/20.862=3.45 KNMs=M/fcmbh02=3450000/(9.62002602)= 0.027 s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.987As=M/sfyho=3450000/0.987300260=44.83 选用316 As=60327.L07: bh=240300 按简支梁承受均布荷载计算梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m楼板传：（1.24.7+1.42.0）6.31/4+（1.24.2+1.42.0）2.11/4=17.41KN/mq =19.83KN/mMmax=1/8ql2=1/819.831.322=4.32KNMs=M/fcmbh02=4.32106/(9.62402602)=0.028s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.986As=M/sfyho=3.79 106/ (0.988300260) =56.172 选用214 As=30828.L08: bh=150250 按简支梁承受均布荷载计算梁自重：1.2250.150.25+200.020.15+2（0.25-0.1）=1.31KN/m墙体重：1.2220.12(2.8-0.25)=8.08KN/m楼板传：（1.24.2+1.42.0）2.11/4+（1.24.85+1.42.0）2.11/4=8.64 KN/mq =18.03 KN/mMmax=1/8ql2=1/818.032.12=9.94KNMs=M/fcmbh02=9.94106/(9.61502102)=0.157s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.914As=M/sfyho=9.94 106/ (0.914300210) =172.552 选用214 As=30829LL01: bh=240300 梁自重：1.2250.240.3+200.020.24+2（0.3-0.1）=2.42KN/m楼板传：（1.23.5+1.42.0）1.51/2+(1.24.7+1.42.0)4.2/4=14.11KN/m梁上墙体重：1.2（5.244.22.4-2.91.30.5）4.2=14.55 KN/mq =31.08KN/m梁上集中力：p=1.2250.240.242.4=4.15KNMmax=1/11ql2+pl=1/1131.084.22+4.150.7=52.75KNMs=M/fcmbh02=52.75106/(9.62402602)=0.339s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.784As=M/sfyho=52.75106/ (0.7845300260) =862.572 选用420 As=1256210LL02: bh=240300 同前15层LL01.11XL01: bh=240300 同前15层XL01.五、墙体验算一）.高厚比验算储藏室层砂浆强度等级为M10，=26；一、六层砂浆强度等级为M7.5，=26，其他层砂浆强度等级为M5，=24，根据=H0/h12 取较不利墙体即高度较高、洞口较大的承重墙体计算： 1）储藏室外纵墙 ：=26，1=1.0，C=1+bc/l=1+1.50.24/3.9=1.092=1-0.4bs/s=1-0.41.2/3.9=0.88 H0=0.4 s +0.2H =0.43.9+0.22.19=2.0,H0/h=2.0/0.37=5.411.090.8826=24.94 满足要求。内纵墙：=26，1=1.0，2=1-0.4bs/s=1-0.41.0/3.9=0.897H0=0.4 s +0.2H=0.43.9+0.22.19=2.0m, H0/h =2.0/0.24=8.330.89726=23.33 满足要求。内横墙：=26，1=1.0，2=1 H0=0.4 s +0.2H=0.45.1+0.22.19=2.48m, H0/h =2.48/0.24=10.3326 满足要求。.自承重墙验算h=120mm =26，1=1.44，2=1-0.4bs/s=1-0.40.9/5.1=0.93H0=1.0H=2.19m,H0/h =2.19/0.12=18.251.440.9326=34.82 满足要求。2）一五层外纵墙 ：=24，1=1.0，C=1+bc/l=1+1.50.24/3.9=1.092=1-0.4bs/s=1-0.42.1 /3.9=0.78 H0=0.4 s +0.2H =0.43.9+0.22.8=2.12,H0/h=2.12/0.24=8.831.090.7824=20.40 满足要求。内纵墙：=24，1=1.0，2=1-0.4bs/s=1-0.41.0/3.9=0.897H0=0.4 s +0.2H=0.43.9+0.22.8=2.12m, H0/h =2.0/0.24=8.830.89724=21.53 满足要求。内横墙=24，1=1.0，2=1 H0=0.4 s +0.2H=0.45.1+0.22.8=2.6m, H0/h =2.48/0.24=10.8324 满足要求。.自承重墙验算h=120mm =24，1=1.44，2=1-0.4bs/s=1-0.40.9/2.1=0.83H0=1.0H=2.8m,H0/h =2.8/0.12=23.331.440.8324=28.68 满足要求。3）六层外纵墙 ：=26，1=1.0，C=1+bc/l=1+1.50.24/3.9=1.092=1-0.4bs/s=1-0.42.1/3.9=0.78 H0=0.4 s +0.2H =0.43.9+0.22.25=2.01H0/h=2.01/0.24=8.381.090.7824=20.40 满足要求。二）.墙体受压计算根据屋盖(楼盖)类别及横墙间距,知,该房屋属于刚性方案,且室外地坪以上须考虑风荷载作用.一层以上墙体的计算截面和砌体的抗压强度相同，外纵墙受力较为不利,故分别验算一层及地下室外墙墙体.1.一层1)计算单元:根据梁板布置及开门窗洞口情况,取/为计算单元2)控制截面:取三个控制截面: 墙上部圈梁底下截面-; 墙下部圈梁底稍上截面-; 在风荷载作用下弯矩最大截面-3)荷载计算:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.9=6.34 KN/m顶层墙自重: (5.243.92.25-2.11.80.5)3.9=11.30KN/m三六层楼面传: (4.2+2.0)1/43.94=24.18 KN/m二六层墙体自重： (5.242.83.9-2.11.80.5)3.95=70.94 KN/m二层楼面传: (4.2+2.0)1/43.9=6.05 KN/m一层墙体自重: (5.242.83.9-2.11.80.5)3.9=14.19KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合：屋面传来： (1.26.0+1.40.5)1/43.9=7.70 KN/m顶层墙自重: 1.2(5.243.92.25-2.11.80.5)3.9=13.57 KN/m三六层楼面传: (1.24.2+1.42.0)1/43.95=30.58KN/m二六层墙体自重： 1.2 (5.242.83.9-2.11.80.5)3.95=85.12 KN/m 二层楼面传: (1.24.2+1.42.0)1/43.9=7.64KN/m一层墙体自重: 1.2(5.242.83.9-2.11.80.5)3.9=17.02KN/m4)内力计算及截面受压承载力验算a. -截面:a0=10(hc/f)1/2=10(120/1.69)1/2=84.27el=240/2-0.484.27=86.29mmMk=6.050.086+0.56=1.08Nk=112.76+6.05=118.81e= Mk/ Nk=1.08/118.81=0.010计算如下:层次截面荷载标准值Nk(KN)MW(KNm)MK(KNm)e(mm)e/hfA(KN)荷载设计值(KN)一层-上层传来楼面荷载112.766.050.566.050.086=0.52100.0428.330.73296.09144.61-上层传来墙重112.767.250.560.2670.0288.330.76309.39153.12-上面传来本层墙重118.8114.190.56040.0178.330.80326.10161.632.地下室1）地下室外墙地面以上部分受风荷载作用，以下部分受土侧压力作用，较其他部分不利，故取外墙取/为计算单元。因为d/D=370/600=0.60.7,则下端支座为基础底面水平处，并应考虑弹性嵌固弯矩。2）荷载计算按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来： (6.0+0.5)1/43.9=6.34 KN/m顶层墙自重: (5.243.92.25-2.11.80.5)3.9=11.30KN/m一六层楼面传: (4.2+2.0)1/43.96=36.27 KN/m一六层墙体自重： (5.242.83.9-2.11.80.5)3.96=85.13 KN/m储藏室楼面传: (4.2+2.0)1/43.9=6.05 KN/m地下室墙体自重： (7.623.393.9-2.10.40.5)3.9=25.72KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合：屋面传来： (1.26.0+1.40.5)1/43.9=7.70 KN/m顶层墙自重: 1.2(5.243.92.25-2.11.80.5)3.9=13.57 KN/m一六层楼面传: (1.24.2+1.42.0)1/43.96=45.86KN/m一六层墙体自重： 1.2 (5.242.83.9-2.11.80.5)3.96=102.14 KN/m 储藏室楼面传: (1.24.2+1.42.0)1/43.9=7.64 KN/m地下室墙体自重： 1.2(7.623.393.9-2.10.40.5)3.9=30.87KN/m（1） 第一层墙体传来的轴向力标准值NK=139.04KN/m;设计值169.27KN/m,偏心矩e0=65mm（2） 第一层地面传来的轴向力标准值Nlk=6.05KN/m,设计值Nl=7.64KN/m,有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10(100/1.89)1/2=72.74el=240/2-0.472.74=90.90mm（3） 墙体自重标准值7.62KN/m；设计值9.14KN/m （4） 土的侧压力室外地面活荷载对墙体产生的侧压力qsk,从地面到基础均匀分布。土压力系数由墙背直立（=90），填土面水平（=0），墙背光滑（=0），混凝土采用C25，填土内摩擦角=40，c=0,=18KN/M3,基底摩擦系数=0.40，及公式ka=sin(+)/sin2sin2(+-)kqsin(+)sin(-)+sin(+)sin(-)+2sincoscos(+-)-2(kqsin(+)sin(-)+ sincos)( kqsin(-)sin(+)+ sincos)1/2Kq=1+2qsincos/hsin(+)=2c/h知，=0Kq=1+210sin90cos0/186.3sin90=1+0.18=1.18ka=sin90/sin290sin2(90+0-30-0)1.18sin90sin90+sin(30+0)sin(30-0)+20sincoscos(+-)-2(1.18sin90sin(30-0)+ 0sincos)( 1.18sin(90-0)sin(30+0)+ 0sincos)1/2=1.331.18（1+0.50.5）-21.180.5（1.180.5） 1/2=0.39室外地面荷载取10 KN/m2当量土层厚度为H=10/18=0.56m产生的侧压力标准值qpk= kah =0.39180.56=3.93KN/m；设计值qp=1.43.93=5.50KN/m土的侧压力qsk,呈三角形分布，土层厚度H=2.39m，基础底面处侧压力标准值qsk= kah=0.39182.39=16.78KN/m设计值qs=1.216.78=20.13 KN/m内力计算（1） 考虑基础对墙体的嵌固弯矩在土侧压力和室内地面荷载作用下，墙体下部支承处的固端弯矩标准值MOK=MB1+MB2=-qb2(2-)2/8-qb2(4-3+32/5)/24 =-3.932.392(2-2.39/3.39)2/8-16.782.3924-32.39/3.39+3(2.39/3.39)2/5/24 =-4.71-8.72=-13.43KNM基底的弹性嵌固弯矩标准值Mk= MOK /1+3E (d/D)3/CH=-13.43/1+316001.890.810000.623/(1000003.39)=-2.20 KNM(2)跨中最大弯矩截面的位置和最大弯矩值。设剪力为0点距A点的距离为y均布荷载qpk引起的支座反力RA=qb2/2l=3.932.392/23.39=3.31KNRB=qb(2-)/2=3.932.39(2-2.39/3.39)/2=6.08KN三角形荷载qsk引起的支座反力RA=qb2/6l=16.782.392/63.39=4.71KNRB=qb(3-)/6=16.782.39(3-2.39/3.39)/6=15.34KNA点弯矩MK=-NK e0+Nlk el=139.040.065-6.050.091=-8.49 KNMRA=-8.49/3.39=-2.50KNRB=8.49/3.39=2.50 KNB点弯矩MK=-2.20 KNMRA=-2.20/3.39=-0.65 KNRB=2.20/3.39=0.65 KN全部作用时RA=3.31+4.71-2.50-0.65=4.87 KNRB=6.08+15.34+2.50+0.65=24.57KN令V=0即4.87-3.93（y-1.0）-16.78(y-1.0)2/(22.39)=0解得y=1.74m最大弯矩Mmax=4.871.74-1/23.93(1.74-1.0)2-16.78(1.74-1.0)3/(62.39)+8.49=15.41 KNM3.轴向力值-截面： NK=139.04+6.05=145.09KN/m;设计值 N=169.27+7.64=176.91KN/m-截面：NK=139.04+6.05+7.621.74=158.35KN/m;设计值 N=169.27+7.64+1.27.621.74=192.82KN/m-截面：NK=139.04+6.05+7.62（3.39-0.3）=168.64KN/m;设计值 N=169.27+7.64+1.27.62（3.39-0.3）=205.16KN/m4.承载力验算横墙间距3.6墙高3.39米，HS2S,H0=0.4S+0.2H=0.43.6+0.23.39=2.12m高厚比=H0/d=2.12/0.37=5.72N246.39N483.83N结论：墙体受压验算满足要求。三）.砌体局部受压计算取结构局部受压较薄弱处计算。/+：1）梁直接搁置在砌体上梁的有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10250/（1.890.80）=128.6a=120mm 取a0=120局部受压面积Al=a0b=120150=180002局部受压的计算面积：A0=（120+120+240）240=1152002Al / A0 =115200/18000=6.43上部荷载的折减系数=0，砌体局部抗压强度提高系数由式=1+0.35（A0 /Al 1）有=1+0.35（A0 /Al 1）=1+0.35（6.41）=1.812.5梁端支承处砌体的局部受压承载力由式Alf=0.71.81180001.89=43.10N梁端支承压力设计值Nl由前可知Nl=（1.31+8.08）1.5/2+（1.24.2+1.42.0）1.5/41.5/22+（1.24.2+1.42.0）3.6/4(0.12+0.12+0.24)=7.04+4.41+3.39=14.84KN20030N符合设计要求。七.雨蓬计算:（一）雨蓬板h=100 HPB235 C25砼 as=251.荷载统计：(1)均布恒载：防水砂浆20厚 200.02=0.4 KN/ 100厚砼板 250.10=2.5KN/20厚水泥砂浆 200.02=0.4 KN/合计 gk=3.3 KN/(2)板端集中恒载：p=250.20.1+200.02(0.3+0.2+0.1)=0.74 KN/m(3)均布活荷载 qk=0.5 KN/(4)施工或检修活载 pk=1.0 KN/2.内力计算及配筋取1米板宽计算M1max=1.23.3(1.0+0.24/2)2/2+1.20.74(1.0+0.24/2)+1.40.5(1.0+0.24/2)2/2=3.92 KNMM2max=1.23.3(1.0+0.24/2)2/2+1.20.74(1.0+0.24/2)+1.41.0(1.0+0.24/2)=5.05KNMV1max=1.23.31.0+0.74+1.40.51.0=5.4KNV2max=1.23.31.0+0.74+1.0=5.7KN则取M2max=5.05 KNM， V2max=5.7KNH0=100-25-5=70 s=M/fcmbh02=5.05106/(9.61000702)=0.107s=(1+(1-2s )1/2 )/2=0.943As=M/sfyho=5.05 106/ (0.94336070) =212.49 选用8200 As=2512斜截面：由V0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv/s，知Asv/s=(V-0.7ftbh0)/1.25fyvh0=(5700-0.71.10100070)/1.2521070 V1= Vmax故满足要求。 (三)雨蓬的抗倾覆验算1.荷载计算传给雨蓬梁均布恒载标准值、设计值梁上墙传来 （5.242.11.5-1.51.50.5）1.5=10.25 KN/m g1= 1.210.25=12.30 KN/m梁自重 250.240.5+200.02（0.5+0.4）=3.36 KN/m g2= 1.23.36=4.03 KN/m楼梯板传来恒、活载标