电力系统课程设计.doc

目录一、方案的初选1二、确定电力网的最佳结线方案 41、方案的总投资 4方案一总投资 4方案一线路的总投资 4方案一变压器的总投资 6方案一的投资7方案二总投资 8方案二线路的总投资 8方案二变压器的总投资 11方案二的投资 122、方案的总年运行费 12方案一的总年运行费12方案一系统设备的运行维护管理费、小修费、折旧费12方案一系统的电能损耗费12方案一的年运行费13方案二的总年运行费13方案二系统设备的运行维护管理费、小修费、折旧费13方案二系统的电能损耗费14方案二的年运行费153、确定最佳方案： 15三、最佳方案的潮流计算 161、丰水期最大负荷 16左边环网潮流计算16求初步功率分布18求最终功率分布18求各点电压19右边开式网潮流计算202、丰水期最小负荷 20左边环网潮流计算20 求初步功率分布 24求最终功率分布 25求各点电压26右边开式网潮流计算26四、无功功率平衡及调压计算 291、无功平衡计算 29丰水期最大负荷29丰水期最大负荷292、调压计算 30#1号变电所调压计算30#2号变电所调压计算：31五、潮流分布图 33六、设计心得 34七、参考资料 34一、 方案的初选： 分析原始资料，考虑可能的网络连接方式，淘汰显然不合理的方案：首先根据电力系统的供电可靠性；其次可通过满足备用情况的线路长度、高压断路器的数量及调度灵活性等指标来取舍，最后经过比较选出2个方案。图 1L144.7240267.0853.8564.032418.39图 2L244.74082.4667.0853.8564.032416.15 图 3L382.464044.767.0894.8753.8564.03446.99 图 4L444.7240253.85264.032+67.08472.24图 5L544.74067.0853.8564.03269.66图 6L644.74053.8564.03+80.62202.58从可靠性比较图1、2、3、4较高，从经济性比较图1、2、5、6比较高，因此，综合可靠性与经济性比较，初步选图为图1、2二、确定电力网的最佳结线方案：针对网络方案初选结果的2个方案，分别计算它们的一次性总投资和年运行费，采用偿还年限法进行经济比较，最后确定其中之一为最佳结线方案。1 方案的总投资： 方案一的总投资：方案一图方案一线路的总投资： 确定方案一线路的电压等级P1=100 MW Q1=61.79 MvarP2=60 MW Q2=37.18 MvarP3=70 MW Q3=43.38 MvarP4=40 MW Q4=24.79 MvarSB4 =P4+jQ4 =(40+j24.79)MVACOSB4=0.85SB1 =SB+SB4 =-98-j60.73+40+j24.79 =(-58-j35.94) MVA COSB1=0.85SA1 =SB1+S1 =-58-j35.94+100+j61.97=(42+j26.03) MVACOSA1=0.85SA2= P2+jQ2 =(60+j37.18)MVACOSA2=0.85SA3 = P3+jQ3 =(70+j43.38)MVACOSB4=0.85PB4= P460 MW24 MWPB1= PB P4（-98+40）MW-58 MWPA1= P1PB1（100-58）MW42 MWPA2= P260=6060MW36MWPA3= P360=7060MW42MW 根据各级电压架空线路与输送容量、输送距离的关系，方案一各线路电压等级均采用110KV。按经济电流密度法确定方案一导线的型号SPmax/（3U*COS*Jec） Jec=1.15A/mm2SLB1 =58103/（31100.851.15）311.43 mm2导线的型号为 LGJ400SLB4 =24103/（31100.851.15）128.87 mm2导线的型号为 LGJ150SLA1 =42103/（31100.851.15）225.52 mm2导线的型号为 LGJ240SLA2 =36103/（31100.851.15）193.30 mm2导线的型号为 LGJ210SLA3 =42103/（31100.851.15）225.52 mm2导线的型号为 LGJ240按电晕校验导线截面积 电晕现象往往是限制导线截面积不能过小的主要原因，对于110KV线路导线截面积不能小于50 mm2 ，而220KV线路导线截面积不能小于240 mm2。按发热校校验导线截面积 导线型号初选之后，尚需根据可能出现的最严峻的正常运行方式和事故运行方式进行发热校验。导线的发热校验，其方法是长期允许载流量与实际可能的工作电流量的校核。按机械强度校验导线截面积为保证架空导线具有必要的安全机械强度，对于跨越铁路、通航河流、公路、通信线路以及居民区的电力线路，其导线截面积不小于35 mm2;通过其他地区的允许最小面积为：35KV及以上线路为25 mm2，35KV以下线路为16 mm2。 经过校验，各线路的导线型号均合格。计算方案一线路投资线路长度导线型号外径r(mm)电压等级（KV）R0（/Km）X0（/Km）bo(10-6s/Km)价格（万元/Km）B464.032LGJ-15016.67110KV0.1980.4172.7340B153.85LGJ40028110KV0.072360.3852.9746.26A167.08LGJ24021.66110KV0.12090.4012.8420A2402LGJ-21019.98110KV0.1380.4062.8150A344.72LGJ-24021.66110KV0.12090.4012.8455.07方案一线路总投资： 64.031.74053.8546.26+67.0820401.750+44.71.755.0715772（万元）方案一变压器的总投资：选方案一变压器的台数和型号T11 T12100/0.857010382353 KVA 变压器的型号为SPF790000/110T21 T2260/0.857010349412 KVA 变压器的型号为SPF750000/110T31 T3270/0.857010357647 KVA 变压器的型号为SPF763000/110T41 T4240/0.857010332941 KVA 变压器的型号为SPF740000/110变压器型号额定容量（KVA）空载损耗（KW）负载损耗（KW）空载电流（）阻抗电压（）价格（万元）SF740000/1104000046.01740.810.5140.99SFP750000/11050000552160.710.5167.55SFP763000/110630000652600.610.5198.7SFP790000/11090000853400.610.5300计算方案一变压器投资方案一变压器总投资：140.992+167.552+198.72+30021614.48（万元）方案一的投资：Z1157721614.4817386.48（万元）方案二的总投资：方案二图方案二线路的总投资： 确定方案二线路的电压等级P1=100 MW Q1=61.79 MvarP2=60 MW Q2=37.18 MvarP3=70 MW Q3=43.38 MvarP4=45 MW Q4=24.79 MvarSB4 =P4+jQ4 =(40+j24.79)MVACOSB4=0.85SB1 =SB+SB4 =-98-j60.73+40+j24.79=(-58-j35.94) MVA COSB1=0.85SA1 =SB1+S1 =-58-j35.94+100+j61.97=(42+j26.03) MVA COSA1=0.85从电源A处拆开网络， 如下图所示。这是两端电源电压相等的两端供电网。SA2= P2（L23 LA3 ）P3 LA3 /(LA2 L23 LA3)jQ2（L23 LA3 ）Q3 LA3 /(LA2 L23 LA3) =60（44.7+82.46）7044.7/（80.46+40+44.7）j37.18（44.7+82.46） 43.3844.7/（80.46+40+44.7） （64.36j39.88）MVA COSA2=0.85SA3= P3（L23 LA2）P2 LA2 /(LA2 L23 LA3)jQ3（L23 LA2 ）Q2 LA2 /(LA2 L23 LA3) =70（40+82.46）6040/（80.46+40+44.7）j43.38（40+82.46）37.1840/（80.46+40+44.7） （65.64j40.56）MVACOSA3=0.85S23 = SA2S2 =64.36+j39.88-60-j37.18=(4.36+j2.7) MVACOS23=0.85PB1= PB P4（-98+40）MW-58 MWPB4= P460 MW24 MWPA1= P1PB1（100-58）MW42 MWPA2= 64.36MWPA3= 65.64MWP234.36MW 根据各级电压架空线路与输送容量、输送距离的关系，各线路电压等级均采用110KV。按经济电流密度法确定方案二导线的型号SPmax/（3UCOSJec） Jec=1.15A/mm2SLB1 =58103/（31100.851.15）311.43 mm2导线的型号为 LGJ400SLB4 =24103/（31100.851.15）128.87 mm2导线的型号为 LGJ150SLA1 =42103/（31100.851.15）225.52 mm2导线的型号为 LGJ240SLA2 =36103/（31100.851.15）193.30 mm2导线的型号为 LGJ400SLA3 =42103/（31100.851.15）225.52 mm2导线的型号为 LGJ400SL23 =4.36103/（31100.851.15）23.41 mm2导线的型号为 LGJ25按电晕校验导线截面积 电晕现象往往是限制导线截面积不能过小的主要原因，对于110KV线路导线截面积不能小于50 mm2 ，而220KV线路导线截面积不能小于240 mm2。按发热校校验导线截面积 导线型号初选之后，尚需根据可能出现的最严峻的正常运行方式和事故运行方式进行发热校验。导线的发热校验，其方法是长期允许载流量与实际可能的工作电流量的校核。按机械强度校验导线截面积为保证架空导线具有必要的安全机械强度，对于跨越铁路、通航河流、公路、通信线路以及居民区的电力线路，其导线截面积不小于35 mm2;通过其他地区的允许最小面积为：35KV及以上线路为25 mm2，35KV以下线路为16 mm2。经过校验，SL23的导线型号改为LGJ50，其余线路的导线型号均合格。计算方案二线路投资线路长度导线型号电压等级（KV）外径r(mm)R0（/Km）X0（/Km）bo(10-6s/Km)价格（万元/Km）B464.032LGJ-150110KV16.670.1980.4172.7340B153.85LGJ400110KV280.072360.3852.9746.26A167.08LGJ240110KV21.660.12090.4012.8420A240LGJ-400110KV280.072360.3852.9746.26A344.7LGJ-400110KV280.072360.3852.9746.262382.47LGJ50110KV11.60.56920.4402.586方案二线路总投资：64.031.74053.8546.26+67.08204046.26+44.746.2682.46612600万元方案二变压器的总投资：选方案二变压器的台数和型号T11 T12100/0.857010382353 KVA 变压器的型号为SPF790000/110T21 T2260/0.857010349412 KVA 变压器的型号为SPF750000/110T31 T3270/0.857010357647 KVA 变压器的型号为SPF763000/110T41 T4240/0.857010332941 KVA 变压器的型号为SPF740000/110变压器型号额定容量（KVA）空载损耗（KW）负载损耗（KW）空载电流（）阻抗电压（）价格（万元）SF740000/1104000046.01740.810.5140.99SFP750000/11050000552160.710.5167.55SFP763000/110630000652600.610.5198.7SFP790000/11090000853400.610.5300计算方案二变压器投资方案二变压器总投资：140.992+167.552+198.72+30021614.48（万元）方案二的投资：Z2 126001614.4814214.48（万元）2 方案的总年运行费：方案一的总年运行费：（1） 方案一系统设备的运行维护管理费、小修费、折旧费 线路取7% 1577271104（万元） 变压器取13% 1614.4813209.88（万元）（2） 方案一系统的电能损耗费 按最大负荷损耗时间法计算电能损耗当最大负荷利用小时Tmax=5000（h/年），功率因数COS0.85时，最大负荷损耗时间3500（h/年）线路损耗WLP2max*R*103/（U2*COS2） WLB44020.19864.030.53500103/（11020.852） 4060537 Kwh WLB15820.0723653.853500103/（11020.852）5247894 Kwh WLA14220.120967.083500103/（11020.852）5727469 Kwh WLA26020.13840*0.53500103/（11020.852）3977923 Kwh WLA37020.120944.7*0.53500103/（11020.852）5300840 KwhWLWL24314663 Kwh变压器损耗WT1/n*(Smax/S)2Psmax *+nPo*TWT11/2(100103/0.85/90000)23403500+2858760 2505903 KwhWT21/2(60103/0.85/50000)22163500+2558760 1716984 KwhWT31/2(70103/0.85/63000)22603500+2658760 1916279 KwhWT41/2(40103/0.85/40000)21743500+2468760 1227373 KwhWTWT7366539 KwhW=WT+WL=31681202 Kwh 计算方案一费用（电价取为0.5元/度）方案一系统的电能损耗费： 316812020.51584.06（万元）方案一的年运行费F1 1104209.881584.062897.94（万元）方案二的总年运行费：（1）方案二系统设备的运行维护管理费、小修费、折旧费 线路取7% 126007882 （万元） 变压器取13% 1614.4813209.88（万元）（2）方案二系统的电能损耗费按最大负荷损耗时间法计算电能损耗当最大负荷利用小时Tmax=5000（h/年），功率因数COS0.85时，最大负荷损耗时间3500（h/年）线路损耗WLP2max*R*103/（U2*COS2） WLB44020.19864.030.53500103/（11020.852） 4060537 Kwh WLB15820.0723653.853500103/（11020.852）5247894 Kwh WLA14220.120967.083500103/（11020.852）5727469 Kwh WLA264.3620.07236403500103/（11020.852）4799936 Kwh WLA365.6420.0723644.73500103/（11020.852）5579407 Kwh WL234.3620.569282.473500103/（11020.852）357255 KwhWLWL20045029Kwh变压器损耗WT1/n*(Smax/S)2Psmax *+nPo*TWT11/2(100103/0.85/90000)23403500+2858760 2505903 KwhWT21/2(60103/0.85/50000)22163500+2558760 1716984 KwhWT31/2(70103/0.85/63000)22603500+2658760 1916279 KwhWT41/2(40103/0.85/40000)21743500+2468760 1227373 KwhWTWT7366539 KwhW =WT+WL=27411568 Kwh 计算方案二费用（电价取为0.5元/度）方案二系统的电能损耗费： 274115680.51370.58（万元）方案二的年运行费F2 882209.881370.582462.5（万元）3 确定最佳方案：方案1的投资17386.48（万元）；方案2的投资14214.48（万元）；方案1的年运行费2897.94（万元/年）；方案2的年运行费2462.5（万元/年）。方案二的投资小，运行费用低，故方案二为最佳方案。三、最佳方案的潮流计算：ZA1*=0.120967.08-j0.40167.088.11- j26.9 ()ZA2*=0.0723640-j0.385402.9- j15.4 ()ZA3*=0.0723644.7-j0.38544.73.23- j17.21 ()Z23*=0.569282.47-j0.4482.4746.94- j36.29 ()ZB1*=0.0723653.85-j0.38553.853.9- j20.73 ()ZB4*=0.19864.030.5-j0.41764.030.56.34- j13.35BB42.7310-664.0323.510-4(s)BB12.9710-653.851.610-4(s)BA12.8410-667.081.910-4(s)1、丰水期最大负荷：左边环网潮流计算：S1max= P1max+j Q1max100+j61.79 MVAS2max= P2max+j Q2max60+j37.18 MVAS3max= P3max+j Q3max70+j43.38 MVAS4max= P4max+j Q4max40+j24.79 MVASB(-98-j60.73）MVAST1=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S1max/SN)2 =1/2(0.34+j10.5/10090)( 117.55/90)2(0.29 + j8.06) MVAST2=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S2max/SN)2 =1/2(0.216+j10.5/10050)( 70.59/50)2(0.22 + j5.23) MVAST3=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S3max/SN)2 =1/2(0.26+j10.5/10063)( 82.35/63)2(0.22 + j5.65) MVAST4=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S4max/SN)2 =1/2(0.174+j10.5/10040)( 51.38/40)2 (0.14+j3.46) MVASo1=2*Po+jIo%/100*2SN=20.085+j0.6/100290 (0.17 +j1.08) MVASo2=2*Po+jIo%/100*2SN=20.055+j0.7/100250 (0.11 +j0.7) MVASo3=2*Po+jIo%/100*2SN=20.065+j0.6/100263 (0.13 +j0.76) MVASo4=2*Po+jIo%/100*2SN=20.046+j0.8/100240 (0.09 +j0.64) MVA（1）求初步功率分布从电源A处拆开网络， 如下图所示。这是两端电源电压相等的两端供电网。S2= S2max+ST2+So260.33+j43.11 MVAS3= S3max+ST3+So370.35+j49.79 MVASA2= S2（Z23* ZA3* ）S3 ZA3* /( ZA3*Z23* ZA2*)=(60.33+j43.11)（46.94- j36.29+3.23- j17.21）(70.35+j49.79)(3.23- j17.21)/（3.23- j17.21+46.94- j36.29+2.9- j15.4）（64.29j43.62）MVASA3= S3（Z23* ZA2* ）S2 ZA2* /( ZA3*Z23* ZA2*)=(70.35+j49.79)（46.94- j36.29+2.9- j15.4）(60.33+j43.11)(2.9- j15.4)/（3.23- j17.21+46.94- j36.29+2.9- j15.4）（66.39j49.28）MVAS23= SA2-S264.29j43.62-60.33-j43.11(3.96j0.51）MVAS23+SA3= S3 ,故3点为功率分点。（2）求最终功率分布SA3（PA32+QA32）/UN2*（RA3+jXA3）（66.392+49.282）/1102*（3.23+j17.21）(1.82j9.72）MVASA3，SA3+SA31.82j9.72+66.39j49.28(68.21j59）MVAS23（P232+Q232）/UN2*（R23+jX23）（3.962+0.512）/1102*（46.94+j36.29）(0.06j0.05）MVAS23，S23+S230.06j0.05+3.96j0.51(4.02j0.56）MVASA2， S23，+S24.02j0.56+60.33+j43.11 (64.35j43.67）MVASA2（PA2，2+QA2，2）/UN2*（RA2+jXA2）（64.352+43.672）/1102*（2.9+j15.4）(1.45j7.7）MVASA2，SA2+ SA2，1.45j7.7+64.35j43.67 (65.8j51.37）MVA（3）求各点电压UA 116kvUA3=（PA3，RA3+QA3，XA3）/UA=（68.213.23+5917.21）/11610.65 kvU3 UA-UA3 116-10.65105.35 kv3点的电压偏移百分数： (U3-UN)/UN*100%=(105.35-110)/110100%-4.2UA2=（PA2，RA2+QA2，XA2）/UA=（65.82.9+51.3715.4）/1168.46 kvU2 UA-UA2 116-8.46107.54 kv2点的电压偏移百分数： (U2-UN)/UN*100%=(107.54-110)/110100%-2.2右边开式网潮流计算：S1= S1max+ST1+So1100.46+j70.93 MVAS4= S4max+ST4+So440.23+j28.29 MVAQB4- BB4 UN2-3.510-4 1102-4.24 MvarQB1- BB1 UN2-1.610-4 1102-1.94 MvarQA1- BA1 UN2-1.910-4 1102-2.3 MvarSB4，S4 + QB4/240.23+j28.29-j4.24/2(40.23j26.17）MVASB4（PB4，2+QB4，2）/UN2*（RB4+jXB4）（40.232+26.172）/1102*（6.34+j13.35）(1.21j2.54）MVASB4，SB4，+SB440.23j26.17+1.21j2.54(41.44j28.71）MVASB1，SB4，+SB+ QB1/2+ QB4/241.44j28.71-98-j60.73-j1.94/2-j4.24/2(-56.56-j35.11）MVASB1（PB1，2+QB1，2）/UN2*（RB1+jXB1）（56.562+35.112）/1102*（3.9+j20.73）(1.43j7.6）MVASB1，SB1，+SB1-56.55-j34.75+1.43j7.6 (-55.12-j27.15）MVASA1，SB1，+S1+ QB1/2+ QA1/2-55.12-j27.15+100.46+j70.93-j1.94/2-j2.3/2(45.34+j41.66）MVASA1（PA1，2+QA1，2）/UN2*（RA1+jXA1）（45.342+41.662）/1102*（8.11+j26.9）(2.54j8.43）MVASA1，SA1，+SA144.88+j32.52+2.54j8.43 (47.42+j40.95）MVASA1SA1，+ QA1/247.42+j40.95-j2.3/2(47.42+j39.8）MVART1=1/2*PS UN2/ SN2=1/20.341102/9020.25()XT1=1/2*US%/100* UN2/ SN=1/20.1051102/907.06()RT4=1/2*PS UN2/ SN2=1/20.1741102/4020.66()XT4=1/2*US%/100* UN2/ SN=1/20.1051102/4015.88()UA 116kvUA1=（PA1，RA1+QA1，XA1）/UA=（47.428.11+40.9526.9）/11612.81kvU1 UA-UA1 116-12.81103.19kv1点的电压偏移百分数： (U1-UN)/UN*100%=(103.87-110)/110100%-5.6UB1=PB1，（RB1+RT1）+QB1，（XB1+ XT1）/U1=-55.12（3.90.25）-27.15（20.73+7.06）/103.19-9.53 kvUB U1-UB1 103.87-(-9.53)113.4kvB点的电压偏移百分数： (UB-UN)/UN*100%=(113.4-110)/110100%3.1UB4=PB4，（RB4+RT4）+QB4，（XB4+ XT4）/UB=41.44（6.34+0.66）+28.71（13.35+15.88）/113.49.96kvU4 UB-UB4113.34-9.96103.38 kv4点的电压偏移百分数： (U4-UN)/UN*100%=(103.38-110)/110100%-61、丰水期最小负荷：左边环网潮流计算：S1min= P1min+j Q1min70+j43.38 MVAS2min= P2min+j Q2min40+j24.79 MVAS3min= P3min+j Q3min45+j27.89 MVAS4min= P4min+j Q4min30+j18.59 MVASB(-98-j60.73）MVAST1=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S1min/SN)2 =1/2(0.34+j10.5/10090)( 82.35/90)2(0.14 + j3.96) MVAST2=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S2min/SN)2 =1/2(0.216+j10.5/10050)( 47.06/50)2(0.1 + j2.33) MVAST3=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S3min/SN)2 =1/2(0.26+j10.5/10063)( 52.94/63)2(0.1+j2.34) MVAST4=1/2*(PS+jUS%/100*SN)( S4min/SN)2 =1/2(0.174+j10.5/10040)( 35.29/40)2 (0.07+j1.63) MVASo1=2*Po+jIo%/100*2SN=20.085+j0.6/100290 (0.17 +j1.08) MVASo2=2*Po+jIo%/100*2SN=20.055+j0.7/100250 (0.11 +j0.7) MVASo3=2*Po+jIo%/100*2SN=20.065+j0.6/100263 (0.13+j0.76) MVASo4=2*Po+jIo%/100*2SN=20.046+j0.8/100240 (0.09 +j0.64) MVA（1）求初步功率分布从电源A处拆开网络， 如下图所示。这是两端电源电压相等的两端供电网。S2= S2min+ST2+So240.21+j27.82 MVAS3= S3min+ST3+So330.23+j21.69 MVASA2= S2（Z23* ZA3* ）S3 ZA3* /( ZA3*Z23* ZA2*)=(40.21+j27.82)（46.94- j36.29+3.23- j17.21）(30.23+j21.69)(3.23- j17.21)/（3.23- j17.21+46.94- j36.29+2.9- j15.4）（38.89j27.76）MVASA3= S3（Z23* ZA2* ）S2 ZA2* /( ZA3*Z23* ZA2*)=(30.23+j21.69)（46.94- j36.29+2.9- j15.4）(40.21+j27.82)(2.9- j15.4)/（3.23- j17.21+46.94- j36.29+2.9- j15.4）（33.56j21.99）MVAS32= SA3-S364.29j43.62-60.33-j43.11(3.33j0.3）MVAS32+SA2= S3 ,故2点为功率分点。（2）求最终功率分布SA2（PA22+QA22）/UN2*（RA2+jXA2）（38.892+27.762）/1102*（2.9+j15.4）(0.55j2.9）MVASA2，SA2+SA20.55j2.9+38.89j27.76 (39.44j30.66）MVAS32（P322+Q322）/UN2*（R23+jX23）（3.332+0.32）/1102*（46.94+j36.29）(0.04j0.03）MVAS32，S32+S320.04j0.03+3.33j0.3(3.37j0.33）MVASA3， S32，+S33.37j0.33+30.23+j21.69 (33.6j22.02）MVASA3（PA3，2+QA3，2）/UN2*（RA3+jXA3）（33.62+22.022）/1102*（3.23+j17.21）(0.43j2.3）MVASA3，SA3+ SA3，0.43j2.3+33.6j22.02(34.03j24.32）MVA（3）求各点电压UA 120kvUA3=（PA3，RA3+QA3，XA3）/UA=（34.033.23+24.3217.21）/1204.4 kvU3 UA-UA3 120-4.4115.6 kv3点的电压偏移百分数： (U3-UN)/UN*100%=(115.6-110)/110100%5.1UA2=（PA2，RA2+QA2，XA2）/UA=（39.442.9+30.6615.4）/1204.89 kvU2 UA-UA2 120-4.89115.11 kv2点的电压偏移百分数： (U2-UN)/UN*100%=(115.11-110)/110100%4.7右边开式网潮流计算：S1= S1min+ST1+So173.31+j48.42 MVAS4= S4min+ST4+So430.16+j20.86 MVAQB4- BB4 UN2-3.510-4 1102-4.24 MvarQB1- BB1 UN2-1.610-4 1102-1.94 MvarQA1- BA1 UN2-1.910-4 1102-2.3 MvarSB4，S4+ QB4/230.16+j20.86-j4.24/2(30.16j18.74）MVASB4（PB4，2+QB4，2）/UN2*（RB4+jXB4）（30.162+18.742）/1102*（6.34+j13.35）(0.66j1.39）MVASB4，SB4，+SB430.16j18.74+0.66j1.39(30.82j20.13）MVASB1，SB4，+SB+ QB1/2+ QB4/230.82j20.13-98-j60.73-j1.94/2-j4.24/2 (-67.18-j43. 69）MVASB1（PB1，2+QB1，2）/UN2*（RB1+jXB1）（67.182+43.692）/1102*（3.9+j20.73）(2.07j11）MVASB1，SB1，+SB1-66.18-j43.69+2.07j11 (-64.11-j32.69）MVASA1，SB1，+S1+ QB1/2+ QA1/2-64.11-j32.69+73.31+j48.42-j1.94/2-j2.3/2 (9.2+j13.61）MVASA1（PA1，2+QA1，2）/UN2*（RA1+jXA1）（9.22+13.612）/1102*（8.11+j26.9）(0.18j0.6）MVASA1，SA1，+SA135.89+j26.98+0.18j0.6 (36.07+j27.58）MVASA1SA1，+ QA1/236.07+j27.58-j2.3/2(36.07+j26.43）MVART1=1/2*PS UN2/ SN2=1/20.341102/9020.25()XT1=1/2*US%/100* UN2/ SN=1/20.1051102/907.06()RT4=1/2*PS UN2/ SN2=1/20.1741102/4020.66()XT4=1/2*US%/100* UN2/ SN=1/20.1051102/4015.88()UA 120kvUA1=（PA1，RA1+QA1，XA1）/UA=（36.078.11+27.5826.9）/1208.62kvU1 UA-UA1 120-8.62111.38kv1点的电压偏移百分数： (U1-UN)/UN*100%=(111.38-110)/110100%1.3UB1=PB1，（RB1+RT1）+QB1，（XB1+ XT1）/U1=-64