资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共76页)
编号：34577198
类型：共享资源
大小：2.28MB
格式：ZIP
上传时间：2019-12-20
上传人：遗****
认证信息
个人认证
刘**（实名认证）
湖北
IP属地：湖北
25
积分
- 关 键 词：
-
体育馆
建筑
- 资源描述：
-
体育馆建筑,体育馆,建筑
- 内容简介：
-
绪论体育建筑是随着社会生产力的发展和体育运动的发展而发展起来的，并逐渐形成了自己的建筑特点和理念。体育运动可以追溯至古希腊。古希腊时期的体育运动是和宗教有着密切的关系，而体育运动会也是围绕在庙堂附近举行的。有古可考的最早的奥运会起源于公元前726年，是围绕在宙斯神庙举行的。古希腊的体育建筑已经有了一定的规模，如宙斯神庙东北角的一大型竞技场，就可以容纳观众40005000人左右。古罗马时期是体育运动最繁荣的时期。那时的体育运动也是和宗教联系在一块的，是贵族的一种消遣方式，以博取一种血腥的欢乐，运动员不是受到尊敬，而是遭到一种非人的待遇。那时的体育建筑多为露天竞技场，大部分为椭圆形。到目前为止，保存最完整的要数哥罗索姆竞技场，该场建于公元6981年，可容纳观众50000人左右，此竞技场建筑平面是长轴188米，短轴156米。该竞技场是古罗马标志性建筑。欧洲中世纪由于神权主义，神权主义者反对体育运动。体育运动未能得到充足发展，体育建筑也是由此受到阻碍。在1800年，德国人弗路雅恩第一次倡导体操运动，建设了第一个欧洲风格操场和健身房。在1894年经法国人拜伦发起，自1896年奥运会又开始了比赛，以后体育有了不断的发展，体育建筑由此也有了长足的进步，并不断的有佳作问世。我国的体育发展较晚，唐代宫廷里有乌球，场地为草坪，修建简单，也没有什么流传，宋代有球，但没有场地，仅限于娱乐，在古代，唯一的正式的体育建筑恐怕便是校场了，各阶段武士的比赛场地。民国时期，我国的体育运动有了一定的发展，黄浦军校，清华大学等都开设有体育课，那时清华学堂学生毕业后公费留学便有游泳项目考试，那时的体育建筑多半源于欧美，修建也不多。解放后，我国的体育运动有了蓬勃的发展，自80年代，许海峰夺得第一枚金牌之后，我国选手每年均能夺取不少大赛的奖杯，随着我国体育运动和经济的发展，体育建筑也有了较大的发展，特别是申奥成功，我国的体育事业已经迎来了一个春天，体育建筑也迎来了一个春天。本设计也就是在这样的背景下起草的，由于水平的限制，错误在所难免，恳请各位导师不吝指教。体育建筑发展概述体育建筑的快速发展，标志着社会的进步，生产力的提高，也反映了人民生活水平的提高，人们不再满足于衣。食。住。行的生活。体育运动的发展主要起源于古希腊。在古希腊，体育是与宗教联系在一起的，体育竞赛也是在庙堂附近举行，那时人们通过体育比赛来表示对神崇拜。有史可考的古代奥运会始于公元前776年，当时奥林匹克的体育设施就是围绕宙斯神庙逐渐形成的。古代最著名的体育建筑莫过于古罗马竞技场了。最古老的竞技场是庞贝露天竞技场，该场建于公元前80年，表演场地在地坪以下，呈椭圆状，长短轴分别为136米。103。5米，可容纳观众20000人，直至19世纪末，即在1894年经法国人拜伦发起，自1896年开始了近代奥运会以后，体育建筑的发展进入了一个新时期。在我国，体育发展较晚，在唐朝，有史可考的是马球，但那时并没有专门的比赛建筑，封建社会的各种体育均是贵族的体育，并没有平民化，帮没有什么体育设施建筑。在民国时期，这种情况有了一定的改善。而新中国成立以后，体育蓬勃发展，直至2000年奥运会中国健儿勇夺金牌榜第三名。又申办成功了2008年奥运会，趁着这股东风，我国的体育建筑肯定能进入一个新台阶。第1章 建筑工程专业毕业设计任务书一、项目名称 体育馆二、项目地点 哈尔滨三、项目简介为开展群众体育锻炼和竞技活动，拟在哈尔滨新建一区级体育馆。本建筑要求能进行篮球、排球、手球、体操等各项体育训练、比赛及集会、文艺演出。四、设计基本要求1、认真贯彻“适用、安全、经济、美观”的设计原则2、进一步掌握建筑设计的内容、方法和 步骤，充分考虑影响设计的各种因素3、了解和运用有关的建筑设计和 结构设计规范和规定4、明确建筑和结构的关系，正确选择结构形式、合理布置结构5、掌握一种大跨度钢结构的计算方法和构造要求 6、认真绘制设计图及编写说明书、计算书五、设计条件一）基本条件1、建设场地地势平坦2、土壤冻结深度1。7m，主导风向西南3、地址地下水情况，见地址资料4、供热、给水、排水等与城市系统联网。二）建筑组成与/面积分配，1、观众4540（包主席台、裁判席），可设置少量活动看台2、比赛场地 34*44m（体操每边加2m）3、附属房间分配1）观众用房休息厅 600m2厕 所 男女各50 m2小 卖 一处2）运动员、裁判用房运动员休息室 13m*4厕 所 20m2*2裁判休息室 12 m23）贵宾用房休息室 25 m2服务间4）设备、管理用房灯光控制、广播、配件、器材库、办公等三）地段环境六、设计内容1、建筑设计1）总平面简图：包括主体建筑、停车、道路等1：10002）入口层平面：1：2003）座席层平面1：2004）剖面一个1：2005）立面一个1：2006）代表性建筑详图23处1：101：202、结构设计1）结构布置图2）钢屋盖施工图3）一榀看台框架施工图设计要求:1设计要依据国家建筑方针，尽可能的利用新技术、新材料;力求做到功能适用，技术先进，经济合理，造型新颖，反映体育建筑风格、地方特点和时代精神。练习馆与辅助间可毗邻建造，也可独立采用连廊连接。2。 练习馆的朝向应根据总图、地形、日照和风向、结构形式等具体条件确定。3 练习馆内参观观摩席可结合擦洗启闭高侧窗要求设置挑廊，也可在场地侧边设置。4 篮球馆的玻璃门窗考虑扣球抛物时可能发生的碰撞应予保护;篮筐背墙处尽可能不开窗，如非开窗不可，则应开小窗或高窗。5 练习馆的空间大小应根据不同运动项目所需场地，尺寸及空间高度决定。6。 功能分区流线组织合理。7 屋盖结构选择应兼顾体育馆及练习馆的空间体型及外部造型，力求美观经济实用。8。 设置看台的体育馆应考虑视线设计。9。 在确定建筑方案的同时要进行合理的结构选型。10。 屋盖结构采用钢网格结构，下部支撑结构及看台采用钢柱和混凝土基础，辅助用房采用轻型钢框架结构和混凝土基础。11。 屋面板和墙板采用压型钢板复合板。结构设计部分工程地质及气象条件建筑场地:II类场地，8度设防。地耐力:180kN土壤冻结深度:1。7m地下水位在距自然地坪以下8。0m处，且无侵蚀性。结构方案的制定屋盖结构为大跨度结构，可采用曲面双层钢网壳或平板钢网架。根据建筑设计确定支撑条件、网格形式、网格尺寸、网架高度、节点形式和支座节点。屋盖下部承重结构下部结构体系采用钢筋混凝土框架结构，根据建筑要求，布置柱网和墙架支撑，并初步确定柱子截面尺寸。根据工程地质情况和上部结构体系确定基础方案。结构分析计算（1）、屋盖网格结构的计算（根据荷载规范，进行永久荷载为主的组合、可变荷载为主的组合下的结构分析计算，包括承载力极限状态和正常使用极限状态）。（2）、体育馆下部结构可按排架结构设计。根据柱网布置情况选取合适的计算简图并进行排架分析（根据荷载规范，进行永久荷载为主的组合、可变荷载为主的组合及地震组合下的结构分析计算，包括承载力极限状态和正常使用极限状态）（3）、辅助建筑的结构分析，要求同上（4）、根据上述计算确定所有构件包括基础的最不利内力组合。四、构件及节点设计（1）、屋盖结构的杆件、节点及支座设计（2）、下部主要承重梁、柱及其连接节点的设计（3）附属结构构件及其连接节点的设计（4）、基础的设计五、结构方案及设计具体内容（1）、屋盖结构采用大跨度空间结构平板钢网架具体内容：根据建筑设计确定支承条件、网格形式、网格尺寸、网架高度、节点形式和支座节点。（2）、屋盖下部承重结构及附属建筑结构具体内容：下部结构体系采用钢柱和钢筋混凝土基础。根据建筑要求，布置柱网和墙架结构，并初步确定柱子截面尺寸。附属建筑结构采用门式刚架结构和混凝土基础。确定柱网和层高及柱子尺寸。（3）、根据工程地质情况和上部结构体系确定基础方案第2章 建筑设计说明书本工程建设地点：哈尔滨市南岗区设计依据：1、哈工大体育馆设计任务书及设计资料。2、有关建筑、结构设计规范和标准一、总体布局：哈工大体育馆为中型体育馆，为了保证人流的组织划分场地为内场和外场内场由运动员、表演人员、贵宾和工作人员的房间组成；外场由观众用房组成。本设计一层为内场，二层为外场。二、交通组织本工程用地四周均为规划道路，东侧现为人流主要街道，西侧出入口为规划建设用地本方案中车辆所用，人 流出入则通过东侧广场入口。整个内部道路形成机动车环形通道，地面停车位为20辆。三、绿化设计依据规划要求，场地内除道路外均为绿化地，主要沿基地外围四周布置，可以很好的与周围城市景观环境过渡、融合，塑造良好的城市空间景观与卓越的建筑空间品质。场地绿化率为29。4%。四、 建筑设计、建筑功能本工程主要功能分为比赛用房和辅助办公用房两部分。比赛用房中有两个场地，供练习和比赛使用，采用大空间平面布局，视线通畅流利，平面利用率高，同时用四周大高侧窗采光、通风良好；在比赛用房四周布置辅助办公用房，满足了现代公共办公要求。比赛、办公区块分区明确，互不干扰。辅助用房中，器材室靠近次入口；广播室设在视线非常通畅的东南侧，并提高室内地坪，为广播提供了更好的视线要求。进入比赛场地的门厅旁边设有医疗室，供运动员和其它人员急需所用；运动员休息室和教练员休息室一墙之隔，更方便了他们之间的技术及感情交流；为管理方便，在比赛用房与运动员休息室制建设有淋浴室，为运动员休息提供方便，淋浴室和卫生间室内标高均降低20，以便排水所需；配电室相对次要，设在建筑角部。总建筑面积为4515。84，符合任务要求。、建筑造型设计整体建筑造型以相适宜的建筑语汇凸现现代体育空间的功能内涵。比赛用房作为大空间建筑，形体俊朗，宽广，以宏伟庞大的空间构成为主，形成沿四周街道的良好景观面。辅助用房形体稳重，追求舒展形象，并于四周的绿地、广场相衬，给人以亲切的感觉。二者风格统一、高低有致，采用前后结合的设计方法，形成流动的空间感受，独具风格的建筑整体造型，实现极具识别特征的区位形象工程。剖面设计本工程为单层工程，室内外高差0。60m，建筑总高21。50m。五、 技术经济指标 用地面积：20000 总建筑面积：4515。84 比赛建筑面积：1496 辅助建筑面积：3019。84 容积率： 绿地度：29。4% 停车数：20辆设计中充分考虑人的运动心理，把紧张的运动与放松的休闲有机的结合起来，建筑四周环路散步道给人们提供一个可以曲折，延长的运动线路，放松休闲的观赏景观。六、说明1。项目概况1。1建设地点：哈尔滨市区功能分布：比赛及练习场地、办公辅助用房1。2建筑层数、高度：主体单层，附属双层，总高度21。50m1。3建筑结构形式：大跨空间网架结构和混凝土架结构，建筑结构的类别为丙类，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为8度；1。4其耐火等级为二级1。5停车数量：机动车20辆1。6设计标高：21。50m1。7标注标高为建筑完成面标高，屋面标高为结构面标高;1。8本工程的标高以m为单位，总平面尺寸以m为单位，其它尺寸以mm为单位。2。墙体工程2。1墙体基础部分详见结施图;2。2建筑外填充墙为压型钢板复合板100mm厚2。3外墙墙身设水平防潮层，墙身防潮层设于室内地面以下60mm处，做法为20厚1:2水泥砂浆内加5%防水剂。2。4所有防火隔墙与楼板、墙体、柱、梁和其它构件及部位交接处应做到密封，保证防火要求。2。5纵横墙之间的连接构造、墙体顶部构造要求、墙梁等及其它构件做法均详结构说明和图纸。2。6墙体留洞及封堵见结施图和设备图。3。地上部分防水及排水工程3。1本工程的屋面防水等级为级，防水层使用年限为15年，做法见JS-1-03建筑工程做法表；3。2屋面做法及屋面节点索引见有关详图；3。3屋面排水组织见屋面平面图，外排雨水斗、雨水管采用PVC管，除图中另有注明外，雨水管公称直径均为DN100。3。4根据规范要求：采用高分子防水卷材作为屋顶的防水材料，卫生间、淋浴间采用高分子防水涂膜。3。5地面采用混凝土刚性防水为主，柔性防水为辅的原则，防水混凝土抗渗标号0。8MPa。防水层设在迎水面，3。6地漏位置详见给排水设计图纸，且应与建筑设计图纸所示位置基本一致，有水房间一般找1%坡坡向地漏。3。7凡需做防水的地面、屋面，在防水层施工完后应进行48小时闭水试验，检验合格后方可进行下一道工序的施工。4。门窗工程4。1建筑外门窗抗风压性能分级为4级，气密性能分级为3级，水密性能分级为3级，隔声性能分级为3级，外窗传热系数K4。7W/（mK）2。4。2门窗玻璃的选用应遵照建筑玻璃应用技术和建筑安全玻璃管理规定发改运行20032116号及地方主管部门的有关规定；4。3门窗立面均表示洞口尺寸门窗加工尺寸要按要求装修面厚度由承包商给予调整;4。4门窗立樘：外门窗立樘详墙身节点图，内门窗立樘除图中另有注明外，立樘位置为墙中管道竖井门设门槛高300;铝合金框料厚度不应小于国家规定，玻璃厚度不应小于6mm。除非另有注明，所有窗立面均为室外立面图，门窗须在室内安装玻璃。所有铝合金门须安装外用型门锁，承包商需提供满足安全要求的相应厚度和性能的玻璃，所有关闭窗后有伸展铰链，除非另有说明，所有开关处都须有胶挡两条。铝合金框与墙梁接触处，在框料凹槽处须作防腐处理。4。5承建商须核对所有门窗和幕墙尺寸及数量，应按实际量算，并保证提供之门窗符合规范和设计有关最小尺寸及采光通风面积和防火之规定，承建商对所有变更设计，应核对各门窗型号后，方可施工。4。6防火门、窗及附件小五金等均须符合指定耐火极限，并提交国家鉴定证明，其构造配件等均须与检验报告相符，如门窗表中所列耐火极限与国家规范不同，应以要求较严者为准，并即时通知建筑师。4。7防火墙和公共走廊上疏散用的平开防火门应设密门器，双扇平开防火门应设密门器和顺序器，常开防火门须安装信号控制关闭和反馈装置；4。8开启窗扇凡其开启部位处高度不足900mm处，均设置距室内地面900mm高防护栏杆。外窗固定扇部位其窗台高度不足900mm时，均应采用安全玻璃4。9有关幕墙、门窗所需的预埋件由幕墙承包方提出要求，并在土建施工时预埋到位。5。幕墙工程5。1玻璃幕墙设计、制作和安装应执行玻璃幕墙技术规范；5。2金属与石材幕墙的设计、制作和安装应执行金属与石材幕墙技术规范；5。3本工程的幕墙立面图仅表示立面形式、分格、开启方式、颜色和材质要求，其中玻璃部分应执行建筑玻璃应用技术规范，建筑安全玻璃管理规定发改运行20032116号；5。4幕墙设计单位幕墙的具体设计，并向建筑设计单位提供预埋件的设置要求；5。5幕墙工程应满足防火墙两侧、窗间墙、窗坎墙的防火要求，同时应满足外围护结构的各项物理、力学性能要求；5。6幕墙工程配合土建、机电、擦窗设备、景观照明工程的各项要求；5。7采光顶可视同玻璃幕墙由承包商二次设计。6。外装修工程6。1外装修设计和做法索引见“立面图”及外墙详图；6。2承包商进行二次设计的轻钢结构、装饰物等，经确认后，向建筑设计单位提供预埋件的设置要求；6。3设有外墙保温的建筑构造详见索引标准图及外墙详图；6。4外装修选用的各项材料其材质、规格、颜色等，均有施工单位提供样板，经建设和设计单位确认后进行封样，并据此验收。7。内装修工程7。1内装修工程执行建筑内部装修设计防火规范，楼地面部分执行建筑地面设计规范，一般装修见“室内装修做法表”。7。2楼地面构造交接处和地坪高度变化处，除图中另有注明外均位于齐平门扇开启面处；7。3凡设有地漏房间就应做防水层，图中未注明整个房间做坡度者，均在地漏周围1m范围内做12%坡度坡向地漏有水房间的楼地面应低于相邻房间20mm或做挡水门槛;7。4防静电、防震、防腐蚀、防爆、防辐射、防尘、屏蔽等特殊装修，做法JS-1-03建筑工程做法表。7。5靠室外的洞口、门窗及连廊的上部均做滴水线，做法详见图纸。7。6内装修选用的各项材料，均由施工单位制作样板和选样，经确认后进行封样，并据此进行验收。8。油漆涂料工程8。1所有金属制品露明部分用红丹（防锈漆）打底，面刷调和漆二度，颜色同所在墙面颜色。不露明金属构件，仅刷红丹二度。所有金属制品刷底漆前应先除锈。8。2凡靠墙木构件、木门樘等均应事先刷防腐剂或氟化钠两道。8。3各种油漆涂料均由施工单位制作样板，经确认后进行封样，并据此验收9。室外工程（室外设施）外挑檐、雨棚、室外台阶、坡道、散水、排水明沟或散水带明沟10。建筑设备设施工程10。1卫生洁具、成品隔断由建设单位与设计单位商定、并应与施工配合；10。2灯具、送回风口等美观的器具须由建设单位与设计单位确认样品后，方可批量加工、安装；11。其它施工中注意事项11。1室外工程、广场施工设计详见广场设计图纸。11。2图中所选用的标准图中有对结构工种的预埋件、预留洞，如楼梯、平台钢栏杆、门窗、建筑配件等，本图所标注的各种留洞与预埋件应与各工种密切配合后，确认无误方可施工。11。3预埋木砖及贴邻墙体的木质面均做防腐处理，露明铁件均做防锈处理。11。4管道井在管道安装后，各层楼板用砼封严，满足防火要求。11。5各种风道内壁无二次抹灰条件的应随砌随抹光。11。6施工中应严格执行国家各项施工质量验收规范。第3章 屋盖网架结构设计3。1 屋盖结构选型3。1。1 屋盖选择的依据本设计体育馆平面尺寸为67。2*67。2m，其中比赛场上空尺寸为34*44m，属大跨度空间结构。对于大跨度空间结构，国内和国际上通常采用的结构形式有：1、预应力混凝土结构 2、钢结构 3、悬索结构 4、网架或网壳结构等。这些结构的共同特点是能够形成较大的使用空间，便于建筑的布置，同时为建筑物提供丰富的立面造型。关于本工程设计选择网架结构屋盖，网架结构的形式很多，如何结合工程的具体条件选择适当的网架型式，对网架结构的技术经济指标、制作安装质量及施工进度等均有直接影响。影响网架选型的因素也是多方面的，如工程的平面形状和尺寸、网架的支撑方式、荷载大小、屋面构造和材料、建筑构造与要求、制作安装方法以及材料供应等。因此网架结构的选型必须根据经济合理、安全实用的原则，结合实际情况进行综合分析比较而确定，在给定支撑方式情况下，对于一定平面形状和尺寸的网架，从用钢量指标或结构造价最优的条件出发，下表可供网架结构选型参考：表3-1 网架构造选型本工程采用周边支撑形式，长宽比67。2/67。21，跨度67。2m。60m属大跨度网架，同时参照网架结构设计与施工规程（JGJ77-91）第2。0。2条和第2。0。3条的规定，本工程选择正放四角锥网架，上弦支撑，焊接球节点。该类型网架特点如下：3。1。2 屋面构件选型的依据3。1。2。1 屋面构件选型的影响因素屋面材料选择是网架设计的重要问题，直接影响网架的耗钢量指标，因此在网架设计中应尽量采用轻质、高强、具有良好保温、隔热和放水性能轻型屋面材料。目前屋面做法大致有分为有檩体系屋面和无檩体系屋面。1。 有檩体系屋面轻型屋面一般均为有檩体系，通常做法是在屋架支托上设檩条（冷弯薄壁型钢、槽钢、角钢等），上铺保温和防水材料和金属板保护层；金属板保护层可采用铝合金板、压型钢板等，当有保温要求时，可采用双层钢板中间夹保温层（岩棉或聚苯板等）。这种屋面全部荷载标准值（包括活荷载）不超过1。0KN/m2，是目前广泛应用的屋面形式。2。 无檩体系屋面无檩体系屋面一般采用带肋钢丝网水泥板、预应力混凝土屋面板等材料，该类型屋面自重大，导致网架用钢量增大，而且对墙、柱、基础等城中结构及建筑物的抗震性能也有较大的影响，因此本设计主要考虑采用有檩体系屋面。3。1。2。2 屋面构件的选择1。檩条屋面檩条选择轻钢薄壁C型钢，与网架球节点通过短柱焊接。2。屋面板本工程根据压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造（01J925-1）选择夹芯板屋面保温板。该类型板材系将彩色涂层钢板面板及底板与保温芯材通过粘结复合而成的复合围护板材，根据芯材不同，分为硬质聚氨酯夹芯板、聚苯乙烯夹芯板、岩棉夹芯板。该类型板材具有强度高，保温性能好，施工方便的特点，是当前市场广泛应用的夹芯板。3。1。3 网架主要尺寸的确定网架结构的主要尺寸包括网格尺寸和网架高度，确定这些尺寸时，应考虑跨度大小、柱网尺寸、屋面材料以及构造和建筑功能等因素。3。1。3。1 网格尺寸及网架高度确定的影响因素1。 网格尺寸应综合下列因素综合确定：1）对于矩形平面网架，上弦网格一般设计成正方形，上弦网格和网架短向跨度L2的关系可按表3-2初选，并符合表3-3要求上弦网格尺寸 表3-2网架短向跨度网格尺寸60m(1/121/20)L22）网格大小与屋面板种类及材料有关。当采用压型钢板等轻型板材时，需设檩条，网格尺寸与檩条相适应。网格尺寸大于6m时，斜腹杆应再分。3）网格尺寸与网架高度成合适比例关系。通常使斜腹杆与弦杆夹角成4560，这样节点构造不至困难。4）钢材规格 当采用合理钢管时，网格尺寸可大些。5）通风管道尺寸 2。 确定网架高度主要考虑以下因素：1）建筑要求及刚度要求当荷载较大时，网架高度应选择较高。当需要穿通风管时，网架高度必须满足此高度；但当网架跨度较大时，网架高度主要由相对挠度来决定。2)网架平面形状当网架平面为圆形、正方形或接近正方形的矩形时，网架高度可取小些。当矩形网架狭长时，单向作用明显，其刚度越小，网架高度应取大些。3)网架支撑条件周边支撑时，网架高度取小些。点支撑时，网架高度取大些。4)节点构造形式采用焊接球时，网架高度取小些。采用螺栓球时，网架高度取大些。5)起拱当网架有起拱要求时，网架高度可取小些。合理网架高度可根据表3-3中的高跨比来确定。网架的上弦网格数和跨高比 表3-3网架形式无檩体系有檩体系网格数跨高比网格数跨高比两向正交正放正放四角锥正放抽空四角锥（24）+0。2L210-14（68）+0。07L2（1317）-0。03L2两向正交斜放棋盘形四角锥斜放四角锥星形四角锥（68）+0。08L23。1。3。2 网架尺寸的选择根据上述影响因素，结合本工程实际情况，选择网架尺寸如下：1。 网格尺寸根据表3-2 B（1/121/20）L2（1/101/16）*485。63。36m设计取4。2m，即网格尺寸为4。2*4。2m。则网格数量为n=67。2/4。2=16按表3-3推算网格数为：n=（68）+0。07L2=8+0。07*67。2=12。704可知，网格尺寸取4。2m较合理。2。 网架高度跨高比计算按表3-3允许跨高比 L2/h=（1317）-0。03L2=10。9814。98取网架高度h=3。0m，则L2/h=67。2/3=13。7，在允许跨高比范围内3。1。3。3 腹杆布置腹杆布置的原则主要是用最短的线路把荷载传到边界上去。一般控制斜腹杆与弦杆的夹角在4560左右。3。1。3。4 网架杆件截面型式及节点型式选择1。杆件截面型式钢杆件截面可采用圆钢管、薄壁型钢、角钢三种，一般情况下钢管可比其它型钢截面节约20%的用钢量。本设计采用Q235钢管（无缝或焊接），杆件截面数量控制在67种。2。节点形式选择网架结构中节点起连接汇交杆件、传递内力作用，常用焊接球接点和螺栓球节点两种形式。本设计采用焊接球节点，根据受力情况，选择加肋或不加肋形式，球体类型控制在3-5种。3。支座节点空间网架的支座一般都采用铰支座，支撑在柱、圈梁上。一般分压力支座和拉力支座两种型式。节点设计要考虑下列因素影响：1）支座节点构造应适应其受力特点。2）节点构造应尽量符合计算假定。支座一般为铰接，应使连接于支座节点的构件重心与支反力汇交于一点，并应在构造上允许转动。3）为消除或减小温度应力影响，在构造上应允许支座水平滑移。本工程选择板式橡胶压力支座节点形式。这种节点即可以适应网架支座节点转动要求，又能使用网架节点由于温度变化、地震作用所产生的水平位移。3。2 屋面构件计算3。2。1 压型钢板的选择与计算1。面板选择本工程选择夹芯板根据01J925-1图集，附表6选择夹芯板型号为：JXB40-305-960，板厚度=100mm，面板厚度0。5mm。呈插口连接方式。2。面板计算1）设计参数夹芯板自重为：0。35KN/m2 ，板下檩条支撑间距4。2m。2）荷载计算恒荷载夹芯板自重：Gk=0。35 KN/m2 设计值：G=1。2*0。35 =0。42 KN/m2可变荷载屋面活荷载：0。5 KN/m2 雪荷载： 0。45 KN/m2取两者间大值: Qk=0。5 KN/m2 设计值：G=1。4*0。35=0。49 KN/m2检修荷载屋面检修荷载为集中荷载，取1。0KN，折算成面荷载为：1。0（/0。96*4。2）0。25KN/m2 设计值：G=1。4*0。25=0。35 KN/m23）荷载组合荷载组合有以下方式组合一 恒荷载+可变荷载q1=0。42+0。49=0。91 KN/m2组合二 恒荷载+检修荷载q2=0。42+0。35=0。77 KN/m2取两种组合中的大值：q1=0。91 KN/m2，据此图集01J925-1附表6，当荷载为1。0 KN/m2时，最大允许檩条间距为4。20m符合要求。3。2。2 檩条的选择与计算1。檩条选择本工程选择轻钢薄壁冷弯C型槽钢，型号：C180*70*20*3，檩条下设置支托，间距4。0m，与网架球节点连接，并传递屋面荷载。2。檩条计算1）设计参数檩条支撑间距4。2m采用C180*70*20*3薄壁型钢，截面参数如下：Ix=496。69cm4，Wx=55。19cm3，A=10。1cm2，g=7。92Kg/m0。078 KN/mIy=63。71cm4， Wy =13。02cm32）荷载计算恒荷载夹芯板自重：Gk=0。35*4。21。47 KN/m檩条自重： Gk=7。92*9。8/10000。078KN/m2 合计：1。548 KN/m2 设计值 1。2*1。5481。86KN/m可变荷载屋面活荷载：0。5 KN/m2 雪荷载： 0。45 KN/m2取两者间大值: Qk=0。5 *4。2=2。1 KN/m 设计值：G=1。4*2。1=2。94KN/m3）荷载组合荷载组合有以下方式组合一 恒荷载+可变荷载设计值=1。86+2。944。8KN/m标准值qk=1。548+2。13。648KN/m4）内力计算 qy=qsin=4。8sin2。86=0。23 KN/m qx=qcos=4。8cos2。86=4。79 KN/m Mx=ql2/84。79*42/8=9。58 KN。m My=ql2/80。23*42/8=0。46KN。m(考虑跨中设一道拉条)5）强度计算强度计算公式：= M/W 截面正应力 N/mm2 M截面弯矩设计值 N。mm W截面抵抗弯矩 mm3不考虑檩条侧向失稳和扭转，且忽略拉条孔影响，验算如下： x= Mx/Wx=9。58*106/55。19*103=173。5N/mm2f=205 N/mm2 y= My/Wy=0。46*106/13。02*103=35。33N/mm2f=205 N/mm2满足要求！6）挠度验算 Vx=5ql4/384EIx=5*3。648*42004/384*206000*4966900=14。45mm V=4000/150=26。67mm 满足要求！7）风吸力作用下的验算轻型屋面板承受负风压作用（吸力作用），风压计算如下：风压计算公式：Wk=zzsWo 其中：Wk风荷载标准值 KN/mm2z高度Z处的风阵系数z风荷载体形系数s风压高度变化系数Wo基本风压KN/mm2计算点离地面高度z(m): 18。00m地面粗糙度类别:C类s风荷载体型系数:双坡屋面，坡角15时取-0。6根据离地面高度及地面粗糙度类别，计算得到:gz - 高度18m处的阵风系数:4。79z - 风压高度变化系数:0。80哈尔滨市Wo基本风压取0。55 KN/mm2则屋面的风压标准值为：Wk = gzszW0 = 4。79*(-0。6)*0。80*0。55 = -1。26KN/mm2风压设计值为W1。4*1。261。76 KN/mm23。3 屋盖结构计算3。3。1 设计软件说明本屋盖网架设计采用北京云光建筑设计咨询开发中心编制的“空间网架设计软件SFCAD2000V1。5”。该软件具有比较完善的前后处理功能，采用人机对话的输入方式，可以自动形成网架数据，进行图形化修改，自动优化杆件设计和节点设计，并可以形成施工图形文件。进入SFCAD2000后，屏幕显示主菜单，主菜单由两部分组成，第一部分为建立网架数据，第二部分为结构分析设计。1。建立网架结构数据1）自动形成标准网架数据用鼠标点击“新建”按钮，弹出“新建网架种类选择”菜单（程序共包括16种类型），本设计选择“正放四角锥”类型，弹出“正放四角锥网架初始数据录入”对话框，按屏幕提示输入网架平面尺寸（或网格数）、网格尺寸、网架矢高及荷载（标准值）后，屏幕上将显示包括上述信息的主控参数并形成网架数据文件。该程序通过两种方式计算网架自重，一种是按“网架规程”中的公式（2。0。16）估算，二是根据内力分析所选用的杆件自动计算。本工程采用第二种方法，即结构自动计算方式处理。2）网架图形化前处理2。结构分析与设计1）定义设计控制参数2）杆件内力分析和设计3）节点设计3。3。2 网架荷载计算3。3。2。1 设计资料本设计网架平面尺寸为67。2*67。2m的正放四角锥网架，周边支撑，上弦支撑形式。屋面板采用100mm厚的夹芯板，檩条采用轻钢薄壁C型槽钢。两面坡水，坡度1/20。杆件采用钢管，节点为焊接球节点，钢材采用Q235，焊条为E43型。支座采用板式橡胶压力支座节点。3。3。2。2 几何尺寸网格数：1616网格尺寸：4。24。2m网架高度：h=3。0m，跨高比：L2/h13。73。3。2。3 荷载计算1。上弦荷载1）永久荷载标准值（对水平投影） 屋面板自重 0。35 KN/m2 檩条自重 0。0784。20。0186 KN/mm2 合计 qk=0。387 KN/mm22）可变荷载标准值屋面活荷载0。5 KN/mm2，雪荷载0。45 KN/mm2，计算取两者中的大值0。5 KN/mm22。下弦荷载灯光马道荷载标准值 0。15 KN/mm2通风设备荷载标准值 0。2 KN/mm2合计 0。35 KN/mm23。网架结构内力及变形计算将上述荷载信息以及杆件、节点以及支座信息输入SFCAD2000程序并运行，计算杆件内力即变形如下： 空间网架结构分析设计程序 SFCAD2002 Copyright by Frank Chu 北京云光， 1986-1992-2002。 网架结构参数 节 点 数 = 465 杆 件 数 = 1728 支 座 数 = 48 荷载工况数 = 2 荷载组合数 = 1 设计参数和依据 设计规范: 网架规程 JGJ7-91:1991 节点类型: 焊接球 钢材屈服强度(N/mm2): 235 钢材设计强度(N/mm2): 200 拉杆控制最大长细比: 400 压杆控制最大长细比: 180 网架分析结果 杆件按中心长度计重量 = 123。62 (吨) 杆件按中心长度计重量 = 32。44 (kg/m2) 输入的结构投影面积 = 3810 (m2) 节点 = 453 最大X向位移 = 15。2 (mm) 节点 = 224 最大Y向位移 = 15。2 (mm) 节点 = 233 最大Z向位移 = -615。5 (mm) 杆件 = 572 249， 250 最大拉力 = 984。3 (kN) 杆件 = 380 202， 235 最大压力 = -427。8 (kN)支座反力最大设计值(包络值) 支座 号 负值 组合 正值 组合 负值 组合 正值 组合 负值 组合 正值 组合 1 0 1 382 1 0 1 107 1 -163 1 0 1 2 0 1 651 1 0 1 39 1 -167 1 0 1 3 0 1 584 1 0 1 31 1 -170 1 0 1。258 -20 1 0 1 0 1 575 1 -173 1 0 1。463 -584 1 0 1 -31 1 0 1 -170 1 0 1 464 -651 1 0 1 -39 1 0 1 -167 1 0 1 465 -382 1 0 1 -107 1 0 1 -163 1 0 1 - SUM -6706 6706 -6712 6713 -8089 0 所有节点静载 1荷载总和: -2861 -0。75 kN/m2 + 网架自重 = 1。30 x 杆件中心长度重量 -0。42 kN/m2 所有节点活载 2荷载总和: -2037 -0。53 kN/m2 SFCAD 内部定义的荷载组合 = 1 荷载组合 1: 1。2*静载+1。4*活载 截面材料统计 序号 截面规格 截面积 回转半径 数量 长度 重量 -(cm2)-(cm)-(米)-(吨) 1 D75。5x3。75 8。453 2。540 272 1145。136 7。599 2 D88。5x4 10。619 2。991 139 586。109 4。886 3 D114x4 13。823 3。892 269 1133。391 12。298 4 D140x4 17。090 4。810 120 504。000 6。762 5 D60x3。5 6。212 2。001 568 2395。430 11。682 6 D168x14 67。733 5。467 360 1512。000 80。393 - 小计 = 123。620 杆件结果列表 * 超应力杆件 = 0 根 最大应力比 = 0。98 -1。00 *3。4小立柱的验算恒载：330。3=2。7KN活载：330。5=4。5KN由活荷载控制的组合:1。22。71。44。5=9。54KN由永久荷载控制的组合：1。352。7+1。40。94。5=9。32KN选用热这轧钢管604。5，截面尺寸： 找坡短柱材料表见结施-02。3。5支座节点设计一。橡胶支座的底板和加肋板设计1。确定底板尺寸和厚度 初步确定底板尺寸：a=b=200mm，锚栓孔直径为25底板厚度： 2。十字板之间的焊缝计算故该焊缝满足要求。3。肋板(十字节点板) 4。十字板与底板连接焊缝计算 二。橡胶垫板的平面尺寸故取垫板平面尺寸200mm200mm。橡胶垫板的厚度： 由于温度变化产生的网架支座水平位移： 钢板厚度：橡胶垫板厚度：。橡胶垫的平均压缩变形验算 第4章 框架结构设计4。1 结构布置方案及选型4。1。1。结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，体育馆看台采用钢筋砼框架结构，楼板采用现浇结构。4。1。2。主要构件选型及尺寸初步估算1。主要构件选型）梁板柱采用现浇钢筋混凝土结构，柱网间距8。0m。看台层框架倾斜布置，倾角29。3，看台板采用预制砼SP板。）墙体陶粒砼砌块，容重800Kg/m3，墙体厚度及构造外墙:200陶粒+100后苯板，内墙:200mm。3）基础采用：柱下独立基础4。1。3 梁柱截面尺寸估算1。框架梁框架梁的跨度8400mm、5400mm，初选截面尺寸如下：L=8400mm跨 h=(1/81/12)L=1050mm700mm 取h=800m。 400mm267mm 取b=400mm 即8400mm跨梁截面尺寸为：bh=400mm800mmL=5400mm跨 h=(1/81/12)L=675mm450mm 取h=600m。 300mm200mm 取b=300mm 即8000mm跨梁截面尺寸为：bh=300mm600mm2。次梁：次梁的跨度8400mm、5400mm，初选截面尺寸如下：L=8400mm跨 h=(1/101/15)L=860mm560mm 取h=650mm。 350mm233mm 取b=300mm 即8400mm跨次梁截面尺寸为：bh=300mm650mmL=5400mm跨 h=(1/101/15)L=540mm360mm 取h=500mm。 250mm167mm 取b=300mm 即4000mm跨次梁截面尺寸为：bh=300mm500mm3。框架柱:1)界面选择边柱：按最大柱高度选择：8400=533mm420mm b=(12/3)h 取b=h500 mm中柱：边柱：按最大柱高度选择：6925=461mm346mm b=(12/3)h 取b=h500 mm2）截面验算边柱： 按轴力估算:受荷面积：8。4*4。2m=33。6m2。2层边柱轴力：恒荷:结构自重：233。6m2(1014)KN/m2=672KN941KN 网架支座反力： 173*2346KN 合计： 1287KN活荷：2*33。6*5 KN/mm2336 KN 设计荷载：1。2*1287+1。4*3362014。8 KN按轴压比验算: 选C30型混凝土=14。3 ，因此选择500*500mm满足要求 中柱：受荷面积：8。4*5。4m=45。36m2。2层边柱轴力：恒荷:结构自重：245。36m2(1014)KN/m2=907。2KN1270。9KN活荷：2*45。36*5 KN/mm2453。6 KN 设计荷载：1。2*1270。9+1。4*453。62159。04 KN按轴压比验算: 选C30型混凝土=14。3 ，因此选择500*500mm满足要求4。2框架结构计算简图4。2。1三个假设1。平面结构假定：认为每一方向水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。2。楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；3。不考虑水平荷载作用下的扭转作用。4。2。2计算简图根据结构布置图，选择G轴线的框架作为计算单元，如下图所示：框架梁跨度按柱中心线确定，框架柱高度，底层：H1=4200+600+1000+700*0。5=6150mm其它层：为该层层高。4。3梁、柱截面惯性矩、线刚度、相对线刚度计算梁截面惯性矩要考虑不同楼盖结构的影响，对于现浇楼盖，中框架取I2I0，对于装配式楼盖，取II0（I0为矩形截面梁惯性矩）本工程框架结构各构件截面特征及线刚度计算见下表:构件截面特征及线刚度计算表 表4-1杆件位置截面尺寸跨度L (m)截面惯性矩I0 (m4)截面计算刚度EI (m4)杆件线刚度i=EI/L看台层梁边跨400*8008。41。0*10101。0*1010E1。25*109E中跨300*6005。43。65*1093。65*109E0。91*109E一层梁边跨400*8008。41。0*10102。0*1010E2。5*109E中跨300*6005。43。65*1097。3*109E1。83*109E柱底层500*5006。155。41*1095。41*109E0。84*109E二层500*5007。9/2。80。67/1。33/2。67*109E柱看台层500*5006。00。82*109E4。4荷载计算4。4。1竖向荷载计算1。看台层楼面荷载（看台板选择SP预制板）荷载类别荷载项目算式恒荷载座椅自重水泥砂浆面层看台板（折算为140mm厚）0。02KN/m220*0。02=0。4 KN/m225*0。14=3。5 KN/m2合计3。92 KN/m2活荷载2。5KN/m22。楼面荷载（现浇板）荷载类别荷载项目算式恒荷载水磨石地面水泥砂浆面层看台板（折算为140mm厚）0。65KN/m225*0。12=3。0 KN/m220*0。02=0。4 KN/m2合计4。15KN/m2活荷载3。5KN/m23。梁自重（含抹灰层）框架梁：边跨（400*800）：0。35*0。7*25+0。03*（0。66*2+0。4）*177。00KN/m中跨（300*600）：0。3*0。6*25+0。03*（0。46*2+0。3）*175。12 KN/m次 梁：边跨（300*650）：0。3*0。65*25+0。03*（0。53*2+0。3）*175。57KN/m中跨（300*500）：0。3*0。5*25+0。03*（0。38*2+0。3）*174。29 KN/m4。柱自重（含抹灰层）0。5*0。5*25+0。015*0。5*4*177。27 KN/m5。填充墙体1）女儿墙自重（高h=900mm，构造：200mm厚陶粒+100mm厚苯板）两侧抹灰：0。02*2*0。9*200。72 KN/m陶粒墙体：0。2*0。9*81。44 KN/m外贴苯板：0。1*0。9*0。20。018 KN/m外墙装饰：0。02*0。9*200。36 KN/m合计：2。54 KN/m 2）看台层外墙（高h=6000mm，构造：200mm厚陶粒+100mm厚苯板） 构造与女儿墙相同，考虑0。6开洞系数，自重为：0。6*2。54*6/0。910。16 KN/m 3）二层外墙（高h=7900mm，构造：200mm厚陶粒+100mm厚苯板） 构造与女儿墙相同，考虑0。6开洞系数，自重为：0。6*2。54 *7。9/0。913。38 KN/m4）一层外墙（高h=6150mm，构造：200mm厚陶粒+100mm厚苯板） 构造与女儿墙相同，考虑0。6开洞系数，自重为：0。6*2。54 *6。15/0。910。41 KN/m5）8轴内墙自重（高h=2800mm，构造：200mm厚陶粒） 双侧抹灰：0。02*2*2。8*202。24 KN/m 陶粒自重：0。2*3。5*85。6 KN/m 合计：7。84 KN/m4。4。2框架梁线荷载计算1。看台层该层采用预制板，楼面荷载考虑按单向传递，斜梁考虑按水平投影，斜角27。9，计算见下表：看台层楼面梁线荷载计算表 表4-2名称荷载类型线荷载标准值荷载分项系 数设计线荷 载8-9轴（400*800）恒荷载框架梁自重：7/cos30=8。08楼板传递：3。92*4。2/ cos30=19。01 合计：27。09 KN/m1。232。5 KN/m活荷载2。5*4。210。5 KN/m1。414。7 KN/m1/7-8轴（300*600）恒荷载框架梁自重：5。12/cos30=5。91楼板传递：3。92*4。2/ cos30=19。01 合计：24。92 KN/m1。229。9 KN/m活荷载2。5*4。210。5 KN/m1。414。7 KN/m2。一层该层采用现浇板，楼面荷载按双向板进行等效荷载分配: a2。1，2b8。4短向分配系数B=5/8 a0。625a长向分配A=1-22+3 a=（1-2*0。252+0。253）a0。89a=a/2b2/80。25一层楼面梁线荷载计算表 表4-2名称荷载类型线荷载标准值荷载分项系 数设计线荷 载8-9轴（400*800）恒荷载框架梁自重：7。0楼板传递：4。15*4。2*0。89=15。51 合计： 22。51 KN/m1。227。1 KN/m活荷载3。5*4。214。7 KN/m1。420。6 KN/m1/7-8轴（300*600）恒荷载框架梁自重：5。12楼板传递：4。15*5。6*0。89=20。68 合计：25。8 KN/m1。230。96 KN/m活荷载3。5*5。619。6 KN/m1。427。44KN/m4。4。3 节点集中荷载计算1。屋面网架传来的荷载根据网架结构计算，取最大支座反力R173KN，则屋架传递给框架柱的荷载为173*2346KN 2。座席层集中荷载座席层集中荷载计算表 表4-2名称荷载类型节点荷载标准值荷载分项系 数设计线荷 载8节点恒荷载女儿墙自重： 2。54*8。421。36纵向框架梁自重(两道)： 7*8。4*2117座席层次梁自重： 5。57*8。4/223。39次梁传递楼板：3。92*4。2*0。89/2+3。92*0。625*4。2/2=12。48外墙自重6。0m： 10。16*6。060。96柱自重： 7。27*6。043。62 合计： 278。81KN1。2345。57KN活荷载2。5*4。2*8。488。2KN/m1。4123。48KN7节点恒荷载纵向框架梁自重： 7*8。458。5座席层次梁自重：22。32+4。29*4/230。9次梁传递楼板： 3。92*4。2*0。89/2+2*3。92*0。625*4。2/2=17。62 合计： 107。02 KN/m1。2128。42KN活荷载2。5*（4。2+2。1）*8。4132。3KN1。4185。22KN4节点恒荷载纵向框架梁自重： 7*8。458。5座席层次梁自重： 4。29*4。2/28。82次梁传递楼板： 3。92*0。625*4/2=8。39一层次梁自重： 4。29*5。4/212。3次梁传递楼板： 4。15*0。625*5。4/27。00 合计： 95。01KN1。2114。0KN活荷载2。5*2。7*5。637。8KN1。452。92kN3。一层集中荷载 一层集中荷载计算表 表4-3名称荷载类型节点荷载标准值荷载分项系 数设计线荷 载6节点恒荷载纵向框架梁自重： 7*8。458。5次梁自重： 5。57*8。4/223。39次梁传递楼板：4。15*4。2*0。89/2+4。15*0。625*4。2/2=13。21外墙自重7。9m： 13。38*7。9105。70柱自重： 7。27*7。957。43 合计： 258。5KN1。2310。2KN活荷载3。5*4。2*8。4123。48KN1。4172。87KN5节点恒荷载纵向框架梁自重： 7*8。458。5次梁自重： 4。29*4。218。02次梁传递楼板：2*4。15*0。625*4。2/2=10。89柱自重： 7。27*2。820。36 合计： 107。95KN/m1。2129。54KN活荷载3。5*4。2*8。4123。48KN1。4172。87KN4。4。4 竖向荷载作用简图4。4。5水平荷载计算计算参数本工程主要考虑风荷载，哈尔滨地区基本风压W0=0。55KN/，建筑体形系数s，迎风面0。8，背风面-0。5；地面粗糙类别：C类。查得地面高度3。6m、11。5m、17。5m处风压高度变化系数Z分别为：0。54、0。8、0。94 风振系数Z：对于单层房屋取1。02。风荷载计算 风荷载计算表 表4-4计算高度（m）风压高度系数左风（0。8）右风（-0。5）风压标准值(KN/)w=ZSZ0 风荷载(KN/m)q=w。B风压标准值(KN/)w=ZSZ0 风荷载(KN/m)q=w。B3。60。540。242。69-0。15-1。68110。80。353。92-0。22-2。4617。0。940。404。48-0。26-2。913。转化为集中荷载左风：FW1=1。4*(2。69*4。5+3。92*8。1/2)=38。9KNFW2=1。4*(3。92*8。1/2+4。48*6。6/2)=42。9KNFW3=1。4*(4。48*6。6/2+4。48*0。9)=26。3KN右风：FW1=1。4*(1。68*4。5+2。46*8。1/2)=24。5KNFW2=1。4*(2。46*8。1/2+2。91*6。6/2)=27。4KNFW3=1。4*(2。91*6。6/2+2。91*0。9)=17。1KN4。5荷载作用下内力分析：4。5。1竖向荷载作用下内力分析1。恒荷载作用下内力分析恒荷加荷图恒荷剪力图恒荷轴力图恒荷弯矩图右风加荷图右风剪力图右风轴力图右风弯矩图活荷加荷图活荷剪力图活荷轴力图活荷弯矩图左风加荷图左风剪力图左风轴力图左风弯矩图4。6看台框架配筋计算4。6。1柱的配筋验算 (1) 已知计算数据（以柱为例） 混凝土强度等级C30，fc=14。3N/mm2 受拉钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2，受压钢筋为HPB235级 fy=210N/mm2，弯矩设计值：M=-123。53kN。m，轴向压力设计值：N=-269。02kN 截面：矩形:b=500mm，h=500mm，面积：250000mm2，构件计算长度 l0=6150mm s=35mm，s=35mm，b=0。614mm (2) 求初始偏心距ei 即 ei=e0+ea: e0=M/N=-123530000。00/-269020。00=459。19mm 取 ea=20。00mm 依据混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 第7。3。3条 P50 ei=459。19+20。00=479。19mm (3) 计算偏心距增大系数：: 依据混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 第7。3。10条 P58 1=0。5fcA/N=0。514。30250000。00/-269020。00=-6。64 由于 l0/h=12。3015故取 2=1。00 =0。30 (4) 判断大，小偏心受压 Nb=1fcbh0b =1。0014。30500。00465。000。614 =2041396。50NN=-269020。00N 故，按大偏心计算 (5) 求纵向钢筋面积AS和AS 依据混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 第7。3。4条 P50 x=N/(1fcb)=-269020。00/(1。0014。30500。00)=-38mm2S=70mm =-269020。00(0。30479。19-0。5500。00+35。00/210。00(465。00-35。00) =207。65mm2N=-269020N 1。75ftbh0/(+1)+0。07N=1。751。43500465/(3+1)+0。071072500=220532。81NV=-10870N 已满足抗剪要求，只需按构造配箍筋!由于剪力较小，箍筋可按构造配筋，选用8100/200。框架柱配筋表柱号M(KNm)N(KN)柱截面e(mm)As实选筋-38。99-12375005001436073425+420+420164。24-14065005001。6347147425+420+420-89。81-634。55005001。0630426420+418+418306。42-673。35005001。536852420+418+41880。64-376。25005001。0329078420+418+4184。6。2框架梁的配筋验算4。6。2。1(梁)配筋计算(1) 已知计算数据 混凝土强度等级C30，fc=14。3N/mm2，1=1； 受拉钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2，受压钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2 M=-133kN。m，As=0mm2，b=0。614，smax=0。425502，s=40mm， h0=h-s=760mm。 (2) 计算配筋面积 M1=fyAs(h0-s) =210。000。00(760-40) =0。00N。mm=0。00kN。m Mu2=M-Mu1=133000000。00-0。00=133000000。00N。mm=133。00kN。m s=M2/(1fcbh2)=133000000。00/(14。30400760760)=0。0403smax=0。43 =1-(1-20。0403)0。5=0。0411 =0。0411。0014。30400760/210。00+210。000。00/210。00 =850。82mm2 最小配筋面积：Amin=min=bh0=0。00306400760=930。24mm2 纵向受拉钢筋面积：As=930。24mm2 (3) 截面配筋及配筋图 纵向受拉钢筋选用:414+214 (As=924mm2)。 箍筋可按构造配筋，选用8100/200。4。6。2。2(梁)配筋计算(1) 已知计算数据 混凝土强度等级C30，fc=14。3N/mm2，1=1； 受拉钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2，受压钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2 M=-436kN。m，As=0mm2，b=0。614，smax=0。425502，s=40mm， h0=h-s=760mm。 (2) 计算配筋面积 M1=fyAs(h0-s) =210。000。00(760-40) =0。00N。mm=0。00kN。m Mu2=M-Mu1=436000000。00-0。00=436000000。00N。mm=436。00kN。m s=M2/(1fcbh2)=436000000。00/(14。30400760760)=0。1320smax=0。43 =1-(1-20。1320)0。5=0。1421 =0。1421。0014。30400760/210。00+210。000。00/210。00 =2940。70mm2 最小配筋面积：Amin=min=bh0=0。00306400760=930。24mm2 纵向受拉钢筋面积：As=2940。70mm2 (3) 截面配筋及配筋图 纵向受拉钢筋选用:425+2254。6。2。3(梁)配筋计算(1) 已知计算数据 混凝土强度等级C30，fc=14。3N/mm2，1=1； 受拉钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2，受压钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2 M=-231kN。m，As=0mm2，b=0。614，smax=0。425502，s=40mm， h0=h-s=560mm。 (2) 计算配筋面积 M1=fyAs(h0-s) =210。000。00(560-40) =0。00N。mm=0。00kN。m Mu2=M-Mu1=231000000。00-0。00=231000000。00N。mm=231。00kN。m s=M2/(1fcbh2)=231000000。00/(14。30400560560)=0。1288smax=0。43 =1-(1-20。1288)0。5=0。1383 =0。1381。0014。30400560/210。00+210。000。00/210。00 =2110。26mm2 最小配筋面积：Amin=min=bh0=0。00306400560=685。44mm2 纵向受拉钢筋面积：As=2110。26mm2 (3) 截面配筋及配筋图 纵向受拉钢筋选用:42260+222320(As=2281mm2)。4。6。2。4(梁)配筋计算(1) 已知计算数据 混凝土强度等级C30，fc=14。3N/mm2，1=1； 受拉钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2，受压钢筋为HPB235级，fy=210N/mm2 M=203。8kN。m，As=0mm2，b=0。614，smax=0。425502，s=40mm， h0=h-s=560mm。 (2) 计算配筋面积 M1=fyAs(h0-s) =210。000。00(560-40) =0。00N。mm=0。00kN。m Mu2=M-Mu1=203800000。00-0。00=203800000。00N。mm=203。80kN。m s=M2/(1fcbh2)=203800000。00/(14。30400560560)=0。1136smax=0。43 =1-(1-20。1136)0。5=0。1209 =0。1211。0014。30400560/210。00+210。000。00/210。00 =1844。52mm2 最小配筋面积：Amin=min=bh0=0。00306400560=685。44mm2 纵向受拉钢筋面积：As=1844。52mm2 (3) 截面配筋及配筋图 纵向受拉钢筋选用:42060+220320(As=1885mm2)。(4)受弯构件斜截面计算计算参数 剪力设计值 V=190160N，箍筋选用 级 箍筋最小配筋率0。163% (5) 验算截面限制条件 hw/b=h0/b=560/400=1。404，所以按下式验算截面 0。25cfcbh0=0。25114。3400560=800800N 0。25cfcbh0V=190160N，所以截面尺寸满足要求! (6) 验算是否按计算配置箍筋 0。7ftbh0=0。71。43400560=224224NV=190160N 已满足抗剪要求，只需按构造配箍筋!- 76 -第5章 基础设计基础J-1(按地基基础设计规范(GB5000-21)进行设计)地基承载力特征值fak180kpa承载力修正系数b0承载力修正系数d1。6基底以下土的重度20kN/M3基底以上土的加权平均重度m20kN/M3基础埋深d(用于承载力修正)1700mm基础根部高度H500mm基础端部高度h1250mm柱宽bc500mm柱高hc500mmY向双柱形心距离cy0mmX向双柱形心距离cx0mm覆土厚度 ds(用于计算基础自重)1800mm永久荷载控制的荷载组合分项系数z1。35混凝土强度等级25钢筋强度fy210N/mm2保护层厚度as50mm柱1竖向力Fk1538。5kN柱1基础顶面弯矩Mkx1102kNM柱1基础顶面弯矩Mky1-56。6kNM柱1基础顶面剪力Vkx1-75。9kN柱1基础顶面剪力Vky1-10。87kN基础长宽比(L/B)1。5(双柱)柱根宽度bc500mm(双柱)柱根长度hc500mmFk=538。50 kN竖向力F=z*Fk=726。98 kNfc=11。9N/mm2ft=1。27N/mm2fafak+b*(b-3)+d*m*(d-0。5)=218。4kpa轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-g*ds)2。95 M2计算基础长度b=1403 mm计算基础宽度L=2104 mm取基础长度b=1800mm取基础宽度L=2200mmMx=z*(Mkx1+Mkx2)-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0=145。0 kNMMy=z*(Mky1+Mky2)+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0=-127。6 kNMY 轴方向截面面积 Acb0。9M2X 轴方向截面面积 AcL0。75M2X轴基础顶面坡度22。62 Y轴基础顶面坡度17。35 基础底面积A3。96 M2X向Wxl * b * b / 6 1。19 M3Y向Wy b * l * l / 61。45 M3基础及土自重标准值Gkg*A*ds142。56 kN基础及的土重设计值Gz*Gk192。456kN轴心荷载作用下pk (Fk + Gk) / A171。98 fa=218。4 kpa通过X向pkmaxX(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=251。57 0。00 kpa0可以X向偏心矩exMky/(Fk+Gk)=-0。139 b/6=0。30 mY向pkmaxY(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=245。98 0。00 kpa0可以Y向偏心矩eyMkx/(Fk+Gk)=0。158 L/6=0。367 mpmaxXz*PkmaxX=339。62 kpapjmaxXpmaxX-G/A=291。0 kpapmaxYz*PkmaxY=332。07 kpapjmaxYpmaxY-G/A=283。5 kpaX方向冲切验算因b - hc=1300hc+2*Ho=1400mmL=2200bc+2*Ho=1400mmAlx0。5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*(b-hc)/2-Ho=320000mm2ab Minbc + 2 * Ho，l 1400mmamx (bc + ab) / 2 950mm0。7 * hp * ft * amx * Ho 342。04 FlxpjmaxX*Alx93。13 通过Y方向冲切验算Aly0。5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=680000mm2ab Minhc + 2 * Ho，b1400mmamy (hc + ab) / 2950mm0。7 * hp * ft * amY * Ho 342。04 FlypjmaxY*Aly192。76 通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo1。0-0。5*1。0-(bc+2*50)/L*(Ho-h1)/Ho*L1844。44 mmVxpj*Axpj*(b-hc)*L/2416。16 0。7*h*ft*Lo*Ho737。87 通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo1。0-0。5*1。0-(hc+2*50)/b*(Ho-h1)/Ho*b1509。09 mmVypj*Aypj*(l-bc)*b/2=445。26 F =727。0 kN通过基础J-2(按地基基础设计规范(GB5000-21)进行设计)地基承载力特征值fak180kpa承载力修正系数b0承载力修正系数d1。6基底以下土的重度20kN/M3基底以上土的加权平均重度m20kN/M3基础埋深d(用于承载力修正)1700mm基础根部高度H500mm基础端部高度h1250mm柱宽bc500mm柱高hc500mmY向双柱形心距离cy0mmX向双柱形心距离cx0mm覆土厚度 ds(用于计算基础自重)1800mm永久荷载控制的荷载组合分项系数z1。35混凝土强度等级30钢筋强度fy210N/mm2保护层厚度as50mm柱1竖向力Fk11237。2kN柱1基础顶面弯矩Mkx1132。5kNM柱1基础顶面弯矩Mky1-34。9kNM柱1基础顶面剪力Vkx1-27。5kN柱1基础顶面剪力Vky110。5kN基础长宽比(L/B)1h0=450mm(双柱)柱根宽度bc500mm(双柱)柱根长度hc500mmFk=1237。20 kNfc=11。9N/mm2竖向力F=z*Fk=1670。22 kNft=1。27N/mm2fafak+b*(b-3)+d*m*(d-0。5)=218。4kpa轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-g*ds)6。78 M2(注：g取20。0kN/M3)计算基础长度b=2604 mm取基础长度b=2800mm计算基础宽度L=2604 mm取基础宽度L=2800mmMx=z*(Mkx1+Mkx2)-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0=171。8 kNMMy=z*(Mky1+Mky2)+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0=-65。7 kNMY 轴方向截面面积 Acb 1。125M2X 轴方向截面面积 AcL1。125M2X轴基础顶面坡度12。80 Y轴基础顶面坡度12。80 基础底面积A7。84 M2X向Wxl * b * b / 6 3。66 M3Y向Wy b * l * l / 63。66 M3基础及土自重标准值Gkg*A*ds282。24 kN基础及的土重设计值Gz*Gk381。024kN轴心荷载作用下pk (Fk + Gk) / A193。81 fa=218。4 kpa通过X向pkmaxX(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=207。10 0。00 kpa0可以X向偏心矩exMky/(Fk+Gk)=-0。032 b/6=0。47 mY向pkmaxY(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=228。59 0。00 kpa0可以Y向偏心矩eyMkx/(Fk+Gk)=0。084 hc+2*Ho=1400mmL=2800bc+2*Ho=1400mmAlx0。5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*(b-hc)/2-Ho=1470000mm2ab Minbc + 2 * Ho，l 1400mmamx (bc + ab) / 2 950mm0。7 * hp * ft * amx * Ho 342。04 FlxpjmaxX*Alx339。55 通过Y方向冲切验算Aly0。5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*(l-bc)/2-Ho=1470000mm2ab Minhc + 2 * Ho，b1400mmamy (hc + ab) / 2950mm0。7 * hp * ft * amY * Ho 382。19FlypjmaxY*Aly342。04通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo1。0-0。5*1。0-(bc+2*50)/L*(Ho-h1)/Ho*L2311。11 mmVxpj*Axpj*(b-hc)*L/2743。79 0。7*h*ft*Lo*Ho924。56 通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo1。0-0。5*1。0-(hc+2*50)/b*(Ho-h1)/Ho*b2311。11 mmVypj*Aypj*(l-bc)*b/2=743。79 F =1670。2 kN通过基础J-3(按地基基础设计规范(GB5000-21)进行设计)地基承载力特征值fak180kpa承载力修正系数b0承载力修正系数d1。6基底以下土的重度20kN
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号