资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共88页)
编号：36008643
类型：共享资源
大小：7.06MB
格式：ZIP
上传时间：2019-12-31
上传人：遗****
认证信息
个人认证
刘**（实名认证）
湖北
IP属地：湖北
30
积分
- 关 键 词：
-
发电厂
电气
一次
系统
设计
- 资源描述：
-
发电厂电气一次系统设计,发电厂,电气,一次,系统,设计
- 内容简介：
-
华北电力大学科技学院毕业设计1毕毕 业业 设设 计计(论文论文)题目 发电厂电气一次系统设计系 别电力工程系专业班级电气 07K6学生姓名燕迎祥指导教师刘英培二二一一年六月一一年六月华北电力大学科技学院毕业设计I发电厂电气一次系统设计摘 要由发电、变电、输电、配电和用电等环节组成的电能生产与消费系统。它的功能是将自然界的一次能源通 过发电动力装置转化成电能，再经输、变电系统及配电系统将电能供应到各负荷中心。电气主接线是发电厂、变电所电气设计的首要部分，也是构成电力系统的重要环节。主接线的确定对电力系统整体及发电厂、变电所本身的运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关。并且对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大的影响。电能的使用已经渗透到社会、经济、生活的各个领域，而在我国电源结构中火电设备容量占总装机容量的 75%。本文是对配有 2 台 200MW 和 2 台 100MW 汽轮发电机的大型火电厂一次部分的初步设计，主要完成了电气主接线的设计。包括电气主接线的形式的比较、选择；主变压器、启动/备用变压器和高压厂用变压器容量计算、台数和型号的选择；短路电流计算和高压电气设备的选择与校验; 并作了防雷与接地。关键词：发电厂；变压器；电力系统；一次设计；电气设备华北电力大学科技学院毕业设计IIA DESIGN OF ELETRIC SYSTEMFOR ELECTRIC POWER PLANT AbstractBy the power generation, substation, transmission, distribution and composition of energy consumption and other aspects of production and consumption systems.Its function is a natural energy through electricity generation power plant into electricity, and then by transmission and substation systems and power distribution system will be supplied to the load center.Electrical wiring is the main power plant and substation electrical design of the first part, also constitute an important part of power system.Determine the main connection of the whole power system and power plants, substations their reliability, flexibility and economy are closely related.And selection of electrical equipment, power distribution device configuration, relay protection and control methods developed have greater impact.Energy use has permeated society, economy, all areas of life, while in our power structure of the total installed capacity of thermal power equipment capacity of 75%.This article is equipped with 2 sets of 200MW and 2 sets 100MW generator in a large thermal power plant part of the preliminary design was completed for the electrical main wiring design.Including the electrical wiring in the form of the main comparison of options; main transformer, start / standby transformer and voltage transformer factory with the capacity calculation, the number and type of choice sets; short-circuit current calculation and high-voltage electrical equipment selection and validation; and made a transformer protection.Keywords: power plant; transformer; power system; protection; electrical equipment华北电力大学科技学院毕业设计III目 录摘 要 .IAbstract.II1 前言.12 电气主接线设计.22.1 主接线的设计原则 .22.2 主接线设计的基本要求 .22.2.1 主接线可靠性的要求.22.2.2 主接线灵活性的要求.22.2.3 主接线经济性的要求.32.3 电气主接线的选择和比较 .32.3.1 主接线方案的拟定.32.3.2 主接线各方案的讨论比较.62.3.3 主接线方案的初步选择.63 主变压器的选择.73.1 变压器的确定原则 .73.2 方案一变压器的选择：.73.3 方案四变压器的选择： .84 短路电流计算书.104.1 短路电流计算的目的 .104.2 计算步骤 .104.3 方案一的短路电流的计算： .104.3.1 110KV 母线短路电流的计算： .114.3.2 220KV 母线短路电流的计算： .134.3.3 10KV 母线短路电流的计算： .144.3.4 10KV 出线短路电流的计算： .164.4 方案四的短路电流的计算： .184.4.1 220KV 母线短路电流的计算： .184.4.2 110KV 母线短路电流的计算： .204.4.3 10KV 母线短路电流的计算： .224.4.4 10KV 出线短路电流的计算： .245 方案 1 主要电气设备的选择.265.1 各回路最大持续工作电流一览表 .265.2 断路器的选择及校验 .26华北电力大学科技学院毕业设计IV5.2.1 110KV 三绕组变压器侧断路器的选择及校验 .275.2.2 110KV 出线侧断路器的选择及校验 .285.2.3 220KV 双绕组变压器侧断路器的选择及检验 .295.2.4 220KV 三绕组变压器侧断路器的选择及检验 .305.2.5 220KV 出线侧断路器的选择及检验 .305.2.6 10KV 发电机侧断路器的选择及校验 .315.2.7 10KV 分段回路侧断路器的选择及校验 .325.2.8 10KV 出线断路器的选择及校验 .3253 隔离开关的选择及校验 .335.3.1 110KV 三绕组侧隔离开关的选择及检验 .335.3.2 110KV 出线侧隔离开关的选择及检验 .345.3.3 220KV 双绕组变压器侧隔离开关的选择及检验 .345.3.4 220KV 三绕组变压器侧隔离开关的选择及检验 .355.3.5 220KV 出线侧隔离开关的选择及检验 .365.3.6 10KV 发电机侧隔离开关的选择及校验 .365.3.7 10KV 分段回路侧隔离开关的选择及校验 .375.3.8 10KV 出线隔离开关的选择及校验 .376 方案 4 主要电气设备的选择 .396.1 各回路最大持续工作电流一览表 .396.2 断路器的选择及校验 .406.2.1 110KV 变压器侧断路器的选择及校验 .406.2.2 110KV 出线侧断路器的选择及校验 .406.2.3 220KV 发电机变压器侧断路器的选择及检验 .416.2.4 220KV 双绕组变压器侧断路器的选择及检验 .426.2.5 220KV 出线侧断路器的选择及检验 .436.2.6 10KV 发电机侧断路器的选择及校验 .436.2.7 10KV 分段回路侧断路器的选择及校验 .446.2.8 10KV 出线断路器的选择及校验 .4563 隔离开关的选择及校验 .466.3.1 110KV 变压器侧隔离开关的选择及检验 .466.3.2 110KV 出线侧隔离开关的选择及检验 .466.3.3 220KV 双绕组变压器侧隔离开关的选择及检验 .476.3.4 220KV 三绕组变压器侧隔离开关的选择及检验 .486.3.5 220KV 出线侧隔离开关的选择及检验 .486.3.6 10KV 发电机侧隔离开关的选择及校验 .49华北电力大学科技学院毕业设计V6.3.7 10KV 分段回路侧隔离开关的选择及校验 .496.3.8 10KV 出线隔离开关的选择及校验 .507 主接线方案的经济比较 .517.1 方案 1 与方案 4 的综合投资 .517.2 方案 1 与方案 4 的年运行费用(仅算不同处) .527.3 最终方案确定 .548 其他电气设备的选择 .558.1 电流互感器的选择及校验 .558.1.1 110kV 三双绕组变压器侧电流互感器的选择及校验 .558.1.2 110kV 出线侧电流互感器的选择及校验 .568.1.3 220KV 双绕组侧电流互感器的选择及校验 .578.1.4 220kV 出线电流互感器的选择及校验 .578.1.5 220kV 三绕组变压器侧电流互感器的选择及校验 .588.1.6 10kV 发电机侧电流互感器的选择及校验 .598.1.7 10kV 分段回路侧电流互感器的选择及校验 .608.1.8 10kV 出线电流互感器的选择及校验 .608.2 电压互感器的选择及校验 .618.3 母线的选择及校验.638.3.1 220kV 出线的选择及校验 .638.3.2 110kV 出线的选择及校验 .638.3.3 220kV 母线的选择及校验 .648.3.4 110kV 母线的选择及校验 .648.3.5 10kV 母线的选择及校验 .648.3.6 10kV 出线(电缆)的选择及校验.668.4 避雷器的选择及校验 .678.4.1 110KV 侧避雷器的选择和校验 .678.4.2 220KV 侧避雷器的选择和校验 .688.4.3 10KV 侧避雷器的选择和校验 .689 配电装置的设计.7110 防雷保护设计 .7310.1 避雷针的作用 .7310.2 避雷针的配置 .7310.3 防雷保护方案 .7311 接地网的设计.7611.1 设计说明 .76华北电力大学科技学院毕业设计VI11.2 接地体的设计 .7611.3 典型接地体的接地电阻计算 .7611.4 接地网设计计算.76结 论 .79参考文献 .80致 谢 .81华北电力大学科技学院毕业设计11 前言由发电、变电、输电、配电和用电等环节组成的电能生产与消费系统。它的功能是将自然界的一次能源通 过发电动力装置（主要包括锅炉、汽轮机、发电机及电厂辅助生产系统等）转化成电能，再经输、变电系统及配电系统将电能供应到各负荷中心。由于电源点与负荷 中心多数处于不同地区，也无法大量储存，电能生产必须时刻保持与消费平衡。因此，电能的集中开发与分散使用，以及电能的连续供应与负荷的随机变化，就制约 了电力系统的结构和运行。据此，电力系统要实现其功能，就需在各个环节和不同层次设置相应的信息与控制系统，以便对电能的生产和输运过程进行测量、调节、 控制、保护、通信和调度，确保用户获得安全、经济、优质的电能。电能是一种清洁的二次能源。由于电能不仅便于输送和分配，易于转换为其它的能源，而且便于控制、管理和调度,易于实现自动化。因此，电能已广泛应用于国民经济、社会生产和人民生活的各个方面。绝大多数电能都由电力系统中发电厂提供，电力工业已成为我国实现现代化的基础，得到迅猛发展。到 2003 年底，我国发电机装机容量达38450 万千瓦，发电量达 19080 亿度，居世界第 2 位。工业用电量已占全部用电量的5070%，是电力系统的最大电能用户，供配电系统的任务就是企业所需电能的供应和分配。电力系统的出现，使高效、无污染、使用方便、易于调控的电能得到广泛应用，推动了社会生产各个领域的变化，开创了电力时代，发生了第二次技术革命。电力系统的规模和技术水准已成为一个国家经济发展水平的标志之一。华北电力大学科技学院毕业设计22 电气主接线设计2.1 主接线的设计原则发电厂电气主接线是电力系统接线的主要组成部分。它表明了发电机、变压器、线路和断路器等的数量和连接方式及可能的运行方式，从而完成发电、变电、输配电的任务。它的设计，直接关系着全站电气设备的选择、配电装置的布置、继电保护和自动装置的确定，关系着电力系统的安全、稳定、灵活和经济运行。主接线的设计是一个综合性的问题。必须在满足国家有关技术经济政策的前提下，力争使其技术先进、经济合理、安全可靠。对于 6220KV 电压配电装置的接线，一般分两类：一为母线类，包括单母线、单母线分段、双母线、双母线分段和增设旁路母线的接线；其二为无母线类，包括单元接线、桥形接线和多角形接线等。2.2 主接线设计的基本要求变电站的电气主接线应根据该变电站所在电力系统中的地位，变电站的规划容量、负荷性质、线路、变压器连接元件总数、设备特点等条件确定。并应综合考虑供电可靠、运行灵活、操作检修方便、投资节约和便于过渡或扩建等要求。2.2.1 主接线可靠性的要求可靠性的工作是以保证对用户不间断的供电。衡量可靠性的客观标准是运行实践。主接线的可靠性是它的各组成元件，包括一、二次部分在运行中可靠性的综合。因此，不仅要考虑一次设备对供电可靠性的影响，还要考虑继电保护二次设备的故障对供电可靠性的影响。评价主接线可靠性的标志是：（1）断路器检修时是否影响停电；（2）线路、断路器、母线故障和检修时，停运线路的回数和停运时间的长短，以及能否对重要用户的供电；（3）变电站全部停电的可能性。2.2.2 主接线灵活性的要求主接线的灵活性有以下几个方面的要求：（1）调度要求。可以灵活的投入和切除变压器、线路，调配电源和负荷；能够满足系统在事故运行方式下、检修方式下以及特殊运行方式下的调度要求。（2）检修要求。可以方便的停运断路器、母线及其继电保护设备进行安全检修，且不致影响对用户的供电。（3）扩建要求。可以容易的从初期过渡到终期接线，使在扩建时，无论一次和二次设备改造量最少。华北电力大学科技学院毕业设计32.2.3 主接线经济性的要求在满足技术要求的前提下，做到经济合理。（1）投资省：主接线简单，以节约断路器、隔离开关等设备的投资；占地面积小：电气主接线设计要为配电装置布置创造条件，以节约用地、架构、导线、绝缘子及安装费用。（2）电能损耗少：经济选择主变压器型式、容量和台数，避免两次变压而增加电能损失。2.3 电气主接线的选择和比较2.3.1 主接线方案的拟定220KV 侧是 4 回出线。110KV 侧有 6 回出线，10KV 侧有 12 回出线。方案 1：8回8回3回3回方案 2：华北电力大学科技学院毕业设计48回8回3回3回方案 3：8回8回3回3回方案 4：华北电力大学科技学院毕业设计5 8回8回3回3回方案 5：8回8回3回3回华北电力大学科技学院毕业设计62.3.2 主接线各方案的讨论比较 方案 2：110KV 侧采用双母线接线。综合考虑电压等级，出线数，以及 110kv 的最大负荷，单母线分段即可满足，双母线经济上比单母线分段要高。方案 3：110KV 侧采用单母线分段带旁路。综合考虑电压等级，出线数，以及110kv 的最大负荷，单母线分段即可满足，单母线分段带旁路在经济上比单母线分段要高，并且倒闸操作复杂。方案 5：110KV 侧采用单母线分段接线。因为有两个不同和的变压器与其相连，且输送功率不等，采用单母线分段接线形式结构不对称，从而使功率传输的效率降级，不宜采用。2.3.3 主接线方案的初步选择通过分析原始资料,可以知道该变电站在系统中的地位较重要,年运行小时数较高,因此主接线要求有较高的可靠性和调度的灵活性.根据以上各个方案的初步经济与技术性综合比较,兼顾可靠性，灵活性,我选择方案 1 与方案 4，待选择完电气设备后再进行更详尽的技术经济比较来确定最终方案。华北电力大学科技学院毕业设计73 主变压器的选择3.1 变压器的确定原则 电力变压器（文字符号为 T 或 TM） ，根据国际电工委员会的界定，凡是三相变压器的额定容量在 5KVA 及以上，单相的在 1KVA 及以上的输变电用变压器，均成为电力变压器。电力变压器是发电厂和变电所中重要的一次设备之一，随着电力系统电压等级的提高和规模的扩大，电压升压和降压的层次增多，系统中变压器的总容量已达发电机容量的 7-10 倍。可见，电力变压器的运行是电力生产中非常重要的环节。 主变压器 在电气设备投资中所占比例较大，同时与之相适应的配电装置，特别是大容量、高电压的配电装置的投资也很大。因此，主变压器的选择对发电厂、变电所的技术性影响很大。例如，大型大电厂高、中压联络变压器台数不足（一台）或者容量不足将导致电站、电网的运行可靠性下降，来年络变压器经常过载或被迫限制两级电网的功率交换。反之。台数过多、容量过大将增加投资并使配电装置复杂化。发电厂 200MW 及以上机组为发电机变压器组接线时的主变压器应满足 DL50002000火力发电厂设计技术规程的规定：“变压器容量可按发电机的最大连续容量扣除一台厂用变压器的计算负荷和变压器绕组的平均温度或冷却水温度不超过 650C 的条件进行选择”。连接在发电机电压母线与系统间的主变压器容量，应按下列条件计算：（1）当发电机电压母线上负荷最小时，能将发电机电压母线上的剩余有功和无功容量送入系统，但不考虑稀有的最小负荷情况。（2）当发电机电压母线上最大一台发电机组停用时，能由系统供给发电机电压的最大负荷。在电厂分期建设过程中，在事故断开最大一台发电机组的情况下，通过变压器向系统取得电能时，可以考虑变压器的允许过负荷能力和限制非重要负荷。（3）根据系统经济运行的要求，而限制本厂的输出功率时能供给发电机电压的最大负荷。（4）按上述条件计算时，应考虑负荷曲线的变化和逐年负荷的发展。特别注意发电厂初期运行时当发电机电压母线负荷不大时，能将发电机电压母线上的剩余容量送入系统。（5）发电机电压母线与系统连接的变压器一般为两台。对装设两台变压器的发电厂，当其中一台主变推出运行时，另一台变压器应承担 70%的容量。具体计算的过程如下：3.2 方案一变压器的选择：（1）T1T2 的选择：T1T2 分别是发电机-变压器的单元接线形式，主变的容量只要和发电机的容量相匹配即可，但要保留 10%的裕度。华北电力大学科技学院毕业设计8故有：2001.1/0.85=258.8MVA经资料可知：选用两台变压器的型号为：SSPL1-260000。表 3-1 SSPL1-260000 参数损耗阻抗电压%型号及量,KVA低压侧电压,kV连接组空载短路空载电流,%运输重量,t参考价格万元综合投资,万元SSPL1-26000015.75Y0/-112321460140.963119 91.7108.4（1）T3/T4 的选择： a.10KV 电压等级下的最大容量 S =（SG-SG8%-Smin）0.7/0.8 （3-1）= (200-2000.08-20) 0.7/0.8=143.5MVA b.110KV 电压等级下的最大容量 S=Smax/0.8 =100/0.8=125MVA （3-2） c.220KV 电压等级下的最大容量 S=(S10max+S110max)/0.8 （3-3） = (50+50) /0.8 =125MVA根据上面的计算可知道低压侧的容量为最大，所以，以此为基准可以选择一个三绕组的变压器.经资料可知：选择型号为：SSPSL-150000/220. 表 3-2 SSPSL-150000/220 参数损耗,KW阻抗电压,%短路型号及量,KVA额定电压高/中/低,kV连接组空载高中高低 中低高中高低中低空载电流,%运输重量,t参考价格万元综合投资,万元SSPL1-150000 220/121/10.5Y0/Y0/-12-11123.5478 243 793.1 24.4 14.1 8.3 2.15 106 90.6 104.363.3 方案四变压器的选择：（1）T1T2 的选择：T1T2 分别是发电机-变压器的单元接线形式，主变的容量只要和发电机的容量相匹配即可，但要保留 10%的裕度。故有：2001.1/0.85=258.8MVA经资料可知：选用两台变压器的型号为：SSPL1-260000。华北电力大学科技学院毕业设计9表 3-3 SSPL1-260000 参数损耗阻抗电压%型号及量,kVA低压侧电压,kV连接组空载短路空载电流,%运输重量,t参考价格万元综合投资,万元SSPL1-26000015.75Y0/-112321460140.963119 91.7108.4（2）T3 的选择： S =（SG-SG8%-Smin）0.7/0.8 （3-4）= (200-2000.08-20) 0.7/0.8= 143.5MVA故选择变压器型号为：SSPL-150000/220，其参数如下：表 3-4 SSPL1-150000/220 参数（3）T4 的选择： S =（SG-SG8%-Smin）0.7/0.8 （3-5）= (200-2000.08-20) 0.7/0.8= 143.5MVA故选择变压器的型号：SSPL-150000/110,其参数如下：表 3-5 SSPL1-150000/110 参数（4）T5 的选择： 根据联络变压其的选择原理： S = Smax/0.8 =100/0.8=125MVA （3-6）故选择变压器的型号为：SSPSL-150000/220. 表 3-56 SSPL1-150000/220 参数损耗,KW阻抗电压,%短路型号及量,KVA额定电压高/中/低,kV连接组空载高中高低 中低高中高低中低空载电流,%运输重量,t参考价格万元综合投资,万元SSPL1-150000 220/121/10.5Y0/Y0/-12-11123.5478 243 793.1 24.4 14.1 8.3 2.15 106 90.6 104.36损耗阻抗电压%型号及量,KVA低压侧电压,kV连接组空载短路空载电流,%运输重量,t参考价格万元综合投资,万元SSPL-15000010.5Y0/-1113789413.130.9639974.787损耗阻抗电压%型号及量,kVA低压侧电压,kV连接组空载短路空载电流,%运输重量,t参考价格万元综合投资,万元SSPL-15000010.5Y0/-11179895130.5483.77482华北电力大学科技学院毕业设计104 短路电流计算书4.1 短路电流计算的目的在发电厂和变电所的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算的目的主要有以下几方面：（1） 在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案，或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。（2） 在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。（3） 在选择继电保护方式和进行整定计算时，需以各种短路时的短路电流为依据。（4） 接地装置的设计，也需用短路电流。4.2 计算步骤（1）选择计算短路点（2）画等值网络图首先去掉系统中的所有负荷分支，线路电容、各元件的电阻，发电机电抗用次暂态电抗 Xk。选取基准容量 SB和基准电压 UB(一般取平均电压)将各元件电抗换算为同一基准值的标么值给出等值网络图，并将各元件电抗统一编号（3）求计算电抗 Xjs（4）由运算曲线查出(各电源供给的短路电流周期分量标幺值运算曲线只作到Xjs=3.5)。（5）计算短路电流周期分量有名值和标幺值。（6）计算短路电流冲击值。（7）计算全电流最大有效值。（8）计算短路容量。（9）绘制短路电流计算结果表。4.3 方案一的短路电流的计算：发电厂参数计算：183. 0:2/121 SSbdXXXGG （4-1） （4-2）0707. 0:4/321 SSbdXXXGG华北电力大学科技学院毕业设计11x15x13x19x17x18x16x19x18x17x16x13x15x19x18x20x21x15x22x23x24主变压器参数计算 0538. 026010010014100%:2/165SSbUkXXTT;%)%d%(2001:4/387SSbUdUUdXXTT中低高低高中 （4-3） 150100%)3 . 8%1 .14%4 .24(2001 1007. 0 ;%)-%d%(2001109SSbUdUUdXX高低中低高中 （4-4） 150100%)1 .14-%3 . 8%4 .24(2001 ;062. 0 ;%)-%d%(20011211SSbUdUUdXX高中高低中低 （4-5） 150100%)4.42-%3 . 8%1 .14(2001 ; 00067. 0-4.3.1 110KV 母线短路电流的计算：华北电力大学科技学院毕业设计12X16 =1/2 (X3 + X5 )=1/2 (0.0707+0.0538)=0.06225;X17 =1/2 X7 =1/2*0.1007=0.05035；X18=1/2 (X1 + X11 ) =0.0882；X19 =1/2 X9 =1/2*0.062=0.031；X13 =1/25=0.040；X15 =1/30=0.0333；X20= X16 + X17 + X16 X17 / X13 =0.1227；X21= X13 + X17 + X13 X17 / X16 =0.19096；=1/ X19+1/ X18+1/ X20+1/ X21 （4-6）Y =1/0.031+1/0.0882+1/0.1227+1/0.19096=56.982；W=* X9 （4-7）Y=56.982*0.031=1.7665；X22 = X18 *W=0.0882*1.7665=0.1558;X23 = X20 *W=0.1227*1.7665=0.33733X24 = X21 *W=0.19096*1.7665=0.21675;个电源的计算电抗：XjsG1 = X23 * Sn / Sb =0.2242*200/100=0.6747; （4-8）XjsG3 = X22 * Sn / Sb =0.1372*400/100=0.6232;Xc1 =0.21675；Xc2 =0.03333表 4-1 计算电抗Xjst(s)00.24G10.67471.561.361.75G30.62321.71.481.87短路电流的有名值：G1:I0 =1.56*200/(*115)=1.5664; （4-9）3I0.2=1.36*200/(*115)=1.3656;3I4=1.75*200/(*115)=1.7572;3G3:I0 =1.7*400/(*115)=3.4139;3I0.2=1.48*400/(*115)=2.9721;3I4=1.87*400/(*115)=3.7553;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/0.21675*100/(*115)=2.3162;3C2: I0 = I0.2 = I4 =30*100/(*115)=15.0613;3华北电力大学科技学院毕业设计13x15x13x16x17x19x18x13x16x17x18x19x15x13x16 x24x25x5 x3x6x4x7x8x12x24x1x2x10x9x13x15则有：=22.3578;I=22.890;I=57.0124;chi4.3.2 220KV 母线短路电流的计算：X24= X18+ X17 + X18 X17 / (X19 + X15 )=0.20758;X20= (X19 + X15 )+ X17 + (X19 + X15 ) X17 / X18 =0.15141;XjsG1 = X24 * Sn / Sb =0.1639*200/100=0.4152;XjsG3 = X20 * Sn / Sb =0.0624*400/100=0.2490;表 4-2 计算电抗Xjst(s)00.24G10.41522.562.162.5G30.24904.3583.162.42短路电流的有名值：G1:I0 =2.56*200/(*230)=1.2852;3I0.2=2.16*200/(*230)=1.0844;3I4=2.5*200/(*230)=1.0794;3G3:I0 =4.35*400/(*230)=4.3678;3I0.2=3.16*400/(*230)=3.1729;3华北电力大学科技学院毕业设计14x5x4x8x12x24x1x2x10x9x13x15x16x13x26x27x28x1x2x10x9x15x16x13x26x27x28x31x30x1x2x29x16x13x26x32x33x34x30x1x2x29I4=2.42*400/(*230)=2.4299;3C1: I0 = I0.2 = I4 =25*100/(*230)=6.2755;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/0.15141*100/(*230)=2.1801;3则有：=14.0754;I=11.9649;I=35.8923;chi4.3.3 10KV 母线短路电流的计算：分段限流电抗器的选择：In=Sn/Un=(100-100*0.08-13-50)/ 10.5*0.85=1876A; （4-10）33故选择型号为：NKL-10-2000-10 的限流电抗器。其电抗值为： X24=Xk%/100*（Ib*Un）/InUb （4-11） =0.2619；华北电力大学科技学院毕业设计15x36x38x39x34x2x29x41x2x42x43x44X26 = X7 X8 / (X7 +X8 +X24 )=0.1007*0.1007/(0.1007+0.1007+0.21675)=0.02189;X27 = X7 X24 / (X7 +X8 +X24 )=0.101*0.2619/(0.101+0.101+0.2619)=0.0569;X28 =0.0569;X29= X15 + X9 + X15 X19 / X10 =0.12867;X30= X15 + X10 + X15 X10 / X9 =0.12867;X31= X9 + X10 + X9 X10 / X15 =0.23932;X32= X27 *X28 /( X27 + X28 + X31 )=0.0569*0.0569/(0.0569*2+0.23932)=0.00917；X33= X27 *X31 /( X27 + X28 + X31 )=0.0569*0.23932/(0.0569*2+0.23932)=0.03856；X34= X31 *X28 /( X27 + X28 + X31 )=0.1509*0.0569/(0.0569*2+0.23932)=0.03856；X35 = X26 +X32 = 0.02189+0.00917=0.03106；X36= X30 + X33 + X30 X33 / X1= 0.12867+0.03856+ 0.12867*0.03856/0.183=0.19434;X37= X1 + X33 + X1 X33 / X30= 0.183+0.03856+0.183*0.03856/0.12867=0.2764;X38= X16 + X35 + X16 X35 / X13= 006225+0.03106+0.06225*0.03106/0.04=0.1419;X39= X13 + X35 + X13 X35 / X16= 0.0400+0.03106+0.0400*0.03106/0.06225=0.09102;=1/ X36+1/ X37+1/ X38+1/ X39+ 1/ X39+Y1/ X34=52.731；W=* X34 =2.0333；YX40 = X36 *W=0.19434*2.0333=0.39515;X41 = X37 *W=0.2764*2.0333=0.5620;X42 = X38 *W=0.1419*2.0333=0.2885;X43= X39 *W=0.09102*2.0333=0.1851;X44 = X29 /X40 =0.9708;各个电源的计算电抗：XjsG1 = X41 * Sn / Sb =0.5620；XjsG2 = X2 * Sn / Sb =0.183；XjsG3 = X42 * Sn / Sb =1.1540；华北电力大学科技学院毕业设计16表 4-3 计算电抗Xjst(s)00.24G10.56201.851.631.94G10.1836.14.12.48G31.15400.90.810.95短路电流的有名值：G1:I0 =1.85*100/(*10.5)=10.1724;3I0.2=1.63*100/(*10.5)=8.9627;3I4=1.94*100/(*10.5)=10.6672;3G1:I0 =6.1*100/(*10.5)=33.5413;3I0.2=4.1*100/(*10.5)=22.5441;3I4=2.48*100/(*10.5)=13.6365;3G3:I0 =0.9*400/(*10.5)=19.7949;3I0.2=0.81*400/(*10.5)=17.8154;3I4=0.95*400/(*10.5)=20.8946;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/0.1851*100/(*10.5)=29.706;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/0.9708*100/(*10.5)=5.664;3则有：=98.8786;I=80.5683;I=252.14;chi4.3.4 10KV 出线短路电流的计算：10KV 出线电抗器的选择：In=Sn/*10.5=114.56A3所以选择型号为：NKL-10-200-4 的限流电抗器。其电抗值为：X14=Xk%*5.5*10/0.2/10.5=1.0476；华北电力大学科技学院毕业设计17x14x41x2x42x44x43x45x47x48x49x46=1/ X14+1/ X41+1/ X42+1/ X43+ 1/ X44+Y1/ X2=27.3658；W=* X14 =28.6684；YX45 = X41 *W=0.562*28.6684=16.1116;X46 = X42 *W=0.2885*28.6684=8.2708;X47 = X43 *W=0.1851*28.6684=5.3065;X48= X44*W=0.0971*28.6684=2.7837;X49= X2 *W=0.183*28.6684=5.2463;短路电流的有名值：G1: I0 = I0.2 = I4 =1/16.1116*100/*10.5=0.3413;3G2: I0 = I0.2 = I4 =1/8.2708*100/*10.5=0.6648;3G3: I0 = I0.2 = I4 =1/5.3065*100/*10.5=1.0362;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/2.7837*100/*10.5=1.9753;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/5.2463*100/*10.5=1.04813.则有：=5.0657;I=5.0657;I=12.9175;chi表 4-4 短路电流短路点220KV 母线发生短路（d1 点）110KV 母线发生短路（d2 点）10KV 母线发生短路（d3 点）10KV 出线电抗器回路发生短路（d4 点）I14.675422.357898.87865.0657I11.964922.89080.56835.0657chi35.892357.0124252.1412.9175电流值华北电力大学科技学院毕业设计18x12x11x14x7x8x1X2X15X11X14X7X13X17X2X1X7X2X1X17X18X16X14X13X14X11X16X20X1X174.4 方案四的短路电流的计算：发电厂参数计算：183. 0:2/121 SSbdXXXGG0707. 0:4/321 SSbdXXXGG主变压器参数计算 0538. 026010010014100%:2/165SSbUkXXTT:4/3 TT X7 =13.13/100*(100/150)=0.0875; X8 =12.68/100*(100/150)=0.0845;5T ;%)-%d%(20019SSbUdUUdX中低高低高中 150100%)3 . 8%1 .14%4 .24(2001 .10070 ;%)-%d%(200110SSbUdUUdX高低中低高中 150100%)1 .14-%3 . 8%4 .24(2001;062. 04.4.1 220KV 母线短路电流的计算：华北电力大学科技学院毕业设计19X14X11X16X23X24X22X19X11X14X10X25X27X14 =1/2 (X3 + X5 )=1/2 (0.0707+0.0538)=0.06225;X15 = X9 + X10=0.1007 +0.062=0.1627；X16= X12 + X15 + X12X15 / X8 =0.2602；X17= X8 + X12 + X8X12 / X15 =0.2645；X18= X8+ X15 + X8X15 / X12 =0.6596；X19= X7 *X18 /( X7 + X18 + X13 )=0.0875*0.6596/（0.0875+0.6596+0.2619）=0.0572；X20= X7 *X13 /( X7 + X18 + X13 )=0.0875*0.2619/（0.0875+0.6596+0.2619）=0.0227；X21= X13 *X18 /( X7 + X18 + X13 )=0.2619*0.3503/（0.0875+0.6596+0.2619）=0.1712；X22= X1 + X20 =0.183+0.0227=0.2057；X23= X21 + X2 + X21X2 / X17 =0.4726；X24= X17 + X21 + X17X21 / X2 =0.6748；=1/ X19+1/ X22+1/ X23+1/ X24Y =1/0.0572+1/0.2057+1/0.4726+1/06748=25.9200；W=* X19=1.4826；YX25 = X22 *W=1.4826*0.2057=0.3050;X26 = X23 *W=1.48268*0.4726=0.7007;X27 = X24 *W=1.4826*0.6748=0.1.0045;各个电源的计算电抗：XjsG1 = X25 * Sn / Sb =0.3050；XjsG2 = X26* Sn / Sb =0.7007；XjsG3 = X14 * Sn / Sb =0.2490；表 4-5 计算电抗Xjst(s)00.24G10.30503.62.82.3G20.70071.51.31.3G30.24904.43.22.4短路电流的有名值：华北电力大学科技学院毕业设计20x12x11x14x17x8x1X2X15X11X28X29X12X2X14X15X8X30x30X15X11X14X28X12X8X29X2X11X14X28X29X2X12X32X31G1:I0 =3.6*100/(*230)=0.9037;3I0.2=2.8*100/(*230)=0.7029;3I4=2.3*100/(*230)=0.5774;3G2:I0 =1.5*100/(*230)=0.3765;3I0.2=1.3*100/(*230)=0.3263;3I4=1.3*100/(*230)=0.3263;3G3:I0 =4.4*400/(*230)=4.4180;3 I0.2=3.2*400/(*230)=3.3135;3I4=2.4*400/(*230)=2.4851;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/X11/X27*100/(*230)=6.5254;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/0.2602*100/(*230)=0.96473则有：=13.2636;I=10.8789;I=33.822;chi4.4.2 110KV 母线短路电流的计算：华北电力大学科技学院毕业设计21X2X33X38X35X34X43X42 X41X2X37 X36X39X40X13=0.2619X28=X7 + X1 + X1 X7 / X13 =0.3316;X29= X1 + X13 + X1 X13 / X7 =0.9926;X30= X7 + X13 + X7 X13 / X1 =0.4746X31= X15 *X30 / (X8 +X15 +X30) =0.1070X32= X30 *X8 / (X8 +X15 +X30) =0.0556；X33= X15 *X8 / (X8 +X15 +X30) =0.0190=1/ X31+1/ X11+1/ X28+1/ X14Y =1/0.1070+1/0.0400+1/0.3316+1/0.06225=53.4257；W=* X31=5.71655；YX34 = X11 *W=5.71655*0.0400=0.2287;X35 = X28 *W=5.71655*0. 3316=1.8956;X36= X14 *W=5.71655*0.06225=0.35586;X37= X29+ X32 + X29X32 / X2 =0.2488；X38= X2 + X32 + X32X2 / X29 =1.3495；X39= X35 /X37 =0.2199；=1/ X33+1/ X341/ X36+1/ X38+ 1/ X39=65.10275；YW=* X33 =1.23695；YX40 = X34 *W=1.23695*0.2287=0.2829;X41 = X36 *W=1.23695*0.35586=0.4402;X42 = X38 *W=1.23695*1.3495=1.6693;X43= X39 *W=1.23695*0.2199=0.2720;各个电源的计算电抗：XjsG1 = X41 * Sn / Sb =0.4402；XjsG2 = X43 * Sn / Sb =0.2720；XjsG3 = X42 * Sn / Sb =6.6772；表 4-6 计算电抗Xjst(s)00.24G10.44022.42.12.12G20.27203.952.982.38华北电力大学科技学院毕业设计22X44X46X47X21X17X49X50X51X48X17x12x11x14x7x8x1X2X15X14X2X11X16X19X20X21X1X17短路电流的有名值：G1:I0 =2.4*100/(*115)=1.2049;3I0.2=2.1*100/(*115)=1.0543;3I4=2.12*100(*115)=1.0643;3G1:I0 =3.95*100/(*115)=1.9831;3I0.2=2.98*100/(*115)=1.4961;3I4=2.38*100/(*115)=1.1949;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/0.2829*100/(*115)=1.7746;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/0.183*100/(*115)=2.7434;3G3: I0 = I0.2 = I4 =1/1.6693*100/(*115)=0.7501;3则有：=8.4560;I=7.5273;I=21.5628;chi4.4.3 10KV 母线短路电流的计算：华北电力大学科技学院毕业设计23=1/ X11+1/ X14+1/ X16+1/ X19 =1/0.0400+1/0.06225+1/0.2602+1/0.0572=62.3900；YW=* X19=3.5687；YX44= X11*W=0.0400*3.5687=0.1427;X45= X14 *W=0.0624*3.5687=0.2222;X46 = X16 *W=0.5721*3.5687=0.9286;X47 = X1 +X20 =0.2057；=1/ X44+1/ X45+1/ X46+1/ X47+ 1/ X21=23.2876；YW=* X21 =3.9868；YX48 = X44 *W=0.1427*3.9868=0.5689;X49 = X45 *W=0.2222*3.9868=0.8859;X50 = X46*W=0.9286*3.9868=3.6917;X51= X47 *W=0.2057*3.9868=0.8201;各个电源的计算电抗：XjsG1 = X51 * Sn / Sb =0.8201；XjsG2 = X2 * Sn / Sb =0.183；XjsG3 = X49 * Sn / Sb =3.5436；表 4-7 计算电抗Xjst(s)00.24G10.82011.281.141.42G20.1836.14.12.48短路电流的有名值：G1:I0 =1.28*100/*10.5=7.0382;3I0.2=1.14*100/*10.5=6.2684;3I4=1.42*100/*10.5=7.8080;3:I0 =6.1*100/(*10.5)=33.5413;3I0.2=4.1*100/(*10.5)=22.5442;3I4=2.48*100/(*10.5)=13.6365;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/0.5689*100/(*10.5)=9.6653;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/X17/X50*100/(*10.5)=22.2780;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/0.8859*100/(*10.5)=6.20683华北电力大学科技学院毕业设计24X49X51X48X52X2X53X55X53X54X56X57则有：=78.7296;I=59.5946;I=200.7065;chi4.4.4 10KV 出线短路电流的计算：=1/ X48+1/ X49+1/ X51+1/ X52+ 1/ X53+Y1/ X2=14.5766；W=* X53 =15.2704；YX53 = X48 *W=0.5689*15.2704=8.6873;X54= X49 *W=0.8859*15.2704=13.5280;X55 = X51 *W=0.8201*15.2704=12.52326;X56= X52*W=0.2468*15.2704=3.7687;X57= X2 *W=0.183*15.2704=2.7945;短路电流的有名值：G1: I0 = I0.2 = I4 =1/8.6873*100/（*10.5）=0.6329;3G2: I0 = I0.2 = I4 =1/13.5280*100/（*10.5）=40656;3G3: I0 = I0.2 = I4 =1/12.52326*100/（*10.5）=0.4391;3C1: I0 = I0.2 = I4 =1/2.7945*100/（*10.5）=1.4590;3C2: I0 = I0.2 = I4 =1/3.7687*100/（*10.5）=1.9676.3则有：=4.9051;I=4.9051;I=12.5080;chi华北电力大学科技学院毕业设计25表 4-8 短路电流短路点220KV 母线发生短路（d1 点）110KV 母线发生短路（d2 点）10KV 母线发生短路（d3 点）10KV 出线电抗器回路发生短路（d4 点）I13.26368.456078.72964.9051I10.87897.527359.59464.9051chi33.82221.5628200.760512.5080电流值华北电力大学科技学院毕业设计265 方案 1 主要电气设备的选择5.1 各回路最大持续工作电流一览表表 5-1 最大持续工作电流表回路名称计算公式及结果（A）220KV 双绕组变压器侧 44.716220*3260000*05. 1*305. 1maxUnSnIg220KV 三绕组 变压器侧 33.413220*3150000*05. 1*305. 1maxUnSnIg 220KV 出线 65.4344*8 . 0*220*3)2000050000600000(*05. 14*305. 1maxUnSnIg110KV 变压器侧 66.826110*3150000*05. 1*305. 1maxUnSnIg110KV 出线 81.1146*8 . 0*110*3100000*05. 16*305. 1maxUnSnIg 10KV 分段侧 2000maxgI10KV 发电机侧 5 .57735 .10*3100000*05. 1*305. 1maxUnSnIg10KV 出线侧 80.23616*8 . 0*5 .10*350000*05. 112*305. 1maxUnSnIg5.2 断路器的选择及校验断路器选择原则与技术条件在各种电压等级的变电站的设计中，断路器是最为重要的电气设备。高压断路器的工作最为频繁，地位最为关键，结构最为复杂。在电力系统运行中，对断路器的要求是比较高的，不但要求其在正常工作条件下有足够的接通和开断负荷电流的能力，而且要求其在短路条件下，对短路电流有足够的遮断能力。高压断路器的主要功能是：正常运行时，用它来倒换运行方式，把设备或线路接入电路或退出运行，起着控制作用；当设备或电路发生故障时，能快速切除故障回路、保证无故障部分正常运行，能起保护作用。高压断路器是开关电器中最为完善的一种设备。华北电力大学科技学院毕业设计27其最大特点是能断开电路中负荷电流和短路电流。按照断路器采用的灭弧介质和灭弧方式，一般可分为：多油断路器、少油断路器、压缩空气断路器、真空断路器、SF6 断路器等。断路器型式的选择，除应满足各项技术条件和环境外，还应考虑便于施工调试和维护，并以技术经济比较后确认。目前国产的高压断路器在 110KV 主要是少油断路器。断路器选择的具体技术条件如下：1）电压：Ug UN Ug-电网工作电压2）电流：Ig.max IN Ig.max-最大持续工作电流3）断开电流：Idt INbrIdt- 断路器实际断开时间 t 秒的短路电流周期分量INbr-断路器额定断开电流4）动稳定： ich imaximax-断路器极限通过电流峰值ich- 三相短路电流冲击值5）热稳定：ItdzIttI- 稳态三相短路电流tdz - 短路电流发热等值时间It- 断路器 t 秒热稳定电流其中 tdz=tz+0.05，tz由 =I /I和短路电流计算时间 t 决定，从发电厂电气部分课程设计参考资料P112，图 51 查出短路电流周期分量等值时间 tz，从而可计算出 tdz。5.2.1 110KV 三绕组变压器侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=826.66A查书 162 页表 5-29，选出断路器型号为 FA1型如下表：表 5-2 110KV 三绕组变压器侧断路器参数 型号电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA断开容量,MVA热稳定电流,3SKA（3S）关合电流峰值KASW4-11072.5-1102500401500040100华北电力大学科技学院毕业设计28因为 IN=2500AIg.max=826.66A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=22.3579INbr=40KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =57.0124KAimax=100KA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt （5-1）0.98II取短路电流计算时间 t=3s (t 为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和)查书 112 页图 5-1 得，tz=2.5所以 tdz=tz+0.05 （5-2）=2.5+0.05=2.55因为 Itdz=22.357922.55=1336.08(KA)2.sItt=4023=4800(KA)2.s （5-3）所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求。5.2.2 110KV 出线侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=114.81A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW41101000 型如下表：表 5-3 110KV 出线侧断路器参数 型号电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA断开容量,MVA热稳定电流,3SKA（3S）关合电流峰值KASW4-11072.5-1102500401500040100因为 IN=2500AIg.max=826.66A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=22.3579INbr=40KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =57.0124KAimax=100KA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt华北电力大学科技学院毕业设计290.98II取短路电流计算时间 t=3s 查书 112 页图 5-1 得，tz=2.5所以 tdz=tz+0.05=2.55因为 Itdz=22.357922.55=1336.08(KA)2.sItt=4023=4800(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求。5.2.3 220KV 双绕组变压器侧断路器的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=716A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW42201000 型，如下表：表 5-4 220KV 双绕组变压器侧断路器参数电压,kV极限通过电流,KA型号额定最大额定 电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效4s 热稳定电流,KA合闸时间,s固有分闸时间,sSW4-220220 252100018.470005532210.250.06因为 IN=1000AIg.max=716A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=11.9649kAINbr=18.4A所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =35.89234kAimax=55kA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt t=4 由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69Itdz=11.964923.69=528.26(KA)2.sItt=2124=1764(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计305.2.4 220KV 三绕组变压器侧断路器的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=413A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW42201000 型，如下表：表 5-5 220KV 三绕组变压器侧断路器参数电压,kV极限通过电流,KA型号额定最大额定 电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效4s 热稳定电流,KA合闸时间,s固有分闸时间,sSW4-220220 252100018.470005532210.250.06因为 IN=1000AIg.max=413A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=11.9649kAINbr=18.4A所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =35.89234kAimax=55kA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt t=4 由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69Itdz=11.964923.69=528.26(KA)2.sItt=2124=1764(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求5.2.5 220KV 出线侧断路器的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=435A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW42201000 型，如下表：表 5-6 220KV 出线侧断路器参数电压,kV极限通过电流,KA型号额定最大额定 电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效4s 热稳定电流,KA合闸时间,s固有分闸时间,sSW4-220220 252100018.470005532210.250.0622. 1II华北电力大学科技学院毕业设计31因为 IN=1000AIg.max=435A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=11.9649kAINbr=18.4A所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =35.89234kAimax=55kA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt t=4 由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69Itdz=11.964923.69=528.26(KA)2.sItt=2124=1764(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求5.2.6 10KV 发电机侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=5773.5A查书 156 页表 5-25，选出断路器型号为 SN410G6000 型，如下表：表 5-7 10KV 发电机侧断路器参数极限通过电流,KA热稳定电流,KA型号额定电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效1s5s10s合闸时间,s固有分闸时间,sSN4-10G1060001051800300173173 120 850.650.15因为 IN=5000AIg.max=5773.5A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=80.5683kAINbr=105kA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =252.14kAimax=300kA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt （6-1）t=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s22. 1II23. 1II华北电力大学科技学院毕业设计32故 tdz=tz+0.05 （6-2）=4.6+0.07=4.67Itdz=80.568324.67=30314.14(KA)2.sItt=12025=72000(KA)2.s （6-3）所以 ItdzItt5.2.7 10KV 分段回路侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=2000A查书 156 页表 5-25，选出断路器型号为 SN410G6000 型，如下表：表 5-8 10KV 分段回路侧断路器参数极限通过电流,KA热稳定电流,KA型号额定电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效1s5s10s合闸时间,s固有分闸时间,sSN4-10G1050001051800300173173 120 850.650.15因为 IN=5000AIg.max=2000A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=80.5683kAINbr=105kA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =252.14kAimax=300kA所以 ichimax5热稳定：ItdzIttt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.67Itdz=80.568324.67=30314.14(KA)2.sItt=12025=72000(KA)2.s所以 ItdzItt5.2.8 10KV 出线断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=236.80A查书 156 页表 5-25，选出断路器型号为 SN310400 型，如下表：表 5-9 10KV 出线断路器参数极限通过电流,KA热稳定电流,KA型号额定电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效1s5s10s合闸时间,s固有分闸时间,sSN1-101040011.620052303020140.230.123. 1II华北电力大学科技学院毕业设计33因为 IN=400AIg.max=236.80A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=5.0657kAINbr=11.6kA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =12.9175kAimax=52kA所以 ichimax5热稳定：ItdzIttt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.4s故 tdz=tz+0.05=4.45Itdz=5.065724.45=114.19(KA)2.sItt=3025=4500(KA)2.s所以 ItdzItt53 隔离开关的选择及校验隔离开关的选择原则及技术条件：隔离开关形式的选择，应根据配电装置的布置特点和使用要求等要素，进行综合的技术经济比较然后确定。其选择的技术条件与断路器的选择的技术条件相同。隔离开关也是发电厂和变电所常用的电器，它需与断路器配套使用。但隔离开关没有灭弧装置，不能用来接通和切断负荷电流和短路电流。隔离开关的类型很多，按安装地点不同，可分为屋内式和屋外式，按绝缘支柱数目又可分为单柱式、双柱式和三柱式。它对配电装置的布置和占地面积有很大影响，选型时应根据配电装置特点和使用要求以及技术经济条件来确定。本设计 220kV、110kV 侧为屋外布置，10kV 为屋内布置。隔离开关的技术条件与断路器相同。5.3.1 110KV 三绕组侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=826.66A查书 165 页表 5-33，选出 GW41101000 型，如下表：表 5-10 110KV 侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW21101101008023.7(4)1II华北电力大学科技学院毕业设计34因为 IN=1000AIg.max=826.66A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =57.0124kAimax=80KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt0.98II取短路电流计算时间 t=4s (t 为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和)查书 112 页图 5-1 得，tz=3.4所以 tdz=tz+0.05=3.45Itdz=22.89023.45=1807.63(KA)2.sItt=23.724=2243.76(KA)2.s所以 ItdzItt5.3.2 110KV 出线侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=114.81A查书 165 页表 5-33，选出 GW41101000 型，如下表：表 5-11 110KV 出线侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW211011010008023.7(4)因为 IN=1000AIg.max=114.81A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =57.0124kAimax=80KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt0.98II取短路电流计算时间 t=4s 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.4所以 tdz=tz+0.05=3.45Itdz=22.89023.45=1807.63(KA)2.sItt=23.724=2243.76(KA)2.s所以 ItdzItt华北电力大学科技学院毕业设计355.3.3 220KV 双绕组变压器侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=716A查书 165 页表 5-33，选出 GW42201000 型，如下表：表 5-12 220KV 双绕组侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW422022010008023.7(4)因为 IN=1000AIg.max=716A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =35.8923kAimax=80kA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=11.964923.69=528.26(KA)2.sItt=23.724=2246.76(KA)2.s所以 ItdzItt5.3.4 220KV 三绕组变压器侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=413A查书 165 页表 5-33，选出 GW4220600 型，如下表：表 5-13 220KV 三绕组变压器侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW42202206005015.8(4)因为 IN=600AIg.max=413A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =35.8923kAimax=50kA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s22. 1II22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计36所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=11.964923.69=528.26(KA)2.sItt=15.824=998.56(KA)2.s所以 ItdzItt5.3.5 220KV 出线侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=434.56A查书 165 页表 5-33，选出 GW4220600 型，如下表： 表 5-14 220KV 出线侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW42202206005015.8(4)因为 IN=600AIg.max=435A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =35.8923kAimax=50kA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=11.964923.69=528.26(KA)2.sItt=15.824=998.56(KA)2.s所以 ItdzItt5.3.6 10KV 发电机侧隔离开关的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=5773.5A查书 164 页表 5-32，选出 GN1010T6000 型，如下表：表 5-15 10KV 发电机侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGN1010T106000300105(5)因为 IN=6000AIg.max=5773.5A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =252.14Aimax=300KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt22. 1II22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计37t=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.67Itdz=80.568324.67=30353.09(KA)2.sItt=10525=55125(KA)2.s所以 ItdzItt5.3.7 10KV 分段回路侧隔离开关的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=2000A查书 164 页表 5-32，选出 GN1010T4000 型，如下表：表 5-16 10KV 分段回路侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGN1010T10400030085(5)因为 IN=4000AIg.max=2000A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =252.14Aimax=300KA所以 ichimax4热稳定：ItdzIttt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.67Itdz=80.568324.67=30353.09(KA)2.sItt=8525=36125(KA)2.s所以 ItdzItt5.3.8 10KV 出线隔离开关的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 5-1 得：Ig.max=236.80A查书 164 页表 5-32，选出 GN10400 型，如下表：表 5-17 10KV 出线隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGN10102005014（5）因为 IN=400AIg.max=236.80A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax23. 1II华北电力大学科技学院毕业设计38因为 ich =12.9175kAimax=50KA所以 ichimax4热稳定：ItdzIttt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.4s故 tdz=tz+0.05=4.45Itdz=5.065724.45=112.91(KA)2.sItt=1425=980(KA)2.s所以 ItdzItt1II华北电力大学科技学院毕业设计396 方案 4 主要电气设备的选择6.1 各回路最大持续工作电流一览表表 6-1 最大持续工作电流表回路名称计算公式及结果（A）220KV 双绕组变压器侧 44.716220*3260000*05. 1*305. 1maxUnSnIg220KV 三绕组 变压器侧 33.413220*3150000*05. 1*305. 1maxUnSnIg 220KV 出线 65.4344*8 . 0*220*3)2000050000600000(*05. 14*305. 1maxUnSnIg 110KV 变压器侧 66.826110*3150000*05. 1*305. 1maxUnSnIg110KV 出线 81.1146*8 . 0*110*3100000*05. 16*305. 1maxUnSnIg 10KV 分段侧 2000maxgI10KV 发电机侧 5 .57735 .10*3100000*05. 1*305. 1maxUnSnIg10KV 出线侧 80.23616*8 . 0*5 .10*350000*05. 112*305. 1maxUnSnIg华北电力大学科技学院毕业设计406.2 断路器的选择及校验6.2.1 110KV 变压器侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=826.66A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW41101000 型如下表：表 6-2 110KV 三绕组变压器侧断路器参数 电压,kV断开容量,MVA极限通过电流,KA热稳定电流,KA重合性能型号额定最大额定电流,A额定断开电流,KA额定 重新*最大 有效 1S 4S 5S 10S合闸时间,s固有分闸时间,s电流休止时间,s重合时间,sSW4-110110 126100018.43500 300055323215.821 14.80.250.060.30.4因为 IN=1000AIg.max=826.66A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=7.5273INbr=18.4KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =21.5628KAimax=55KA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt取短路电流计算时间 t=4s (t 为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和)查书 112 页图 5-1 得，tz=3.5s所以 tdz=tz+0.05=3.56因为 Itdz=7.527323.56=201.71(KA)2.sItt=15.824=998.56(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求。6.2.2 110KV 出线侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=114.81A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW41101000 型如下表：12. 1II华北电力大学科技学院毕业设计41表 6-3 110KV 出线侧断路器参数 电压,kV断开容量,MVA极限通过电流,KA热稳定电流,KA重合性能型号额定最大额定电流,A额定断开电流,KA额定 重新*最大 有效 1S 4S 5S 10S合闸时间,s固有分闸时间,s电流休止时间,s重合时间,sSW4-110110 126100018.43500 300055323215.821 14.80.250.060.30.4因为 IN=1000AIg.max=114.81A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=7.5273INbr=18.4KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =21.5628KAimax=55KA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt取短路电流计算时间 t=4s (t 为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和)查书 112 页图 5-1 得，tz=3.5s所以 tdz=tz+0.05=3.56因为 Itdz=7.527323.56=201.71(KA)2.sItt=15.824=998.56(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求。6.2.3 220KV 发电机变压器侧断路器的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=716A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW42201000 型，如下表：表 6-4 220KV 双绕组变压器侧断路器参数电压,kV极限通过电流,KA型号额定最大额定 电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效4s 热稳定电流,KA合闸时间,s固有分闸时间,sSW4-220220 252100018.470005532210.250.06因为 IN=1000AIg.max=716A所以 Ig.max IN12. 1II华北电力大学科技学院毕业设计423断开电流：IdtINbr因为 Idt=10.8789INbr=18.4KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =33.822KAimax=55KA所以 ichimax5热稳定：ItdzIttt=4s由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=10.878923.69=436.71(KA)2.sItt=2124=1764(KA)2.s所以 ItdzItt 经以上校验此断路器满足各项要求。6.2.4 220KV 双绕组变压器侧断路器的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=413A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW42201000 型，如下表：表 6-5 220KV 三绕组变压器侧断路器参数电压,kV极限通过电流,KA型号额定最大额定 电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效4s 热稳定电流,KA合闸时间,s固有分闸时间,sSW4-220220 252100018.470005532210.250.06因为 IN=1000AIg.max=413A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=10.8789INbr=18.4KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =33.822KAimax=55KA所以 ichimax5热稳定：ItdzIttt=4s由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s22. 1II22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计43所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=10.878923.69=436.71(KA)2.sItt=2124=1764(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求。6.2.5 220KV 出线侧断路器的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=434.56A查书 158 页表 5-26，选出断路器型号为 SW42201000 型，如下表：表 6-6 220KV 出线侧断路器参数电压,kV极限通过电流,KA型号额定最大额定 电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效4s 热稳定电流,KA合闸时间,s固有分闸时间,sSW4-220220 252100018.470005532210.250.06因为 IN=1000AIg.max=434.56A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=10.8789INbr=18.4KA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =33.822KAimax=55KA所以 ichimax5热稳定：ItdzIttt=4s由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=10.878923.69=436.71(KA)2.sItt=2124=1764(KA)2.s所以 ItdzItt 经以上校验此断路器满足各项要求。6.2.6 10KV 发电机侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=5773.5A查书 156 页表 5-25，选出断路器型号为 SN410G6000 型，如下表：22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计44表 6-7 10KV 发电机侧断路器参数极限通过电流,KA热稳定电流,KA型号额定电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效1s5s10s合闸时间,s固有分闸时间,sSN4-10G1060001051800300173173 120 850.650.15因为 IN=6000AIg.max=5773.5A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=59.5946kAINbr=105kA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =200.7605kAimax=300kA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt1.3IIt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.69sItdz=59.594624.69=16656.61(KA)2.sItt=12025=72000(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求。6.2.7 10KV 分段回路侧断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=2000A查书 156 页表 5-25，选出断路器型号为 SN410G5000 型，如下表：表 6-8 10KV 分段回路侧断路器参数极限通过电流,KA热稳定电流,KA型号额定电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效1s5s10s合闸时间,s固有分闸时间,sSN4-10G1050001051800300173173 120 850.650.15因为 IN=5000AIg.max=2000A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=59.5946kAINbr=105kA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =200.7605kAimax=300kA所以 ichimax5热稳定：ItdzItt华北电力大学科技学院毕业设计451.3IIt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.69sItdz=59.594624.69=16656.61(KA)2.sItt=12025=72000(KA)2.s所以 ItdzItt经以上校验此断路器满足各项要求6.2.8 10KV 出线断路器的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=236.8A查书 156 页表 5-25，选出断路器型号为 SN310400 型，如下表：表 6-9 10KV 出线断路器参数极限通过电流,KA热稳定电流,KA型号额定电压,kV额定电流,A额定断开电流,KA额定断开容量,MVA最大有效1s5s10s合闸时间,s固有分闸时间,sSN1-101040011.620052303020140.230.1因为 IN=400AIg.max=236.8A所以 Ig.max IN3断开电流：IdtINbr因为 Idt=4.9051kAINbr=11.6kA所以 IdtINbr4动稳定：ichimax因为 ich =12.508kAimax=52kA所以 ichimax5热稳定：ItdzIttt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.4s故 tdz=tz+0.05=4.45sItdz=4.905124.45=107.07(KA)2.sItt=3025=4500(KA)2.s所以 ItdzItt1II华北电力大学科技学院毕业设计4663 隔离开关的选择及校验隔离开关的选择原则及技术条件隔离开关形式的选择，应根据配电装置的布置特点和使用要求等要素，进行综合的技术经济比较然后确定。其选择的技术条件与断路器的选择的技术条件相同。隔离开关也是发电厂和变电所常用的电器，它需与断路器配套使用。但隔离开关没有灭弧装置，不能用来接通和切断负荷电流和短路电流。隔离开关的类型很多，按安装地点不同，可分为屋内式和屋外式，按绝缘支柱数目又可分为单柱式、双柱式和三柱式。它对配电装置的布置和占地面积有很大影响，选型时应根据配电装置特点和使用要求以及技术经济条件来确定。本设计 110kV、35kV 侧为屋外布置，10kV 为屋内布置。隔离开关的技术条件与断路器相同。6.3.1 110KV 变压器侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=826.66A查书 165 页表 5-33，选出 GW41101000 型，如下表：表 6-10 110KV 侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW21101101008023.7(4)因为 IN=1000AIg.max=826.66A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =5.5273kAimax=80KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt t=4s查书 112 页图 5-1 得，tz=3.5s故 tdz=tz+0.05=3.56s Itdz=5.527323.56=201.71(KA)2.sItt=23.724=2243.76(KA)2.s所以 ItdzItt12. 1II华北电力大学科技学院毕业设计476.3.2 110KV 出线侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=114.81A查书 165 页表 5-33，选出 GW4110600 型，如下表： 表 6-11 110KV 出线侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW21101106005014(5)因为 IN=600AIg.max=114.81A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =5.5273kAimax=50KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt t=4s查书 112 页图 5-1 得，tz=3.5s故 tdz=tz+0.05=3.56s Itdz=5.527323.56=201.71(KA)2.s Itt=1425=980(KA)2.s所以 ItdzItt6.3.3 220KV 双绕组变压器侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=716A查书 165 页表 5-33，选出 GW42201000 型，如下表：表 6-12 220KV 双绕组侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW422022010008023.7(4)因为 IN=1000AIg.max=716A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =33.822kAimax=80kA所以 ichimax4热稳定：ItdzIttt=4s12. 1II22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计48由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=10.878923.69=436.71(KA)2.sItt=23.724=2246.76(KA)2.s所以 ItdzItt6.3.4 220KV 三绕组变压器侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=413A查书 165 页表 5-33，选出 GW4220600 型，如下表：表 6-13 220KV 三绕组变压器侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW42202206005015.8(4)因为 IN=600AIg.max=413A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =33.822kAimax=50kA所以 ichimax4热稳定：ItdzIttt=4s由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=10.878923.69=436.71(KA)2.sItt=15.824=998.56(KA)2.s所以 ItdzItt6.3.5 220KV 出线侧隔离开关的选择及检验1电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=435A查书 165 页表 5-33，选出 GW4220600 型，如下表：表 6-14 220KV 出线侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGW42202206005015.8(4)因为 IN=600AIg.max=435A所以 Ig.max IN22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计493动稳定：ichimax因为 ich =24.78kAimax=80kA所以 ichimax4热稳定：ItdzIttt=4s由和 t 查书 112 页图 5-1 得，tz=3.62s所以 tdz=tz+0.05=3.69sItdz=10.878923.69=436.71(KA)2.sItt=15.824=998.56(KA)2.s所以 ItdzItt6.3.6 10KV 发电机侧隔离开关的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=5773.5A查书 164 页表 5-32，选出 GN1010T6000 型，如下表：表 6-15 10KV 发电机侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGN1010T106000300105(5)因为 IN=6000AIg.max=5773.5A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =200.7605Aimax=300KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt1.3IIt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.69sItdz=59.594624.6=16656.61(KA)2.sItt=10525=55125(KA)2.s所以 ItdzItt6.3.7 10KV 分段回路侧隔离开关的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=2000A22. 1II华北电力大学科技学院毕业设计50查书 164 页表 5-32，选出 GN1010T4000 型，如下表：表 6-16 10KV 分段回路侧隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGN1010T10400030085(5)因为 IN=4000AIg.max=1500A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =200.7605Aimax=300KA所以 ichimax4热稳定：ItdzItt1.3IIt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.6s故 tdz=tz+0.05=4.69sItdz=59.594624.6=16656.61(KA)2.sItt=8525=36125(KA)2.s所以 ItdzItt6.3.8 10KV 出线隔离开关的选择及校验1电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2电流：查表 6-1 得：Ig.max=236.8A查书 164 页表 5-32，选出 GN10400 型，如下表：表 6-17 10KV 出线隔离开关参数型号额定电压,kV额定电流,A动稳定电流,KA热稳定电流,s,KAGN10104005014（5）因为 IN=400AIg.max=236.8A所以 Ig.max IN3动稳定：ichimax因为 ich =12.508kAimax=50KA所以 ichimax4热稳定：ItdzIttt=5s查书 112 页图 5-1 得，tz=4.4s故 tdz=tz+0.05=4.45sItdz=4.905124.45=107.07(KA)2.sItt=1425=980(KA)2.s所以 ItdzItt1II华北电力大学科技学院毕业设计517 主接线方案的经济比较本章是将方案 1 和方案 2 进行经济比较。经济计算是从国民经济整体利益出发，计算电气主接线各方案的费用和效益，为选择经济上的最优方案提供依据。在经济比较中，一般有综合投资和年运行费用两大项。7.1 方案 1 与方案 4 的综合投资(1)方案 1 的综合投资(110kV 侧、35kV 侧和 10kV 侧均采用单母分段接线形式) 主变：表 7-1 主变投资配电装置 220kV 侧：154.4+28.1*2=210.6 万元110V 侧：70.8+9.27*2=89.34 万元10kV 侧：31.3+2.9*10=60.3 万元 Z0785.36 万元(其中，Z0为主体设备的综合投资，包括变压器、开关设备、配电装置等的综合投资)Z =Z0(1+/100) （7-1）=785.36(1+90/100)=1492.184 万元(其中， 为附加费用比例系数，取 90)(2)方案 4 的综合投资主变：表 7-2 主变投资型号台数单价投资SSPL1-260000/2202108.2 万元216.4 万元SSPSL-150000/1102104.36 万元208.72 万元总计425.12 万元型号台数单价投资SSPL1-260000/2202108.2 万元216.4 万元SSPL-150000/220187 万元87 万元华北电力大学科技学院毕业设计52配电装置220kV 侧：154.4+28.1*2=210.6 万元110V 侧：70.8+9.27*2=89.34 万元10kV 侧：31.3+2.9*10=60.3 万元 Z0850万元 (其中，Z0为主体设备的综合投资，包括变压器、开关设备、配电装置等设备的综合投资)Z=Z0(1+/100)=850(1+90/100)=1615 万元(其中， 为附加费用比例系数，取 90)7.2 方案 1 与方案 4 的年运行费用(仅算不同处)(1)方案 1 的年运行费用 SSPL1-260000/220 变压器 P0=123.5KWQ0=I0%SN/100=2.15150000/100=3225kV （7-2）Pk(1-2)=478kWPk(1-3)=243kWPk(2-3)=793.1kWP1K=1/2(Pk(1-2)+Pk(1-3)-Pk(2-3) （7-3）=-36.05kWP2K=1/2(Pk(1-2)+Pk(2-3)-Pk(1-3) （7-4）=514.05kWP3K=1/2(Pk(1-3)+Pk(2-3)-Pk(1-2) （7-5）=279.05kW PK=757.05kWUk(1-2)%=24.4Uk(1-3)%=14.1Uk(2-3)%=8.3Uk1%= 1/2(Uk(1-2)%+ Uk(1-3)%- Uk(2-3)%) （7-6）=15.1Uk2%= 1/2(Uk(1-2)%+ Uk(2-3)%- Uk(1-3)%) （7-7）=9.3SSPL-150000/110182 万元82 万元SSPSL-150000/2201104.36 万元104.36 万元总计489.70 万元华北电力大学科技学院毕业设计53Uk3%= 1/2(Uk(2-3)%+ Uk(1-3)%- Uk(1-2)%) （7-8）=-1Q1k= Uk1%SN/100=15.1150000/100=22650kVar （7-9）Q2k= Uk2%SN/100=9.3150000/100=139500kVar （7-10）Q3k= Uk3%SN/100=-1150000/100=-1500kVar （7-11）Qk=35100kVar110KV 侧Tmax=6000h,cos=0.8,查 25 页表 2-3 得 4650h10KV 侧Tmax=5000h,cos=0.8,查 25 页表 2-3 得 3600h A1=n(P0+KQ0) T0+1/2n(P +KQ) (S12/Sn2+S22/Sn2+S32/SnS3n) （7-12） =（123.5+0.02*3225）8000+1/2（757.05+0.02*35100） *(100/150)2+500/150)2+(25/150)2*4125 =3259419.53kWhU1=A0.110-4+u1+u2 （7-13） =3259419.530.110-4 +0.08*1492.184 =151.965 万元（2）方案 4 的年运行费用 SSPL-150000/220 变压器： P0=137KWQ0=I0%SN/100 （7-14）=0.963150000/100=1444.5kVar P=894.5KWQ=Uk%SN/100 （7-15）=13.13150000/100=19695kVarSSPL-150000/110 变压器: P0=179KWQ0=I0%SN/100=0.54150000/100=810kVar P=895KWQ=Uk%SN/100=13150000/100=19500kVarA2=n(P0+KQ0) T0+1/2n(P +KQ) (Smax/Sn)2=2(137+0.021444.5)8000+1/4(894.5+0.0219695)(100/150) 24125华北电力大学科技学院毕业设计54=3244756.67kWhU2=A0.110-4+u1+u2=3244756.670.110-4+0.08*1615=161.65 万元7.3 最终方案确定经济比较方案 1 和方案 4 的综合投资和年运行费用，方案 1 低于方案 4，故最终确定方案 1 为最优方案。华北电力大学科技学院毕业设计558 其他电气设备的选择8.1 电流互感器的选择及校验电流互感器的型式应根据使用环境条件和产品情况选择。对于620kV屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝缘结构的电流互感器，对于35kV及以上配电装置，一般用油浸箱式绝缘结构的独立式电流互感器，有条件时，应尽量釆用套管式电流互感器。电流互感器的二次侧额定电流有5A和1A两种，一般弱电系统用1A，强电系统用5A，当配电装置距离控制室较远时，亦可考虑用1A。电流互感器的技术条件主要包括以下几项：1)一次侧额定电压： UNUgUg 为电流互感器安装处一次回路的工作电压，UN 为电流互感器额定电压。2)一次侧额定电流：I1NIg.max Ig.max 为电流互感器安装处一次回路的工作电压，I1N 为电流互感器额定电压3) 热稳定校验:电流互感器热稳定能力常以 1s 允许通过一次额定电流 Im 来校验：(ImKt)Itdz，Kt-CT 的 1s 热稳定倍数；4)动稳定校验：内部动稳定可用下式校验：2ImKdwichIm- 电流互感器的一次绕组额定电流（A）ich- 短路冲击电流的瞬时值（KA）Kdw-CT 的 1s 动稳定倍数8.1.1 110kV 三双绕组变压器侧电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=826.66A查书 194 页表，选 LCWD2*600/5 型，如下表：表 8-1 110kV 三绕组变压器侧电流互感器参数二次负荷, 10%倍数重量,kg型号额定电流比,A级次组合准确级次 0.5 级 1 级二次负荷,倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数油总重价格,元0.51.22.4LCW-1102*600/50.5/111.21.215751301305004300华北电力大学科技学院毕业设计56因为 I1N=2*600AIg.max = 826.66A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=0.6130=110.3kA （8-1）22ich=57.0124kA所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 （8-2）0.98II t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.8stdz=tz+0.05 （8-3）=0.8+0.05=0.85s所以 Itdz=22.89020.85=445.36(KA)2.s(ImKt )2=(1.275)2=8100(KA)2.s （8-4）所以 Itdz(ImKt)28.1.2 110kV 出线侧电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=110kVUN=110kV所以 Ug= UN2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=114.81A查书 194 页表，选 LCW110(50100)(300600)/5 型，如下表：表 8-2 110kV 三绕组变压器侧电流互感器参数二次负荷, 10%倍数重量,kg型号额定电流比,A级次组合准确级次 0.5 级 1 级二次负荷,倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数油总重价格,元0.51.22.4LCW-110(50-100)(300-600)/50.5/111.21.215751501255004300因为 I1N=（50100）（300600）AIg.max = 114.81A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=0.6150=127.26kA ich= 57.0124kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由0.98IIt=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.8s华北电力大学科技学院毕业设计57tdz=tz+0.05=0.8+0.05=0.85s所以 Itdz=22.89020.85=445.36(KA)2.s(ImKt )2=(1.275)2=8100(KA)2.s所以 Itdz(ImKt)28.1.3 220KV 双绕组侧电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN 2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=716A查课本附录，选 LCWD220 型，如下表：表 8-3 220kV 双绕组变压器侧电流互感器参数 因为 I1N=4*300AIg.max= 716A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=1.260=101.82kA ich=35.8923kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.95stdz=tz+0.05=1.024sItdz=11.964921.024=146.59(KA)2.s(ImKt)2=(1.260)2=5184(KA)2.s所以 Itdz(ImKt)28.1.4 220kV 出线电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=434.56A10%倍数重量,kg型号额定电流比,A级次组合准确级次二次负荷,0.5 级二次负荷,倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数油 总重LCWD2-2204*300/50.5/D 0.5/D0.515306060520 175022. 1II华北电力大学科技学院毕业设计58查书 193 页表 5-51，选 LCWDL22015600/5 型，如下表：表 8-4 220kV 出线电流互感器参数10%倍数重量,kg型号额定电流比,A级次组合准确级次二次负荷,0.5 级二次负荷,倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数油 总重LCWDL-22015600/5 0.5/D 0.5/D0.52157513526130因为 I1N=15600AIg.max= 435A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=0.638=114.534kA ich=23.748kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.95stdz=tz+0.05=1.024sItdz=11.964921.024=146.59(KA)2.s (ImKt)2=(0.675)2=2025(KA)2.s所以 Itdz(ImKt)28.1.5 220kV 三绕组变压器侧电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=220kVUN=220kV所以 Ug= UN2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=413A查书 193 页表 5-51，选 LCLWD220152*300/5 型，如下表：表 8-5 110kV 三绕组变压器侧电流互感器参数10%倍数重量,kg型号额定电流比,A级次组合准确级次二次负荷,0.5 级二次负荷,倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数油 总重LCWDL-2202*300/50.5/D 0.5/D20VA2202138220 850因为 I1N=600AIg.max= 413A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw222. 1II华北电力大学科技学院毕业设计59因为ImKdw=0.638=114.534kA ich=35.8923kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.95stdz=tz+0.05=1.024sItdz=11.964921.024=146.59(KA)2.s (ImKt)2=(0.621)2=158.76(KA)2.s所以 Itdz(ImKt)28.1.6 10kV 发电机侧电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=10kVUn=10kV所以 Ug= Un2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=5773.5A查书 187 页表 5-46，选 LBJ1020006000/5 型，如下表 6：表 8-6 10kV 发电机侧电流互感器参数二次负荷,型号额定电流比,A级次组合准确度 0.5 级 1 级D 级10%倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数参考价格,元0.52.41012.410LBJ-1020006000/50.5/D11/DD/DD4.0155090240因为 I1N=20006000AIg.max=5773.5A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=690=763.56kA ich=252.14kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.95stdz=tz+0.05=1.02sItdz=80.568321.02=6621.07 (KA)2.s(ImKt)2=(650)2=90000(KA)2.s所以 Itdz(ImKt)222. 1II23. 1II华北电力大学科技学院毕业设计608.1.7 10kV 分段回路侧电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=10kVUn=10kV所以 Ug= Un2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=2000A查书 187 页表 5-46，选 LBJ1020006000/5 型，如下表 6：表 8-7 10kV 分段回路电流互感器参数二次负荷,型号额定电流比,A级次组合准确度 0.5 级 1 级D 级10%倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数参考价格,元0.52.41012.410LBJ-1020006000/50.5/D11/DD/DD4.0155090240因为 I1N=20006000AIg.max=2000A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=690=763.56kA ich=252.14kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.95stdz=tz+0.05=1.02sItdz=80.568321.02=6621.07 (KA)2.s(ImKt)2=(650)2=90000(KA)2.s所以 Itdz(ImKt)28.1.8 10kV 出线电流互感器的选择及校验1一次回路电压：因为 Ug=10kVUN=10kV所以 Ug= UN2一次回路电流：查表 5-1 得：Ig.max=236.80A查书 186 页表 5-46，选 LA10400/5 型，如下表：表 8-8 10kV 出线电流互感器参数二次负荷,型号额定电流比,A级次组合准确度 0.5 级 1 级3 级10%倍数1s 热稳定倍数动稳定倍数参考价格,元LA-10400/50.5/30.50.4107513521023. 1II华北电力大学科技学院毕业设计6110.410及1/330.610因为 I1N =400AIg.max=236.8A所以 Ig.max I1N3动稳定：ichImKdw2因为ImKdw=0.4135=76.37kAich=12.9175kA22所以 ichImKdw24热稳定：Itdz(ImKt)2由 t=1s查书 112 页图 5-1 得，tz=0.8stdz=tz+0.05=0.8+0.05=0.85sItdz=5.065720.85=21.81(KA)2.s(ImKt)2=(0.475)2=9000(KA)2.s所以 Itdz435热稳定校验：SSmin=(mm2) （8-5）dztCItdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间取 tdz=3.69s查书 106 页表 5-2，其中热稳定系数 C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ) ( 18 . 264 69 . 3 87 11964 2 min mm t C I S dz 可见，前面所选导线截面 S=300mm2Smin=264.18mm2，满足热稳定要求。8.3.2 110kV 出线的选择及校验 查表 5-1，110kV 进线最大持续工作电流 Ig.max=114.81A按最大持续工作电流选择，查设备手册选 LGJ-240 型钢芯铝绞线，其标称截面为240，+80长期允许载流量为 613A。2mm实际环境温度 20， 查 144 页表 5-17，综合修正系数 K=1.05Ial25 =k * Igmax=1.05*613=643.65114.81热稳定校验：SSmin=(mm2)dztCItdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间取 tdz=2.55s华北电力大学科技学院毕业设计64查书 106 页表 5-2，其中热稳定系数 C=171，满足热稳定要求的最小截面为: ) . 55 . 2 171 22890 2 min mm t C I S dz 213. 7 前面所选导线截面 S=240mm2716热稳定校验：SSmin=(mm2)dztCItdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间取 tdz=3.69s查书 106 页表 5-2，其中热稳定系数 C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ) ( 18 . 264 69 . 3 87 11964 2 min mm t C I S dz 可见，前面所选导线截面 S=300mm2Smin=264.18mm2，满足热稳定要求。8.3.4 110kV 母线的选择及校验查表 5-1，110kV 进线最大持续工作电流 Ig.max=826A按最大持续工作电流选择，查设备手册选 LGJ-300 型钢芯铝绞线，其标称截面为400，+80长期允许载流量为 840A。2mm实际环境温度 25， 查 144 页表 5-17，综合修正系数 K=1.05Ial25 =k * Igmax=1.05*840=882826热稳定校验：SSmin=(mm2)dztCItdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间取 tdz=3.4s查书 106 页表 5-2，其中热稳定系数 C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ) . 45 . 3 171 22890 2 min mm t C I S dz 248.6 可见，前面所选导线截面 S=400mm2Smin=248.6 mm2，满足热稳定要求。华北电力大学科技学院毕业设计658.3.5 10kV 母线的选择及校验1按经济电流密度选择母线截面10kV 最大持续工作电流查表 5-1 得，Ig.max=5773.5A按 Tmax=5300h，查 145 页表 5-18，可得经济电流密度 J=1.75A/mm2则母线经济截面为：S= Ig.max/J=5773.5/1.75=3299.1mm2查矩形铝导体长期允许截流量表 142 页表 5-14，应选(12510)型三条铝母线，它在Qy=70,Q0=25，竖放布置时 Iy=4243A因实际环境温度 Q=Q0=25，查 144 页表 5-17，综合修正系数 K=1.00故 KIy=4243A，可满足长期发热要求。2热稳定校验：SSmin=(mm2)dztCItdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间取 tdz=2.65s查书 106 页表 5-2，其中热稳定系数 C=87，满足热稳定要求的最小截面为:Smin=1507.5(mm2)dztCI65. 28780568可见，前面所选母线截面 S=3(12510)=3750(mm2)Smin=1507.5mm2能满足短路热稳定要求。3动稳定校验(1)相间作用应力。查 146 页表 5-19 知竖放三条矩形母线的截面系数:W=3.3hb2=3.3125102=41250 mm3=41.25 cm3惯性半径 ri=1.66b=1.6610=16.6mm=1.66cm；L=1.2m；材料系数 =1.55104自振频率 fm=112 （8-6）2Lri=1121.55104=200.12Hz35155 Hz232 . 1106 .16所以 =1所以 =1.73ich210-8 (8-7)WL2=1.7390780210-8=7.1106Pa621025.417 . 02 . 11华北电力大学科技学院毕业设计66(2)计算条间作用应力由 b/h=10/125=0.08, （8-8）bhbb2=0.074，=0.2221012510bhbb41012530查书 149 页图 5-10，矩形母线形状系数 K12=0.37，K13=0.57,同相母线条间作用力为: fs=8(K12+K13)ich210-9 （8-9）b1=8(0.37+0.57)90780210-9=6197.24(N/m)310101Ls.max=b （8-10）spfh)(2=(1010-3)=0.499m24.6197)101 . 71069(101252663衬垫临界跨距为：Lc=0.8m （8-11）433424.61971012510101197sfhb应按 Lc=0.499m 来确定衬垫跨距 Ls。s= Pa （8-12）226226197.24 0.49961.7 1022 0.010.063ssf Lb h所以 max=+s=7.1106+61.7106=68.8106PaIg.max=236.8A3.热稳定校验 SSmin=(mm2)dztCI查书 106 页表 5-2，得 C=95，tdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间华北电力大学科技学院毕业设计67取 tdz=3.4s 2 min ) ( .85. 111 45 . 4 95 5065 mm S 因而,S=150 mm2 111.85 mm2满足热稳定。8.4 避雷器的选择及校验避雷器是一种保护电器，用来保护配电变压器，电站和变电所等电器设备的绝缘免受大气过电压或某些操作过电压的危害。大气过电压由雷击或静电感应产生；操作过电压一般是由于电力系统的运行情况发生突变而产生电磁振荡所致。避雷器有两种：（1）阀型避雷器按其结构的不同，又分为普通阀型避雷器和磁吹阀型避雷器：（2）管型避雷器，利用绝缘管内间隙中的电弧所产生的气体把电弧吹灭。用于线路作为防雷保护。8.4.1 110KV 侧避雷器的选择和校验由 Ug=110kV 查书 201 页表 5-56，选 FZ-110 型，其参数如下表：表 8-12 FZ-110 避雷器参数工频放电电压有效值,kV型号额定电压,kV灭弧电压有效值,kV不小于不大于冲击放电电压峰值（1.5/20s）不大于（kV）s20/8冲击残压不大于,KVFZ-110110126254312375440（1）灭弧电压校验：最高工作允许电压：KV5 .12611015. 115. 1NmUU直接接地：KV，满足要求。2 .1015 .1268 . 0mdmhUCU（2）工频放电电压校验： 下限值： KV21935 .12630xggfxUkU华北电力大学科技学院毕业设计68上限值： KV312KV2622192 . 12 . 1gfxgfsUU上、下限值均满足要求。（3）残压校验： KV440KV，满足要求。3362 .101235. 2mhbhbcUkU（4）冲击放电电压校验：KV375KV，满足要求。336chfdbcUU故所选 FZ-110 型避雷器满足要求。8.4.2 220KV 侧避雷器的选择和校验由 Ug=220kV 查书 201 页表 5-56，选 FZ-220J 型，其参数如下表：表 8-13 FZ-220J 避雷器参数工频放电电压有效值,kV型号额定电压,kV灭弧电压有效值,kV不小于不大于冲击放电电压峰值,1.5/20s不大于（kV）s20/8冲击残压不大于,KVFZ-220J220200448536680728（1）灭弧电压校验：最高工作允许电压：KV1.151.15 220253mNUU直接接地：KV，满足要求。0.8 253202.4mhdmUC U（2）工频放电电压校验：下限值： KV0202.43350.583gfxxgUk U 上限值： KV536KV1.21.2 350.58420.69gfsgfxUU上、下限值均满足要求。（3）残压校验： KV728KV，满足要求。2.352202.4672.55bcbhmhUk U（4）冲击放电电压校验： Uchfd=Ubc=672.55KV680KV，满足要求。华北电力大学科技学院毕业设计69故所选 FZ-220 型避雷器满足要求。8.4.3 10KV 侧避雷器的选择和校验由 Ug=10kV 查书 201 页表 5-56，选 FZ-10 型，其参数如下表表 8-14 FZ-10 避雷器参数 （1）灭弧电压校验最高工作允许电压：KV5 .111015. 115. 1NmUU直接接地： KV，满足要求。65.125 .111 . 1mdmhUCU（2）工频放电电压校验下限值： KV2335 .115 . 30xggfxUkU上限值： KV31KV28232 . 12 . 1gfxgfsUU上、下限值均满足要求。（3）残压校验：KV50KV，满足要求。4265.12235. 2mhbhbcUkU（4）冲击放电电压校验：KV45KV，满足要求。42bcchfdUU故所选 FZ10 阀式避雷器满足要求。表 8-15 主体设备型号一览表设备名称安装处型号110KV 三绕组变压器侧FA1-110-2500110KV 出线侧FA1-110-2500220KV 双绕组出线侧SW4-220-1000220KV 三绕组侧SW4-220-1000220KV 双绕组侧SW4-220-1000断路器10KV 发电机侧SN4-10G-6000工频放电电压有效值,kV型号额定电压,kV灭弧电压有效值,kV不小于不大于冲击放电电压峰值,1.5/20s不大于,kV冲s20/8击残压不大于,KVFZ-101012.726314550华北电力大学科技学院毕业设计7010KV 母线分段侧SN4-10G-600010kV 出线侧SN1-10-400110KV 三绕组变压器侧GW4-110-1000110KV 出线侧GW4-110-1000220KV 双绕组出线侧GW4-220-1000220KV 三绕组侧GW4-220-600220KV 双绕组侧GW
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号